JPH08169751A - 塩基性耐火物 - Google Patents
塩基性耐火物Info
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- JPH08169751A JPH08169751A JP6333636A JP33363694A JPH08169751A JP H08169751 A JPH08169751 A JP H08169751A JP 6333636 A JP6333636 A JP 6333636A JP 33363694 A JP33363694 A JP 33363694A JP H08169751 A JPH08169751 A JP H08169751A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高熱間強度、高耐食性ならびに耐スラグ浸潤
性を持つ塩基性耐火物を提供する。 【構成】 ＭｇＯを主成分とし、平均組成において、１
〜７重量％のＴｉＯ2と、ＣａＯ／ＴｉＯ2の重量比で
０．７〜１．０となる量のＣａＯとを含有する塩基性耐
火物とする。 【効果】 本発明によって得られた耐火物を使用すれ
ば、溶融金属精錬容器、特に真空脱ガス容器の耐用性を
大幅に延長して、炉材消費量を大幅に削減することがで
きる。さらに従来より使用されてきたマグネシア―クロ
ミア系耐火物について必要な廃棄処理を行わなくてす
む。
性を持つ塩基性耐火物を提供する。 【構成】 ＭｇＯを主成分とし、平均組成において、１
〜７重量％のＴｉＯ2と、ＣａＯ／ＴｉＯ2の重量比で
０．７〜１．０となる量のＣａＯとを含有する塩基性耐
火物とする。 【効果】 本発明によって得られた耐火物を使用すれ
ば、溶融金属精錬容器、特に真空脱ガス容器の耐用性を
大幅に延長して、炉材消費量を大幅に削減することがで
きる。さらに従来より使用されてきたマグネシア―クロ
ミア系耐火物について必要な廃棄処理を行わなくてす
む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融金属精錬容器、特
に真空脱ガス容器に用いられる塩基性耐火物に関する。
に真空脱ガス容器に用いられる塩基性耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】現状の溶融金属精錬プロセスにおいて、
真空脱ガス容器は高級鋼製造に不可欠な設備となってい
る。
真空脱ガス容器は高級鋼製造に不可欠な設備となってい
る。
【０００３】精錬中の真空脱ガス容器内には、溶鋼と共
に高塩基度のスラグが存在する。このスラグが容器の内
張耐火物と接触して、耐火物表面が侵食される。
に高塩基度のスラグが存在する。このスラグが容器の内
張耐火物と接触して、耐火物表面が侵食される。
【０００４】そのため、高塩基度スラグに対する耐食性
の高いマグネシア―クロミア質耐火物が使用されてきて
いる。しかし近来の操業の苛酷化に伴い、高耐用性耐火
物が切望されている。
の高いマグネシア―クロミア質耐火物が使用されてきて
いる。しかし近来の操業の苛酷化に伴い、高耐用性耐火
物が切望されている。
【０００５】ところで、近年、マグネシア―クロミア質
耐火物に含まれるクロム、特に６価クロムの人体に与え
る影響が懸念されている。そのためクロムを一切含有し
ないクロムフリー耐火物の開発が進められている。
耐火物に含まれるクロム、特に６価クロムの人体に与え
る影響が懸念されている。そのためクロムを一切含有し
ないクロムフリー耐火物の開発が進められている。
【０００６】例えば、特開平４―３５９５９７号公報に
は、ＭｇＯ・２ＴｉＯ2を含有とするマグネシア―チタ
ニア質耐火物が開示されている。
は、ＭｇＯ・２ＴｉＯ2を含有とするマグネシア―チタ
ニア質耐火物が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】近年の二次精錬プロセ
スにおいては、極低炭鋼量産の要求から、ＲＨ等の処理
容器中の溶鋼攪拌は増大し、耐火物の摩耗が大きくな
る。さらに温度補償のためのＡｌ―ＯＢ昇熱処理などに
より、溶鋼温度は１６５０℃以上となっている。
スにおいては、極低炭鋼量産の要求から、ＲＨ等の処理
容器中の溶鋼攪拌は増大し、耐火物の摩耗が大きくな
る。さらに温度補償のためのＡｌ―ＯＢ昇熱処理などに
より、溶鋼温度は１６５０℃以上となっている。
【０００８】また、高清浄度鋼溶製のため、ホタル石
（ＣａＦ2）等の添加によるフラックス精錬も行われ、
ＲＨ槽内スラグの侵食性はますます強くなる。
（ＣａＦ2）等の添加によるフラックス精錬も行われ、
ＲＨ槽内スラグの侵食性はますます強くなる。
【０００９】前述のＭｇＯ・２ＴｉＯ2を含有するマグ
ネシア―チタニア質耐火物は熱間強度が不十分で高耐用
性を示さない。これは以下の理由による。すなわち、こ
の耐火物をなす原料の一つであるマグネシアは不可避的
にＣａＯが含有している。
ネシア―チタニア質耐火物は熱間強度が不十分で高耐用
性を示さない。これは以下の理由による。すなわち、こ
の耐火物をなす原料の一つであるマグネシアは不可避的
にＣａＯが含有している。
【００１０】従ってこの耐火物の焼成後あるいは使用温
度ではＭｇＯ・２ＴｉＯ2がＭｇＯ及びＣａＯと反応す
るため、鉱物組み合わせはＭｇＯ＋２ＭｇＯ・ＴｉＯ2
＋ＣａＯ・ＴｉＯ2となる。
度ではＭｇＯ・２ＴｉＯ2がＭｇＯ及びＣａＯと反応す
るため、鉱物組み合わせはＭｇＯ＋２ＭｇＯ・ＴｉＯ2
＋ＣａＯ・ＴｉＯ2となる。
【００１１】これらは約１６００℃で液相を生成するた
め、耐火物の熱間強度が発現しない。
め、耐火物の熱間強度が発現しない。
【００１２】熱間強度が不十分なため、溶鋼摩耗による
損耗が大きく、操業条件が厳しくなっている二次精錬窯
炉に適用して耐用性を向上させることはもちろん、マグ
ネシア―クロミア質耐火物の代替材として適用するのも
難しい。
損耗が大きく、操業条件が厳しくなっている二次精錬窯
炉に適用して耐用性を向上させることはもちろん、マグ
ネシア―クロミア質耐火物の代替材として適用するのも
難しい。
【００１３】本発明の目的は、常圧下はもちろん、高真
空下でも高熱間強度、高耐食性ならびに高耐スラグ浸潤
性を持つ塩基性耐火物を提供することにある。
空下でも高熱間強度、高耐食性ならびに高耐スラグ浸潤
性を持つ塩基性耐火物を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する手段
を鋭意研究した結果、以下の事を見い出した。すなわ
ち、ＭｇＯを主成分とし、平均組成において、１〜７重
量％のＴｉＯ2と、ＣａＯ／ＴｉＯ2の重量比で０．７〜
１．０となる量のＣａＯとを含有する塩基性耐火物が、
従来のマグネシア―チタニア系耐火物よりも優れた高温
強度と耐用性を示す。
を鋭意研究した結果、以下の事を見い出した。すなわ
ち、ＭｇＯを主成分とし、平均組成において、１〜７重
量％のＴｉＯ2と、ＣａＯ／ＴｉＯ2の重量比で０．７〜
１．０となる量のＣａＯとを含有する塩基性耐火物が、
従来のマグネシア―チタニア系耐火物よりも優れた高温
強度と耐用性を示す。
【００１５】
【作用】以下、本発明を詳細に、図１を参照しながら説
明する。なお、図１は、ＭｇＯ―ＣａＯ―ＴｉＯ2系の
状態図である（『ＰＨＡＳＥ ＤＩＡＧＲＡＭＳ ＦＯ
Ｒ ＣＥＲＡＭＩＳＴＳ ＶＯＬＵＭＥ ＩＶ． Ｔｈ
ｅ ＡｍｅｒｉｃａｎＣｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔ
ｙ』より引用。ＦＩＧ．５３８０．―Ｓｙｓｔｅｍ Ｃ
ａＯ―ＭｇＯ―ＴｉＯ2・Ｃ＝ＣａＯ，Ｍ＝ＭｇＯ，Ｔ＝
ＴｉＯ2，ＣＴ＝ＣａＴｉＯ3，Ｍ2Ｔ＝Ｍｇ2ＴｉＯ4，
ＭＴ＝ＭｇＴｉＯ3，ＭＴ2＝ＭｇＴｉ2Ｏ5，ｓｓ＝ｓｏ
ｌｉｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ Ｃａ4Ｔ
ｉ3Ｏ10 ａｎｄ Ｃａ3Ｔｉ2Ｏ7・ Ｒ．Ｌ．Ｓｈｕｌ
ｔｚ，Ｊ．Ａｍ．Ｃｅｒａｍ．Ｓｏｃ．，５６［１］３
３（１９７３）．） 。また、図２の網掛け領域は本発
明の範囲を示す（斜線範囲が本発明の耐火物の組成を示
す。数字は共融温度。）。
明する。なお、図１は、ＭｇＯ―ＣａＯ―ＴｉＯ2系の
状態図である（『ＰＨＡＳＥ ＤＩＡＧＲＡＭＳ ＦＯ
Ｒ ＣＥＲＡＭＩＳＴＳ ＶＯＬＵＭＥ ＩＶ． Ｔｈ
ｅ ＡｍｅｒｉｃａｎＣｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔ
ｙ』より引用。ＦＩＧ．５３８０．―Ｓｙｓｔｅｍ Ｃ
ａＯ―ＭｇＯ―ＴｉＯ2・Ｃ＝ＣａＯ，Ｍ＝ＭｇＯ，Ｔ＝
ＴｉＯ2，ＣＴ＝ＣａＴｉＯ3，Ｍ2Ｔ＝Ｍｇ2ＴｉＯ4，
ＭＴ＝ＭｇＴｉＯ3，ＭＴ2＝ＭｇＴｉ2Ｏ5，ｓｓ＝ｓｏ
ｌｉｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ Ｃａ4Ｔ
ｉ3Ｏ10 ａｎｄ Ｃａ3Ｔｉ2Ｏ7・ Ｒ．Ｌ．Ｓｈｕｌ
ｔｚ，Ｊ．Ａｍ．Ｃｅｒａｍ．Ｓｏｃ．，５６［１］３
３（１９７３）．） 。また、図２の網掛け領域は本発
明の範囲を示す（斜線範囲が本発明の耐火物の組成を示
す。数字は共融温度。）。
【００１６】本発明による塩基性耐火物中のＴｉＯ2と
ＣａＯはＭｇＯと反応してＭｇＯ＋（４ＣａＯ・３Ｔｉ
Ｏ2−３ＣａＯ・２ＴｉＯ2）＋ＣａＯ・ＴｉＯ2の組み
合わせとなる。
ＣａＯはＭｇＯと反応してＭｇＯ＋（４ＣａＯ・３Ｔｉ
Ｏ2−３ＣａＯ・２ＴｉＯ2）＋ＣａＯ・ＴｉＯ2の組み
合わせとなる。
【００１７】これは耐火物の焼成時あるいは使用中の高
温下で起こる。この組み合わせは図１に示されるよう
に、１６７０℃以上でなければ液相を生成しないため、
高熱間強度、高耐食性、高耐スラグ浸潤性の耐火物が得
られる。
温下で起こる。この組み合わせは図１に示されるよう
に、１６７０℃以上でなければ液相を生成しないため、
高熱間強度、高耐食性、高耐スラグ浸潤性の耐火物が得
られる。
【００１８】ＴｉＯ2の適正添加量範囲は１〜７重量％
で、望ましくは３〜５重量％である。添加量が１重量％
より少ないと、耐食性、耐スラグ浸潤性が発現しない。
また７重重％を越えると焼成中あるいは使用温度で軟化
する恐れがある。
で、望ましくは３〜５重量％である。添加量が１重量％
より少ないと、耐食性、耐スラグ浸潤性が発現しない。
また７重重％を越えると焼成中あるいは使用温度で軟化
する恐れがある。
【００１９】このため高耐食性と高対スラグ性を発現さ
せるためには、ＴｉＯ2添加量を１〜７重量％とする必
要がある。特に、ＴｉＯ2添 加量を３〜５重量％の範囲
では、熱間強度、耐食性、耐スラグ浸潤性の全てが優れ
た耐火物が得られる。
せるためには、ＴｉＯ2添加量を１〜７重量％とする必
要がある。特に、ＴｉＯ2添 加量を３〜５重量％の範囲
では、熱間強度、耐食性、耐スラグ浸潤性の全てが優れ
た耐火物が得られる。
【００２０】ＣａＯの量は上記の高融点の鉱物組み合わ
せを得るために、正確に制御されなければならない。Ｃ
ａＯ／ＴｉＯ2重量比が０．７よりも低いと、ＭｇＯ＋
２ＭｇＯ・ＴｉＯ2＋ＣａＯ・ＴｉＯ2の鉱物組み合わせ
となり、熱間強度が低下する。
せを得るために、正確に制御されなければならない。Ｃ
ａＯ／ＴｉＯ2重量比が０．７よりも低いと、ＭｇＯ＋
２ＭｇＯ・ＴｉＯ2＋ＣａＯ・ＴｉＯ2の鉱物組み合わせ
となり、熱間強度が低下する。
【００２１】また同比が１．０よりも高いと、鉱物組み
合わせはＭｇＯ＋（４ＣａＯ・３ＴｉＯ3−３ＣａＯ・
２ＴｉＯ2）＋ＣａＯとなる。この場合、水和しやすい
ＣａＯが存在するため、耐火物としては扱いにくい。従
って適正なＣａＯ／ＴｉＯ2重量比は０．７〜１．０で
ある。
合わせはＭｇＯ＋（４ＣａＯ・３ＴｉＯ3−３ＣａＯ・
２ＴｉＯ2）＋ＣａＯとなる。この場合、水和しやすい
ＣａＯが存在するため、耐火物としては扱いにくい。従
って適正なＣａＯ／ＴｉＯ2重量比は０．７〜１．０で
ある。
【００２２】一方、実際の耐火物は１ｍｍを越える粗粒
から１μｍ以下の微粉まで、様々な大きさの粒子から成
っており、どの粒度域にＴｉＯ2やＣａＯを供給するＴ
ｉＯ2源やＣａＯ源を配合するかによって、最終的な耐
火物の組織は大幅に変わる。
から１μｍ以下の微粉まで、様々な大きさの粒子から成
っており、どの粒度域にＴｉＯ2やＣａＯを供給するＴ
ｉＯ2源やＣａＯ源を配合するかによって、最終的な耐
火物の組織は大幅に変わる。
【００２３】しかし組織は異なっても、耐火物全体での
ＴｉＯ2とＣａＯの組成が適切な範囲にあれば、前述の
有効なＭｇＯ＋（４ＣａＯ・３ＴｉＯ2−３ＣａＯ・２
ＴｉＯ2）＋ＣａＯ・ＴｉＯ2の鉱物組み合わせとなるた
め、優れた特性の耐火物が得られる。
ＴｉＯ2とＣａＯの組成が適切な範囲にあれば、前述の
有効なＭｇＯ＋（４ＣａＯ・３ＴｉＯ2−３ＣａＯ・２
ＴｉＯ2）＋ＣａＯ・ＴｉＯ2の鉱物組み合わせとなるた
め、優れた特性の耐火物が得られる。
【００２４】本発明になる耐火物は通常焼成耐火物とし
て、原料の混練、成形、焼成の後に使用される。これは
前述の有効な鉱物組み合わせを得るためには、多くの場
合、原料として配合したＴｉＯ2源、ＣａＯ源およびＭ
ｇＯを高温で反応させる必要があるためである。
て、原料の混練、成形、焼成の後に使用される。これは
前述の有効な鉱物組み合わせを得るためには、多くの場
合、原料として配合したＴｉＯ2源、ＣａＯ源およびＭ
ｇＯを高温で反応させる必要があるためである。
【００２５】従って焼成条件は反応に影響を及ぼし、鉱
物組み合わせと耐火物の組織に影響するはずである。
物組み合わせと耐火物の組織に影響するはずである。
【００２６】実際には通常の塩基性耐火物の焼成条件で
ある数時間にわたる１６００℃から１８５０℃での焼成
によって、反応は完了し、高耐用性の耐火物が得られ
る。
ある数時間にわたる１６００℃から１８５０℃での焼成
によって、反応は完了し、高耐用性の耐火物が得られ
る。
【００２７】ただし、焼成温度が比較的低温の場合は、
原料として配合された粗粒の骨材と、これよりも微細な
粒子からなるマトリックス部がそのまま保存される傾向
にあるのに対して、焼成温度が高いと骨材とマトリック
ス部の見分けが付かなくなる傾向がある。
原料として配合された粗粒の骨材と、これよりも微細な
粒子からなるマトリックス部がそのまま保存される傾向
にあるのに対して、焼成温度が高いと骨材とマトリック
ス部の見分けが付かなくなる傾向がある。
【００２８】次に、本発明による耐火物の製造方法と、
その効果について述べる。
その効果について述べる。
【００２９】本発明の塩基性耐火物は、一般の耐火物と
同様、粒径がおよそ５００μｍ以上の粒子から構成され
る骨材と、およそ５００μｍ未満の粒子から構成される
マトリックス部よりなる。
同様、粒径がおよそ５００μｍ以上の粒子から構成され
る骨材と、およそ５００μｍ未満の粒子から構成される
マトリックス部よりなる。
【００３０】原料としてはＭｇＯ源、ＴｉＯ2源および
ＣａＯ源、必要に応じてバインダーを使用する。原料と
してはさらにＭｇＯ源、ＴｉＯ2源、ＣａＯ源の内の二
種あるいは三種を事前に前処理、すなわち造粒、焼結あ
るいは電融してクリンカーとしたものも使用できる。
ＣａＯ源、必要に応じてバインダーを使用する。原料と
してはさらにＭｇＯ源、ＴｉＯ2源、ＣａＯ源の内の二
種あるいは三種を事前に前処理、すなわち造粒、焼結あ
るいは電融してクリンカーとしたものも使用できる。
【００３１】ＭｇＯ源としては、真空脱ガス設備での１
６００℃以上での操業を考慮し、１７００℃以上の高融
点を有するものが望ましい。具体的には、マグネシアク
リンカー、ドロマイトクリンカー、スピネルクリンカー
等である。
６００℃以上での操業を考慮し、１７００℃以上の高融
点を有するものが望ましい。具体的には、マグネシアク
リンカー、ドロマイトクリンカー、スピネルクリンカー
等である。
【００３２】これらは、通常耐火物用として使用されて
いる不純物量１０重量％以下程度の品質のものを用いる
ことができるが、できれば不純物量２％以下の高純度品
を用いることが望ましい。
いる不純物量１０重量％以下程度の品質のものを用いる
ことができるが、できれば不純物量２％以下の高純度品
を用いることが望ましい。
【００３３】ＴｉＯ2源としてはルチルあるいはアナタ
ーゼ型のＴｉＯ2、ＣａＯ・ＴｉＯ2、４ＣａＯ・３Ｔｉ
Ｏ2、３ＣａＯ・２ＴｉＯ2、ＭｇＯ・２ＴｉＯ2、Ｍｇ
Ｏ・ＴｉＯ2、２ＭｇＯ・ＴｉＯ2などが例示できる。
ーゼ型のＴｉＯ2、ＣａＯ・ＴｉＯ2、４ＣａＯ・３Ｔｉ
Ｏ2、３ＣａＯ・２ＴｉＯ2、ＭｇＯ・２ＴｉＯ2、Ｍｇ
Ｏ・ＴｉＯ2、２ＭｇＯ・ＴｉＯ2などが例示できる。
【００３４】天然に産するもの、あるいは合成されたも
のが使用できるが、高純度品が望ましい。入手の容易さ
から合成のＴｉＯ2が利用しやすい。
のが使用できるが、高純度品が望ましい。入手の容易さ
から合成のＴｉＯ2が利用しやすい。
【００３５】ＣａＯ源としてはＣａＯ、ＣａＣＯ3、ド
ロマイトなどが利用できる。またＣａＯを多く含有する
マグネシアクリンカー、マグドロクリンカーなども使用
できる。
ロマイトなどが利用できる。またＣａＯを多く含有する
マグネシアクリンカー、マグドロクリンカーなども使用
できる。
【００３６】ＣａＯ・ＴｉＯ2、４ＣａＯ・３ＴｉＯ2、
３ＣａＯ・２ＴｉＯ2はＣａＯ源としても使用できる。
それぞれ天然品、合成品とも使用できるが、高純度品が
望ましい。
３ＣａＯ・２ＴｉＯ2はＣａＯ源としても使用できる。
それぞれ天然品、合成品とも使用できるが、高純度品が
望ましい。
【００３７】成形に使用するバインダーとしては、糖蜜
や各種樹脂のような有機物、あるいはにがりのような無
機物が例示できる。添加量は通常数％程度である。
や各種樹脂のような有機物、あるいはにがりのような無
機物が例示できる。添加量は通常数％程度である。
【００３８】それぞれの原料は骨材あるいはマトリック
ス部に適宜利用できる。一例としては骨材をＭｇＯ源、
マトリックス部はＭｇＯ源、ＴｉＯ2源、ＣａＯ源とす
る配合を例示できる。
ス部に適宜利用できる。一例としては骨材をＭｇＯ源、
マトリックス部はＭｇＯ源、ＴｉＯ2源、ＣａＯ源とす
る配合を例示できる。
【００３９】この場合、焼成の際に生じた反応生成物は
主にマトリックス部に分布する。しかし焼成条件によっ
ては前述のように骨材とマトリックス部の区別が付かな
くなり、反応生成物はほぼ均等に分布するようになる。
主にマトリックス部に分布する。しかし焼成条件によっ
ては前述のように骨材とマトリックス部の区別が付かな
くなり、反応生成物はほぼ均等に分布するようになる。
【００４０】また、事前にＭｇＯ源、ＴｉＯ2源、Ｃａ
Ｏ源を焼結させたクリンカーを骨材あるいはマトリック
スに使用した場合、焼成温度に関わらず、反応生成物は
全体に分散する。
Ｏ源を焼結させたクリンカーを骨材あるいはマトリック
スに使用した場合、焼成温度に関わらず、反応生成物は
全体に分散する。
【００４１】このように、それぞれの原料をどの粒度範
囲に使用するかによって、異なった組織を有する耐火物
が得られる。それぞれの耐火物は若干ずつ異なった特性
を有するものの、共通して高熱間強度、高耐食性、高耐
スラグ浸潤性を兼備する。
囲に使用するかによって、異なった組織を有する耐火物
が得られる。それぞれの耐火物は若干ずつ異なった特性
を有するものの、共通して高熱間強度、高耐食性、高耐
スラグ浸潤性を兼備する。
【００４２】本発明の塩基性耐火物作成に際して、前述
の条件に従い原料を配合し、混練、加圧成形後、焼成す
ることにより、本発明の塩基性耐火物を得ることができ
る。
の条件に従い原料を配合し、混練、加圧成形後、焼成す
ることにより、本発明の塩基性耐火物を得ることができ
る。
【００４３】
【実施例】以下、本発明の実施例を表１と図２を参照し
ながら詳細を説明する。なお、図２は、図１のＭｇＯを
中心とする部分を詳細に示した図である。
ながら詳細を説明する。なお、図２は、図１のＭｇＯを
中心とする部分を詳細に示した図である。
【００４４】表１に、本発明において製造した耐火物の
組成（１）〜（１４）ならびに比較（１５）〜（２７）
の組成を示した。また、図２の綱掛け領域は本発明の範
囲を示す。
組成（１）〜（１４）ならびに比較（１５）〜（２７）
の組成を示した。また、図２の綱掛け領域は本発明の範
囲を示す。
【００４５】表１に本発明において製造した耐火物
（１）〜（１４）および比較品（１５）〜（２７）の骨
材やマトリックス部を各種重量比に組み合わせ、混錬・
成形後、焼成した耐火物の耐食性、耐スラグ浸潤性およ
び熱間強度を示す。
（１）〜（１４）および比較品（１５）〜（２７）の骨
材やマトリックス部を各種重量比に組み合わせ、混錬・
成形後、焼成した耐火物の耐食性、耐スラグ浸潤性およ
び熱間強度を示す。
【００４６】なお、表１に比較品（２７）のマグネシア
―クロミア質耐火物の耐火物組成を示す。
―クロミア質耐火物の耐火物組成を示す。
【００４７】これらの耐火物は、それぞれ、混練後、フ
リクションプレスを用いて成形し、１８００℃で６時間
焼成を実施した製品である。
リクションプレスを用いて成形し、１８００℃で６時間
焼成を実施した製品である。
【００４８】また、合成クリンカーは、ＭｇＯ＝８２重
量％、ＣａＯ＝８重量％、ＴｉＯ2＝１０重量％を電融
して作成したものである。
量％、ＣａＯ＝８重量％、ＴｉＯ2＝１０重量％を電融
して作成したものである。
【００４９】表１における耐食性指数および耐スラグ浸
潤性指数は、１６００℃で、組成ＳｉＯ2＝１０重量
％、ＣａＯ ＝５５重量％、Ａｌ2Ｏ3＝１５重量％、Ｆｅ
Ｏ＝１０重量％、ＭｇＯ＝１０重量％のスラグを侵食剤
とする回転侵食試験における各材料の侵食量とスラグ浸
潤深さを、比較品（２７）のマグネシア―クロミア質耐
火物の侵食量とスラグ浸潤深さを１００とする指数で示
したもので、それぞれの数値が小さいほど、耐食性、耐
スラグ浸潤性に優れることを示している。
潤性指数は、１６００℃で、組成ＳｉＯ2＝１０重量
％、ＣａＯ ＝５５重量％、Ａｌ2Ｏ3＝１５重量％、Ｆｅ
Ｏ＝１０重量％、ＭｇＯ＝１０重量％のスラグを侵食剤
とする回転侵食試験における各材料の侵食量とスラグ浸
潤深さを、比較品（２７）のマグネシア―クロミア質耐
火物の侵食量とスラグ浸潤深さを１００とする指数で示
したもので、それぞれの数値が小さいほど、耐食性、耐
スラグ浸潤性に優れることを示している。
【００５０】表１において、耐食性、耐スラグ浸潤性評
価とは、耐食性、耐スラグ浸潤性が８０未満の優れるも
のを◎、８０以上、１００未満を○、１００以上を×と
した。
価とは、耐食性、耐スラグ浸潤性が８０未満の優れるも
のを◎、８０以上、１００未満を○、１００以上を×と
した。
【００５１】また、熱間強度評価は、１５００℃での３
点曲げによる抗切試験結果を比較したもので、それぞれ
の数値が大きいほど、熱間強度に優れることを示してい
る。
点曲げによる抗切試験結果を比較したもので、それぞれ
の数値が大きいほど、熱間強度に優れることを示してい
る。
【００５２】ここでは、比較品（２７）のマグネシア―
クロミア質耐火物の熱間強度４．０ＭＰａを基準とし
て、熱間強度が６．０ＭＰａ超を◎、６．０ＭＰａ以
下、４．０ＭＰａ超を○、４．０ＭＰａ以下を×とし
た。
クロミア質耐火物の熱間強度４．０ＭＰａを基準とし
て、熱間強度が６．０ＭＰａ超を◎、６．０ＭＰａ以
下、４．０ＭＰａ超を○、４．０ＭＰａ以下を×とし
た。
【００５３】さらに、総合評価とは、耐スラグ浸潤性評
価、耐食性評価および熱間強度評価のいずれもが◎の場
合には◎、評価が◎と○いずれかの場合、あるいは、い
ずれもが○の場合には○、また、評価の内、１つでも×
がある場合か、あるいはいずれもが×の場合には、×と
した。また、組成番号とは、図２において化学組成を示
す番号である。
価、耐食性評価および熱間強度評価のいずれもが◎の場
合には◎、評価が◎と○いずれかの場合、あるいは、い
ずれもが○の場合には○、また、評価の内、１つでも×
がある場合か、あるいはいずれもが×の場合には、×と
した。また、組成番号とは、図２において化学組成を示
す番号である。
【００５４】表１において、（１）〜（１４）に示す本
発明の耐火物は、比較品（１５）〜（２６）、ならびに
比較品（２７）のマグネシア―クロミア質耐火物と比べ
て、良好な耐食性、耐スラグ浸潤性および高熱間強度が
得られた。
発明の耐火物は、比較品（１５）〜（２６）、ならびに
比較品（２７）のマグネシア―クロミア質耐火物と比べ
て、良好な耐食性、耐スラグ浸潤性および高熱間強度が
得られた。
【００５５】特に、ＴｉＯ2＝３〜５重量％の範囲で
は、熱間強度、耐食性、耐スラグ浸潤性の全てが優れた
耐火物が得られた。
は、熱間強度、耐食性、耐スラグ浸潤性の全てが優れた
耐火物が得られた。
【００５６】
【表１】
【００５７】
【発明の効果】本発明によって得られた耐火物を使用す
れば、従来より使用されてきたマグネシア―クロミア質
耐火物について必要な廃棄処理を行わなくて済む。さら
に、溶融金属精錬容器、特に真空脱ガス容器の耐用性を
大幅に延長して、例えば、製鋼の二次精錬プロセスにお
ける炉材コストを大幅に下げることができる。
れば、従来より使用されてきたマグネシア―クロミア質
耐火物について必要な廃棄処理を行わなくて済む。さら
に、溶融金属精錬容器、特に真空脱ガス容器の耐用性を
大幅に延長して、例えば、製鋼の二次精錬プロセスにお
ける炉材コストを大幅に下げることができる。
【図１】ＭｇＯ―ＣａＯ―ＴｉＯ2の３元系状態図。
【図２】ＭｇＯ―ＣａＯ―ＴｉＯ2の３元系状態図部分
拡大図。
拡大図。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】ＴｉＯ2の適正添加量範囲は１〜７重量％
で、望ましくは３〜５重量％である。添加量が１重量％
より少ないと、耐食性、耐スラグ浸潤性が発現しない。
また７重量％を越えると焼成中あるいは使用温度で軟化
する恐れがある。
で、望ましくは３〜５重量％である。添加量が１重量％
より少ないと、耐食性、耐スラグ浸潤性が発現しない。
また７重量％を越えると焼成中あるいは使用温度で軟化
する恐れがある。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＭｇＯを主成分とし、平均組成におい
て、１〜７重量％のＴｉＯ2と、ＣａＯ／ＴｉＯ2の重量
比で０．７〜１．０となる量のＣａＯとを含有する塩基
性耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6333636A JPH08169751A (ja) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | 塩基性耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6333636A JPH08169751A (ja) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | 塩基性耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08169751A true JPH08169751A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18268269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6333636A Withdrawn JPH08169751A (ja) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | 塩基性耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08169751A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0920550A (ja) * | 1995-07-06 | 1997-01-21 | Shinagawa Refract Co Ltd | 塩基性耐火物 |
| JP2009545672A (ja) * | 2006-08-02 | 2009-12-24 | ザッハトレーベン ヒェミー ゲゼルシヤフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | チタン含有添加剤 |
-
1994
- 1994-12-16 JP JP6333636A patent/JPH08169751A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0920550A (ja) * | 1995-07-06 | 1997-01-21 | Shinagawa Refract Co Ltd | 塩基性耐火物 |
| JP2009545672A (ja) * | 2006-08-02 | 2009-12-24 | ザッハトレーベン ヒェミー ゲゼルシヤフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | チタン含有添加剤 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |