JPH08187604A - 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH08187604A JPH08187604A JP34005794A JP34005794A JPH08187604A JP H08187604 A JPH08187604 A JP H08187604A JP 34005794 A JP34005794 A JP 34005794A JP 34005794 A JP34005794 A JP 34005794A JP H08187604 A JPH08187604 A JP H08187604A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する被
覆超硬合金製切削工具を提供する。 【構成】 ＷＣ基超硬合金基体の表面に、第１層、第２
層、第３層、および第４層さらに必要に応じて第５層か
らなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚で積層形成
してなる被覆超硬切削工具において、上記の基体表面に
接する第１層を粒状結晶組織を有するＴｉＮ、上記第２
層を縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ、上記第３層を
粒状結晶組織を有するＴｉＣＯまたはＴｉＣＮＯ、上記
第４層を非晶質組織または粒状結晶組織を有するＡｌＯ
Ｎ、上記第５層を粒状結晶組織を有するＴｉＮで構成す
る。
覆超硬合金製切削工具を提供する。 【構成】 ＷＣ基超硬合金基体の表面に、第１層、第２
層、第３層、および第４層さらに必要に応じて第５層か
らなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚で積層形成
してなる被覆超硬切削工具において、上記の基体表面に
接する第１層を粒状結晶組織を有するＴｉＮ、上記第２
層を縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ、上記第３層を
粒状結晶組織を有するＴｉＣＯまたはＴｉＣＮＯ、上記
第４層を非晶質組織または粒状結晶組織を有するＡｌＯ
Ｎ、上記第５層を粒状結晶組織を有するＴｉＮで構成す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硬質被覆層がすぐれ
た層間密着性を有し、したがって切削抵抗の大きい、例
えば軟鋼などの切削に用いた場合に長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬
合金製切削工具（以下、被覆超硬切削工具という）に関
するものである。
た層間密着性を有し、したがって切削抵抗の大きい、例
えば軟鋼などの切削に用いた場合に長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬
合金製切削工具（以下、被覆超硬切削工具という）に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特公昭５７−１５８５号公
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載されるよう
に、全体的に均質な炭化タングステン基超硬合金基体
や、結合相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が
基体内部に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部
に結合相富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金
基体（以下、これらを総称して超硬合金基体という）の
表面に、化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、窒化チタン
（以下、ＴｉＮで示す）の第１層、炭窒化チタン（以
下、ＴｉＣＮで示す）の第２層、炭酸化チタン（以下、
ＴｉＣＯで示す）または炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣ
ＮＯで示す）の第３層、および酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）の第４層、さらに必要に応じて
ＴｉＮの第５層からなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平
均層厚で積層形成してなる被覆超硬切削工具が、主に合
金鋼や鋳鉄の旋削やフライス切削などに用いられている
ことは良く知られるところである。
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載されるよう
に、全体的に均質な炭化タングステン基超硬合金基体
や、結合相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が
基体内部に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部
に結合相富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金
基体（以下、これらを総称して超硬合金基体という）の
表面に、化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、窒化チタン
（以下、ＴｉＮで示す）の第１層、炭窒化チタン（以
下、ＴｉＣＮで示す）の第２層、炭酸化チタン（以下、
ＴｉＣＯで示す）または炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣ
ＮＯで示す）の第３層、および酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）の第４層、さらに必要に応じて
ＴｉＮの第５層からなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平
均層厚で積層形成してなる被覆超硬切削工具が、主に合
金鋼や鋳鉄の旋削やフライス切削などに用いられている
ことは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削機械
のＦＡ化はめざましく、かつ切削加工の省力化の要求と
相まって、切削工具には汎用性が求められる傾向にある
が、上記の従来被覆超硬切削工具においては、これを合
金鋼や鋳鉄などの切削に用いた場合には問題はないが、
特に切削抵抗の高い軟鋼などの切削に用いた場合、硬質
被覆層の層間密着性が十分でないために、硬質被覆層に
層間剥離やチッピングが発生し易く、これが原因で比較
的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
のＦＡ化はめざましく、かつ切削加工の省力化の要求と
相まって、切削工具には汎用性が求められる傾向にある
が、上記の従来被覆超硬切削工具においては、これを合
金鋼や鋳鉄などの切削に用いた場合には問題はないが、
特に切削抵抗の高い軟鋼などの切削に用いた場合、硬質
被覆層の層間密着性が十分でないために、硬質被覆層に
層間剥離やチッピングが発生し易く、これが原因で比較
的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これを構成する硬質被覆層の層間密着性の向上
をはかるべく研究を行なった結果、 （ａ） 上記の従来被覆超硬切削工具を構成する硬質被
覆層において、超硬合金基体に対する第１層のＴｉＮ層
の密着性はきわめて高いが、構成層間の密着性はいずれ
も低いものであり、これが原因で層間剥離やチッピング
が発生し易くなること。 （ｂ） 上記の従来被覆超硬切削工具を構成する硬質被
覆層において、第１層のＴｉＮ層、第２層のＴｉＣＮ
層、第３層のＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層、さらに必
要に応じて形成される第５層のＴｉＮ層はいずれも粒状
結晶組織をもち、第４層のＡｌ2 Ｏ3 層はアルファ型結
晶組織をもつが、前記第２層のＴｉＣＮ層を縦長成長結
晶組織とすると共に、前記第４層のＡｌ2 Ｏ3 層を非晶
質組織または粒状結晶組織を有する酸窒化アルミニウム
（以下、ＡｌＯＮで示す）層に代えると、前記第２層に
対する第１層のＴｉＮ層、並びに第３層のＴｉＣＯ層お
よびＴｉＣＮＯ層、さらに前記第４層に対する第３層の
ＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層、並びに第５層のＴｉＮ
層の密着性が著しく向上するようになり、したがってこ
の結果の被覆超硬切削工具は、切削抵抗の高い被削材の
切削にも硬質被覆層に層間剥離の発生なく、かつチッピ
ングの発生もなく、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮すること。 以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これを構成する硬質被覆層の層間密着性の向上
をはかるべく研究を行なった結果、 （ａ） 上記の従来被覆超硬切削工具を構成する硬質被
覆層において、超硬合金基体に対する第１層のＴｉＮ層
の密着性はきわめて高いが、構成層間の密着性はいずれ
も低いものであり、これが原因で層間剥離やチッピング
が発生し易くなること。 （ｂ） 上記の従来被覆超硬切削工具を構成する硬質被
覆層において、第１層のＴｉＮ層、第２層のＴｉＣＮ
層、第３層のＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層、さらに必
要に応じて形成される第５層のＴｉＮ層はいずれも粒状
結晶組織をもち、第４層のＡｌ2 Ｏ3 層はアルファ型結
晶組織をもつが、前記第２層のＴｉＣＮ層を縦長成長結
晶組織とすると共に、前記第４層のＡｌ2 Ｏ3 層を非晶
質組織または粒状結晶組織を有する酸窒化アルミニウム
（以下、ＡｌＯＮで示す）層に代えると、前記第２層に
対する第１層のＴｉＮ層、並びに第３層のＴｉＣＯ層お
よびＴｉＣＮＯ層、さらに前記第４層に対する第３層の
ＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層、並びに第５層のＴｉＮ
層の密着性が著しく向上するようになり、したがってこ
の結果の被覆超硬切削工具は、切削抵抗の高い被削材の
切削にも硬質被覆層に層間剥離の発生なく、かつチッピ
ングの発生もなく、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮すること。 以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たので
ある。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、第１
層、第２層、第３層、および第４層、さらに必要に応じ
て第５層からなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚
で積層形成してなる被覆超硬切削工具において、上記基
体表面に接する第１層を粒状結晶組織を有するＴｉＮ、
上記第２層を縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ、上記
第３層を粒状結晶組織を有するＴｉＣＯまたはＴｉＣＮ
Ｏ、上記第４層を非晶質組織または粒状結晶組織を有す
るＡｌＯＮ、上記第５層を粒状結晶組織を有するＴｉＮ
で構成することにより硬質被覆層の層間密着性を向上せ
しめた被覆超硬切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、第１
層、第２層、第３層、および第４層、さらに必要に応じ
て第５層からなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚
で積層形成してなる被覆超硬切削工具において、上記基
体表面に接する第１層を粒状結晶組織を有するＴｉＮ、
上記第２層を縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ、上記
第３層を粒状結晶組織を有するＴｉＣＯまたはＴｉＣＮ
Ｏ、上記第４層を非晶質組織または粒状結晶組織を有す
るＡｌＯＮ、上記第５層を粒状結晶組織を有するＴｉＮ
で構成することにより硬質被覆層の層間密着性を向上せ
しめた被覆超硬切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬切削工具を構成
する硬質被覆層のうちの第２層の縦長結晶組織を有する
ＴｉＣＮ層は、例えば特開平６−８０１０号公報に記載
される通り、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜４％、ＣＨ
3 ＣＮ：０．１〜５％、Ｎ2 ：０〜３５％、Ｈ2 ：残
り、 反応温度：８５０〜９５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成するのが望ましい。一方、粒状結晶組織を
有するＴｉＣＮ層は、通常、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜５％、ＣＨ
4 ：２〜７％、Ｎ2 ：１５〜３０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：９５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、の条件で形成される。
する硬質被覆層のうちの第２層の縦長結晶組織を有する
ＴｉＣＮ層は、例えば特開平６−８０１０号公報に記載
される通り、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜４％、ＣＨ
3 ＣＮ：０．１〜５％、Ｎ2 ：０〜３５％、Ｈ2 ：残
り、 反応温度：８５０〜９５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成するのが望ましい。一方、粒状結晶組織を
有するＴｉＣＮ層は、通常、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜５％、ＣＨ
4 ：２〜７％、Ｎ2 ：１５〜３０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：９５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、の条件で形成される。
【０００７】また、硬質被覆層の第４層を構成する非晶
質組織のＡｌＯＮ層は、 反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、Ｃ
Ｏ2 ：０．５〜３０％、ＮＨ3 ：０．０５〜５％、必要
に応じてＨＣｌ：１〜２０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：７００〜９００℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成される。さらに、同じく第４層を構成する
粒状結晶組織のＡｌＯＮ層は、 反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％，Ｃ
Ｏ2 ：０．５〜３０％、ＮＨ3 ：０．０５〜５％、必要
に応じてＨＣｌ：１〜２０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：９００〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成される。
質組織のＡｌＯＮ層は、 反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、Ｃ
Ｏ2 ：０．５〜３０％、ＮＨ3 ：０．０５〜５％、必要
に応じてＨＣｌ：１〜２０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：７００〜９００℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成される。さらに、同じく第４層を構成する
粒状結晶組織のＡｌＯＮ層は、 反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％，Ｃ
Ｏ2 ：０．５〜３０％、ＮＨ3 ：０．０５〜５％、必要
に応じてＨＣｌ：１〜２０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：９００〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成される。
【０００８】また、この発明の被覆超硬切削工具を構成
する硬質被覆層は、化学蒸着法および／または物理蒸着
法にて、上記の条件および通常の条件で、超硬合金基体
の表面に、まず第１層のＴｉＮ層を蒸着し、ついで第２
層のＴｉＣＮ層から第４層のＡｌＯＮ層まで、さらに必
要に応じて第５層のＴｉＮ層を順次蒸着することによっ
て形成されるが、前記第２層以降の形成に際して、前記
第１層のＴｉＮ層中に前記超硬合金基体中のＣ成分が拡
散固溶する場合があるが、この場合は前記第１層の一部
あるいは全体がＴｉＣＮとなる。さらに、上記硬質被覆
層の平均層厚を３〜３０μｍと定めたのは、その平均層
厚が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保する
ことができず、一方その平均層厚が３０μｍを越えると
耐欠損性が急激に低下するようになるという理由による
ものであり、また第１層のＴｉＮ層の平均層厚は０．１
〜５μｍ、第２層のＴｉＣＮ層のそれは３〜２０μｍ、
第３層のＴｉＣＯ層またはＴｉＣＮＯ層は０．０１〜２
μｍ、第４層のＡｌＯＮ層は０．１〜１５μｍ、さらに
第５層のＴｉＮ層は０．１〜５μｍの平均層厚とするの
が望ましい。
する硬質被覆層は、化学蒸着法および／または物理蒸着
法にて、上記の条件および通常の条件で、超硬合金基体
の表面に、まず第１層のＴｉＮ層を蒸着し、ついで第２
層のＴｉＣＮ層から第４層のＡｌＯＮ層まで、さらに必
要に応じて第５層のＴｉＮ層を順次蒸着することによっ
て形成されるが、前記第２層以降の形成に際して、前記
第１層のＴｉＮ層中に前記超硬合金基体中のＣ成分が拡
散固溶する場合があるが、この場合は前記第１層の一部
あるいは全体がＴｉＣＮとなる。さらに、上記硬質被覆
層の平均層厚を３〜３０μｍと定めたのは、その平均層
厚が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保する
ことができず、一方その平均層厚が３０μｍを越えると
耐欠損性が急激に低下するようになるという理由による
ものであり、また第１層のＴｉＮ層の平均層厚は０．１
〜５μｍ、第２層のＴｉＣＮ層のそれは３〜２０μｍ、
第３層のＴｉＣＯ層またはＴｉＣＮＯ層は０．０１〜２
μｍ、第４層のＡｌＯＮ層は０．１〜１５μｍ、さらに
第５層のＴｉＮ層は０．１〜５μｍの平均層厚とするの
が望ましい。
【０００９】
【実施例】つぎに、この発明の被覆超硬切削工具を実施
例により具体的に説明する。原料粉末として、平均粒
径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍの粗粒ＷＣ
粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、以下
同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同１．２μｍ
の（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２
０／５６）粉末、および同１．２μｍのＣｏ粉末を用意
し、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配合
し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、Ｉ
ＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８（超硬合金基体Ａ〜Ｄ用）
および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬合金基体Ｅ用）
に定める形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を同
じく表１に示される条件で真空焼結することにより超硬
合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、上記超硬
合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ4 ガス雰囲気
中、温度：１４００℃に１時間保持後、徐冷の浸炭処理
を施し、処理後、基体表面に付着するカーボンとＣｏを
酸およびバレル研磨で除去することにより、表面から１
０μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：１５重量％、深さ：４
０μｍのＣｏ富化帯域を基体表面部に形成した。また、
上記超硬合金基体ＡおよびＤには、焼結したままで、表
面部に表面から１５μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：９重
量％、深さ：２０μｍのＣｏ富化帯域が形成されてお
り、残りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記Ｃｏ富化
帯域の形成がなく、全体的に均質な組織をもつものであ
った。さらに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅの内部
硬さ（ロックウェル硬さＡスケール）をそれぞれ示し
た。
例により具体的に説明する。原料粉末として、平均粒
径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍの粗粒ＷＣ
粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、以下
同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同１．２μｍ
の（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２
０／５６）粉末、および同１．２μｍのＣｏ粉末を用意
し、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配合
し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、Ｉ
ＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８（超硬合金基体Ａ〜Ｄ用）
および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬合金基体Ｅ用）
に定める形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を同
じく表１に示される条件で真空焼結することにより超硬
合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、上記超硬
合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ4 ガス雰囲気
中、温度：１４００℃に１時間保持後、徐冷の浸炭処理
を施し、処理後、基体表面に付着するカーボンとＣｏを
酸およびバレル研磨で除去することにより、表面から１
０μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：１５重量％、深さ：４
０μｍのＣｏ富化帯域を基体表面部に形成した。また、
上記超硬合金基体ＡおよびＤには、焼結したままで、表
面部に表面から１５μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：９重
量％、深さ：２０μｍのＣｏ富化帯域が形成されてお
り、残りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記Ｃｏ富化
帯域の形成がなく、全体的に均質な組織をもつものであ
った。さらに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅの内部
硬さ（ロックウェル硬さＡスケール）をそれぞれ示し
た。
【００１０】ついで、これらの超硬合金基体Ａ〜Ｅの表
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３〜６に示される組
成および結晶組織、並びに平均層厚の硬質被覆層を形成
することにより本発明被覆超硬切削工具１〜７および従
来被覆超硬切削工具１〜７をそれぞれ製造した。
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３〜６に示される組
成および結晶組織、並びに平均層厚の硬質被覆層を形成
することにより本発明被覆超硬切削工具１〜７および従
来被覆超硬切削工具１〜７をそれぞれ製造した。
【００１１】つぎに、この結果得られた各種の被覆超硬
切削工具について、 被削材：軟鋼の丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．３mm／rev.、 切込み：２mm、 切削時間：４０分、 の条件での軟鋼の連続切削試験、並びに、 被削材：軟鋼の角材、 切削速度：１８０ｍ／min 、 送り：０．３mm、 切込み：２．５mm、 切削時間：５０分、 の条件での軟鋼のフライス切削を行ない、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定した。この測定結果も表４，６に示した。
切削工具について、 被削材：軟鋼の丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．３mm／rev.、 切込み：２mm、 切削時間：４０分、 の条件での軟鋼の連続切削試験、並びに、 被削材：軟鋼の角材、 切削速度：１８０ｍ／min 、 送り：０．３mm、 切込み：２．５mm、 切削時間：５０分、 の条件での軟鋼のフライス切削を行ない、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定した。この測定結果も表４，６に示した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】
【表５】
【００１７】
【表６】
【００１８】
【発明の効果】表３〜６に示される結果から、本発明被
覆超硬切削工具１〜７は、いずれも切削抵抗の高い軟鋼
の切削にもかかわらず、硬質被覆層に層間剥離やチッピ
ングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、
従来被覆超硬切削工具１〜７は、硬質被覆層における層
間密着性が不十分なために、軟鋼の切削では層間剥離や
チッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至るこ
とが明らかである。上述のように、この発明の被覆超硬
切削工具は、これを構成する硬質被覆層がすぐれた層間
密着性を有するので、合金鋼や鋳鉄などの切削は勿論の
こと、切削抵抗の高い軟鋼などの切削に用いた場合にも
長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するのである。
覆超硬切削工具１〜７は、いずれも切削抵抗の高い軟鋼
の切削にもかかわらず、硬質被覆層に層間剥離やチッピ
ングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、
従来被覆超硬切削工具１〜７は、硬質被覆層における層
間密着性が不十分なために、軟鋼の切削では層間剥離や
チッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至るこ
とが明らかである。上述のように、この発明の被覆超硬
切削工具は、これを構成する硬質被覆層がすぐれた層間
密着性を有するので、合金鋼や鋳鉄などの切削は勿論の
こと、切削抵抗の高い軟鋼などの切削に用いた場合にも
長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するのである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 16/40
Claims (2)
- 【請求項１】 全体的に均質な炭化タングステン基超硬
合金基体、または表層部に結合相富化帯域を有する炭化
タングステン基超硬合金基体の表面に、第１層、第２
層、第３層、および第４層からなる硬質被覆層を３〜３
０μｍの平均層厚で積層形成してなる表面被覆炭化タン
グステン基超硬合金製切削工具において、 上記基体表面に接する第１層を、粒状結晶組織を有する
窒化チタン、上記第２層を縦長成長結晶組織を有する炭
窒化チタン、上記第３層を粒状結晶組織を有する炭酸化
チタンまたは炭窒酸化チタン、上記第４層を非晶質組織
または粒状結晶組織を有する酸窒化アルミニウムで構成
したことを特徴とする硬質被覆層がすぐれた層間密着性
を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工
具。 - 【請求項２】 全体的に均質な炭化タングステン基超硬
合金基体、または表層部に結合相富化帯域を有する炭化
タングステン基超硬合金基体の表面に、第１層、第２
層、第３層、第４層、および第５層からなる硬質被覆層
を３〜３０μｍの平均層厚で積層形成してなる表面被覆
炭化タングステン基超硬合金製切削工具において、 上記基体表面に接する第１層を、粒状結晶組織を有する
窒化チタン、上記第２層を縦長成長結晶組織を有する炭
窒化チタン、上記第３層を粒状結晶組織を有する炭酸化
チタンまたは炭窒酸化チタン、上記第４層を非晶質組織
または粒状結晶組織を有する酸窒化アルミニウム、上記
第５層を粒状結晶組織を有する窒化チタンで構成したこ
とを特徴とする硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有す
る表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34005794A JPH08187604A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34005794A JPH08187604A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08187604A true JPH08187604A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=18333314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34005794A Pending JPH08187604A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08187604A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004034186A (ja) * | 2002-07-01 | 2004-02-05 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 被覆切削工具及びその被覆方法 |
| JP2004506525A (ja) * | 2000-08-11 | 2004-03-04 | ケンナメタル インコーポレイテッド | クロム含有セメンテッドタングステンカーバイド体 |
| WO2005099945A1 (ja) * | 2004-04-13 | 2005-10-27 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
| WO2007108514A1 (ja) * | 2006-03-22 | 2007-09-27 | Nippon Sheet Glass Company, Limited | 抗菌膜付きガラス板とその製造方法、及びそのガラス板を有する物品 |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP34005794A patent/JPH08187604A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2007108514A1 (ja) * | 2006-03-22 | 2007-09-27 | Nippon Sheet Glass Company, Limited | 抗菌膜付きガラス板とその製造方法、及びそのガラス板を有する物品 |
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