JPH08197130A - 熱間圧延鋼材のデスケーリング方法 - Google Patents
熱間圧延鋼材のデスケーリング方法Info
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- JPH08197130A JPH08197130A JP2758595A JP2758595A JPH08197130A JP H08197130 A JPH08197130 A JP H08197130A JP 2758595 A JP2758595 A JP 2758595A JP 2758595 A JP2758595 A JP 2758595A JP H08197130 A JPH08197130 A JP H08197130A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｓｉ含有量の高い熱間圧延鋼板に顕著に発生
する島状スケールを仕上圧延前の粗圧延段階で効果的に
除去し得るデスケーリング方法の提供。 【構成】 加熱炉出側と仕上圧延入側間に鉛直軸を中心
に一方向に回転駆動される左右一対の竪形ブラシロール
を配置する。この竪形ブラシロールを鋼板搬送方向と逆
方向に回転させつつ鋼板の側面に押付けて島状スケール
を除去する。 【効果】 島状スケールに起因する熱延鋼板表面疵の発
生を著しく抑制することができ、鋼板の品質および歩留
を向上できる。
する島状スケールを仕上圧延前の粗圧延段階で効果的に
除去し得るデスケーリング方法の提供。 【構成】 加熱炉出側と仕上圧延入側間に鉛直軸を中心
に一方向に回転駆動される左右一対の竪形ブラシロール
を配置する。この竪形ブラシロールを鋼板搬送方向と逆
方向に回転させつつ鋼板の側面に押付けて島状スケール
を除去する。 【効果】 島状スケールに起因する熱延鋼板表面疵の発
生を著しく抑制することができ、鋼板の品質および歩留
を向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、特にＳｉ含有量の高
い熱間圧延鋼板に顕著に発生する島状スケールを仕上圧
延前に除去するためのデスケーリング方法に関する。
い熱間圧延鋼板に顕著に発生する島状スケールを仕上圧
延前に除去するためのデスケーリング方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延ラインにおいて、加熱された圧
延材には表面に一次スケールが付着しており、また圧延
中にも時間の経過とともに該圧延材表面に二次スケール
が生じる。スケールの付着した熱延鋼板をそのまま圧延
すればスケール押込みにより製品に表面疵を生じる原因
となるため、例えば連続式の熱間圧延ラインでは粗圧延
機の直前と、仕上圧延機の直前にデスケーリング装置を
設置して脱スケールを施し成品の品質を確保するように
している。このデスケーリング手段としては、１００〜
２００ｋｇ／ｃｍ２の高圧水を鋼板表面に噴射する方法
が一般的である。
延材には表面に一次スケールが付着しており、また圧延
中にも時間の経過とともに該圧延材表面に二次スケール
が生じる。スケールの付着した熱延鋼板をそのまま圧延
すればスケール押込みにより製品に表面疵を生じる原因
となるため、例えば連続式の熱間圧延ラインでは粗圧延
機の直前と、仕上圧延機の直前にデスケーリング装置を
設置して脱スケールを施し成品の品質を確保するように
している。このデスケーリング手段としては、１００〜
２００ｋｇ／ｃｍ２の高圧水を鋼板表面に噴射する方法
が一般的である。
【０００３】ところで、鋼に対するＳｉの添加量を増加
すると、熱延鋼材の成形性が向上することは周知である
が、鋼中のＳｉ含有量の増加と共に、ＦｅＯーＦｅーＳ
ｉＯ２（ファヤライト）を主とするスケールによる島状
スケールの発生が顕著となり、商品価値を低下させると
いう問題がある。このファヤライトを主とするスケール
による島状スケールとは、いわゆる均熱時に生成する一
次スケールであって、熱間圧延時の前記高圧水によるデ
スケーラで除去できなかった残存スケールが後続の圧延
時に鋼板表面に押込まれ伸ばされて島状となった、赤ス
ケールと称されているものである。かかる島状スケール
の存在によって酸洗後の表面が粗くなり、塗装（通常約
２５μｍ）でも凹凸状の表面となって残る。
すると、熱延鋼材の成形性が向上することは周知である
が、鋼中のＳｉ含有量の増加と共に、ＦｅＯーＦｅーＳ
ｉＯ２（ファヤライト）を主とするスケールによる島状
スケールの発生が顕著となり、商品価値を低下させると
いう問題がある。このファヤライトを主とするスケール
による島状スケールとは、いわゆる均熱時に生成する一
次スケールであって、熱間圧延時の前記高圧水によるデ
スケーラで除去できなかった残存スケールが後続の圧延
時に鋼板表面に押込まれ伸ばされて島状となった、赤ス
ケールと称されているものである。かかる島状スケール
の存在によって酸洗後の表面が粗くなり、塗装（通常約
２５μｍ）でも凹凸状の表面となって残る。
【０００４】かかる対策として、従来、以下に記載する
方法が知られている。 （１）超高圧水（例えば３００〜７００ｋｇ／ｃｍ２）
によるデスケーリング。 （２）酸化防止剤の塗布。 （３）ブラシロール等による機械的デスケーリング（特
開平４−５２０２２号、特開平５−１３１２０２号公報
等参照）。 （４）低温加熱（≦１１５０℃）。 （５）鋼中Ｓｉ量の制限。 （６）高温加熱と高温仕上（特開平４−２４７８２９号
公報参照）。
方法が知られている。 （１）超高圧水（例えば３００〜７００ｋｇ／ｃｍ２）
によるデスケーリング。 （２）酸化防止剤の塗布。 （３）ブラシロール等による機械的デスケーリング（特
開平４−５２０２２号、特開平５−１３１２０２号公報
等参照）。 （４）低温加熱（≦１１５０℃）。 （５）鋼中Ｓｉ量の制限。 （６）高温加熱と高温仕上（特開平４−２４７８２９号
公報参照）。
【０００５】しかし、（１）超高圧水によるデスケーリ
ング方法は、設備費およびランニングコストが高くつく
上、周辺設備に悪影響を及ぼす等の問題を有し、実用的
でない。（２）酸化防止剤の塗布による方法は、酸化防
止剤により鋼材加熱中の伝熱が妨げられ、スキッドマー
クの助長により圧延性および圧延寸法の確保が不安定と
なるという問題がある。（３）機械的デスケーリングに
よる方法は、例えば水平ブラシの場合は摩耗によって鋼
板に対する当りが不均一となり、全幅を保証できないと
いう欠点がある。（４）低温加熱による方法は、Ｆｅ２
ＳｉＯ４（ファヤライト）が溶融しないため島状スケー
ルの生成は防止できるが、既存設備では荷重制限、トル
ク制限等により実現不可能である。（５）鋼中Ｓｉ量の
制限は、Ｓｉ添加量を０．１０％以下に制限し、島状ス
ケールが発生しないようにして鋼板を製造する方法であ
るが、Ｓｉを低減した結果、鋼板の強度を保持するた
め、Ｓｉ以外のＣ、Ｍｎ、Ｎｂ等を添加しなければなら
ず、成形性の劣化が避けられないという難点がある。
（６）高温加熱と高温仕上による方法は、鋼片の均熱温
度を１２９０℃以上とし、粗圧延を１１５０℃以上で終
了し、仕上圧延を１１００℃以下で開始する方法であ
り、高温加熱による一次スケールの粒界酸化防止効果
と、高温域での粗圧延終了による島状スケール発生抑制
効果により、成形性向上のため鋼のＳｉ添加量を多くし
ても島状スケールによる熱延鋼板表面疵の発生を抑制す
ることが可能であるが、実際には鋼板の側端部に島状ス
ケールが若干残存し、その部分を不良部として切捨てな
ければならず、２〜３％の歩留損を余儀なくされるとい
う問題がある。
ング方法は、設備費およびランニングコストが高くつく
上、周辺設備に悪影響を及ぼす等の問題を有し、実用的
でない。（２）酸化防止剤の塗布による方法は、酸化防
止剤により鋼材加熱中の伝熱が妨げられ、スキッドマー
クの助長により圧延性および圧延寸法の確保が不安定と
なるという問題がある。（３）機械的デスケーリングに
よる方法は、例えば水平ブラシの場合は摩耗によって鋼
板に対する当りが不均一となり、全幅を保証できないと
いう欠点がある。（４）低温加熱による方法は、Ｆｅ２
ＳｉＯ４（ファヤライト）が溶融しないため島状スケー
ルの生成は防止できるが、既存設備では荷重制限、トル
ク制限等により実現不可能である。（５）鋼中Ｓｉ量の
制限は、Ｓｉ添加量を０．１０％以下に制限し、島状ス
ケールが発生しないようにして鋼板を製造する方法であ
るが、Ｓｉを低減した結果、鋼板の強度を保持するた
め、Ｓｉ以外のＣ、Ｍｎ、Ｎｂ等を添加しなければなら
ず、成形性の劣化が避けられないという難点がある。
（６）高温加熱と高温仕上による方法は、鋼片の均熱温
度を１２９０℃以上とし、粗圧延を１１５０℃以上で終
了し、仕上圧延を１１００℃以下で開始する方法であ
り、高温加熱による一次スケールの粒界酸化防止効果
と、高温域での粗圧延終了による島状スケール発生抑制
効果により、成形性向上のため鋼のＳｉ添加量を多くし
ても島状スケールによる熱延鋼板表面疵の発生を抑制す
ることが可能であるが、実際には鋼板の側端部に島状ス
ケールが若干残存し、その部分を不良部として切捨てな
ければならず、２〜３％の歩留損を余儀なくされるとい
う問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記（６）の方法は、
島状スケールの問題の解消策として他の（１）〜（５）
の方法より優れているが、鋼板の側端部に島状スケール
が若干残存し２〜３％の歩留損を余儀なくされるという
問題が残ることから、島状スケール対策としては完全と
は言い得ないものである。そこで、この方法における島
状スケールの発生原因について調べた結果、以下のこと
を知見した。
島状スケールの問題の解消策として他の（１）〜（５）
の方法より優れているが、鋼板の側端部に島状スケール
が若干残存し２〜３％の歩留損を余儀なくされるという
問題が残ることから、島状スケール対策としては完全と
は言い得ないものである。そこで、この方法における島
状スケールの発生原因について調べた結果、以下のこと
を知見した。
【０００７】すなわち、加熱炉で所定の温度に加熱され
た鋼片の粗圧延工程でのデスケーリングは、鋼板の幅方
向に水平に配設された高圧水ノズルヘッダーより噴射さ
れる高圧水の衝突力と水蒸気圧によって行われるのが一
般的であるが、この高圧水ノズルヘッダーによるデスケ
ーリングは水平方向のノズル配列のため、鋼板の中央部
を除く側端部および側面のデスケーリングが不良となり
易い上、鋼板の側端部および側面は中央部に比べ降温し
易いため可及的に冷却を避ける必要がある。このため、
仮に超高圧水によるデスケーリングを施しても、鋼板の
側端部および側面はデスケーリング不良となり易い。
た鋼片の粗圧延工程でのデスケーリングは、鋼板の幅方
向に水平に配設された高圧水ノズルヘッダーより噴射さ
れる高圧水の衝突力と水蒸気圧によって行われるのが一
般的であるが、この高圧水ノズルヘッダーによるデスケ
ーリングは水平方向のノズル配列のため、鋼板の中央部
を除く側端部および側面のデスケーリングが不良となり
易い上、鋼板の側端部および側面は中央部に比べ降温し
易いため可及的に冷却を避ける必要がある。このため、
仮に超高圧水によるデスケーリングを施しても、鋼板の
側端部および側面はデスケーリング不良となり易い。
【０００８】この発明は、前記（６）の方法における島
状スケール発生部が熱延工程の粗圧延段階でのデスケー
リング不良によることを知見し、この粗圧延段階でのデ
スケーリング不良を解消し、高Ｓｉ鋼であっても鋼板の
側端部に発生し易い島状スケールをより少なくできる熱
間圧延鋼材のデスケーリング方法を提案しようとするも
のである。
状スケール発生部が熱延工程の粗圧延段階でのデスケー
リング不良によることを知見し、この粗圧延段階でのデ
スケーリング不良を解消し、高Ｓｉ鋼であっても鋼板の
側端部に発生し易い島状スケールをより少なくできる熱
間圧延鋼材のデスケーリング方法を提案しようとするも
のである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明は、高Ｓｉ鋼の
熱間圧延鋼板のデスケーリング方法において、加熱炉出
側と仕上圧延入側間に鉛直軸を中心に一方向に回転駆動
される左右一対のブラシロールを１組ないし複数組配置
し、該ブラシロールを鋼板搬送方向と逆方向に回転させ
つつ移動する鋼板の側面に押付け、島状スケールを除去
する方法を要旨とし、また、このデスケーリング方法に
おいて、前記ブラシロールは、高圧水によるデスケーラ
ーの前面に配置することを特徴とするものである。
熱間圧延鋼板のデスケーリング方法において、加熱炉出
側と仕上圧延入側間に鉛直軸を中心に一方向に回転駆動
される左右一対のブラシロールを１組ないし複数組配置
し、該ブラシロールを鋼板搬送方向と逆方向に回転させ
つつ移動する鋼板の側面に押付け、島状スケールを除去
する方法を要旨とし、また、このデスケーリング方法に
おいて、前記ブラシロールは、高圧水によるデスケーラ
ーの前面に配置することを特徴とするものである。
【００１０】
【作用】熱間圧延ラインの加熱炉出側と仕上圧延入側間
の粗圧延工程に一方向に回転駆動される左右一対の竪形
ブラシロールを設置し、該ブラシロールを鋼板搬送方向
と逆方向に回転させつつ移動する鋼板の側面に押付ける
ことにより、鋼板端面部の島状スケールの除去が可能と
なる。なお、竪形ブラシロールの設置位置は、加熱炉出
側から仕上圧延入側間の任意の位置を選ぶことができる
が、高圧水によるデスケーラーの前面に配置するとより
効果的である。
の粗圧延工程に一方向に回転駆動される左右一対の竪形
ブラシロールを設置し、該ブラシロールを鋼板搬送方向
と逆方向に回転させつつ移動する鋼板の側面に押付ける
ことにより、鋼板端面部の島状スケールの除去が可能と
なる。なお、竪形ブラシロールの設置位置は、加熱炉出
側から仕上圧延入側間の任意の位置を選ぶことができる
が、高圧水によるデスケーラーの前面に配置するとより
効果的である。
【００１１】ここで、鋼板端面部の島状スケールの除去
に竪形ブラシロールが有効である理由を以下に説明す
る。一般的な熱延工程の粗圧延は、周知の通り、加熱炉
にて所定の温度に加熱されて抽出された鋼片は、竪ロー
ルの粗エッジ圧延機（ＶＳＢ）による圧下の前に高圧水
によるデスケーリングが施され、続いてＶＳＢによる幅
圧下後、次の高圧水によるデスケーリングが施され、粗
圧延機（水平圧下）により圧延される。以下、高圧水に
よるデスケーリング、幅圧下、水平圧下が順次繰返され
て仕上圧延可能な板厚、板幅まで粗圧延される。この粗
圧延工程での鋼板端部近傍のメタルフローは、図５に示
すごとく、加熱炉から抽出された矩形断面の鋼片をＶＳ
Ｂにより圧下すると、鋼片の角部Ｅｌｏ、ＥRoは盛上り
部分の弧上に移動する。これをさらに粗圧延機により水
平圧下するとＥｌｏ、ＥRoは、鋼板の水平面内に入る。
このＶＳＢと粗圧延機の圧下を５〜７パス行った後のＥ
ｌｏ、ＥRoは、鋼板両端面から幅方向に３０〜５０ｍｍ
入った位置に移動し、その３０〜５０ｍｍの範囲Ｓの部
分に島状スケールが発生する。
に竪形ブラシロールが有効である理由を以下に説明す
る。一般的な熱延工程の粗圧延は、周知の通り、加熱炉
にて所定の温度に加熱されて抽出された鋼片は、竪ロー
ルの粗エッジ圧延機（ＶＳＢ）による圧下の前に高圧水
によるデスケーリングが施され、続いてＶＳＢによる幅
圧下後、次の高圧水によるデスケーリングが施され、粗
圧延機（水平圧下）により圧延される。以下、高圧水に
よるデスケーリング、幅圧下、水平圧下が順次繰返され
て仕上圧延可能な板厚、板幅まで粗圧延される。この粗
圧延工程での鋼板端部近傍のメタルフローは、図５に示
すごとく、加熱炉から抽出された矩形断面の鋼片をＶＳ
Ｂにより圧下すると、鋼片の角部Ｅｌｏ、ＥRoは盛上り
部分の弧上に移動する。これをさらに粗圧延機により水
平圧下するとＥｌｏ、ＥRoは、鋼板の水平面内に入る。
このＶＳＢと粗圧延機の圧下を５〜７パス行った後のＥ
ｌｏ、ＥRoは、鋼板両端面から幅方向に３０〜５０ｍｍ
入った位置に移動し、その３０〜５０ｍｍの範囲Ｓの部
分に島状スケールが発生する。
【００１２】この粗圧延工程において、例えばＶＳＢの
前で鋼板の側面および端面に竪形ブラシロールを鋼板移
動方向と逆方向に回転させつつ押圧すると、前記Ｅｌ
ｏ、ＥRoの部分が竪形ブラシロールにてデスケーリング
されるので、この粗圧延工程で鋼板両端面から幅方向に
３０〜５０ｍｍ入った位置に発生する島状スケールは、
ほとんど除去される。したがって、鋼板の側端面および
側面主体に行われる竪形ブラシロールのデスケーリング
と鋼板の水平面主体に行われる高圧水によるデスケーリ
ングにより、高Ｓｉ鋼であっても島状スケールによる熱
延鋼板表面疵の発生を著しく抑制することができる。
前で鋼板の側面および端面に竪形ブラシロールを鋼板移
動方向と逆方向に回転させつつ押圧すると、前記Ｅｌ
ｏ、ＥRoの部分が竪形ブラシロールにてデスケーリング
されるので、この粗圧延工程で鋼板両端面から幅方向に
３０〜５０ｍｍ入った位置に発生する島状スケールは、
ほとんど除去される。したがって、鋼板の側端面および
側面主体に行われる竪形ブラシロールのデスケーリング
と鋼板の水平面主体に行われる高圧水によるデスケーリ
ングにより、高Ｓｉ鋼であっても島状スケールによる熱
延鋼板表面疵の発生を著しく抑制することができる。
【００１３】なお、竪形ブラシロールを鋼板移動方向と
逆方向に回転させつつ鋼板に押付けるようにしたのは、
スケール除去効果を考慮したためである。すなわち、竪
形ブラシロールを単に押付けるだけでは鋼板との接触に
より回転するだけでほとんどスケールが除去されないの
に対し、鋼板移動方向と逆方向に回転させると鋼板との
接触抵抗が大きく、スケールが効果的に除去されるため
である。この竪形ブラシロールの大きさとしては、特に
限定するものではないが、島状スケールの発生範囲であ
る３０〜５０ｍｍの領域を考慮して決めることとする。
逆方向に回転させつつ鋼板に押付けるようにしたのは、
スケール除去効果を考慮したためである。すなわち、竪
形ブラシロールを単に押付けるだけでは鋼板との接触に
より回転するだけでほとんどスケールが除去されないの
に対し、鋼板移動方向と逆方向に回転させると鋼板との
接触抵抗が大きく、スケールが効果的に除去されるため
である。この竪形ブラシロールの大きさとしては、特に
限定するものではないが、島状スケールの発生範囲であ
る３０〜５０ｍｍの領域を考慮して決めることとする。
【００１４】
実施例１ 図１はこの発明方法を熱間圧延鋼板の粗圧延工程に適用
した場合の実施例を示す概略図、図２は同上実施例にお
ける鋼板と竪形ブラシロールとの位置関係を示す概略平
面図、図３は同上実施例における竪形ブラシロールの構
造を拡大して示す正面図であり、１は加熱炉、２ａ、２
ｂは竪形ブラシロール、３ａ、３ｂは高圧水デスケーラ
ー、４ａ、４ｂはＶＳＢ、５ａ、５ｂは粗圧延機、６は
鋼片または鋼板、１２ａ、１２ｂは機台、Ｍａ、Ｍｂは
駆動モータ、Ｓａ、Ｓｂは押付け用シリンダーである。
した場合の実施例を示す概略図、図２は同上実施例にお
ける鋼板と竪形ブラシロールとの位置関係を示す概略平
面図、図３は同上実施例における竪形ブラシロールの構
造を拡大して示す正面図であり、１は加熱炉、２ａ、２
ｂは竪形ブラシロール、３ａ、３ｂは高圧水デスケーラ
ー、４ａ、４ｂはＶＳＢ、５ａ、５ｂは粗圧延機、６は
鋼片または鋼板、１２ａ、１２ｂは機台、Ｍａ、Ｍｂは
駆動モータ、Ｓａ、Ｓｂは押付け用シリンダーである。
【００１５】図１は竪形ブラシロール２ａ、２ｂをそれ
ぞれ高圧水デスケーリング装置３ａ、３ｂの前面に配設
した例を示している。この竪形ブラシロール２ａ、２ｂ
は図２に示すごとく、鋼片または鋼板６の両サイドに該
鋼片または鋼板の側面に接触するように垂直に設置さ
れ、その構造は例えば図３に示すごとく、それぞれ駆動
モータＭａ、Ｍｂにて鉛直軸を中心に一方向に回転駆動
されるごとく機台１２ａ、１２ｂ上に垂直に支持され、
かつ機台１２ａ、１２ｂ上に設置された押付け用シリン
ダーＳａ、Ｓｂにて鋼片または鋼板の幅方向にスライド
可能に設置されている。
ぞれ高圧水デスケーリング装置３ａ、３ｂの前面に配設
した例を示している。この竪形ブラシロール２ａ、２ｂ
は図２に示すごとく、鋼片または鋼板６の両サイドに該
鋼片または鋼板の側面に接触するように垂直に設置さ
れ、その構造は例えば図３に示すごとく、それぞれ駆動
モータＭａ、Ｍｂにて鉛直軸を中心に一方向に回転駆動
されるごとく機台１２ａ、１２ｂ上に垂直に支持され、
かつ機台１２ａ、１２ｂ上に設置された押付け用シリン
ダーＳａ、Ｓｂにて鋼片または鋼板の幅方向にスライド
可能に設置されている。
【００１６】加熱炉１から抽出された鋼片６は、まず最
初の竪形ブラシロール２ａ、２ｂにて側面および側端面
がデスケーリングされる。その際、左右一対の竪形ブラ
シロール２ａ、２ｂは、それぞれ駆動モータＭａ、Ｍｂ
にて鋼片移動方向と逆方向に回転駆動された状態で、機
台１２ｂに設置された押付け用シリンダーＳａ、Ｓｂに
て鋼片の側面に押付けられる。続いて、該鋼片６はさら
に高圧水デスケーリング装置３ａにて水平面主体にデス
ケーリングされる。その後、該鋼片はＶＳＢ４ａを経て
粗圧延機５ａに供給され所定の厚みに圧延される。続い
て、鋼板６は次の竪形ブラシロール２ｂにて上記と同様
の要領で鋼板側面のデスケーリングが施され、高圧水デ
スケーリング装置３ｂにて水平面主体にデスケーリング
された後、ＶＳＢ４ｂを経て粗圧延機５ｂに供給され所
定の厚みに圧延される。
初の竪形ブラシロール２ａ、２ｂにて側面および側端面
がデスケーリングされる。その際、左右一対の竪形ブラ
シロール２ａ、２ｂは、それぞれ駆動モータＭａ、Ｍｂ
にて鋼片移動方向と逆方向に回転駆動された状態で、機
台１２ｂに設置された押付け用シリンダーＳａ、Ｓｂに
て鋼片の側面に押付けられる。続いて、該鋼片６はさら
に高圧水デスケーリング装置３ａにて水平面主体にデス
ケーリングされる。その後、該鋼片はＶＳＢ４ａを経て
粗圧延機５ａに供給され所定の厚みに圧延される。続い
て、鋼板６は次の竪形ブラシロール２ｂにて上記と同様
の要領で鋼板側面のデスケーリングが施され、高圧水デ
スケーリング装置３ｂにて水平面主体にデスケーリング
された後、ＶＳＢ４ｂを経て粗圧延機５ｂに供給され所
定の厚みに圧延される。
【００１７】粗圧延はこのような工程が５回ないし７回
繰返されるが、この発明の竪形ブラシロール２ａ、２ｂ
によるデスケーリングは、ＶＳＢ４ａ、４ｂによる圧下
の前に２回ないし３回行うことが有効である。
繰返されるが、この発明の竪形ブラシロール２ａ、２ｂ
によるデスケーリングは、ＶＳＢ４ａ、４ｂによる圧下
の前に２回ないし３回行うことが有効である。
【００１８】実施例２ 図１に示す設備配置の熱間粗圧延工程において、高Ｓｉ
添加鋼のスラブを圧延しながらストリップのデスケーリ
ングを実施した結果を以下に示す。本実施例に供した材
料の成分組成および寸法、加熱炉での加熱条件を表１
に、本実施例で使用した竪形ブラシロールの仕様を表２
に、鋼板表面性状の観察結果を図４にそれぞれ示す。な
お、図４に示す島状スケール評点は、表３に示すごとく
島状スケールの面積率に対応させた点数である。
添加鋼のスラブを圧延しながらストリップのデスケーリ
ングを実施した結果を以下に示す。本実施例に供した材
料の成分組成および寸法、加熱炉での加熱条件を表１
に、本実施例で使用した竪形ブラシロールの仕様を表２
に、鋼板表面性状の観察結果を図４にそれぞれ示す。な
お、図４に示す島状スケール評点は、表３に示すごとく
島状スケールの面積率に対応させた点数である。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】図４の結果より、竪形ブラシロールを用い
たこの発明方法によれば、島状スケールの除去が効果的
に行われことが明らかである。
たこの発明方法によれば、島状スケールの除去が効果的
に行われことが明らかである。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、粗圧延工程において鋼板の側端面および側面主体
に行われる竪形ブラシロールのデスケーリングと鋼板の
水平面主体に行われる高圧水によるデスケーリングによ
り、高Ｓｉ鋼であっても鋼板の側端面に発生する島状ス
ケールを効果的に除去することができるので、島状スケ
ールに起因する熱延鋼板表面疵の発生を著しく抑制する
ことができ、鋼板の品質および歩留の向上に多大な効果
を奏する。
れば、粗圧延工程において鋼板の側端面および側面主体
に行われる竪形ブラシロールのデスケーリングと鋼板の
水平面主体に行われる高圧水によるデスケーリングによ
り、高Ｓｉ鋼であっても鋼板の側端面に発生する島状ス
ケールを効果的に除去することができるので、島状スケ
ールに起因する熱延鋼板表面疵の発生を著しく抑制する
ことができ、鋼板の品質および歩留の向上に多大な効果
を奏する。
【図１】この発明方法を熱間圧延鋼板の粗圧延工程に適
用した場合の実施例を示す概略図である。
用した場合の実施例を示す概略図である。
【図２】同上実施例における鋼板と竪形ブラシロールと
の位置関係を示す概略平面図である。
の位置関係を示す概略平面図である。
【図３】同上実施例における竪形ブラシロールの構造を
拡大して示す正面図である。
拡大して示す正面図である。
【図４】この発明の実施例２における鋼板表面性状の観
察結果を示す図である。
察結果を示す図である。
【図５】一般的な粗圧延工程における鋼板端部近傍のメ
タルフローを示す概略図である。
タルフローを示す概略図である。
１ 加熱炉 ２ａ、２ｂ 竪形ブラシロール ３ａ、３ｂ 高圧水デスケーラー ４ａ、４ｂ ＶＳＢ ５ａ、５ｂ 粗圧延機 ６ 鋼片または鋼板 １２ａ、１２ｂ 機台 Ｍａ、Ｍｂ 駆動モータ Ｓａ、Ｓｂ 押付け用シリンダー
Claims (2)
- 【請求項１】 高Ｓｉ鋼の熱間圧延鋼板のデスケーリン
グ方法において、加熱炉出側と仕上圧延入側間に鉛直軸
を中心に一方向に回転駆動される左右一対のブラシロー
ルを１組ないし複数組配置し、該ブラシロールを鋼板搬
送方向と逆方向に回転させつつ移動する鋼板の側面に押
付け、島状スケールを除去することを特徴とする熱間圧
延鋼材のデスケーリング方法。 - 【請求項２】 前記ブラシロールは、高圧水によるデス
ケーラーの前面に配置することを特徴とする請求項１記
載の熱間圧延鋼材のデスケーリング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2758595A JPH08197130A (ja) | 1995-01-24 | 1995-01-24 | 熱間圧延鋼材のデスケーリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2758595A JPH08197130A (ja) | 1995-01-24 | 1995-01-24 | 熱間圧延鋼材のデスケーリング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08197130A true JPH08197130A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=12225041
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2758595A Pending JPH08197130A (ja) | 1995-01-24 | 1995-01-24 | 熱間圧延鋼材のデスケーリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08197130A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007118028A (ja) * | 2005-10-26 | 2007-05-17 | Kobe Steel Ltd | 鋼材のメカニカルデスケーリング方法 |
| JP2012512029A (ja) * | 2008-12-18 | 2012-05-31 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 金属ストリップのスケールを除去するための方法および装置 |
| CN106180218A (zh) * | 2014-12-05 | 2016-12-07 | 财团法人金属工业研究发展中心 | 用于热轧钢胚除锈与挡水的装置及其方法 |
| CN114273442A (zh) * | 2022-01-07 | 2022-04-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种减少中厚板表面氧化铁皮的方法 |
| CN114309096A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-04-12 | 中冶赛迪技术研究中心有限公司 | 一种全方位带钢无酸除鳞系统 |
-
1995
- 1995-01-24 JP JP2758595A patent/JPH08197130A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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