JPH08206845A - ウエルドボンド接合法 - Google Patents
ウエルドボンド接合法Info
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- JPH08206845A JPH08206845A JP7280520A JP28052095A JPH08206845A JP H08206845 A JPH08206845 A JP H08206845A JP 7280520 A JP7280520 A JP 7280520A JP 28052095 A JP28052095 A JP 28052095A JP H08206845 A JPH08206845 A JP H08206845A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ウエルドボンド接合法において、これに使用
する接着剤の改良により、接着剤の熱処理硬化前におい
ても充分な溶接強度を得ることが可能なウエルドボンド
接合法を見出すこと。 【解決手段】 接着接合と抵抗スポット溶接接合を併用
するウエルドボンド接合法において、前記接着接合に用
いる接着剤が、エポキシ樹脂および潜在性硬化剤からな
る熱硬化性エポキシ樹脂に、粒子径が１０μｍ以下の粉
状、または厚さが０．５μｍ以上で大きさが３０μｍ以
下の片状若しくはフレーク状の導電性の金属、金属酸化
物、金属炭化物、金属窒化物、金属ホウ化物、金属ケイ
化物のいずれか１種、または２種以上をＶｏｌ％で１〜
１５％含む接着剤であり、これを使用して接着接合する
ことを特徴とするウエルドボンド接合法である。
する接着剤の改良により、接着剤の熱処理硬化前におい
ても充分な溶接強度を得ることが可能なウエルドボンド
接合法を見出すこと。 【解決手段】 接着接合と抵抗スポット溶接接合を併用
するウエルドボンド接合法において、前記接着接合に用
いる接着剤が、エポキシ樹脂および潜在性硬化剤からな
る熱硬化性エポキシ樹脂に、粒子径が１０μｍ以下の粉
状、または厚さが０．５μｍ以上で大きさが３０μｍ以
下の片状若しくはフレーク状の導電性の金属、金属酸化
物、金属炭化物、金属窒化物、金属ホウ化物、金属ケイ
化物のいずれか１種、または２種以上をＶｏｌ％で１〜
１５％含む接着剤であり、これを使用して接着接合する
ことを特徴とするウエルドボンド接合法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、接着剤接合と抵抗
スポット溶接接合を併用するウエルドボンド接合法に関
するものであり、さらに具体的には抵抗スポット溶接性
を改善する接着剤を使用することによりウエルドボンド
接合における構造物の全体の接合強度を大幅に向上させ
るものである。本発明は自動車ボデイーパネル等各種の
構造物の接合に適用される。
スポット溶接接合を併用するウエルドボンド接合法に関
するものであり、さらに具体的には抵抗スポット溶接性
を改善する接着剤を使用することによりウエルドボンド
接合における構造物の全体の接合強度を大幅に向上させ
るものである。本発明は自動車ボデイーパネル等各種の
構造物の接合に適用される。
【０００２】
【従来技術】一般にウエルドボンド接合法は、複数枚の
板を接着剤を介して抵抗スポット溶接を行い、その後接
着剤が硬化する条件で加熱処理を施して接着剤を硬化さ
せ、溶接強度と接着強度により全体の接合強度を得よう
とするものである。例えば、このウエルドボンド接合法
を自動車のボデイーパネルの接合に応用する場合は、パ
ネルの抵抗スポット溶接後、幾つかの工程を通過して、
最後に塗装焼き付けされるが、この塗装焼き付けの加熱
時に接着剤も同時に硬化して接着接合と溶接接合の複合
した接合強度がえられるものである。なお、接着剤の熱
処理硬化前でも、前述のごとく、幾つかの工程を通過し
て種々の加工が施されるため、一定の十分なスポット溶
接による接合強度が要求される。また、接着剤の熱処理
硬化後でも、接着部が経年変化や何らかの理由で剥がれ
た場合でも、一定の十分な接合強度がスポット溶接部で
確保される必要がある。
板を接着剤を介して抵抗スポット溶接を行い、その後接
着剤が硬化する条件で加熱処理を施して接着剤を硬化さ
せ、溶接強度と接着強度により全体の接合強度を得よう
とするものである。例えば、このウエルドボンド接合法
を自動車のボデイーパネルの接合に応用する場合は、パ
ネルの抵抗スポット溶接後、幾つかの工程を通過して、
最後に塗装焼き付けされるが、この塗装焼き付けの加熱
時に接着剤も同時に硬化して接着接合と溶接接合の複合
した接合強度がえられるものである。なお、接着剤の熱
処理硬化前でも、前述のごとく、幾つかの工程を通過し
て種々の加工が施されるため、一定の十分なスポット溶
接による接合強度が要求される。また、接着剤の熱処理
硬化後でも、接着部が経年変化や何らかの理由で剥がれ
た場合でも、一定の十分な接合強度がスポット溶接部で
確保される必要がある。
【０００３】しかしながら、従来のウエルドボンド接合
法では、前述の複数枚の板への接着剤の介入により、抵
抗スポット溶接の際、通電性が悪くなり発熱しないこと
や、抵抗発熱が接着剤に吸収されて被溶接材が溶融に至
るまでの十分な熱量が得られないため、溶融不良とな
り、同時にナゲットの内部品質も接着剤を用いない場合
の一般の抵抗スポット溶接のものより劣り、接着剤の熱
硬化前の充分な溶接強度が得られないという問題があっ
た。また逆にナゲットが十分できるように電流値を上げ
ると、電極と被溶接材との溶着や爆飛が発生し、十分な
溶接強度が得られない問題があった。なお接着剤による
接合は、加熱処理を行い硬化させて高強度を得るもの
で、熱処理硬化前の接着強度自体は、当然のことながら
低い。なお、関連した技術として、ウエルドボンド接合
強度向上を目的として、接着剤に種々の金属繊維等を添
加する提案が、特開昭６０−１７３０７５号、特開昭６
１−４７８０号、特開昭６２−６８８７４号、特開昭６
４−５３７８０号、特開平２−１５０４８５号、特開平
２−２５５８８３号等の公報に開示されている。しかし
ながら、これらの技術においても、接着剤の熱処理硬化
前の十分な溶接強度を得ることは困難であった。
法では、前述の複数枚の板への接着剤の介入により、抵
抗スポット溶接の際、通電性が悪くなり発熱しないこと
や、抵抗発熱が接着剤に吸収されて被溶接材が溶融に至
るまでの十分な熱量が得られないため、溶融不良とな
り、同時にナゲットの内部品質も接着剤を用いない場合
の一般の抵抗スポット溶接のものより劣り、接着剤の熱
硬化前の充分な溶接強度が得られないという問題があっ
た。また逆にナゲットが十分できるように電流値を上げ
ると、電極と被溶接材との溶着や爆飛が発生し、十分な
溶接強度が得られない問題があった。なお接着剤による
接合は、加熱処理を行い硬化させて高強度を得るもの
で、熱処理硬化前の接着強度自体は、当然のことながら
低い。なお、関連した技術として、ウエルドボンド接合
強度向上を目的として、接着剤に種々の金属繊維等を添
加する提案が、特開昭６０−１７３０７５号、特開昭６
１−４７８０号、特開昭６２−６８８７４号、特開昭６
４−５３７８０号、特開平２−１５０４８５号、特開平
２−２５５８８３号等の公報に開示されている。しかし
ながら、これらの技術においても、接着剤の熱処理硬化
前の十分な溶接強度を得ることは困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記の課題
を解決することであり、具体的には、ウエルドボンド接
合法においても、これに使用する接着剤の改良により、
接着剤の熱処理硬化前においても充分な溶接強度を得る
ことが可能なウエルドボンド接合法を見出すことであ
る。
を解決することであり、具体的には、ウエルドボンド接
合法においても、これに使用する接着剤の改良により、
接着剤の熱処理硬化前においても充分な溶接強度を得る
ことが可能なウエルドボンド接合法を見出すことであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の請求項１の発明は、接着接合と抵抗スポット溶接接合
を併用するウエルドボンド接合法において、前記接着接
合に用いる接着剤が、エポキシ樹脂および潜在性硬化剤
からなる熱硬化性エポキシ樹脂に、粒子径が１０μｍ以
下の粉状、または厚さが０．５μｍ以上で大きさが３０
μｍ以下の片状若しくはフレーク状の導電性の金属、金
属酸化物、金属炭化物、金属窒化物、金属ホウ化物、金
属ケイ化物のいずれか１種または２種以上の添加物をＶ
ｏｌ％で１〜１５％含む接着剤であり、これを使用して
接合することを特徴とするウエルドボンド接合法であ
り、
の請求項１の発明は、接着接合と抵抗スポット溶接接合
を併用するウエルドボンド接合法において、前記接着接
合に用いる接着剤が、エポキシ樹脂および潜在性硬化剤
からなる熱硬化性エポキシ樹脂に、粒子径が１０μｍ以
下の粉状、または厚さが０．５μｍ以上で大きさが３０
μｍ以下の片状若しくはフレーク状の導電性の金属、金
属酸化物、金属炭化物、金属窒化物、金属ホウ化物、金
属ケイ化物のいずれか１種または２種以上の添加物をＶ
ｏｌ％で１〜１５％含む接着剤であり、これを使用して
接合することを特徴とするウエルドボンド接合法であ
り、
【０００６】請求項２〜請求項７の発明は、前記請求項
１の発明において、接着剤に添加する導電性の添加物の
好ましい具体的実施態様である。即ち請求項２の発明は
導電性の金属がＦｅ，Ｓｎ，Ａｌの金属またはその合金
であり、請求項３の発明は導電性の金属酸化物がＭｎ，
Ｆｅ，Ｚｒ，Ｔｉの酸化物であり、請求項４の発明は導
電性の金属炭化物が、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍ
ｏ，Ｗの炭化物である。また、請求項５の発明は前記の
導電性の金属窒化物がＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃ
ｒ，の窒化物であり、請求項６の発明は導電性の金属ホ
ウ化物がＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｌ
ａのホウ化物であり、請求項７の発明は導電性の金属ケ
イ化物がＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｆ
ｅのケイ化物である。
１の発明において、接着剤に添加する導電性の添加物の
好ましい具体的実施態様である。即ち請求項２の発明は
導電性の金属がＦｅ，Ｓｎ，Ａｌの金属またはその合金
であり、請求項３の発明は導電性の金属酸化物がＭｎ，
Ｆｅ，Ｚｒ，Ｔｉの酸化物であり、請求項４の発明は導
電性の金属炭化物が、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍ
ｏ，Ｗの炭化物である。また、請求項５の発明は前記の
導電性の金属窒化物がＴｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃ
ｒ，の窒化物であり、請求項６の発明は導電性の金属ホ
ウ化物がＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｌ
ａのホウ化物であり、請求項７の発明は導電性の金属ケ
イ化物がＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｆ
ｅのケイ化物である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下本発明について、更に詳細に
説明する。本発明は、前記のようにエポキシ樹脂および
潜在性硬化剤からなる熱硬化性エポキシ樹脂に、導電性
の粉状または片状若しくはフレーク状の金属、金属酸化
物、金属炭化物、金属窒化物、金属ケイ化物のいずれか
１種または２種以上の添加物を含む接着剤を使用して接
合することにより、抵抗スポット溶接時の導電性を良好
にして、溶融不良を防止し、良好なナゲットを得て、溶
接強度を高めると共に、接着剤と添加物を化学的に安定
させて、接着剤の熱処理硬化前の溶接接合強度を向上さ
せたものである。
説明する。本発明は、前記のようにエポキシ樹脂および
潜在性硬化剤からなる熱硬化性エポキシ樹脂に、導電性
の粉状または片状若しくはフレーク状の金属、金属酸化
物、金属炭化物、金属窒化物、金属ケイ化物のいずれか
１種または２種以上の添加物を含む接着剤を使用して接
合することにより、抵抗スポット溶接時の導電性を良好
にして、溶融不良を防止し、良好なナゲットを得て、溶
接強度を高めると共に、接着剤と添加物を化学的に安定
させて、接着剤の熱処理硬化前の溶接接合強度を向上さ
せたものである。
【０００８】本発明における接着剤は、熱硬化性エポキ
シ樹脂であるが、エポキシ樹脂には、グリシジルエーテ
ル型、グリシジルエステル型等一般的に用いられるもの
で良く、また潜在性硬化剤には、ジシアンジアミド、
４，４, ージアミノジフェニルスルホン、イミダゾール
誘導体、イソフタル酸ジヒドラジド、メラミン誘導体等
一般的に用いられるものでよい。更に、その他必要に応
じて通常の充填材（炭酸カルシウム、クレー、タルク、
シリカ等）、若干の可塑剤、溶剤、顔料等を適量添加配
合してもよい。また粉状の場合の粒子径を１０μｍ以下
とした理由は、抵抗スポット溶接で加圧した時、密着し
て導電性を良くするためであり、１０μｍを越えると導
電性を劣化させるだけでなく、溶接時の過剰発熱を起こ
す危険性がある。さらに接着剤製造上混合し難くなるた
めである。
シ樹脂であるが、エポキシ樹脂には、グリシジルエーテ
ル型、グリシジルエステル型等一般的に用いられるもの
で良く、また潜在性硬化剤には、ジシアンジアミド、
４，４, ージアミノジフェニルスルホン、イミダゾール
誘導体、イソフタル酸ジヒドラジド、メラミン誘導体等
一般的に用いられるものでよい。更に、その他必要に応
じて通常の充填材（炭酸カルシウム、クレー、タルク、
シリカ等）、若干の可塑剤、溶剤、顔料等を適量添加配
合してもよい。また粉状の場合の粒子径を１０μｍ以下
とした理由は、抵抗スポット溶接で加圧した時、密着し
て導電性を良くするためであり、１０μｍを越えると導
電性を劣化させるだけでなく、溶接時の過剰発熱を起こ
す危険性がある。さらに接着剤製造上混合し難くなるた
めである。
【０００９】次に片状、フレーク状の場合の厚さが０．
５μｍ以上で大きさが３０μｍ以下とした理由は、所定
形状とするためには厚さ０．５μｍ以上必要であり、厚
さ０．５μｍ未満では添加物の効果が得られないのと、
実際の製造が難しいことによる。また大きさが３０μｍ
を越えると、接着剤内での分布が不均一になることと、
接着剤製造時のコストが高くなるためである。添加物の
添加量をＶｏｌ％で１〜１５％とした理由は、１％未満
では添加物の効果が現れないためであり、１５％を越え
ると接着剤の粘度の低下、重量の増加および接着剤内で
の分布が不均一となり、抵抗スポット溶接時に過剰発熱
を起こし爆飛等の危険があるためである。
５μｍ以上で大きさが３０μｍ以下とした理由は、所定
形状とするためには厚さ０．５μｍ以上必要であり、厚
さ０．５μｍ未満では添加物の効果が得られないのと、
実際の製造が難しいことによる。また大きさが３０μｍ
を越えると、接着剤内での分布が不均一になることと、
接着剤製造時のコストが高くなるためである。添加物の
添加量をＶｏｌ％で１〜１５％とした理由は、１％未満
では添加物の効果が現れないためであり、１５％を越え
ると接着剤の粘度の低下、重量の増加および接着剤内で
の分布が不均一となり、抵抗スポット溶接時に過剰発熱
を起こし爆飛等の危険があるためである。
【００１０】そして前記の添加物としては、導電性があ
り、かつ接着剤と融和性があり、化学的に安定している
ものが良く、金属では例えばＦｅ，Ｓｎ，Ａｌ等または
その合金が適用でき、金属酸化物としては、Ｍｎ，Ｆ
ｅ，Ｚｒ，Ｔｉの酸化物例えばＴｉＯ2 ，ＺｒＯ，Ｍｎ
Ｏ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 等であり、金属炭化物としては、Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗの炭化物例えばＴ
ｉＣ，ＺｒＣ，ＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｍｏ2 Ｃ，ＷＣ
等であり、金属窒化物としては、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｔａ，Ｃｒの窒化物例えばＴｉＮ，ＺｒＮ，ＶＮ，
ＮｂＮ，ＴａＮ，Ｃｒ2 Ｎ等であり、金属ホウ化物とし
ては、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｌａ
のホウ化物例えばＣｒＢ，ＴｉＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＮｂＢ
2 ，ＴａＢ2 ，ＭｏＢ，ＷＢ，ＬａＢ6 等であり、金属
ケイ化物としては、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｆｅのケイ化物例えばＴｉＳｉ2 ，ＺｒＳｉ
2 ，ＮｂＳｉ2 ，ＴａＳｉ2 ，ＣｒＳｉ2 ，ＭｏＳｉ
2 ，ＷＳｉ2 ，フエロシリコン等である。これらの添加
物は、いずれか１種でもよく又は２種以上を混合して使
用できる。
り、かつ接着剤と融和性があり、化学的に安定している
ものが良く、金属では例えばＦｅ，Ｓｎ，Ａｌ等または
その合金が適用でき、金属酸化物としては、Ｍｎ，Ｆ
ｅ，Ｚｒ，Ｔｉの酸化物例えばＴｉＯ2 ，ＺｒＯ，Ｍｎ
Ｏ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 等であり、金属炭化物としては、Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗの炭化物例えばＴ
ｉＣ，ＺｒＣ，ＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｍｏ2 Ｃ，ＷＣ
等であり、金属窒化物としては、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｔａ，Ｃｒの窒化物例えばＴｉＮ，ＺｒＮ，ＶＮ，
ＮｂＮ，ＴａＮ，Ｃｒ2 Ｎ等であり、金属ホウ化物とし
ては、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｌａ
のホウ化物例えばＣｒＢ，ＴｉＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＮｂＢ
2 ，ＴａＢ2 ，ＭｏＢ，ＷＢ，ＬａＢ6 等であり、金属
ケイ化物としては、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｆｅのケイ化物例えばＴｉＳｉ2 ，ＺｒＳｉ
2 ，ＮｂＳｉ2 ，ＴａＳｉ2 ，ＣｒＳｉ2 ，ＭｏＳｉ
2 ，ＷＳｉ2 ，フエロシリコン等である。これらの添加
物は、いずれか１種でもよく又は２種以上を混合して使
用できる。
【００１１】また、抵抗スポット溶接に関しては単相整
流溶接機、単相交流溶接機、コンデンサー型溶接機、イ
ンバータ溶接機等いずれの溶接機にも有効であり、使用
する電極もクロム銅、クロムージルコニウム銅等の従来
から用いられている材料で実施できる。被溶接材として
はアルミニウム合金板、圧延鋼板および亜鉛メッキ等の
メッキ鋼板等いずれの場合においても有効であり、それ
らの異種材料の組み合わせの場合も可能である。
流溶接機、単相交流溶接機、コンデンサー型溶接機、イ
ンバータ溶接機等いずれの溶接機にも有効であり、使用
する電極もクロム銅、クロムージルコニウム銅等の従来
から用いられている材料で実施できる。被溶接材として
はアルミニウム合金板、圧延鋼板および亜鉛メッキ等の
メッキ鋼板等いずれの場合においても有効であり、それ
らの異種材料の組み合わせの場合も可能である。
【００１２】
【実施例】以下に、本発明の好ましい実施例について、
比較法、従来法と対比して説明する。なお、以下に述べ
る実施例１〜７においては、溶接材料の寸法を一定に
し、添加物の種類、添加量、溶接条件を変化させて、本
発明法、本発明を外れる比較法および添加物を含有しな
い従来法において接合試験を行ったものである。また接
合試験結果の判定基準としては、溶接材料の種類が異な
るため材料の種類により、それぞれのＪＩＳに定められ
た基準により行った。
比較法、従来法と対比して説明する。なお、以下に述べ
る実施例１〜７においては、溶接材料の寸法を一定に
し、添加物の種類、添加量、溶接条件を変化させて、本
発明法、本発明を外れる比較法および添加物を含有しな
い従来法において接合試験を行ったものである。また接
合試験結果の判定基準としては、溶接材料の種類が異な
るため材料の種類により、それぞれのＪＩＳに定められ
た基準により行った。
【００１３】（実施例１）被溶接材料にはＡ５１８２Ｐ
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＴｉＯ2 、接着剤の塗布厚さを
０．１ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚を
ラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機は
単相交流溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍ、一
体型のＲ形（Ｒ＝８０ｍｍ）を用いた。溶接電流は２６
ｋＡ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を
行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３
１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２１９７Ｎ）、Ｂ
級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。また引張
試験については、接着剤の熱処理硬化前のものについて
行い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測定した。
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＴｉＯ2 、接着剤の塗布厚さを
０．１ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚を
ラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機は
単相交流溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍ、一
体型のＲ形（Ｒ＝８０ｍｍ）を用いた。溶接電流は２６
ｋＡ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を
行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３
１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２１９７Ｎ）、Ｂ
級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。また引張
試験については、接着剤の熱処理硬化前のものについて
行い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測定した。
【００１４】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表１に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表１に示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
９７Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．６は添加
物の量が多いため、Ｎｏ．７は添加量が少なく、また添
加物の片状の厚さが小さく、大きさが大きいため、引張
せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。またＮｏ．８
は添加物の量が多く、粒子が大きいため、爆飛のため溶
接ができず、Ｎｏ．９の添加物のない従来法によるもの
は、引張せん断強度とナゲット径のいずれも小さい。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
９７Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．６は添加
物の量が多いため、Ｎｏ．７は添加量が少なく、また添
加物の片状の厚さが小さく、大きさが大きいため、引張
せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。またＮｏ．８
は添加物の量が多く、粒子が大きいため、爆飛のため溶
接ができず、Ｎｏ．９の添加物のない従来法によるもの
は、引張せん断強度とナゲット径のいずれも小さい。
【００１７】（実施例２）被溶接材料にはＡ５１８２Ｐ
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＺｒＯ、接着剤の塗布厚さを
０．２ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚を
ラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機は
単相整流溶接機を用い、電極はクロム・ジルコニウム銅
φ１６ｍｍキャップチップのＤＲ形（６ｍｍφ、４０ｍ
ｍＲ）を用いた。溶接電流は２６ｋＡ、加圧力は３９２
３Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を行った。溶接本数は５
本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３１４０ Ｂ級引張せん
断強度平均値（１３９８Ｎ）、Ｂ級ナゲット径平均値
（４．５ｍｍ）を用いた。また引張試験については，接
着剤の熱処理硬化前のものについて行い、ナゲット径は
引張試験後の試験片にて測定した。
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＺｒＯ、接着剤の塗布厚さを
０．２ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚を
ラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機は
単相整流溶接機を用い、電極はクロム・ジルコニウム銅
φ１６ｍｍキャップチップのＤＲ形（６ｍｍφ、４０ｍ
ｍＲ）を用いた。溶接電流は２６ｋＡ、加圧力は３９２
３Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を行った。溶接本数は５
本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３１４０ Ｂ級引張せん
断強度平均値（１３９８Ｎ）、Ｂ級ナゲット径平均値
（４．５ｍｍ）を用いた。また引張試験については，接
着剤の熱処理硬化前のものについて行い、ナゲット径は
引張試験後の試験片にて測定した。
【００１８】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（１３９８Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（１３９８Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（１３９８Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表２に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（１３９８Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（１３９８Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（１３９８Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表２に示した。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の１３
９８Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．６は添加
物の量が多いため、Ｎｏ．７は添加量が少なく、また添
加物の片状の厚さが小さく、大きさが大きいため、引張
せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。またＮｏ．８
は添加物の量が多く、粒子が大きいため、爆飛のため溶
接ができず、Ｎｏ．９の添加物のない従来法によるもの
は、引張せん断強度とナゲット径のいずれも小さい。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の１３
９８Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．６は添加
物の量が多いため、Ｎｏ．７は添加量が少なく、また添
加物の片状の厚さが小さく、大きさが大きいため、引張
せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。またＮｏ．８
は添加物の量が多く、粒子が大きいため、爆飛のため溶
接ができず、Ｎｏ．９の添加物のない従来法によるもの
は、引張せん断強度とナゲット径のいずれも小さい。
【００２１】（実施例３）被溶接材料にはＡ５１８２Ｐ
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＴｉＮ、接着剤の塗布厚さを
０．１ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚を
ラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機は
インバータ溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍキ
ャップチップのＲ形（Ｒ＝４０ｍｍ）を用いた。溶接電
流は２８ｋＡ、加圧力は３９２３Ｎ、通電時間５ｃｙと
し溶接を行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩ
Ｓ Ｚ３１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２１７３
Ｎ）、Ｂ級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。
また引張試験については，接着剤の熱処理硬化前のもの
について行い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測
定した。
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＴｉＮ、接着剤の塗布厚さを
０．１ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚を
ラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機は
インバータ溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍキ
ャップチップのＲ形（Ｒ＝４０ｍｍ）を用いた。溶接電
流は２８ｋＡ、加圧力は３９２３Ｎ、通電時間５ｃｙと
し溶接を行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩ
Ｓ Ｚ３１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２１７３
Ｎ）、Ｂ級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。
また引張試験については，接着剤の熱処理硬化前のもの
について行い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測
定した。
【００２２】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（２１３７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１３７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１３７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表３に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（２１３７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１３７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１３７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表３に示した。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
７３Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、引張せん断強度
が低く、ナゲット径も小さい。またＮｏ．６は添加物の
量が多いため、Ｎｏ．７は添加量が多く、片状の厚さが
小さく、大きさが大きいため、Ｎｏ．８は添加物の量が
多く、粒子が大きいため、いずれも爆飛のため溶接がで
きなかった。またＮｏ．９の添加物のない従来法による
ものは、引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
７３Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、引張せん断強度
が低く、ナゲット径も小さい。またＮｏ．６は添加物の
量が多いため、Ｎｏ．７は添加量が多く、片状の厚さが
小さく、大きさが大きいため、Ｎｏ．８は添加物の量が
多く、粒子が大きいため、いずれも爆飛のため溶接がで
きなかった。またＮｏ．９の添加物のない従来法による
ものは、引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
【００２５】（実施例４）被溶接材料にはＳＰＣ（冷間
圧延鋼板）、サイズは厚さ０．８ｍｍ×幅２５ｍｍ×長
さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エポキシ樹脂で、添加
物はＣｒＢ、接着剤の塗布厚さを０．１ｍｍ、塗布面積
２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚をラップさせ中心に１点
スポット溶接を行った。溶接機は単相交流溶接機を用
い、電極はクロム銅φ１６ｍｍキャップチップのＤＲ形
（６ｍｍφ，４０ｍｍＲ）を用いた。溶接電流は９ｋ
Ａ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を行
った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３１
４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２９５６Ｎ）、Ｂ級
ナゲット径平均値（４．０ｍｍ）を用いた。また引張試
験については接着剤の熱処理硬化前のものについて行
い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測定した。
圧延鋼板）、サイズは厚さ０．８ｍｍ×幅２５ｍｍ×長
さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エポキシ樹脂で、添加
物はＣｒＢ、接着剤の塗布厚さを０．１ｍｍ、塗布面積
２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚をラップさせ中心に１点
スポット溶接を行った。溶接機は単相交流溶接機を用
い、電極はクロム銅φ１６ｍｍキャップチップのＤＲ形
（６ｍｍφ，４０ｍｍＲ）を用いた。溶接電流は９ｋ
Ａ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を行
った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３１
４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２９５６Ｎ）、Ｂ級
ナゲット径平均値（４．０ｍｍ）を用いた。また引張試
験については接着剤の熱処理硬化前のものについて行
い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測定した。
【００２６】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（２９５６Ｎ，４．０ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２９５６Ｎ，４．０ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２９５６Ｎ，４．０ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表４に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（２９５６Ｎ，４．０ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２９５６Ｎ，４．０ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２９５６Ｎ，４．０ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表４に示した。
【００２７】
【表４】
【００２８】表４から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２９
５６Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．６は添加
量が多いため、Ｎｏ．８は添加物の量が多く、粒子が大
きいため、いずれも爆飛のため溶接ができず、またＮ
ｏ．７は添加量が少なく、添加物の片状の厚さが小さ
く、大きさが大きいため、Ｎｏ．９の従来法は添加物が
ないため、いずれも引張せん断強度が低く、ナゲット径
も小さい。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２９
５６Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．６は添加
量が多いため、Ｎｏ．８は添加物の量が多く、粒子が大
きいため、いずれも爆飛のため溶接ができず、またＮ
ｏ．７は添加量が少なく、添加物の片状の厚さが小さ
く、大きさが大きいため、Ｎｏ．９の従来法は添加物が
ないため、いずれも引張せん断強度が低く、ナゲット径
も小さい。
【００２９】（実施例５）被溶接材料にはＡ５１８２Ｐ
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＺｒＳｉ2 、接着剤の塗布厚さ
を０．２ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚
をラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機
は単相整流溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍ一
体型のＲ形（Ｒ＝８０ｍｍ）を用いた。溶接電流は２８
ｋＡ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を
行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３
１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（１１６１Ｎ）、Ｂ
級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。また引張
試験については接着剤の熱処理硬化前のものについて行
い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測定した。
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＺｒＳｉ2 、接着剤の塗布厚さ
を０．２ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚
をラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機
は単相整流溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍ一
体型のＲ形（Ｒ＝８０ｍｍ）を用いた。溶接電流は２８
ｋＡ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を
行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３
１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（１１６１Ｎ）、Ｂ
級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。また引張
試験については接着剤の熱処理硬化前のものについて行
い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて測定した。
【００３０】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（１１６１Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（１１６１Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（１１６１Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表５に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（１１６１Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（１１６１Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（１１６１Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表５に示した。
【００３１】
【表５】
【００３２】表５から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の１１
６１Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．７は添加
量が少なく、片状の厚さが小さく、大きさが大きいた
め、いずれも引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さ
い。またＮｏ．６は添加物の量が多いため、Ｎｏ．８は
添加物の量が多く、粒子も大きいため、いずれも爆飛の
ため溶接ができず、さらにＮｏ．９の従来法は添加物が
ないため、引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さ
い。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の１１
６１Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．７は添加
量が少なく、片状の厚さが小さく、大きさが大きいた
め、いずれも引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さ
い。またＮｏ．６は添加物の量が多いため、Ｎｏ．８は
添加物の量が多く、粒子も大きいため、いずれも爆飛の
ため溶接ができず、さらにＮｏ．９の従来法は添加物が
ないため、引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さ
い。
【００３３】（実施例６）被溶接材料にはＡ５１８２Ｐ
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＡｌ、接着剤の塗布厚さを０．
２ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚をラッ
プさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機はイン
バータ溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍキャッ
プチップのＣＦ形を用いた。溶接電流は２８ｋＡ、加圧
力は３９２３Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を行った。溶
接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３１４０ Ｂ
級引張せん断強度平均値（２１９７Ｎ）、Ｂ級ナゲット
径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。また引張試験につい
ては接着剤の熱処理硬化前のものについて行い、ナゲッ
ト径は引張試験後の試験片にて測定した。
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＡｌ、接着剤の塗布厚さを０．
２ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２枚をラッ
プさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接機はイン
バータ溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍｍキャッ
プチップのＣＦ形を用いた。溶接電流は２８ｋＡ、加圧
力は３９２３Ｎ、通電時間５ｃｙとし溶接を行った。溶
接本数は５本、判定基準としてＪＩＳ Ｚ３１４０ Ｂ
級引張せん断強度平均値（２１９７Ｎ）、Ｂ級ナゲット
径平均値（４．５ｍｍ）を用いた。また引張試験につい
ては接着剤の熱処理硬化前のものについて行い、ナゲッ
ト径は引張試験後の試験片にて測定した。
【００３４】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表６に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１９７Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表６に示した。
【００３５】
【表６】
【００３６】表６から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
９７Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．７は添加
量が少なく、片状の厚さが小さく、大きさが大きいた
め、いずれも引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さ
い。Ｎｏ．６は添加物の量が多いため、Ｎｏ．８は添加
量が多く、大きさも大きいため、いずれも爆飛のため溶
接ができず、さらにＮｏ．９の従来法は添加物がないた
め引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
９７Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．７は添加
量が少なく、片状の厚さが小さく、大きさが大きいた
め、いずれも引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さ
い。Ｎｏ．６は添加物の量が多いため、Ｎｏ．８は添加
量が多く、大きさも大きいため、いずれも爆飛のため溶
接ができず、さらにＮｏ．９の従来法は添加物がないた
め引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
【００３７】（実施例７）被溶接材料にはＡ５１８２Ｐ
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＴｉＣ＋Ａｌ、接着剤の塗布厚
さを０．１ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２
枚をラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接
機は単相整流溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍ
ｍ、キャップ型のＲ形（Ｒ＝８０ｍｍ）を用いた。溶接
電流は２４ｋＡ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙ
とし溶接を行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪ
ＩＳ Ｚ３１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２１７
３Ｎ）、Ｂ級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用い
た。また引張試験については接着剤の熱処理硬化前のも
のについて行い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて
測定した。
（ＡｌＭｇＭｎ合金板）−Ｏ材、サイズは厚さ１．０ｍ
ｍ×幅２５ｍｍ×長さ１００ｍｍ、接着剤は熱硬化性エ
ポキシ樹脂で、添加物はＴｉＣ＋Ａｌ、接着剤の塗布厚
さを０．１ｍｍ、塗布面積２５ｍｍ×２５ｍｍとし、２
枚をラップさせ中心に１点スポット溶接を行った。溶接
機は単相整流溶接機を用い、電極はクロム銅φ１６ｍ
ｍ、キャップ型のＲ形（Ｒ＝８０ｍｍ）を用いた。溶接
電流は２４ｋＡ、加圧力は２９４２Ｎ、通電時間５ｃｙ
とし溶接を行った。溶接本数は５本、判定基準としてＪ
ＩＳ Ｚ３１４０ Ｂ級引張せん断強度平均値（２１７
３Ｎ）、Ｂ級ナゲット径平均値（４．５ｍｍ）を用い
た。また引張試験については接着剤の熱処理硬化前のも
のについて行い、ナゲット径は引張試験後の試験片にて
測定した。
【００３８】また評価は以下のようにして行った。 評価 ◎ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩ
Ｓ Ｂ級の規格値（２１７３Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１７３Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１７３Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表７に示した。
Ｓ Ｂ級の規格値（２１７３Ｎ，４．５ｍｍ）を満足す
る。 △ 引張せん断強度、ナゲット径のいずれかがＪＩＳ
Ｂ級の規格値（２１７３Ｎ，４．５ｍｍ）を満足する。 × 引張せん断強度、ナゲット径のいずれもＪＩＳ Ｂ
級の規格値（２１７３Ｎ，４．５ｍｍ）を満足しない。 なお引張せん断強度、ナゲット径は５本の平均値であ
る。これらの試験条件とその結果を表７に示した。
【００３９】
【表７】
【００４０】表７から明らかなように本発明法のＮｏ．
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
７３Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．７は添加
量が少なく、添加物の片状の厚さが薄く、大きさが大き
いため、引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
またＮｏ．６は添加物の量が多いため、Ｎｏ．８は添加
量が多く、粒子も大きいため、いずれも爆飛のため溶接
ができず、さらにＮｏ．９の従来法は添加物がないため
引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
１〜４は、いずれも引張せん断強度が判定基準値の２１
７３Ｎを十分満足しており、溶接接合強度が高く、また
ナゲット径も大きく良好である。これに対して比較法の
Ｎｏ．５は添加物の粒子が大きいため、Ｎｏ．７は添加
量が少なく、添加物の片状の厚さが薄く、大きさが大き
いため、引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
またＮｏ．６は添加物の量が多いため、Ｎｏ．８は添加
量が多く、粒子も大きいため、いずれも爆飛のため溶接
ができず、さらにＮｏ．９の従来法は添加物がないため
引張せん断強度が低く、ナゲット径も小さい。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、接
着剤の熱処理硬化前の溶接接合強度が高く、良好なナゲ
ットが得られ、信頼性が高く、かつ高強度の抵抗溶接が
可能となる。従って、接着剤の熱処理硬化後の接合強度
と溶接強度を合わせた構造物全体の接合強度を大幅に向
上することが可能となり、工業上顕著な効果を奏するも
のである。
着剤の熱処理硬化前の溶接接合強度が高く、良好なナゲ
ットが得られ、信頼性が高く、かつ高強度の抵抗溶接が
可能となる。従って、接着剤の熱処理硬化後の接合強度
と溶接強度を合わせた構造物全体の接合強度を大幅に向
上することが可能となり、工業上顕著な効果を奏するも
のである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大栗 靖弘 大阪府高槻市明田町７番１号 サンスター 技研株式会社内 (72)発明者 山下 喜市 大阪府高槻市明田町７番１号 サンスター 技研株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 接着接合と抵抗スポット溶接接合を併用
するウエルドボンド接合法において、前記接着接合に用
いる接着剤が、エポキシ樹脂および潜在性硬化剤からな
る熱硬化性エポキシ樹脂に、粒子径が１０μｍ以下の粉
状、または厚さが０．５μｍ以上で大きさが３０μｍ以
下の片状若しくはフレーク状の導電性の金属、金属酸化
物、金属炭化物、金属窒化物、金属ホウ化物、金属ケイ
化物のいずれか１種、または２種以上の添加物をＶｏｌ
％で１〜１５％含む接着剤であり、これを使用して接合
することを特徴とするウエルドボンド接合法。 - 【請求項２】 前記の導電性の金属が、Ｆｅ，Ｓｎ，Ａ
ｌの金属またはその合金であることを特徴とする請求項
１記載のウエルドボンド接合法。 - 【請求項３】 前記の導電性の金属酸化物が、Ｍｎ，Ｆ
ｅ，Ｚｒ，Ｔｉの酸化物であることを特徴とする請求項
１記載のウエルドボンド接合法。 - 【請求項４】 前記の導電性の金属炭化物が、Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗの炭化物であることを特
徴とする請求項１記載のウエルドボンド接合法。 - 【請求項５】 前記の導電性の金属窒化物が、Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，の窒化物であることを特徴
とする請求項１記載のウエルドボンド接合法。 - 【請求項６】 前記の導電性の金属ホウ化物が、Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｌａのホウ化物で
あることを特徴とする請求項１記載のウエルドボンド接
合法。 - 【請求項７】 前記の導電性の金属ケイ化物が、Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｆｅのケイ化物で
あることを特徴とする請求項１記載のウエルドボンド接
合法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7280520A JPH08206845A (ja) | 1994-10-28 | 1995-10-27 | ウエルドボンド接合法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-265379 | 1994-10-28 | ||
| JP26537994 | 1994-10-28 | ||
| JP7280520A JPH08206845A (ja) | 1994-10-28 | 1995-10-27 | ウエルドボンド接合法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08206845A true JPH08206845A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=26546947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7280520A Pending JPH08206845A (ja) | 1994-10-28 | 1995-10-27 | ウエルドボンド接合法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08206845A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI504457B (zh) * | 2012-11-02 | 2015-10-21 | Univ Nat Pingtung Sci & Tech | 多層金屬板件點銲搭接方法 |
| KR20170099996A (ko) | 2015-02-02 | 2017-09-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 접합체, 강판의 접합체의 제조방법 및 스포트 용접방법 |
-
1995
- 1995-10-27 JP JP7280520A patent/JPH08206845A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI504457B (zh) * | 2012-11-02 | 2015-10-21 | Univ Nat Pingtung Sci & Tech | 多層金屬板件點銲搭接方法 |
| KR20170099996A (ko) | 2015-02-02 | 2017-09-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 접합체, 강판의 접합체의 제조방법 및 스포트 용접방법 |
| US12208462B2 (en) | 2015-02-02 | 2025-01-28 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet assembly, method of manufacturing steel sheet assembly, and spot welding process |
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