JPH08207200A - 繊維強化熱可塑性樹脂複合材 - Google Patents
繊維強化熱可塑性樹脂複合材Info
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- JPH08207200A JPH08207200A JP7032826A JP3282695A JPH08207200A JP H08207200 A JPH08207200 A JP H08207200A JP 7032826 A JP7032826 A JP 7032826A JP 3282695 A JP3282695 A JP 3282695A JP H08207200 A JPH08207200 A JP H08207200A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ソリ、ネジレの少ない、耐熱性、耐薬品性、
機械的特性に優れた繊維強化熱可塑性樹脂複合材の提供
を目的とする。 【構成】 積層された複数のガラス繊維織物に熱可塑性
樹脂を含浸一体化させ、ガラス繊維の容量％を５０±５
％とし、表面に積層されているガラス繊維織物の質量が
１０５±２ｇ／ｍ2 で、経糸／緯糸の質量比が１±０．
０５である繊維強化熱可塑性樹脂複合材。
機械的特性に優れた繊維強化熱可塑性樹脂複合材の提供
を目的とする。 【構成】 積層された複数のガラス繊維織物に熱可塑性
樹脂を含浸一体化させ、ガラス繊維の容量％を５０±５
％とし、表面に積層されているガラス繊維織物の質量が
１０５±２ｇ／ｍ2 で、経糸／緯糸の質量比が１±０．
０５である繊維強化熱可塑性樹脂複合材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、繊維強化熱可塑性樹脂
複合材に関し、特にソリ、ネジレの少ない熱可塑性樹脂
複合材に関する。
複合材に関し、特にソリ、ネジレの少ない熱可塑性樹脂
複合材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より化学機械などの構造部材として
は、ステンレスなどの金属材料が用いられてきた。しか
し金属材料の場合は耐薬品性や重量が大きいなどの問題
がある。例えば遠心分離機などの傾斜分離板にステンレ
スが用いられてきたが、重量が大きいために回転数を揚
げることができないといった制約があった。これに対応
して繊維強化熱硬化性樹脂が代替え材料として使用され
てきている。しかし、繊維強化熱硬化性樹脂の場合は、
軽量化ははかれるが耐熱性や成形性の点に問題があり、
また、得られた成形物の寸法精度にも問題があった。
は、ステンレスなどの金属材料が用いられてきた。しか
し金属材料の場合は耐薬品性や重量が大きいなどの問題
がある。例えば遠心分離機などの傾斜分離板にステンレ
スが用いられてきたが、重量が大きいために回転数を揚
げることができないといった制約があった。これに対応
して繊維強化熱硬化性樹脂が代替え材料として使用され
てきている。しかし、繊維強化熱硬化性樹脂の場合は、
軽量化ははかれるが耐熱性や成形性の点に問題があり、
また、得られた成形物の寸法精度にも問題があった。
【０００３】一方、最近熱可塑性樹脂も耐熱性や機械的
特性の優れた樹脂が開発されてきているため繊維強化熱
可塑性樹脂も代替え材料としていろんな方面にその使用
が検討されている。特に強化繊維を織物状にして用いた
ものは強度特性が優れているため各種部材としての使用
が可能である。繊維強化熱可塑性樹脂の場合は中間体と
してシート状に成形し、それを再度加熱し最終形状に賦
形することができる。しかし、熱可塑性樹脂の場合も熱
硬化性樹脂ほどではないが成形物にソリ、ネジレなどの
変形を起こしやすく、寸法精度の厳しい部分には使用が
困難である。
特性の優れた樹脂が開発されてきているため繊維強化熱
可塑性樹脂も代替え材料としていろんな方面にその使用
が検討されている。特に強化繊維を織物状にして用いた
ものは強度特性が優れているため各種部材としての使用
が可能である。繊維強化熱可塑性樹脂の場合は中間体と
してシート状に成形し、それを再度加熱し最終形状に賦
形することができる。しかし、熱可塑性樹脂の場合も熱
硬化性樹脂ほどではないが成形物にソリ、ネジレなどの
変形を起こしやすく、寸法精度の厳しい部分には使用が
困難である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、強化繊維の
形態として織物を用いた繊維強化熱可塑性樹脂複合材に
おいてソリ、ネジレの少ない、耐熱性や、耐薬品性、機
械的特性に優れた複合材を得ることを目的とする。
形態として織物を用いた繊維強化熱可塑性樹脂複合材に
おいてソリ、ネジレの少ない、耐熱性や、耐薬品性、機
械的特性に優れた複合材を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するために鋭意研究の結果、積層された複数のガラ
ス繊維織物に熱可塑性樹脂を含浸一体化させた熱可塑性
樹脂複合材において、ガラス繊維の容量％が５０±５％
であり、表面に積層されているガラス繊維織物の質量が
１０５±２ｇ／ｍ2 で経糸／緯糸の重量比が１±０．０
５の範囲にあるような繊維強化熱可塑性樹脂複合材とす
ることにより前記課題の解決が可能であることを見出だ
した。また、この繊維強化熱可塑性樹脂複合材がシート
状であり、更には、厚さが０．６５±０．０５ｍｍであ
る場合に本発明の効果が更に発揮されることを見出だし
た。また、この繊維強化熱可塑性樹脂複合材の熱可塑性
樹脂をポリフェニレンサルファイド樹脂とすることによ
り、耐熱性や耐薬品性、機械的特性の点で更により良い
効果の発揮されることを見出だしたものである。
解決するために鋭意研究の結果、積層された複数のガラ
ス繊維織物に熱可塑性樹脂を含浸一体化させた熱可塑性
樹脂複合材において、ガラス繊維の容量％が５０±５％
であり、表面に積層されているガラス繊維織物の質量が
１０５±２ｇ／ｍ2 で経糸／緯糸の重量比が１±０．０
５の範囲にあるような繊維強化熱可塑性樹脂複合材とす
ることにより前記課題の解決が可能であることを見出だ
した。また、この繊維強化熱可塑性樹脂複合材がシート
状であり、更には、厚さが０．６５±０．０５ｍｍであ
る場合に本発明の効果が更に発揮されることを見出だし
た。また、この繊維強化熱可塑性樹脂複合材の熱可塑性
樹脂をポリフェニレンサルファイド樹脂とすることによ
り、耐熱性や耐薬品性、機械的特性の点で更により良い
効果の発揮されることを見出だしたものである。
【０００６】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂複合材は、
複数のガラス繊維織物に熱可塑性樹脂を含浸させ積層一
体化することにより得られる。熱可塑性樹脂を含浸させ
る方法は、ガラス繊維織物の表面に熱可塑性樹脂粉末を
散布し、織物を積層し熱プレスする方法や、織物と熱可
塑性樹脂フィルムを交互に積層し、熱プレスする方法、
また織物を熱可塑性樹脂の溶液に浸漬し、マングルで絞
り、乾燥してプリプレグとし、これを積層し熱プレスす
る方法などがあるがあるがいずれの方法でも良い。 樹
脂の強化用として用いられるガラス繊維織物としては、
質量が４０〜３００ｇ／ｍ2 の範囲のものが一般的であ
る。４０ｇ／ｍ2 より小さい場合は、織物の価格が極端
に高価になることや一定の厚みを得るのに積層枚数が多
くなるなどの点で特殊な用途に限定される。
複数のガラス繊維織物に熱可塑性樹脂を含浸させ積層一
体化することにより得られる。熱可塑性樹脂を含浸させ
る方法は、ガラス繊維織物の表面に熱可塑性樹脂粉末を
散布し、織物を積層し熱プレスする方法や、織物と熱可
塑性樹脂フィルムを交互に積層し、熱プレスする方法、
また織物を熱可塑性樹脂の溶液に浸漬し、マングルで絞
り、乾燥してプリプレグとし、これを積層し熱プレスす
る方法などがあるがあるがいずれの方法でも良い。 樹
脂の強化用として用いられるガラス繊維織物としては、
質量が４０〜３００ｇ／ｍ2 の範囲のものが一般的であ
る。４０ｇ／ｍ2 より小さい場合は、織物の価格が極端
に高価になることや一定の厚みを得るのに積層枚数が多
くなるなどの点で特殊な用途に限定される。
【０００７】また、３００ｇ／ｍ2 より大きい場合は、
糸が合撚糸を用いる必要があるなどのため、樹脂の含浸
が十分に行われず、その結果、補強効果が十分に得られ
ず、表面平滑性の点でも問題になる。従ってガラス繊維
織物の場合、最も一般的に補強材として用いられる織物
は厚さが０．１８ｍｍ、質量が２１０ｇ／ｍ2 前後の、
通常７６２８タイプといわれているものが価格、積層枚
数、補強効果の点で最もバランスがとれているといわれ
ている。本発明の場合、表面に使用されるガラス繊維織
物は、質量が１０５±２ｇ／ｍ2 で、経糸／緯糸の質量
比が１±０．０５の範囲にあるような織物であり、芯材
には、前記した７６２８タイプのような織物が望まし
い。本発明の複合材は、その厚さが０．６５±０．０５
ｍｍの場合にその効果が特に発揮される。ガラス繊維織
物を用いてこの厚さの複合材を得るためには、芯材に７
６２８タイプを３枚用い、両表面に質量が１０５±２ｇ
／ｍ2 の織物を一枚ずつ積層する。
糸が合撚糸を用いる必要があるなどのため、樹脂の含浸
が十分に行われず、その結果、補強効果が十分に得られ
ず、表面平滑性の点でも問題になる。従ってガラス繊維
織物の場合、最も一般的に補強材として用いられる織物
は厚さが０．１８ｍｍ、質量が２１０ｇ／ｍ2 前後の、
通常７６２８タイプといわれているものが価格、積層枚
数、補強効果の点で最もバランスがとれているといわれ
ている。本発明の場合、表面に使用されるガラス繊維織
物は、質量が１０５±２ｇ／ｍ2 で、経糸／緯糸の質量
比が１±０．０５の範囲にあるような織物であり、芯材
には、前記した７６２８タイプのような織物が望まし
い。本発明の複合材は、その厚さが０．６５±０．０５
ｍｍの場合にその効果が特に発揮される。ガラス繊維織
物を用いてこの厚さの複合材を得るためには、芯材に７
６２８タイプを３枚用い、両表面に質量が１０５±２ｇ
／ｍ2 の織物を一枚ずつ積層する。
【０００８】ガラス繊維織物の場合、質量が１０５±２
ｇ／ｍ2 で、経糸／緯糸の質量比が１±０．０５の範囲
にあるものは２１１６タイプがこれに相当する。次に７
６２８タイプと２１１６タイプのガラス繊維織物の仕様
を示す。 ７６２８ ２１１６ 使用糸 タテ ECG 75 1/0 ECE 225 1/0 ヨコ ECG 75 1/0 ECE 225 1/0 密度 タテ ４４ ６０ (本／25mm) ヨコ ３２ ５８ 経／緯比 １．３７ １．０３ 質量 (g/m2 ) ２１０ １０５ 厚さ (mm) ０．１８ ０．１０ 織り組織 平織り 平織り ７６２８タイプの使用糸であるECG 75 1/0はｔｅｘ番手
が６７．５であり、２１１６タイプの使用糸であるECE
225 1/0 のｔｅｘ番手は２２．５である。
ｇ／ｍ2 で、経糸／緯糸の質量比が１±０．０５の範囲
にあるものは２１１６タイプがこれに相当する。次に７
６２８タイプと２１１６タイプのガラス繊維織物の仕様
を示す。 ７６２８ ２１１６ 使用糸 タテ ECG 75 1/0 ECE 225 1/0 ヨコ ECG 75 1/0 ECE 225 1/0 密度 タテ ４４ ６０ (本／25mm) ヨコ ３２ ５８ 経／緯比 １．３７ １．０３ 質量 (g/m2 ) ２１０ １０５ 厚さ (mm) ０．１８ ０．１０ 織り組織 平織り 平織り ７６２８タイプの使用糸であるECG 75 1/0はｔｅｘ番手
が６７．５であり、２１１６タイプの使用糸であるECE
225 1/0 のｔｅｘ番手は２２．５である。
【０００９】このほかに現在市販されているガラス繊維
織物として上記２種類のガラス繊維織物と異なるものと
しては、１０８０タイプやＷＥＡ ２２Ｆ［日東紡績
（株）製］がある。これら２種類の織物の仕様は次のと
うりである。 １０８０ ＷＥ ２２Ｆ 使用糸 タテ ECD 450 1/0 ECG 37 1/0 ヨコ ECD 450 1/0 ECG 37 1/0 密度 タテ ５９ ２０ (本／25mm) ヨコ ４６ ２０ 経／緯比 １．２８ １．００ 質量 (g/m2 ) ４８ ２１０ 厚さ (mm) ０．０６ ０．２０ 織り組織 平織り 平織り １０８０タイプの使用糸であるECD 450 1/0 の番手は１
１．２であり、WE 22Fの使用糸であるECG 37 1/0の番手
は１３５である。これらのガラス繊維織物も複合材の補
強材として使用することができる。
織物として上記２種類のガラス繊維織物と異なるものと
しては、１０８０タイプやＷＥＡ ２２Ｆ［日東紡績
（株）製］がある。これら２種類の織物の仕様は次のと
うりである。 １０８０ ＷＥ ２２Ｆ 使用糸 タテ ECD 450 1/0 ECG 37 1/0 ヨコ ECD 450 1/0 ECG 37 1/0 密度 タテ ５９ ２０ (本／25mm) ヨコ ４６ ２０ 経／緯比 １．２８ １．００ 質量 (g/m2 ) ４８ ２１０ 厚さ (mm) ０．０６ ０．２０ 織り組織 平織り 平織り １０８０タイプの使用糸であるECD 450 1/0 の番手は１
１．２であり、WE 22Fの使用糸であるECG 37 1/0の番手
は１３５である。これらのガラス繊維織物も複合材の補
強材として使用することができる。
【００１０】本発明に用いるガラス繊維織物の織り組織
は、平織り、綾織り、バスケット織りが使用できる。本
発明の複合材に占めるガラス繊維の容量％は５０±５％
の範囲である。４５％より小さい場合は、補強材の含有
量が小さいため補強効果が十分に得られずソリ、ネジレ
が発生しやすい。ガラス繊維の含有率が５５％より大き
い場合は、ガラス繊維に樹脂を含浸させる場合に樹脂の
含浸が不十分になりやすいため、その結果として補強効
果が発揮されずソリ、ネジレの発生につながる。また、
本発明に用いるガラス繊維織物は、シランカップリング
剤により表面処理されたものが使用される。シランカッ
プリング剤の種類は、マトリックスとして使用される熱
可塑性樹脂により適宜選択される。
は、平織り、綾織り、バスケット織りが使用できる。本
発明の複合材に占めるガラス繊維の容量％は５０±５％
の範囲である。４５％より小さい場合は、補強材の含有
量が小さいため補強効果が十分に得られずソリ、ネジレ
が発生しやすい。ガラス繊維の含有率が５５％より大き
い場合は、ガラス繊維に樹脂を含浸させる場合に樹脂の
含浸が不十分になりやすいため、その結果として補強効
果が発揮されずソリ、ネジレの発生につながる。また、
本発明に用いるガラス繊維織物は、シランカップリング
剤により表面処理されたものが使用される。シランカッ
プリング剤の種類は、マトリックスとして使用される熱
可塑性樹脂により適宜選択される。
【００１１】表面処理剤の種類としては、例えば、γ−
グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノ
プロピルトリエトキシシラン、γ−（２−アミノエチ
ル）アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β−（Ｎ
−ビニルベンジルアミノエチル）−γ−アミノプロピル
トリメトキシシラン・塩酸塩、Ｎ−フェニル−γ−アミ
ノプロピルトリメトキシシラン、β−（３，４−エポキ
シシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等を使用
することができる。本発明の複合材に用いられる熱可塑
性樹脂としては、ポリアミドやポリフェニレンサルファ
イド、ポリエーテルエーテルケトンなどが適する。特に
ポリフェニレンサルファイド樹脂は、耐熱性や耐薬品
性、機械的特性などの点で適する。耐薬品性をそれほど
必要としない用途にはナイロン６等のポリアミド樹脂で
も十分に使用できる。また、本発明の複合材がシート状
の場合は、再度加熱プレスすることにより各種の形状に
賦形することができ、例えば、遠心分離機の傾斜分離板
などに用いることができる。
グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノ
プロピルトリエトキシシラン、γ−（２−アミノエチ
ル）アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β−（Ｎ
−ビニルベンジルアミノエチル）−γ−アミノプロピル
トリメトキシシラン・塩酸塩、Ｎ−フェニル−γ−アミ
ノプロピルトリメトキシシラン、β−（３，４−エポキ
シシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等を使用
することができる。本発明の複合材に用いられる熱可塑
性樹脂としては、ポリアミドやポリフェニレンサルファ
イド、ポリエーテルエーテルケトンなどが適する。特に
ポリフェニレンサルファイド樹脂は、耐熱性や耐薬品
性、機械的特性などの点で適する。耐薬品性をそれほど
必要としない用途にはナイロン６等のポリアミド樹脂で
も十分に使用できる。また、本発明の複合材がシート状
の場合は、再度加熱プレスすることにより各種の形状に
賦形することができ、例えば、遠心分離機の傾斜分離板
などに用いることができる。
【００１２】
【作用】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂複合材は、複数
のガラス繊維織物を補強材として用い、表面のガラス繊
維織物を質量が１０５±２ｇ／ｍ2 、経糸／緯糸の質量
比が１±０．０５である。この表面に積層されるガラス
繊維織物は、織物自体の厚さは０．１ｍｍ程度であり、
使用糸は前記したようにECE 225 1/0 で径が７μｍのフ
ィラメントを２００本引き揃えたものである。ガラス繊
維の糸としては比較的細い部類に属する。従って、溶融
した熱可塑性樹脂を含浸させる場合も容易に糸の内部に
まで樹脂が浸透しやすい。
のガラス繊維織物を補強材として用い、表面のガラス繊
維織物を質量が１０５±２ｇ／ｍ2 、経糸／緯糸の質量
比が１±０．０５である。この表面に積層されるガラス
繊維織物は、織物自体の厚さは０．１ｍｍ程度であり、
使用糸は前記したようにECE 225 1/0 で径が７μｍのフ
ィラメントを２００本引き揃えたものである。ガラス繊
維の糸としては比較的細い部類に属する。従って、溶融
した熱可塑性樹脂を含浸させる場合も容易に糸の内部に
まで樹脂が浸透しやすい。
【００１３】これに対し、７６２８タイプの使用糸であ
るECG 75 1/0は、径が９μｍのフィラメントを４００本
引き揃えたもので、番手は６７．５である。また、ＷＥ
２２Ｆの使用糸であるECG 37 1/0は９μｍのフィラメン
トを８００本引き揃えたもので、番手は１３５である。
従って、ECE 225 と比較してECG 75の場合で糸の太さが
３倍、ECG 37の場合で６倍太くなっている。糸が太くな
ればそれだけ含浸時に樹脂が内部にまで浸透しにくくな
り含浸不良が発生しやすい。また、糸が太くなれば熱プ
レス時の加圧の際に、糸にかかる歪みは大きくなり、特
に経糸と緯糸の交点部分でその傾向が大きい。このとき
の織物に残る内部応力が成形体に発生するソリ、ネジレ
の原因の一つと推定される。
るECG 75 1/0は、径が９μｍのフィラメントを４００本
引き揃えたもので、番手は６７．５である。また、ＷＥ
２２Ｆの使用糸であるECG 37 1/0は９μｍのフィラメン
トを８００本引き揃えたもので、番手は１３５である。
従って、ECE 225 と比較してECG 75の場合で糸の太さが
３倍、ECG 37の場合で６倍太くなっている。糸が太くな
ればそれだけ含浸時に樹脂が内部にまで浸透しにくくな
り含浸不良が発生しやすい。また、糸が太くなれば熱プ
レス時の加圧の際に、糸にかかる歪みは大きくなり、特
に経糸と緯糸の交点部分でその傾向が大きい。このとき
の織物に残る内部応力が成形体に発生するソリ、ネジレ
の原因の一つと推定される。
【００１４】本発明の複合材の表面に用いられるガラス
繊維織物は、経糸／緯糸の質量の比が１±０．０５の範
囲にあることを要するが、これは経糸の打ち込み本数と
緯糸の打ち込み本数が殆ど同じことを意味する。これは
織物の経方向と緯方向に生ずる内部応力のバランスが取
れていることを意味し、ソリ、ネジレにとっては減少す
る方向に作用する。また、複合材の表面に２１１６タイ
プよりも薄い例えば１０８０タイプのようなガラス繊維
織物を用いた場合は、織物が薄すぎるため、内層の厚手
の織物に起因するソリ、ネジレを抑えることができず、
結果として、複合材にソリ、ネジレが発生してしまう。
２１１６タイプの場合も複合材の厚さが０．６５±０．
０５の範囲では良好な結果を与えるが、複合材の厚さが
１ｍｍ以上になると内層の厚手の織物によるソリ、ネジ
レを抑えることが難しくなる。また、本発明の複合材は
表面に比較的細い糸を用いたガラス繊維織物を積層して
いるため表面平滑性の点でも優れている。
繊維織物は、経糸／緯糸の質量の比が１±０．０５の範
囲にあることを要するが、これは経糸の打ち込み本数と
緯糸の打ち込み本数が殆ど同じことを意味する。これは
織物の経方向と緯方向に生ずる内部応力のバランスが取
れていることを意味し、ソリ、ネジレにとっては減少す
る方向に作用する。また、複合材の表面に２１１６タイ
プよりも薄い例えば１０８０タイプのようなガラス繊維
織物を用いた場合は、織物が薄すぎるため、内層の厚手
の織物に起因するソリ、ネジレを抑えることができず、
結果として、複合材にソリ、ネジレが発生してしまう。
２１１６タイプの場合も複合材の厚さが０．６５±０．
０５の範囲では良好な結果を与えるが、複合材の厚さが
１ｍｍ以上になると内層の厚手の織物によるソリ、ネジ
レを抑えることが難しくなる。また、本発明の複合材は
表面に比較的細い糸を用いたガラス繊維織物を積層して
いるため表面平滑性の点でも優れている。
【００１５】
＜実施例１＞ 熱可塑性樹脂；ガラス転移点８８℃、融点２８０℃
のポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ）のパウダ
ー。 ガラス繊維織物；表面用として２１１６タイプ、内
層用として７６２８タイプを使用。ガラス繊維織物はい
ずれもシランカップリング剤γ−アミノプロピルトリエ
トキシシランにより表面処理されたものを使用した。 積層構成；両表面に２１１６タイプを１枚づつ、内
層に７６２８タイプ３枚を積層し、その間にＰＰＳパウ
ダーを散布し樹脂量が３５重量％になるように調整し
た。 加熱プレス；の積層物を熱圧プレスにより温度３
２０℃、面圧２０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で加熱加圧し、ガ
ラス繊維の容量％が５０％で、厚さが０．６４ｍｍのガ
ラス繊維強化ＰＰＳ樹脂シートを得た。 ソリの測定；のシートを２０ｃｍ角に切断し、定
盤上に置き４隅のうちで最も定盤からの距離の大きい値
をソリとした。測定結果を表１に示す。
のポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ）のパウダ
ー。 ガラス繊維織物；表面用として２１１６タイプ、内
層用として７６２８タイプを使用。ガラス繊維織物はい
ずれもシランカップリング剤γ−アミノプロピルトリエ
トキシシランにより表面処理されたものを使用した。 積層構成；両表面に２１１６タイプを１枚づつ、内
層に７６２８タイプ３枚を積層し、その間にＰＰＳパウ
ダーを散布し樹脂量が３５重量％になるように調整し
た。 加熱プレス；の積層物を熱圧プレスにより温度３
２０℃、面圧２０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で加熱加圧し、ガ
ラス繊維の容量％が５０％で、厚さが０．６４ｍｍのガ
ラス繊維強化ＰＰＳ樹脂シートを得た。 ソリの測定；のシートを２０ｃｍ角に切断し、定
盤上に置き４隅のうちで最も定盤からの距離の大きい値
をソリとした。測定結果を表１に示す。
【００１６】＜実施例２＞熱可塑性樹脂として、実施例
１のＰＰＳ樹脂を用い、ガラス繊維織物として２１１６
タイプを用いた。２１１６タイプの織物を８枚重ね、そ
の間にＰＰＳ樹脂を散布し樹脂量が３５重量％になるよ
うに調整した。この積層物を熱圧プレスにより温度３２
０℃、面圧２０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で加熱加圧し、ガラ
ス繊維の容量％が５０％で、厚さが０．６４ｍｍのガラ
ス繊維強化ＰＰＳ樹脂シートを得た。このシートについ
て実施例１と同様にソリを測定した。測定結果を表１に
示す。
１のＰＰＳ樹脂を用い、ガラス繊維織物として２１１６
タイプを用いた。２１１６タイプの織物を８枚重ね、そ
の間にＰＰＳ樹脂を散布し樹脂量が３５重量％になるよ
うに調整した。この積層物を熱圧プレスにより温度３２
０℃、面圧２０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で加熱加圧し、ガラ
ス繊維の容量％が５０％で、厚さが０．６４ｍｍのガラ
ス繊維強化ＰＰＳ樹脂シートを得た。このシートについ
て実施例１と同様にソリを測定した。測定結果を表１に
示す。
【００１７】＜比較例１＞熱可塑性樹脂として、実施例
１のＰＰＳ樹脂を用い、ガラス繊維織物として７６２８
タイプを用いた。７６２８タイプの織物を４枚重ね、そ
の間にＰＰＳ樹脂を散布し樹脂量が３５重量％になるよ
うに調整した。この積層物を熱圧プレスにより温度３２
０℃、面圧２０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で加熱加圧し、ガラ
ス繊維の容量％が５１％で、厚さが０．６５ｍｍのガラ
ス繊維強化ＰＰＳ樹脂シートを得た。このシートについ
て実施例１と同様にソリを測定した。測定結果を表１に
示す。 ＜比較例２＞熱可塑性樹脂および成形方法などは実施例
１と同様にし、ガラス繊維織物構成は７６２８タイプを
３枚積層した。得られたシートの容量％、厚みはそれぞ
れ４１％、０．６３ｍｍであった。
１のＰＰＳ樹脂を用い、ガラス繊維織物として７６２８
タイプを用いた。７６２８タイプの織物を４枚重ね、そ
の間にＰＰＳ樹脂を散布し樹脂量が３５重量％になるよ
うに調整した。この積層物を熱圧プレスにより温度３２
０℃、面圧２０ｋｇ／ｃｍ2 の条件で加熱加圧し、ガラ
ス繊維の容量％が５１％で、厚さが０．６５ｍｍのガラ
ス繊維強化ＰＰＳ樹脂シートを得た。このシートについ
て実施例１と同様にソリを測定した。測定結果を表１に
示す。 ＜比較例２＞熱可塑性樹脂および成形方法などは実施例
１と同様にし、ガラス繊維織物構成は７６２８タイプを
３枚積層した。得られたシートの容量％、厚みはそれぞ
れ４１％、０．６３ｍｍであった。
【００１８】＜比較例３＞熱可塑性樹脂および成形方法
などは実施例１と同様にし、ガラス繊維織物構成はＷＥ
２２Ｆを４枚積層した。得られたシートの容量％、厚
みはそれぞれ５４％、０．６０ｍｍであった。 ＜比較例４＞熱可塑性樹脂および成形方法などは実施例
１と同様にし、ガラス繊維織物構成は両表面に１０８０
タイプを１枚づつ、内層に７６２８タイプを３枚積層し
た。得られたシートの容量％、厚みはそれぞれ５４％、
０．５１ｍｍであった。
などは実施例１と同様にし、ガラス繊維織物構成はＷＥ
２２Ｆを４枚積層した。得られたシートの容量％、厚
みはそれぞれ５４％、０．６０ｍｍであった。 ＜比較例４＞熱可塑性樹脂および成形方法などは実施例
１と同様にし、ガラス繊維織物構成は両表面に１０８０
タイプを１枚づつ、内層に７６２８タイプを３枚積層し
た。得られたシートの容量％、厚みはそれぞれ５４％、
０．５１ｍｍであった。
【００１９】実施例１〜２及び比較例１〜４についての
ソリの測定結果を表１に示す。
ソリの測定結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１のソリの測定結果より実施例１、２に
示されるように、表面に２１１６タイプのようなガラス
繊維織物を使用し、ガラス繊維織物の容量％を５０±５
％の範囲にすることにより複合材のソリを少なくするこ
とができる。比較例３のように織物の経緯方向の打ち込
み本数が同じでも厚手の織物の場合は、糸に歪みが残る
ためにソリが大きくなる。
示されるように、表面に２１１６タイプのようなガラス
繊維織物を使用し、ガラス繊維織物の容量％を５０±５
％の範囲にすることにより複合材のソリを少なくするこ
とができる。比較例３のように織物の経緯方向の打ち込
み本数が同じでも厚手の織物の場合は、糸に歪みが残る
ためにソリが大きくなる。
【００２２】
【発明の効果】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂複合材
は、ソリ、ネジレが少なく表面平滑性が良いため寸法精
度の要求される部分にも使用することができる。また、
本発明の繊維強化熱可塑性樹脂複合材は、軽量で機械的
特性に優れているため金属材料の代替え材として使用す
ることができる。特にマトリックス樹脂をポリフェニレ
ンサルファイド樹脂にすることにより耐熱性、耐薬品性
に優れた複合材を得ることができ、例えば、遠心分離機
の傾斜分離板などに使用することができる。
は、ソリ、ネジレが少なく表面平滑性が良いため寸法精
度の要求される部分にも使用することができる。また、
本発明の繊維強化熱可塑性樹脂複合材は、軽量で機械的
特性に優れているため金属材料の代替え材として使用す
ることができる。特にマトリックス樹脂をポリフェニレ
ンサルファイド樹脂にすることにより耐熱性、耐薬品性
に優れた複合材を得ることができ、例えば、遠心分離機
の傾斜分離板などに使用することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 5/28 Ａ 27/04 Ｚ // Ｂ２９Ｋ 81:00 105:08
Claims (4)
- 【請求項１】 積層された複数のガラス繊維織物に熱可
塑性樹脂を含浸一体化させた熱可塑性樹脂複合材におい
て、ガラス繊維の容量％が５０±５％であり、表面に積
層されているガラス繊維織物の質量が１０５±２ｇ／ｍ
2 で経糸／緯糸の質量比が１±０．０５の範囲にあるこ
とを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂複合材。 - 【請求項２】 請求項１の繊維強化熱可塑性樹脂複合材
がシート状であることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹
脂複合材。 - 【請求項３】 請求項１または２の繊維強化熱可塑性樹
脂複合材の厚さが０．６５±０．０５ｍｍであることを
特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂複合材。 - 【請求項４】 請求項１または２または３の繊維強化熱
可塑性樹脂複合材の熱可塑性樹脂がポリフェニレンサル
ファイド樹脂であることを特徴とする繊維強化熱可塑性
樹脂複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7032826A JPH08207200A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 繊維強化熱可塑性樹脂複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7032826A JPH08207200A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 繊維強化熱可塑性樹脂複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08207200A true JPH08207200A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=12369642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7032826A Pending JPH08207200A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 繊維強化熱可塑性樹脂複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08207200A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015079820A1 (ja) | 2013-11-29 | 2015-06-04 | 日東紡績株式会社 | ガラス繊維織物－樹脂組成物積層体 |
-
1995
- 1995-01-31 JP JP7032826A patent/JPH08207200A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015079820A1 (ja) | 2013-11-29 | 2015-06-04 | 日東紡績株式会社 | ガラス繊維織物－樹脂組成物積層体 |
| KR20160030324A (ko) | 2013-11-29 | 2016-03-16 | 니토 보세키 가부시기가이샤 | 유리 섬유 직물-수지 조성물 적층체 |
| US10029443B2 (en) | 2013-11-29 | 2018-07-24 | Nitto Boseki Co., Ltd. | Glass fiber fabric-resin composition laminate |
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