JPH08211314A - 光走査装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 非球面形状の走査レンズを備えた光走査装置
において、ｆθ電気補正回路を用いることなく、ｆθ誤
差を低下させる。 【構成】 非球面形状の走査レンズ１６の入射面の母線
を表わす非球面一般式を 【数１５】 とし、走査レンズ１６の出射面の母線を表わす非球面一
般式を 【数１６】 とするとき、これらの非球面一般式における各係数や走
査レンズ１６の配置位置等を、ｆθ誤差が小さくなるよ
うに反射体１５の走査角に応じて適宜設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、レーザプリンタ、レー
ザファックス、デジタル複写機等で使用するレーザ光を
用いた光走査装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般にレーザプリンタでは、半導体レー
ザからのレーザ光に記録情報を載せ、そのレーザ光を光
学系により偏向走査させて結像面である帯電した感光体
面に集光させ、露光してその感光体上に静電潜像を形成
し、その後トナーにより現像し、転写部で用紙に転写す
る。

【０００３】このような装置で使用する光走査装置とし
ては、例えば、ポリゴンミラーを回転させてレーザ光を
偏向走査させるものが知られており、このような光走査
装置では、一般に、ポリゴンミラーの偏向点と走査面と
を共役な位置関係に配置し、ポリゴンミラーの面毎の回
転軸に対する角度ずれ（いわゆる、面倒れ）の影響を無
くす面倒れ補正光学系を採用している。

【０００４】また、特開平５−３４６５５１号公報に開
示されたように、偏向器としてポリゴンミラーではなく
回転軸に対して４５゜に傾斜した偏向面を持つ直角プリ
ズム状の走査ミラーを使用する方式の光走査装置が知ら
れており、この光走査装置を図４に基づいて説明する。
この光走査装置では、スキャナモータ１の回転軸２の上
端部に４５゜に傾斜した二つの偏向面３ａを有する直角
プリズム状の走査ミラー３を固定し、これらのスキャナ
モータ１や走査ミラー３の上方を覆うハウジング４が設
けてある。そして、このハウジング４には、レーザ光を
出射する半導体レーザ５、半導体レーザ５からのレーザ
光を略発散する光束に変換する集束レンズ６、集束レン
ズ６を通過したレーザ光を円形に整形するスリット７、
スリット７で整形したレーザ光を直角に反射させて前記
偏向面３ａに照射させる反射ミラー８、偏向面３ａで反
射されると共に偏向走査されるレーザ光を感光体等の結
像面に集光させる凸のメニスカスレンズ９が取り付けて
ある。

【０００５】なお、このメニスカスレンズ９は、入射側
の面より出射側の面の曲率半径を小さく設定しており、
これによって、結像面上の各位置でのビーム径を均一に
することが可能となっている。また、この方式は、結像
面上の走査速度の均一性、いわゆる、ｆθ誤差は純光学
的には補正しきれておらず、印字データのパルス幅を変
える電気的補正方法を採用している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、図４に示し
た光走査装置では、偏向点と走査面とが共役な関係にな
っていない。即ち、面倒れ補正光学系を有していない。
そのため、走査ミラー３では二つの偏向面３ａの傾斜角
を厳密に一致させる必要があり、低コスト化の妨げとな
っている。

【０００７】そこで、偏向面が一つだけの走査ミラーを
用いると、面倒れの問題は発生しないが、二つの偏向面
３ａを有する走査ミラー３を使用した場合と同じ走査周
波数（単位時間当たりの走査の回数で、レーザープリン
タでは印字速度に比例する）を得ようとすれば、スキャ
ナモータ１の回転数を二倍にする必要があり、これに伴
ってｆθ電気補正で扱う周波数が高くなり、ｆθ電気補
正回路が高価になる。

【０００８】請求項１ないし３記載の発明は、ｆθ誤差
の補正を電気的に行なうことなく精度を向上でき、しか
も、コスト低減を図ることができる光走査装置を提供す
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
レーザ光を出射するレーザー光出射手段と、このレーザ
光出射手段からのレーザ光を略発散する光束に変換する
変換手段と、モータの駆動により回転してこの回転中心
に対して４５゜に傾斜した偏向面を有する反射体と、前
記偏向面で偏向走査させたレーザ光を結像面に集光させ
る非球面形状の走査レンズとを備えた光走査装置におい
て、前記走査レンズの入射面の母線を表わす非球面一般
式を

【００１０】

【数７】

【００１１】とし、前記走査レンズの出射面の母線を表
わす非球面一般式を

【００１２】

【数８】

【００１３】とし、前記反射体の頂点から前記集束レン
ズの集束位置までの集束距離をＬｃｎｖ、前記反射体の
回転中心と前記集束レンズを通過したレーザ光が前記偏
向面に当たる中心位置までの距離をｂ、前記走査レンズ
の中心厚み寸法をｔｌ、前記反射体の回転中心から前記
走査レンズの入射面の中心位置までの距離をＬｙ、前記
反射体の回転中心から前記結像面までの距離をＬｐ、前
記反射体の頂点を通る座標線から前記走査レンズのレン
ズ中心までの距離をＬｚ、前記走査レンズの屈折率をｎ
とし、前記反射体の走査角を７０（ｄｅｇ）とすると
き、前記入射面の母線を表わす非球面一般式の各係数
を、Ｋｉ＝０，Ｃｉ＝３．９９４２Ｅ−０３，Ａ２＝
２．９５６１Ｅ−０２，Ａ４＝−９．３５９７Ｅ−０
６，Ａ６＝７．３２０２Ｅ−０９，Ａ８＝−２．１７１
７Ｅ−１２とし、前記出射面の母線を表わす非球面一般
式の各係数を、Ｋｏ＝０，Ｃｏ＝−４．７２６６Ｅ−０
３，Ｂ２＝−３．３８４１Ｅ−０４，Ｂ４＝−５．８４
４３Ｅ−０６，Ｂ６＝１．０４２９Ｅ−０９、Ｂ８＝
９．４７４６Ｅ−１３とし、Ｌｃｎｖ＝３１６．２２３
ｍｍ，ｂ＝２ｍｍ，ｔｌ＝７ｍｍ，Ｌｙ＝３２．７７２
ｍｍ，Ｌｐ＝２３５．８ｍｍ，Ｌｚ＝１．３８９ｍｍ，
ｎ＝１．５１９２２とした。

【００１４】請求項２記載の発明は、レーザ光を出射す
るレーザー光出射手段と、このレーザ光出射手段からの
レーザ光を略発散する光束に変換する変換手段と、モー
タの駆動により回転してこの回転中心に対して４５゜に
傾斜した偏向面を有する反射体と、前記偏向面で偏向走
査させたレーザ光を結像面に集光させる非球面形状の走
査レンズとを備えた光走査装置において、前記走査レン
ズの入射面の母線を表わす非球面一般式を

【００１５】

【数９】

【００１６】とし、前記走査レンズの出射面の母線を表
わす非球面一般式を

【００１７】

【数１０】

【００１８】とし、前記反射体の頂点から前記集束レン
ズの集束位置までの集束距離をＬｃｎｖ、前記反射体の
回転中心と前記集束レンズを通過したレーザ光が前記偏
向面に当たる中心位置までの距離をｂ、前記走査レンズ
の中心厚み寸法をｔｌ、前記反射体の回転中心から前記
走査レンズの入射面の中心位置までの距離をＬｙ、前記
反射体の回転中心から前記結像面までの距離をＬｐ、前
記反射体の頂点を通る座標線から前記走査レンズのレン
ズ中心までの距離をＬｚ、前記走査レンズの屈折率をｎ
とし、前記反射体の走査角を８０（ｄｅｇ）とすると
き、前記入射面の母線を表わす非球面一般式の各係数
を、Ｋｉ＝０，Ｃｉ＝−３．８７８８Ｅ−０３，Ａ２＝
１．７９５３Ｅ−０３，Ａ４＝３．１７０５Ｅ−０６，
Ａ６＝−１．１４０Ｅ−０８，Ａ８＝４．４８２８Ｅ−
１２とし、前記出射面の母線を表わす非球面一般式の各
係数を、Ｋｏ＝０，Ｃｏ＝−２．２９９３Ｅ−０２，Ｂ
２＝８．８６５９Ｅ−０４，Ｂ４＝３．４０２３Ｅ−０
６，Ｂ６＝−１．９５１７Ｅ−０９、Ｂ８＝−８．６９
８９Ｅ−１２とし、Ｌｃｎｖ＝１５６．３５７ｍｍ，ｂ
＝２ｍｍ，ｔｌ＝５ｍｍ，Ｌｙ＝２６．０８６ｍｍ，Ｌ
ｐ＝２１１．４ｍｍ，Ｌｚ＝０．８６３ｍｍ，ｎ＝１．
５１９２２としたことを特徴とする光走査装置。

【００１９】請求項３記載の発明は、レーザ光を出射す
るレーザー光出射手段と、このレーザ光出射手段からの
レーザ光を略発散する光束に変換する変換手段と、モー
タの駆動により回転してこの回転中心に対して４５゜に
傾斜した偏向面を有する反射体と、前記偏向面で偏向走
査させたレーザ光を結像面に集光させる非球面形状の走
査レンズとを備えた光走査装置において、前記走査レン
ズの入射面の母線を表わす非球面一般式を

【００２０】

【数１１】

【００２１】とし、前記走査レンズの出射面の母線を表
わす非球面一般式を

【００２２】

【数１２】

【００２３】とし、前記反射体の頂点から前記集束レン
ズの集束位置までの集束距離をＬｃｎｖ、前記反射体の
回転中心と前記集束レンズを通過したレーザ光が前記偏
向面に当たる中心位置までの距離をｂ、前記走査レンズ
の中心厚み寸法をｔｌ、前記反射体の回転中心から前記
走査レンズの入射面の中心位置までの距離をＬｙ、前記
反射体の回転中心から前記結像面までの距離をＬｐ、前
記反射体の頂点を通る座標線から前記走査レンズのレン
ズ中心までの距離をＬｚ、前記走査レンズの屈折率をｎ
とし、前記反射体の走査角を９０（ｄｅｇ）とすると
き、前記入射面の母線を表わす非球面一般式の各係数
を、Ｋｉ＝０，Ｃｉ＝−７．９９３２Ｅ−０３，Ａ２＝
２．２８６７Ｅ−０３，Ａ４＝１．０４８６Ｅ−０６，
Ａ６＝−１．６１８６Ｅ−０９，Ａ８＝１．５５１６Ｅ
−１２とし、前記出射面の母線を表わす非球面一般式の
各係数を、Ｋｏ＝０，Ｃｏ＝−２．７３３８Ｅ−０２，
Ｂ２＝５．７５００Ｅ−０４，Ｂ４＝２．４９４５Ｅ−
０６，Ｂ６＝−１．２８０４Ｅ−０９、Ｂ８＝３．２８
１４Ｅ−１２とし、Ｌｃｎｖ＝１６０．５７１ｍｍ，ｂ
＝２ｍｍ，ｔｌ＝５ｍｍ，Ｌｙ＝２１．４９ｍｍ，Ｌｐ
＝１７９．３ｍｍ，Ｌｚ＝１．３２１ｍｍ，ｎ＝１．５
１９２２とした。

【００２４】

【作用】請求項１ないし３記載の発明では、走査レンズ
の形状と屈折率と中心厚み寸法、及び、集束レンズと反
射体と走査レンズと結像面との位置関係を、反射体の走
査角に応じてそれぞれ上述のように設定することによ
り、結像面上での結像性能を損なうことなく、かつ、結
像面上の走査速度の均一性、即ち、ｆθ誤差をｆθ電気
補正回路を用いることなく実用上問題を生じない程度に
まで補正することができる。

【００２５】

【実施例】本発明の一実施例を図１ないし図３に基づい
て説明する。図１に示すように、レーザ光を出射するレ
ーザ光出射手段である半導体レーザ１０からのレーザ光
を変換手段である集束レンズ１１で略発散する光束に変
換した後、アパーチャ１２で円形ビームに整形し、円形
ビームに整形したレーザ光を反射ミラー１３で反射させ
て直角に光路を変更させた後、モータであるスキャナモ
ータ１４のロータ１４ａの回転軸１４ｂ上に配置してあ
る反射体である直角プリズム状の走査ミラー１５の４５
゜に傾斜した二つの偏向面１５ａに照射させるようにな
っている。

【００２６】即ち、前記走査ミラー１５は、互いに直交
する二つの面を偏向面１５ａとし、残りの面の中心を前
記回転軸１４ｂの中心に合わせて配置してなるもので、
前記反射ミラー１３で反射したレーザ光はスキャナモー
タ１４の回転軸１４ｂの中心から所定寸法離れた位置で
回転軸１４ｂに平行に偏向面１５ａに入射するようにな
っている。

【００２７】前記スキャナモータ１４は、ロータ１４ａ
にマグネット１４ｃを一体に取り付けている。前記回転
軸１４ｂは、ステータ部材１４ｄにボールベアリング１
４ｅを介して回転自在に取り付けている。前記ステータ
部材１４ｄは、スペーサ１４ｆを介して回路基板１４ｇ
を固定し、この回路基板１４ｇの前記マグネット１４ｃ
と対向した部位の裏面側にはコイル１４ｈを取り付けて
いる。

【００２８】前記走査ミラー１５は、前記スキャナモー
タ１４で回転駆動し、前記反射ミラー１３で反射したレ
ーザ光を偏向面１５ａで反射し、回転軸１４ｂに垂直な
平面方向に偏向走査する。そして、前記走査ミラー１５
で偏向走査したレーザ光は、この走査ミラー１５の近傍
に配置した非球面形状の走査レンズ１６に入射するよう
になっている。走査レンズ１６を通過したレーザ光は、
感光体１７の結像面１８（図３に示す）に集光して結像
する。

【００２９】なお、前記半導体レーザ１０、集束レンズ
１１、アパーチャ１２、反射ミラー１３、走査レンズ１
６は、前記スキャナモータ１４及び走査ミラー１５を覆
うハウジング１９に組み付けている。また、このハウジ
ング１９は、ステータ部材１４ｄにネジ止めにより固定
している。

【００３０】前記走査レンズ１６は、図２に示すように
光軸を回転軸とした回転対称非球面形状をしている。ま
た、この走査レンズ１６の形状について、入射面の母線
を表わす非球面一般式を、

【００３１】

【数１３】

【００３２】と表わすことができ、出射面の母線を表わ
す非球面一般式を

【００３３】

【数１４】

【００３４】と表わすことができる。

【００３５】つぎに、前記集束レンズ１１と前記走査ミ
ラー１５と前記走査レンズ１６と前記結像面１８との位
置関係を図３に基づいて説明する。半導体レーザ１０か
ら出射されたレーザ光は集束レンズ１１の正のパワーで
発散性の小さいレーザ光に変換され、この時の、走査ミ
ラー１５の頂点（原点）から集束レンズ１１の集束位置
までの集束距離をＬｃｎｖとする。集束レンズ１１を通
過したレーザ光は、アパーチャ１２によりφａの円形ビ
ームに整形された後に偏向面１５ａに入射し、偏向面１
５に入射したレーザ光の中心位置と走査ミラー１５の回
転中心との距離をｂとする。

【００３６】走査ミラー１５の回転により偏向走査する
レーザ光が入射する走査レンズ１６は、走査ミラー１５
の回転中心から走査レンズ１６の入射面の中心位置まで
の距離がＬｙとなる位置であって、走査ミラー１５の頂
点を通る走査方向の座標線から走査レンズ１６の中心ま
での距離がＬｚとなる位置に配置する。さらに、走査ミ
ラー１５の回転中心から結像面１８までの距離がＬｐと
なる位置に感光体１７を配置する。なお、走査レンズ１
６の中心厚み寸法をｔｌとし、走査レンズ１６の屈折率
をｎとする。

【００３７】また、走査ミラー１５の走査角（ａｅｆ）
と偏向走査するレーザ光の主走査方向位置との関係は、
最大走査角の２分の１の時、有効走査幅（Ｌｅｆｆ）の
端部にレーザ光が来るようになっている。

【００３８】つぎに、走査レンズ１６の入射面の母線を
表わす非球面一般式と走査レンズ１６の出射面の母線を
表わす非球面一般式との各係数、走査角（ａｅｆ）、集
束距離Ｌｃｎｖ等をパラメータとして光線追跡計算を行
なった結果を表１に示す。

【００３９】

【表１】

【００４０】この表１に示した光線追跡計算において、
従来例の走査レンズは、入射面及び出射面を表わす非球
面一般式においてＣｉ及びＣｏ以外を全て“０”とした
が、非球面一般式でＣｉ，Ｃｏ以外が全て“０”の場合
は、曲率半径が１／Ｃｉ（１／Ｃｏ）の球面となること
が式の意味から明らかとなる。即ち、表１において従来
例１〜従来例３に示した走査レンズは、入射面と出射面
とをともに球面としたものである。

【００４１】表１に示した計算結果を検討すると、従来
例１ではｆθ誤差が２．２８ｍｍであるのに対し、本発
明１では０．２１５ｍｍと大幅に低下した。本発明２，
３でも、従来例２，３に比べてｆθ誤差が大幅に低下し
た。

【００４２】走査線湾曲については、本発明１では０．
１９ｍｍとなり、従来例１の０．１ｍｍに比べて大きく
なっているが、印字上問題にはならない。

【００４３】幾何光学的スポットダイヤグラムで求めた
ビーム径については、本発明と従来例とは略同等の結果
が得られた。

【００４４】なお、走査レンズ１６を樹脂成形によって
製作すれば、非球面化する事によるコストアップは金型
製作時に発生するだけであり、しかも、球面の走査レン
ズを成形する金型を製作する場合に比べてアップ率は僅
かである。従って、その金型を用いて製作した走査レン
ズ１６の個々について考えれば、コストアップはほとん
ど生じない。しかも、ｆθ誤差をｆθ電気補正回路を用
いることなく補正することができるのでコスト低減を図
ることができる。

【００４５】

【発明の効果】請求項１ないし３記載の発明によれば、
反射体の偏向面で偏向走査させたレーザ光を結像面に集
束させる非球面形状の走査レンズの形状と屈折率と中心
厚み寸法、及び、集束レンズと反射体と走査レンズと結
像面との位置関係を、反射体の走査角に応じてそれぞれ
上述のように設定することにより、結像面上での結像性
能を損なうことなく、かつ、結像面上の走査速度の均一
性、即ち、ｆθ誤差の補正を電気的に行なうことなく精
度を向上でき、しかも、コスト低減を図ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す縦断側面図である。

【図２】走査レンズを示す斜視図である。

【図３】集束レンズと走査ミラーと走査レンズと結像面
との位置関係を示す模式図であり、（ａ）は側面図、
（ｂ）は平面図である。

【図４】従来例を示す縦断側面図である。

【符号の説明】

１０ レーザ光出射手段 １１ 変換手段 １４ モータ １５ 反射体 １５ａ 偏向面 １６ 走査レンズ １８ 結像面

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 レーザ光を出射するレーザー光出射手段
   と、このレーザ光出射手段からのレーザ光を略発散する
   光束に変換する変換手段と、モータの駆動により回転し
   てこの回転中心に対して４５゜に傾斜した偏向面を有す
   る反射体と、前記偏向面で偏向走査させたレーザ光を結
   像面に集光させる非球面形状の走査レンズとを備えた光
   走査装置において、前記走査レンズの入射面の母線を表
   わす非球面一般式を 【数１】 とし、前記走査レンズの出射面の母線を表わす非球面一
   般式を 【数２】 とし、前記反射体の頂点から前記集束レンズの集束位置
   までの集束距離をＬｃｎｖ、前記反射体の回転中心と前
   記集束レンズを通過したレーザ光が前記偏向面に当たる
   中心位置までの距離をｂ、前記走査レンズの中心厚み寸
   法をｔｌ、前記反射体の回転中心から前記走査レンズの
   入射面の中心位置までの距離をＬｙ、前記反射体の回転
   中心から前記結像面までの距離をＬｐ、前記反射体の頂
   点を通る座標線から前記走査レンズのレンズ中心までの
   距離をＬｚ、前記走査レンズの屈折率をｎとし、前記反
   射体の走査角を７０（ｄｅｇ）とするとき、前記入射面
   の母線を表わす非球面一般式の各係数を、Ｋｉ＝０，Ｃ
   ｉ＝３．９９４２Ｅ−０３，Ａ２＝２．９５６１Ｅ−０
   ２，Ａ４＝−９．３５９７Ｅ−０６，Ａ６＝７．３２０
   ２Ｅ−０９，Ａ８＝−２．１７１７Ｅ−１２とし、前記
   出射面の母線を表わす非球面一般式の各係数を、Ｋｏ＝
   ０，Ｃｏ＝−４．７２６６Ｅ−０３，Ｂ２＝−３．３８
   ４１Ｅ−０４，Ｂ４＝−５．８４４３Ｅ−０６，Ｂ６＝
   １．０４２９Ｅ−０９、Ｂ８＝９．４７４６Ｅ−１３と
   し、Ｌｃｎｖ＝３１６．２２３ｍｍ，ｂ＝２ｍｍ，ｔｌ
   ＝７ｍｍ，Ｌｙ＝３２．７７２ｍｍ，Ｌｐ＝２３５．８
   ｍｍ，Ｌｚ＝１．３８９ｍｍ，ｎ＝１．５１９２２とし
   たことを特徴とする光走査装置。
2. 【請求項２】 レーザ光を出射するレーザー光出射手段
   と、このレーザ光出射手段からのレーザ光を略発散する
   光束に変換する変換手段と、モータの駆動により回転し
   てこの回転中心に対して４５゜に傾斜した偏向面を有す
   る反射体と、前記偏向面で偏向走査させたレーザ光を結
   像面に集光させる非球面形状の走査レンズとを備えた光
   走査装置において、前記走査レンズの入射面の母線を表
   わす非球面一般式を 【数３】 とし、前記走査レンズの出射面の母線を表わす非球面一
   般式を 【数４】 とし、前記反射体の頂点から前記集束レンズの集束位置
   までの集束距離をＬｃｎｖ、前記反射体の回転中心と前
   記集束レンズを通過したレーザ光が前記偏向面に当たる
   中心位置までの距離をｂ、前記走査レンズの中心厚み寸
   法をｔｌ、前記反射体の回転中心から前記走査レンズの
   入射面の中心位置までの距離をＬｙ、前記反射体の回転
   中心から前記結像面までの距離をＬｐ、前記反射体の頂
   点を通る座標線から前記走査レンズのレンズ中心までの
   距離をＬｚ、前記走査レンズの屈折率をｎとし、前記反
   射体の走査角を８０（ｄｅｇ）とするとき、前記入射面
   の母線を表わす非球面一般式の各係数を、Ｋｉ＝０，Ｃ
   ｉ＝−３．８７８８Ｅ−０３，Ａ２＝１．７９５３Ｅ−
   ０３，Ａ４＝３．１７０５Ｅ−０６，Ａ６＝−１．１４
   ０Ｅ−０８，Ａ８＝４．４８２８Ｅ−１２とし、前記出
   射面の母線を表わす非球面一般式の各係数を、Ｋｏ＝
   ０，Ｃｏ＝−２．２９９３Ｅ−０２，Ｂ２＝８．８６５
   ９Ｅ−０４，Ｂ４＝３．４０２３Ｅ−０６，Ｂ６＝−
   １．９５１７Ｅ−０９、Ｂ８＝−８．６９８９Ｅ−１２
   とし、Ｌｃｎｖ＝１５６．３５７ｍｍ，ｂ＝２ｍｍ，ｔ
   ｌ＝５ｍｍ，Ｌｙ＝２６．０８６ｍｍ，Ｌｐ＝２１１．
   ４ｍｍ，Ｌｚ＝０．８６３ｍｍ，ｎ＝１．５１９２２と
   したことを特徴とする光走査装置。
3. 【請求項３】 レーザ光を出射するレーザー光出射手段
   と、このレーザ光出射手段からのレーザ光を略発散する
   光束に変換する変換手段と、モータの駆動により回転し
   てこの回転中心に対して４５゜に傾斜した偏向面を有す
   る反射体と、前記偏向面で偏向走査させたレーザ光を結
   像面に集光させる非球面形状の走査レンズとを備えた光
   走査装置において、前記走査レンズの入射面の母線を表
   わす非球面一般式を 【数５】 とし、前記走査レンズの出射面の母線を表わす非球面一
   般式を 【数６】 とし、前記反射体の頂点から前記集束レンズの集束位置
   までの集束距離をＬｃｎｖ、前記反射体の回転中心と前
   記集束レンズを通過したレーザ光が前記偏向面に当たる
   中心位置までの距離をｂ、前記走査レンズの中心厚み寸
   法をｔｌ、前記反射体の回転中心から前記走査レンズの
   入射面の中心位置までの距離をＬｙ、前記反射体の回転
   中心から前記結像面までの距離をＬｐ、前記反射体の頂
   点を通る座標線から前記走査レンズのレンズ中心までの
   距離をＬｚ、前記走査レンズの屈折率をｎとし、前記反
   射体の走査角を９０（ｄｅｇ）とするとき、前記入射面
   の母線を表わす非球面一般式の各係数を、Ｋｉ＝０，Ｃ
   ｉ＝−７．９９３２Ｅ−０３，Ａ２＝２．２８６７Ｅ−
   ０３，Ａ４＝１．０４８６Ｅ−０６，Ａ６＝−１．６１
   ８６Ｅ−０９，Ａ８＝１．５５１６Ｅ−１２とし、前記
   出射面の母線を表わす非球面一般式の各係数を、Ｋｏ＝
   ０，Ｃｏ＝−２．７３３８Ｅ−０２，Ｂ２＝５．７５０
   ０Ｅ−０４，Ｂ４＝２．４９４５Ｅ−０６，Ｂ６＝−
   １．２８０４Ｅ−０９、Ｂ８＝３．２８１４Ｅ−１２と
   し、Ｌｃｎｖ＝１６０．５７１ｍｍ，ｂ＝２ｍｍ，ｔｌ
   ＝５ｍｍ，Ｌｙ＝２１．４９ｍｍ，Ｌｐ＝１７９．３ｍ
   ｍ，Ｌｚ＝１．３２１ｍｍ，ｎ＝１．５１９２２とした
   ことを特徴とする光走査装置。