JPH08219052A - 転がり軸受装置 - Google Patents
転がり軸受装置Info
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- JPH08219052A JPH08219052A JP7024364A JP2436495A JPH08219052A JP H08219052 A JPH08219052 A JP H08219052A JP 7024364 A JP7024364 A JP 7024364A JP 2436495 A JP2436495 A JP 2436495A JP H08219052 A JPH08219052 A JP H08219052A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
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- F16C19/163—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls with angular contact
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
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- F01C21/02—Arrangements of bearings
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- F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
- F16C35/04—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers in the case of ball or roller bearings
- F16C35/06—Mounting or dismounting of ball or roller bearings; Fixing them onto shaft or in housing
- F16C35/061—Mounting or dismounting of ball or roller bearings; Fixing them onto shaft or in housing mounting a plurality of bearings side by side
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/43—Screw compressors
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ほぼ一定方向に加わる軸方向荷重を受けて回
転するアンギュラ型の玉軸受４、５を組み合わせて成る
転がり軸受装置の疲れ寿命低下を防止して、耐久性向上
を図る。 【構成】 回転軸２には、使用時にラジアル荷重Ｆr と
左方向のアキシャル荷重Ｆa が加わる。このアキシャル
荷重を受ける右側の玉軸受４の接触角α1 を大きく、こ
の荷重を受けない左側の玉軸受５の接触角α2 を小さく
する。又、左側の玉軸受５には使用時に僅かな正の軸受
隙間を設ける。
転するアンギュラ型の玉軸受４、５を組み合わせて成る
転がり軸受装置の疲れ寿命低下を防止して、耐久性向上
を図る。 【構成】 回転軸２には、使用時にラジアル荷重Ｆr と
左方向のアキシャル荷重Ｆa が加わる。このアキシャル
荷重を受ける右側の玉軸受４の接触角α1 を大きく、こ
の荷重を受けない左側の玉軸受５の接触角α2 を小さく
する。又、左側の玉軸受５には使用時に僅かな正の軸受
隙間を設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明に係る転がり軸受装置
は、例えばスクリューコンプレッサの回転軸を回転自在
に支持する為に利用する。
は、例えばスクリューコンプレッサの回転軸を回転自在
に支持する為に利用する。
【０００２】
【従来の技術】スクリューコンプレッサの回転軸等を支
承する為、図２に示す様な転がり軸受装置が、従来から
使用されている。この軸受装置は、スクリューコンプレ
ッサを構成するロータ１を固定した回転軸２の外周面と
ハウジング３の内周面との間に設けられるもので、１対
のアンギュラ型の玉軸受４、５を組み合わせる事で構成
される。両玉軸受４、５の接触角α1 の方向は、互いに
逆方向（本例では所謂背面組合せ＝ＤＢ）としている。
この為、上記回転軸２が図２の左方に変位しようとする
時は、同図で右側の玉軸受４が軸方向荷重（アキシャル
荷重）を支承し、同じく右方に変位しようとする時は、
左側の玉軸受５が軸方向荷重を支承して、回転軸２及び
ロータ１が、ハウジング３に対し変位する事を防止す
る。
承する為、図２に示す様な転がり軸受装置が、従来から
使用されている。この軸受装置は、スクリューコンプレ
ッサを構成するロータ１を固定した回転軸２の外周面と
ハウジング３の内周面との間に設けられるもので、１対
のアンギュラ型の玉軸受４、５を組み合わせる事で構成
される。両玉軸受４、５の接触角α1 の方向は、互いに
逆方向（本例では所謂背面組合せ＝ＤＢ）としている。
この為、上記回転軸２が図２の左方に変位しようとする
時は、同図で右側の玉軸受４が軸方向荷重（アキシャル
荷重）を支承し、同じく右方に変位しようとする時は、
左側の玉軸受５が軸方向荷重を支承して、回転軸２及び
ロータ１が、ハウジング３に対し変位する事を防止す
る。
【０００３】但し、上記スクリューコンプレッサを構成
する回転軸２には、主として一方向（図２の左方向）に
アキシャル荷重Ｆa が加わり、逆方向には稀に小さなア
キシャル荷重が加わるのみである。従って、上記１対の
玉軸受４、５として同じ仕様のものを接触角α1 の方向
のみを逆にして使用したのでは、軸受装置全体としての
耐久性が不十分になる。この理由は次の通りである。
する回転軸２には、主として一方向（図２の左方向）に
アキシャル荷重Ｆa が加わり、逆方向には稀に小さなア
キシャル荷重が加わるのみである。従って、上記１対の
玉軸受４、５として同じ仕様のものを接触角α1 の方向
のみを逆にして使用したのでは、軸受装置全体としての
耐久性が不十分になる。この理由は次の通りである。
【０００４】一方向に加わるアキシャル荷重Ｆa によ
り、このアキシャル荷重Ｆa を支承する側（図２の右
側）の玉軸受４の剛性が高くなり、反対に上記アキシャ
ル荷重Ｆa を支承しない側（図２の左側）の玉軸受５の
剛性が低くなる。即ち、玉軸受４にアキシャル荷重Ｆa
が加わる結果、この玉軸受４を構成する玉６、６の転動
面と内輪７外周面の内輪軌道及び外輪８内周面の外輪軌
道との当接部に生じるヘルツの接触楕円が大きくなる。
この様に、アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉軸受４
に大きな接触楕円が生じる結果、この玉軸受４の剛性が
高くなる。図３は、アンギュラ型の玉軸受に作用するア
キシャル荷重Ｆa の大きさと、この玉軸受のラジアル剛
性との関係を示している。この図３からも明らかな通
り、スクリューコンプレッサの運転時には、上記玉軸受
４のラジアル剛性が高くなる。
り、このアキシャル荷重Ｆa を支承する側（図２の右
側）の玉軸受４の剛性が高くなり、反対に上記アキシャ
ル荷重Ｆa を支承しない側（図２の左側）の玉軸受５の
剛性が低くなる。即ち、玉軸受４にアキシャル荷重Ｆa
が加わる結果、この玉軸受４を構成する玉６、６の転動
面と内輪７外周面の内輪軌道及び外輪８内周面の外輪軌
道との当接部に生じるヘルツの接触楕円が大きくなる。
この様に、アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉軸受４
に大きな接触楕円が生じる結果、この玉軸受４の剛性が
高くなる。図３は、アンギュラ型の玉軸受に作用するア
キシャル荷重Ｆa の大きさと、この玉軸受のラジアル剛
性との関係を示している。この図３からも明らかな通
り、スクリューコンプレッサの運転時には、上記玉軸受
４のラジアル剛性が高くなる。
【０００５】これに対して、上記アキシャル荷重Ｆa を
支承しない玉軸受５には接触楕円が生じない（予圧を付
与していない場合）か、生じても小さな接触楕円しか生
じない（予圧を付与していた場合）。この為、アキシャ
ル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５のラジアル剛性は低く
なる。この為、上記回転軸２とハウジング３との間に加
わるラジアル荷重Ｆr のうちの多くの部分を、アキシャ
ル荷重Ｆa を支承する玉軸受４により支承する様にな
り、アキシャル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５は、この
アキシャル荷重Ｆa を支承しないだけでなく、ラジアル
荷重Ｆr までも、僅かしか支承しなくなる。この為、上
記アキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の負担がアキ
シャル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５に比べて極端に大
きくなる。
支承しない玉軸受５には接触楕円が生じない（予圧を付
与していない場合）か、生じても小さな接触楕円しか生
じない（予圧を付与していた場合）。この為、アキシャ
ル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５のラジアル剛性は低く
なる。この為、上記回転軸２とハウジング３との間に加
わるラジアル荷重Ｆr のうちの多くの部分を、アキシャ
ル荷重Ｆa を支承する玉軸受４により支承する様にな
り、アキシャル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５は、この
アキシャル荷重Ｆa を支承しないだけでなく、ラジアル
荷重Ｆr までも、僅かしか支承しなくなる。この為、上
記アキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の負担がアキ
シャル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５に比べて極端に大
きくなる。
【０００６】１対の玉軸受４、５を組み合わせて成る転
がり軸受装置全体としての寿命は、これら１対の玉軸受
４、５のうちの短寿命の玉軸受に多く影響される。図２
に示す様に、同じ仕様の玉軸受４、５のうちの一方の玉
軸受４にのみ大きな負担をかけ、他方の玉軸受５に加わ
る負担を極端に小さくした場合には、転がり軸受装置全
体としての寿命は上記一方の玉軸受４の寿命に多く影響
される。しかも、この一方の玉軸受４の寿命を十分に長
くできない為、転がり軸受装置全体としての寿命が不十
分になる。
がり軸受装置全体としての寿命は、これら１対の玉軸受
４、５のうちの短寿命の玉軸受に多く影響される。図２
に示す様に、同じ仕様の玉軸受４、５のうちの一方の玉
軸受４にのみ大きな負担をかけ、他方の玉軸受５に加わ
る負担を極端に小さくした場合には、転がり軸受装置全
体としての寿命は上記一方の玉軸受４の寿命に多く影響
される。しかも、この一方の玉軸受４の寿命を十分に長
くできない為、転がり軸受装置全体としての寿命が不十
分になる。
【０００７】この様な事情に鑑みて従来から、スクリュ
ーコンプレッサ等に組み込まれる転がり軸受装置の寿命
延長を図るべく、各種の試みがなされている。先ず、転
がり軸受装置を構成する１対の玉軸受に予圧を付与せ
ず、これら各玉軸受に正の隙間（＝実際の隙間。反対に
予圧を付与した状態では負の隙間が存在する。）を設け
る事が、実際に行なわれている。この様に正の隙間を設
けると、各玉軸受を構成する玉の転動面と内輪軌道及び
外輪軌道との接触面圧が予圧を付与した場合に比べて小
さくなり、これら転動面並びに内輪、外輪両軌道の疲れ
寿命が向上する。工作機械の主軸用軸受装置の様に、高
度な回転精度を要求される為に予圧が必要な軸受とは異
なり、スクリューコンプレッサ等に組み込まれる転がり
軸受装置の場合には、各玉軸受に正の隙間を付与する事
で、運転時の発熱量減少と疲れ寿命の向上とを図れる。
ーコンプレッサ等に組み込まれる転がり軸受装置の寿命
延長を図るべく、各種の試みがなされている。先ず、転
がり軸受装置を構成する１対の玉軸受に予圧を付与せ
ず、これら各玉軸受に正の隙間（＝実際の隙間。反対に
予圧を付与した状態では負の隙間が存在する。）を設け
る事が、実際に行なわれている。この様に正の隙間を設
けると、各玉軸受を構成する玉の転動面と内輪軌道及び
外輪軌道との接触面圧が予圧を付与した場合に比べて小
さくなり、これら転動面並びに内輪、外輪両軌道の疲れ
寿命が向上する。工作機械の主軸用軸受装置の様に、高
度な回転精度を要求される為に予圧が必要な軸受とは異
なり、スクリューコンプレッサ等に組み込まれる転がり
軸受装置の場合には、各玉軸受に正の隙間を付与する事
で、運転時の発熱量減少と疲れ寿命の向上とを図れる。
【０００８】次に、図４に示した構造例では、ハウジン
グ３の一部でアキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の
外輪８と対向する部分を大径にし、この外輪８の外周面
とハウジング３の内周面との間に隙間９を介在させてい
る。従って、この構造例の場合には、回転軸２とハウジ
ング３との間に加わるラジアル荷重Ｆr は、アキシャル
荷重Ｆa を支承しない玉軸受５のみが支承する。
グ３の一部でアキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の
外輪８と対向する部分を大径にし、この外輪８の外周面
とハウジング３の内周面との間に隙間９を介在させてい
る。従って、この構造例の場合には、回転軸２とハウジ
ング３との間に加わるラジアル荷重Ｆr は、アキシャル
荷重Ｆa を支承しない玉軸受５のみが支承する。
【０００９】更に、図５に示した構造例は、特開昭５８
−１６０６２１号公報に記載されたもので、上記図４に
示した構造に加え、アキシャル荷重Ｆa を支承しない玉
軸受５の接触角α2 を、アキシャル荷重Ｆa を支承する
玉軸受４の接触角α1 よりも小さく（α1 ＞α2 ）して
いる。この構造例では、アキシャル荷重Ｆa を支承しな
い玉軸受５の接触角α2 を小さくした事により、この玉
軸受５のラジアル荷重Ｆr に対する負荷容量を増大させ
ている。
−１６０６２１号公報に記載されたもので、上記図４に
示した構造に加え、アキシャル荷重Ｆa を支承しない玉
軸受５の接触角α2 を、アキシャル荷重Ｆa を支承する
玉軸受４の接触角α1 よりも小さく（α1 ＞α2 ）して
いる。この構造例では、アキシャル荷重Ｆa を支承しな
い玉軸受５の接触角α2 を小さくした事により、この玉
軸受５のラジアル荷重Ｆr に対する負荷容量を増大させ
ている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上述した様
な従来構造の場合には、必ずしも十分な耐久性向上を図
る事ができなかった。先ず、図２に示す様に、回転軸２
の外周面とハウジング３の内周面との間に同一仕様の玉
軸受４、５を同じ様に嵌合支持した構造の場合には、前
述した様にアキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の負
担が支承しない玉軸受５の負担に比べて極端に大きくな
り、寿命が短くなる。これら各玉軸受４、５の内部に正
の隙間を設けた場合も、予圧を付与した（負の隙間を設
けた）場合に比べれば寿命は向上するが、アキシャル荷
重Ｆa を支承する玉軸受４の負担が大きくなる点に関し
ては基本的に同じで、十分な寿命向上を図る事は難し
い。
な従来構造の場合には、必ずしも十分な耐久性向上を図
る事ができなかった。先ず、図２に示す様に、回転軸２
の外周面とハウジング３の内周面との間に同一仕様の玉
軸受４、５を同じ様に嵌合支持した構造の場合には、前
述した様にアキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の負
担が支承しない玉軸受５の負担に比べて極端に大きくな
り、寿命が短くなる。これら各玉軸受４、５の内部に正
の隙間を設けた場合も、予圧を付与した（負の隙間を設
けた）場合に比べれば寿命は向上するが、アキシャル荷
重Ｆa を支承する玉軸受４の負担が大きくなる点に関し
ては基本的に同じで、十分な寿命向上を図る事は難し
い。
【００１１】又、図４に示す様に、アキシャル荷重Ｆa
を支承する玉軸受４でラジアル荷重Ｆr を支承しない構
造では、アキシャル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５に全
ラジアル荷重Ｆr が加わる為、この玉軸受５の疲れ寿命
が不足する傾向となる。又、この玉軸受５に全ラジアル
荷重Ｆr が加わる結果、この玉軸受５内で上記アキシャ
ル荷重Ｆa と逆方向の内部アキシャル荷重が発生する。
この内部アキシャル荷重は、上記アキシャル荷重Ｆa と
共に上記玉軸受４に加わる為、この玉軸受４に加わるア
キシャル荷重が更に大きくなり、この玉軸受４の疲れ寿
命も不足しがちになる。
を支承する玉軸受４でラジアル荷重Ｆr を支承しない構
造では、アキシャル荷重Ｆa を支承しない玉軸受５に全
ラジアル荷重Ｆr が加わる為、この玉軸受５の疲れ寿命
が不足する傾向となる。又、この玉軸受５に全ラジアル
荷重Ｆr が加わる結果、この玉軸受５内で上記アキシャ
ル荷重Ｆa と逆方向の内部アキシャル荷重が発生する。
この内部アキシャル荷重は、上記アキシャル荷重Ｆa と
共に上記玉軸受４に加わる為、この玉軸受４に加わるア
キシャル荷重が更に大きくなり、この玉軸受４の疲れ寿
命も不足しがちになる。
【００１２】更に、図５に示す様に、アキシャル荷重Ｆ
a を支承しない玉軸受５の接触角α2 を小さくした構造
例では、この玉軸受５のラジアル荷重に対する負荷容量
を増大し、或る程度この玉軸受５の疲れ寿命を向上させ
る事ができるが、ラジアル荷重Ｆr を上記玉軸受５のみ
で支承する点では図４に示した構造例と同じで、この玉
軸受５の疲れ寿命が不足する傾向となる。又、接触角α
2 を小さくした分、上記玉軸受５内で発生する内部アキ
シャル荷重が小さくはなるが、発生する事に変わりはな
く、アキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の疲れ寿命
も不足しがちになる。
a を支承しない玉軸受５の接触角α2 を小さくした構造
例では、この玉軸受５のラジアル荷重に対する負荷容量
を増大し、或る程度この玉軸受５の疲れ寿命を向上させ
る事ができるが、ラジアル荷重Ｆr を上記玉軸受５のみ
で支承する点では図４に示した構造例と同じで、この玉
軸受５の疲れ寿命が不足する傾向となる。又、接触角α
2 を小さくした分、上記玉軸受５内で発生する内部アキ
シャル荷重が小さくはなるが、発生する事に変わりはな
く、アキシャル荷重Ｆa を支承する玉軸受４の疲れ寿命
も不足しがちになる。
【００１３】この為従来は、十分な耐久性を確保する為
には、玉軸受４、５を大型化したり、或は使用材料とし
て良質のものを使用する等の対策を講じていた。しかし
ながら、この様な対策では、転がり軸受装置の価格が嵩
み、この転がり軸受装置を組み込んだスクリューコンプ
レッサ等の機械装置の価格を高くする原因となる。又、
特開平５−２８０４８２号公報には、遠心力に基づく内
部アキシャル荷重の増大を抑えるべく、アキシャル荷重
を支承する側の玉軸受の接触角を３０〜４０度とし、ア
キシャル荷重を支承しない側の玉軸受の接触角を１５〜
２５とした転がり軸受装置が記載されている。しかしな
がら、この公報に記載された構造の場合には、内部隙間
やラジアル荷重の支承に就いての考慮がされていない
為、そのままでは疲れ寿命の延長効果が必ずしも十分で
はない。本発明の転がり軸受装置は、上述の様な事情に
鑑みて発明したものである。
には、玉軸受４、５を大型化したり、或は使用材料とし
て良質のものを使用する等の対策を講じていた。しかし
ながら、この様な対策では、転がり軸受装置の価格が嵩
み、この転がり軸受装置を組み込んだスクリューコンプ
レッサ等の機械装置の価格を高くする原因となる。又、
特開平５−２８０４８２号公報には、遠心力に基づく内
部アキシャル荷重の増大を抑えるべく、アキシャル荷重
を支承する側の玉軸受の接触角を３０〜４０度とし、ア
キシャル荷重を支承しない側の玉軸受の接触角を１５〜
２５とした転がり軸受装置が記載されている。しかしな
がら、この公報に記載された構造の場合には、内部隙間
やラジアル荷重の支承に就いての考慮がされていない
為、そのままでは疲れ寿命の延長効果が必ずしも十分で
はない。本発明の転がり軸受装置は、上述の様な事情に
鑑みて発明したものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の転がり軸受装置
は、前述した従来の転がり軸受装置と同様に、軸の外周
面とハウジングの内周面との間に少なくとも１対のアン
ギュラ型の玉軸受を、互いの接触角の方向を異ならせて
設け、使用時に上記軸とハウジングとの間に、外部から
ほぼ一定方向に加わる軸方向荷重を、上記１対の玉軸受
のうちの一方の玉軸受により支承する。
は、前述した従来の転がり軸受装置と同様に、軸の外周
面とハウジングの内周面との間に少なくとも１対のアン
ギュラ型の玉軸受を、互いの接触角の方向を異ならせて
設け、使用時に上記軸とハウジングとの間に、外部から
ほぼ一定方向に加わる軸方向荷重を、上記１対の玉軸受
のうちの一方の玉軸受により支承する。
【００１５】特に、本発明の転がり軸受装置に於いて
は、上記１対の玉軸受を構成する内輪は上記軸の外周面
に、同じく外輪はそれぞれ上記ハウジングの内周面に、
それぞれ十分な嵌合強度で嵌合固定されている。又、上
記一方の玉軸受の接触角は他方の玉軸受の接触角よりも
大きい。且つ、この他方の玉軸受は運転中に内部に僅か
な正の隙間が存在するものである。
は、上記１対の玉軸受を構成する内輪は上記軸の外周面
に、同じく外輪はそれぞれ上記ハウジングの内周面に、
それぞれ十分な嵌合強度で嵌合固定されている。又、上
記一方の玉軸受の接触角は他方の玉軸受の接触角よりも
大きい。且つ、この他方の玉軸受は運転中に内部に僅か
な正の隙間が存在するものである。
【００１６】更に好ましくは、上記一方の玉軸受の接触
角を４０度以上５５度以下とし、他方の玉軸受の接触角
を１５度以上２０度以下とする。
角を４０度以上５５度以下とし、他方の玉軸受の接触角
を１５度以上２０度以下とする。
【００１７】
【作用】上述の様に構成される本発明の転がり軸受装置
は、使用時に外部から加わる軸方向荷重（アキシャル荷
重）を支承する一方の玉軸受の接触角が大きい分、この
玉軸受の負荷容量が大きくなって、上記アキシャル荷重
による上記一方の玉軸受の疲れ寿命の低下を防止でき
る。又、他方の玉軸受は、接触角が小さい事によって、
ラジアル荷重に基づく内部アキシャル荷重の増大が抑え
られる。従って、上記一方の玉軸受の疲れ寿命のアキシ
ャル荷重による低下を少なく抑える事ができる。
は、使用時に外部から加わる軸方向荷重（アキシャル荷
重）を支承する一方の玉軸受の接触角が大きい分、この
玉軸受の負荷容量が大きくなって、上記アキシャル荷重
による上記一方の玉軸受の疲れ寿命の低下を防止でき
る。又、他方の玉軸受は、接触角が小さい事によって、
ラジアル荷重に基づく内部アキシャル荷重の増大が抑え
られる。従って、上記一方の玉軸受の疲れ寿命のアキシ
ャル荷重による低下を少なく抑える事ができる。
【００１８】又、上記一方の玉軸受がアキシャル荷重を
負荷するだけでなくラジアル荷重も負荷するので、上記
他方の玉軸受に過大なラジアル荷重が加わる事がなく、
この他方の玉軸受の疲れ寿命の低下も防止できる。即
ち、上記他方の玉軸受は接触角が小さい分だけ、一方の
玉軸受に比べてラジアル方向に亙る軸受剛性が高い。こ
の為、ラジアル方向に関してこれら１対の玉軸受を同じ
条件で使用した場合には、上記他方の玉軸受がこのラジ
アル荷重の大部分を支承し、この他方の玉軸受の疲れ寿
命の確保が、ラジアル荷重によって難しくなる。これに
対して本発明の転がり軸受装置の場合には、上記他方の
玉軸受の内部に僅かな正の隙間を形成した事により、上
記一方の玉軸受も上記ラジアル荷重を支承する様にな
る。更に言えば、上記正の隙間の大きさを、両玉軸受の
接触角並びに運転時に加わるアキシャル荷重との関係で
適正に規制すれば、これら両玉軸受が上記ラジアル荷重
を均等に負担する様になって、ラジアル荷重による上記
他方の玉軸受の疲れ寿命の低下を少なく抑える事ができ
る。この様に本発明によれば、１対のアンギュラ型の玉
軸受の疲れ寿命を何れも十分に確保できるので、これら
１対の玉軸受を組み合わせて成る転がり軸受装置全体と
しての、転がり疲れ寿命の低下を抑える事ができる。
負荷するだけでなくラジアル荷重も負荷するので、上記
他方の玉軸受に過大なラジアル荷重が加わる事がなく、
この他方の玉軸受の疲れ寿命の低下も防止できる。即
ち、上記他方の玉軸受は接触角が小さい分だけ、一方の
玉軸受に比べてラジアル方向に亙る軸受剛性が高い。こ
の為、ラジアル方向に関してこれら１対の玉軸受を同じ
条件で使用した場合には、上記他方の玉軸受がこのラジ
アル荷重の大部分を支承し、この他方の玉軸受の疲れ寿
命の確保が、ラジアル荷重によって難しくなる。これに
対して本発明の転がり軸受装置の場合には、上記他方の
玉軸受の内部に僅かな正の隙間を形成した事により、上
記一方の玉軸受も上記ラジアル荷重を支承する様にな
る。更に言えば、上記正の隙間の大きさを、両玉軸受の
接触角並びに運転時に加わるアキシャル荷重との関係で
適正に規制すれば、これら両玉軸受が上記ラジアル荷重
を均等に負担する様になって、ラジアル荷重による上記
他方の玉軸受の疲れ寿命の低下を少なく抑える事ができ
る。この様に本発明によれば、１対のアンギュラ型の玉
軸受の疲れ寿命を何れも十分に確保できるので、これら
１対の玉軸受を組み合わせて成る転がり軸受装置全体と
しての、転がり疲れ寿命の低下を抑える事ができる。
【００１９】
【実施例】図１は本発明の実施例として、本発明の転が
り軸受装置をスクリューコンプレッサに組み込んだ状態
を示している。スクリューコンプレッサを構成するロー
タ１を固定した回転軸２の外周面と、ハウジング３の内
周面との間には、１対のアンギュラ型の玉軸受４、５を
背面組合せで配置して、本発明の転がり軸受装置を構成
している。これら各玉軸受４、５を構成する内輪７、７
は上記回転軸２に締め代を持って外嵌固定し、同じく外
輪８、８は上記ハウジング３に締め代を持って内嵌固定
している。
り軸受装置をスクリューコンプレッサに組み込んだ状態
を示している。スクリューコンプレッサを構成するロー
タ１を固定した回転軸２の外周面と、ハウジング３の内
周面との間には、１対のアンギュラ型の玉軸受４、５を
背面組合せで配置して、本発明の転がり軸受装置を構成
している。これら各玉軸受４、５を構成する内輪７、７
は上記回転軸２に締め代を持って外嵌固定し、同じく外
輪８、８は上記ハウジング３に締め代を持って内嵌固定
している。
【００２０】上記スクリューコンプレッサの使用時に上
記回転軸２から転がり軸受装置には、図１で左方向のア
キシャル荷重Ｆa の他、ラジアル荷重Ｆr が加わる。従
って、上記転がり軸受装置を構成する１対の玉軸受４、
５のうち、一方（図１の右方）の玉軸受４が上記アキシ
ャル荷重Ｆa を支承し、他方（図１の左方）の玉軸受５
はこのアキシャル荷重Ｆa を支承しない。又、上記ラジ
アル荷重Ｆr は両方の玉軸受４、５が支承する。
記回転軸２から転がり軸受装置には、図１で左方向のア
キシャル荷重Ｆa の他、ラジアル荷重Ｆr が加わる。従
って、上記転がり軸受装置を構成する１対の玉軸受４、
５のうち、一方（図１の右方）の玉軸受４が上記アキシ
ャル荷重Ｆa を支承し、他方（図１の左方）の玉軸受５
はこのアキシャル荷重Ｆa を支承しない。又、上記ラジ
アル荷重Ｆr は両方の玉軸受４、５が支承する。
【００２１】上記一方の玉軸受４の接触角α1 は他方の
玉軸受５の接触角α2 よりも大きく（α1 ＞α2 ）して
いる。例えば本実施例の場合には、上記一方の玉軸受４
の接触角α1 を４０度とし、他方の玉軸受５の接触角α
2 を１５度としている。又、この他方の玉軸受５は運転
中に内部に僅かな正の隙間が存在する。即ち、上記スク
リューコンプレッサの運転に伴って上記アキシャル荷重
Ｆa が加わった場合には、上記一方の玉軸受４を構成す
る玉６、６はアキシャル方向に強く押されるが、上記他
方の玉軸受５を構成する玉６、６はアキシャル方向には
押されない。但し、ラジアル荷重Ｆr が加わった場合に
は、この他方の玉軸受５を構成する玉６、６も上記一方
の玉軸受４を構成する玉６、６と共にラジアル方向に押
され、このラジアル荷重Ｆr を支承する。
玉軸受５の接触角α2 よりも大きく（α1 ＞α2 ）して
いる。例えば本実施例の場合には、上記一方の玉軸受４
の接触角α1 を４０度とし、他方の玉軸受５の接触角α
2 を１５度としている。又、この他方の玉軸受５は運転
中に内部に僅かな正の隙間が存在する。即ち、上記スク
リューコンプレッサの運転に伴って上記アキシャル荷重
Ｆa が加わった場合には、上記一方の玉軸受４を構成す
る玉６、６はアキシャル方向に強く押されるが、上記他
方の玉軸受５を構成する玉６、６はアキシャル方向には
押されない。但し、ラジアル荷重Ｆr が加わった場合に
は、この他方の玉軸受５を構成する玉６、６も上記一方
の玉軸受４を構成する玉６、６と共にラジアル方向に押
され、このラジアル荷重Ｆr を支承する。
【００２２】上述の様に構成される本発明の転がり軸受
装置は、使用時に外部から加わるアキシャル荷重Ｆa を
支承する一方の玉軸受４の接触角α1 が、４０度と大き
い分、この玉軸受４の負荷容量が大きくなって、上記ア
キシャル荷重Ｆa による上記一方の玉軸受４の疲れ寿命
の低下を防止できる。又、他方の玉軸受５は、接触角α
2 が１５度と小さい事と、内部に正の隙間が存在する事
とによって、ラジアル荷重Ｆr に基づく内部アキシャル
荷重の増大が抑えられる。即ち、アンギュラ型の玉軸受
５にラジアル荷重を加える事によりこの玉軸受５を構成
する内輪７と外輪８との間には、上記アキシャル荷重Ｆ
a と逆方向の内部アキシャル荷重が発生するが、上記接
触角α2 が１５度と小さい分、この内部アキシャル荷重
が小さくなる。従って、上記一方の玉軸受４の疲れ寿命
のアキシャル荷重による低下を少なく抑える事ができ
る。
装置は、使用時に外部から加わるアキシャル荷重Ｆa を
支承する一方の玉軸受４の接触角α1 が、４０度と大き
い分、この玉軸受４の負荷容量が大きくなって、上記ア
キシャル荷重Ｆa による上記一方の玉軸受４の疲れ寿命
の低下を防止できる。又、他方の玉軸受５は、接触角α
2 が１５度と小さい事と、内部に正の隙間が存在する事
とによって、ラジアル荷重Ｆr に基づく内部アキシャル
荷重の増大が抑えられる。即ち、アンギュラ型の玉軸受
５にラジアル荷重を加える事によりこの玉軸受５を構成
する内輪７と外輪８との間には、上記アキシャル荷重Ｆ
a と逆方向の内部アキシャル荷重が発生するが、上記接
触角α2 が１５度と小さい分、この内部アキシャル荷重
が小さくなる。従って、上記一方の玉軸受４の疲れ寿命
のアキシャル荷重による低下を少なく抑える事ができ
る。
【００２３】又、上記一方の玉軸受４がアキシャル荷重
Ｆa を負荷するだけでなくラジアル荷重Ｆr も負荷する
ので、上記他方の玉軸受５に過大なラジアル荷重が加わ
る事がなく、この他方の玉軸受５の疲れ寿命の低下も防
止できる。即ち、上記他方の玉軸受５は接触角α2 が１
５度と小さい分だけ、上記一方の玉軸受４に比べてラジ
アル方向に亙る軸受剛性が高い。この為、ラジアル方向
に関してこれら１対の玉軸受４、５を同じ条件で使用し
た場合には、上記他方の玉軸受５がこのラジアル荷重の
大部分を支承してしまう。この様な状態では、この他方
の玉軸受５を構成する玉６、６の転動面と内輪７外周面
の内輪軌道及び外輪８内周面の外輪軌道との接触面に作
用する面圧が高くなり、上記他方の玉軸受５の疲れ寿命
の確保が、ラジアル荷重Ｆr の存在に基づいて難しくな
る。
Ｆa を負荷するだけでなくラジアル荷重Ｆr も負荷する
ので、上記他方の玉軸受５に過大なラジアル荷重が加わ
る事がなく、この他方の玉軸受５の疲れ寿命の低下も防
止できる。即ち、上記他方の玉軸受５は接触角α2 が１
５度と小さい分だけ、上記一方の玉軸受４に比べてラジ
アル方向に亙る軸受剛性が高い。この為、ラジアル方向
に関してこれら１対の玉軸受４、５を同じ条件で使用し
た場合には、上記他方の玉軸受５がこのラジアル荷重の
大部分を支承してしまう。この様な状態では、この他方
の玉軸受５を構成する玉６、６の転動面と内輪７外周面
の内輪軌道及び外輪８内周面の外輪軌道との接触面に作
用する面圧が高くなり、上記他方の玉軸受５の疲れ寿命
の確保が、ラジアル荷重Ｆr の存在に基づいて難しくな
る。
【００２４】これに対して本発明の転がり軸受装置の場
合には、上記他方の玉軸受５の内部に僅かな正の隙間を
形成した事により、この他方の玉軸受５だけでなく、上
記一方の玉軸受４も上記ラジアル荷重Ｆr を分担して支
承する様になる。即ち、上記正の隙間の大きさを、両玉
軸受４、５の接触角α1 、α2 並びに運転時に加わるア
キシャル荷重Ｆa との関係で適正に規制すれば、これら
両玉軸受４、５が上記ラジアル荷重Ｆr を均等に負担す
る様になって、上記他方の玉軸受５の疲れ寿命がラジア
ル荷重Ｆr によって低下する程度を少なく抑える事がで
きる。この様に本発明によれば、転がり軸受装置を構成
する１対のアンギュラ型の玉軸受４、５の疲れ寿命を何
れも十分に確保できるので、これら１対の玉軸受４、５
を組み合わせて成る転がり軸受装置全体としての、転が
り疲れ寿命の低下を抑える事ができる。
合には、上記他方の玉軸受５の内部に僅かな正の隙間を
形成した事により、この他方の玉軸受５だけでなく、上
記一方の玉軸受４も上記ラジアル荷重Ｆr を分担して支
承する様になる。即ち、上記正の隙間の大きさを、両玉
軸受４、５の接触角α1 、α2 並びに運転時に加わるア
キシャル荷重Ｆa との関係で適正に規制すれば、これら
両玉軸受４、５が上記ラジアル荷重Ｆr を均等に負担す
る様になって、上記他方の玉軸受５の疲れ寿命がラジア
ル荷重Ｆr によって低下する程度を少なく抑える事がで
きる。この様に本発明によれば、転がり軸受装置を構成
する１対のアンギュラ型の玉軸受４、５の疲れ寿命を何
れも十分に確保できるので、これら１対の玉軸受４、５
を組み合わせて成る転がり軸受装置全体としての、転が
り疲れ寿命の低下を抑える事ができる。
【００２５】次に、本発明の効果を確認する為、本発明
者が行なった寿命計算の結果に就いて説明する。計算の
前提として、玉軸受４、５として、出願人会社製で呼び
番号が７３０６型である、内径が３０mm、外径が７２m
m、幅が１９mm、玉数が１０個であるアンギュラ型の玉
軸受を２個、背面組合せで配置して、内輪を３０００rp
m で回転させる状態で使用する事とした。アキシャル荷
重Ｆa 及びラジアル荷重Ｆr は共に２００kgf とした
（Ｆa ＝Ｆr ＝２００kgf ）。この結果を次の表１に示
す。
者が行なった寿命計算の結果に就いて説明する。計算の
前提として、玉軸受４、５として、出願人会社製で呼び
番号が７３０６型である、内径が３０mm、外径が７２m
m、幅が１９mm、玉数が１０個であるアンギュラ型の玉
軸受を２個、背面組合せで配置して、内輪を３０００rp
m で回転させる状態で使用する事とした。アキシャル荷
重Ｆa 及びラジアル荷重Ｆr は共に２００kgf とした
（Ｆa ＝Ｆr ＝２００kgf ）。この結果を次の表１に示
す。
【００２６】
【表１】
【００２７】この表１で型式１は、１対の玉軸受４、５
の接触角α1 、α2 を何れも４０度とした比較例であ
る。又、型式２は、アキシャル荷重Ｆa を負荷する玉軸
受４の接触角α1 を４０度とし、負荷しない玉軸受５の
接触角α2 を１５度とし、上記玉軸受４の外輪とハウジ
ングとの間に隙間を介在させた、前記図５に示した構造
を有する比較例である。更に、型式３は、アキシャル荷
重Ｆa を負荷する玉軸受４の接触角α1 を４０度とし、
負荷しない玉軸受５の接触角α2 を１５度とし、更にこ
の玉軸受５に正の隙間を設けるべく、組合せアキシャル
隙間０．０１０mmを設定した本発明の実施例である。
尚、反負荷側のアキシャル荷重（Ｆa ）は、内部アキシ
ャル荷重である。負荷側のアキシャル荷重は、この内部
アキシャル荷重と外部アキシャル荷重との和である。
の接触角α1 、α2 を何れも４０度とした比較例であ
る。又、型式２は、アキシャル荷重Ｆa を負荷する玉軸
受４の接触角α1 を４０度とし、負荷しない玉軸受５の
接触角α2 を１５度とし、上記玉軸受４の外輪とハウジ
ングとの間に隙間を介在させた、前記図５に示した構造
を有する比較例である。更に、型式３は、アキシャル荷
重Ｆa を負荷する玉軸受４の接触角α1 を４０度とし、
負荷しない玉軸受５の接触角α2 を１５度とし、更にこ
の玉軸受５に正の隙間を設けるべく、組合せアキシャル
隙間０．０１０mmを設定した本発明の実施例である。
尚、反負荷側のアキシャル荷重（Ｆa ）は、内部アキシ
ャル荷重である。負荷側のアキシャル荷重は、この内部
アキシャル荷重と外部アキシャル荷重との和である。
【００２８】この表１の記載から明らかな通り、本発明
によれば、外部から加わるアキシャル荷重Ｆa を負荷す
る玉軸受４の疲れ寿命と負荷しない玉軸受５の疲れ寿命
とをバランスさせて、転がり軸受装置全体としての耐久
性を十分に向上させる事ができる。例えば、本発明の実
施例である型式３の構造は、一般的な従来構造である型
式１に対して、全体としての寿命が１．６倍に延びる。
これに対して、前記図５に示す様に、接触角を変え、ア
キシャル荷重負荷側の外輪周囲に隙間を設けた型式２の
場合には、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない玉軸受５の
疲れ寿命がラジアル荷重Ｆr の存在に基づいて低下する
為、転がり軸受装置全体としての耐久性はかえって低下
する。
によれば、外部から加わるアキシャル荷重Ｆa を負荷す
る玉軸受４の疲れ寿命と負荷しない玉軸受５の疲れ寿命
とをバランスさせて、転がり軸受装置全体としての耐久
性を十分に向上させる事ができる。例えば、本発明の実
施例である型式３の構造は、一般的な従来構造である型
式１に対して、全体としての寿命が１．６倍に延びる。
これに対して、前記図５に示す様に、接触角を変え、ア
キシャル荷重負荷側の外輪周囲に隙間を設けた型式２の
場合には、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない玉軸受５の
疲れ寿命がラジアル荷重Ｆr の存在に基づいて低下する
為、転がり軸受装置全体としての耐久性はかえって低下
する。
【００２９】次に、表２は、アキシャル荷重Ｆa を２０
０kgf に固定したまま、ラジアル荷重Ｆr を５０kgf 、
６７kgf 、１００kgf 、２００kgf 、４００kgf 、６０
０kgf 、８００kgf とした場合の、転がり軸受装置全体
としての寿命を示している。又、ラジアル荷重Ｆr の値
の他、アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉軸受４の接
触角α1 を３０度、４０度、４５度、５０度、５５度、
６０度の６通りに変化させた。そして、それぞれの場合
に就いて、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない側の玉軸受
５の接触角α2 を１５度とした場合の寿命Ｌ0 が、この
接触角α2 を上記アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉
軸受４の接触角α1 と同じ（α1 ＝α2）とした場合の
寿命Ｌ1 に対する割合（Ｌ0 ／Ｌ1 ）を、寿命比として
表２に記載した。尚、各玉軸受４、５の大きさ、回転条
件、内部隙間等の条件は、前記表１に結果を示した計算
の場合と同じとした。
０kgf に固定したまま、ラジアル荷重Ｆr を５０kgf 、
６７kgf 、１００kgf 、２００kgf 、４００kgf 、６０
０kgf 、８００kgf とした場合の、転がり軸受装置全体
としての寿命を示している。又、ラジアル荷重Ｆr の値
の他、アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉軸受４の接
触角α1 を３０度、４０度、４５度、５０度、５５度、
６０度の６通りに変化させた。そして、それぞれの場合
に就いて、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない側の玉軸受
５の接触角α2 を１５度とした場合の寿命Ｌ0 が、この
接触角α2 を上記アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉
軸受４の接触角α1 と同じ（α1 ＝α2）とした場合の
寿命Ｌ1 に対する割合（Ｌ0 ／Ｌ1 ）を、寿命比として
表２に記載した。尚、各玉軸受４、５の大きさ、回転条
件、内部隙間等の条件は、前記表１に結果を示した計算
の場合と同じとした。
【００３０】
【表２】
【００３１】この表２から明らかな通り、アキシャル荷
重Ｆa を負荷する側の玉軸受４の接触角α1 が４０度を
越えた場合には、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない側の
玉軸受５の接触角α2 を小さくする（１５度にする）事
による寿命延長効果が顕著になり、４５度になると更に
寿命延長効果が大きい。尚、この表２から明らかな通
り、上記アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉軸受４の
接触角α1 を６０度と大きくすれば、計算上の寿命は大
きくなるが、この様に大きな接触角を採用する事は、別
の点から好ましくない。即ち、本発明の対象となる様な
転がり軸受装置を実際にスクリューコンプレッサ等に組
み込む際には、組み込み時の不具合や回転軸２の撓み等
により、内輪７の中心軸と外輪８の中心軸とが傾斜する
事がある。この様な場合に、６０度と言った様な大きな
接触角を採用していると、玉６、６が内輪軌道或は外輪
軌道の肩に乗り上げ易い。そして乗り上げた場合には、
玉６、６の転動面を著しく傷付けて、転がり軸受装置の
耐久性が著しく損なわれる。そこで、上記接触角α1 の
上限値を５５度程度に抑える事が好ましい。
重Ｆa を負荷する側の玉軸受４の接触角α1 が４０度を
越えた場合には、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない側の
玉軸受５の接触角α2 を小さくする（１５度にする）事
による寿命延長効果が顕著になり、４５度になると更に
寿命延長効果が大きい。尚、この表２から明らかな通
り、上記アキシャル荷重Ｆa を負荷する側の玉軸受４の
接触角α1 を６０度と大きくすれば、計算上の寿命は大
きくなるが、この様に大きな接触角を採用する事は、別
の点から好ましくない。即ち、本発明の対象となる様な
転がり軸受装置を実際にスクリューコンプレッサ等に組
み込む際には、組み込み時の不具合や回転軸２の撓み等
により、内輪７の中心軸と外輪８の中心軸とが傾斜する
事がある。この様な場合に、６０度と言った様な大きな
接触角を採用していると、玉６、６が内輪軌道或は外輪
軌道の肩に乗り上げ易い。そして乗り上げた場合には、
玉６、６の転動面を著しく傷付けて、転がり軸受装置の
耐久性が著しく損なわれる。そこで、上記接触角α1 の
上限値を５５度程度に抑える事が好ましい。
【００３２】又、アキシャル荷重Ｆa を負荷しない側の
玉軸受５の接触角α2 は、この玉軸受５のラジアル剛性
を大きくすると共に、この玉軸受５がラジアル荷重Ｆr
を受けた場合にこの玉軸受５内で発生する内部アキシャ
ル荷重を小さく抑える為には、小さい（０度に近い）事
が好ましい。但し、転がり軸受装置を設置する部分の温
度条件や、回転軸２及びハウジング３との嵌め合い条件
によっては、或る程度の大きさ（１５度以上）の接触角
を設定しないと、安定した運転を確保できない場合があ
る。そこで、これらの事を考慮して、上記アキシャル荷
重Ｆa を負荷しない側の玉軸受５の接触角α2 は、１５
度以上２０度以内の範囲で選定する事が好ましい。
玉軸受５の接触角α2 は、この玉軸受５のラジアル剛性
を大きくすると共に、この玉軸受５がラジアル荷重Ｆr
を受けた場合にこの玉軸受５内で発生する内部アキシャ
ル荷重を小さく抑える為には、小さい（０度に近い）事
が好ましい。但し、転がり軸受装置を設置する部分の温
度条件や、回転軸２及びハウジング３との嵌め合い条件
によっては、或る程度の大きさ（１５度以上）の接触角
を設定しないと、安定した運転を確保できない場合があ
る。そこで、これらの事を考慮して、上記アキシャル荷
重Ｆa を負荷しない側の玉軸受５の接触角α2 は、１５
度以上２０度以内の範囲で選定する事が好ましい。
【００３３】尚、上述の実施例では、１対の玉軸受４、
５を背面組合せで配置した構造に本発明を適用している
が、本発明は背面組合せに限らず、正面組合せ（ＤＦ）
に関しても実施できる。背面組合せを採用するか、或は
正面組合せを採用するかは、転がり軸受装置に要求され
る機能に応じて選択する。即ち、回転軸２の曲げモーメ
ントに対する剛性を高くする必要がある場合には背面組
合せを採用する。これに対して、上記曲げモーメントに
よる転がり軸受装置の寿命低下を少なく抑える必要があ
る場合には正面組合せを採用する。並列組合せは本発明
の適用外である。但し、より大きな荷重を支承すべく、
背面組合せ、或は正面組合せをした転がり軸受装置を、
軸方向に亙って複数組設ける、所謂多列組合せ軸受に本
発明を実施する事は自由である。
５を背面組合せで配置した構造に本発明を適用している
が、本発明は背面組合せに限らず、正面組合せ（ＤＦ）
に関しても実施できる。背面組合せを採用するか、或は
正面組合せを採用するかは、転がり軸受装置に要求され
る機能に応じて選択する。即ち、回転軸２の曲げモーメ
ントに対する剛性を高くする必要がある場合には背面組
合せを採用する。これに対して、上記曲げモーメントに
よる転がり軸受装置の寿命低下を少なく抑える必要があ
る場合には正面組合せを採用する。並列組合せは本発明
の適用外である。但し、より大きな荷重を支承すべく、
背面組合せ、或は正面組合せをした転がり軸受装置を、
軸方向に亙って複数組設ける、所謂多列組合せ軸受に本
発明を実施する事は自由である。
【００３４】
【発明の効果】本発明は、以上に述べた通り構成され作
用する為、外部アキシャル荷重に対する負荷容量を十分
に確保しつつ、ラジアル荷重に基づいて発生する内部ア
キシャル荷重の低減を図れる。又、アキシャル荷重を支
承しない玉軸受のラジアル荷重に対する耐久性も十分に
確保できる。これらにより、転がり軸受装置全体として
の耐久性向上を十分に図れる。
用する為、外部アキシャル荷重に対する負荷容量を十分
に確保しつつ、ラジアル荷重に基づいて発生する内部ア
キシャル荷重の低減を図れる。又、アキシャル荷重を支
承しない玉軸受のラジアル荷重に対する耐久性も十分に
確保できる。これらにより、転がり軸受装置全体として
の耐久性向上を十分に図れる。
【図１】本発明の実施例を示す断面図。
【図２】従来装置の第１例を示す断面図。
【図３】アキシャル荷重とラジアル剛性との関係を示す
線図。
線図。
【図４】従来装置の第２例を示す断面図。
【図５】同第３例を示す断面図。
１ ロータ ２ 回転軸 ３ ハウジング ４、５ 玉軸受 ６ 玉 ７ 内輪 ８ 外輪 ９ 隙間
Claims (1)
- 【請求項１】 軸の外周面とハウジングの内周面との間
に少なくとも１対のアンギュラ型の玉軸受を、互いの接
触角の方向を異ならせて設け、使用時に上記軸とハウジ
ングとの間に、外部からほぼ一定方向に加わる軸方向荷
重を、上記１対の玉軸受のうちの一方の玉軸受により支
承する転がり軸受装置に於いて、上記１対の玉軸受を構
成する内輪は上記軸の外周面に、同じく外輪はそれぞれ
上記ハウジングの内周面に、それぞれ十分な嵌合強度で
嵌合固定されており、上記一方の玉軸受の接触角は他方
の玉軸受の接触角よりも大きく、且つこの他方の玉軸受
は運転中に内部に僅かな正の隙間が存在するものである
事を特徴とする転がり軸受装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02436495A JP3682998B2 (ja) | 1995-02-13 | 1995-02-13 | 転がり軸受装置 |
| US08/600,615 US5655844A (en) | 1995-02-13 | 1996-02-13 | Rolling bearing unit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02436495A JP3682998B2 (ja) | 1995-02-13 | 1995-02-13 | 転がり軸受装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08219052A true JPH08219052A (ja) | 1996-08-27 |
| JP3682998B2 JP3682998B2 (ja) | 2005-08-17 |
Family
ID=12136148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02436495A Expired - Fee Related JP3682998B2 (ja) | 1995-02-13 | 1995-02-13 | 転がり軸受装置 |
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