JPH08219413A - 流動床ボイラ - Google Patents
流動床ボイラInfo
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- JPH08219413A JPH08219413A JP2517995A JP2517995A JPH08219413A JP H08219413 A JPH08219413 A JP H08219413A JP 2517995 A JP2517995 A JP 2517995A JP 2517995 A JP2517995 A JP 2517995A JP H08219413 A JPH08219413 A JP H08219413A
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Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 負荷変動に対応して流動床燃焼炉内から流動
材を抜出したり、炉内へ戻したりする層高制御装置の設
置を不要とした流動床ボイラを提供する。 【構成】 燃焼炉０１内が仕切板２１によって縦に仕切
られており、一方は燃料と空気の供給を一定とし、層高
一定の気泡型流動床０１ａ、他方は負荷によって燃料供
給量を変える循環流動床０１ｂとされている。気泡型流
動床０１ａ内には伝熱管０９が配設されている。循環流
動床０１ｂでは、排気管２４、粒子捕集管２５、容器２
６、投入管２７を経て流動材が循環されている。気泡型
流動床０１ａには燃料貯蔵容器０６から燃料管２８ａを
介して燃料が投入され、循環流動床０１ｂには燃料管２
８ｂを介して燃料が投入される。その投入量は弁２９に
よって変えられる。
材を抜出したり、炉内へ戻したりする層高制御装置の設
置を不要とした流動床ボイラを提供する。 【構成】 燃焼炉０１内が仕切板２１によって縦に仕切
られており、一方は燃料と空気の供給を一定とし、層高
一定の気泡型流動床０１ａ、他方は負荷によって燃料供
給量を変える循環流動床０１ｂとされている。気泡型流
動床０１ａ内には伝熱管０９が配設されている。循環流
動床０１ｂでは、排気管２４、粒子捕集管２５、容器２
６、投入管２７を経て流動材が循環されている。気泡型
流動床０１ａには燃料貯蔵容器０６から燃料管２８ａを
介して燃料が投入され、循環流動床０１ｂには燃料管２
８ｂを介して燃料が投入される。その投入量は弁２９に
よって変えられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は流動床燃焼法を用いた流
動床ボイラに関する。
動床ボイラに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は従来の流動床形態を利用した加圧
流動床ボイラの一例を示す。図４において燃焼炉０１内
には一定程度の流動材０２が投入されており、燃焼用空
気供給管０３ａから風室０４及び多孔板０５を経て燃焼
炉０１内へ空気を噴出させると流動材０２は流動化を呈
し、層高さ０２ａとなる。一方、燃焼炉０１内は加圧下
にある。
流動床ボイラの一例を示す。図４において燃焼炉０１内
には一定程度の流動材０２が投入されており、燃焼用空
気供給管０３ａから風室０４及び多孔板０５を経て燃焼
炉０１内へ空気を噴出させると流動材０２は流動化を呈
し、層高さ０２ａとなる。一方、燃焼炉０１内は加圧下
にある。
【０００３】図示されていない高温ガス発生装置からの
高温ガスを流動材０２へ供給する等して予め石炭等燃料
の着火温度に加熱後、燃料貯蔵容器０６から燃料を供給
機０７でインゼクタ０８に供給し、搬送空気供給管０３
ｂから空気を導入することによってその燃料を燃焼炉０
１に気流搬送する。こうして燃料は燃焼炉０１に投入さ
れ発火点に加熱され自燃する。
高温ガスを流動材０２へ供給する等して予め石炭等燃料
の着火温度に加熱後、燃料貯蔵容器０６から燃料を供給
機０７でインゼクタ０８に供給し、搬送空気供給管０３
ｂから空気を導入することによってその燃料を燃焼炉０
１に気流搬送する。こうして燃料は燃焼炉０１に投入さ
れ発火点に加熱され自燃する。
【０００４】燃焼炉０１で発生した熱は流動材０２を媒
体として流動材０２中に挿置されている伝熱管０９に吸
熱され、燃料からの発熱量と伝熱管０９の吸熱量からほ
ぼ決まる炉内温度となるが、流動材０２の溶融等をさけ
た８００〜９００℃で一定となるように通常運用されて
いる。
体として流動材０２中に挿置されている伝熱管０９に吸
熱され、燃料からの発熱量と伝熱管０９の吸熱量からほ
ぼ決まる炉内温度となるが、流動材０２の溶融等をさけ
た８００〜９００℃で一定となるように通常運用されて
いる。
【０００５】燃焼した排ガスは排気ダクト１０、排ガス
中に含まれるダクトを除去する集塵装置１１を経て、ガ
スタービン１２を駆動し、図示されていない熱交換器で
熱回収された後、大気放出される。ガスタービン１２の
負荷側には燃焼用空気コンプレッサ１３があり、燃焼用
空気供給管０３ａ等と接続されている。
中に含まれるダクトを除去する集塵装置１１を経て、ガ
スタービン１２を駆動し、図示されていない熱交換器で
熱回収された後、大気放出される。ガスタービン１２の
負荷側には燃焼用空気コンプレッサ１３があり、燃焼用
空気供給管０３ａ等と接続されている。
【０００６】今、燃料量を低下させると燃料からの発熱
量が少なくなり、伝熱管０９の吸熱量も低下し伝熱管０
９を流れる媒体温度も下る。媒体温度を一定に保持する
ため媒体量を少なくすると、伝熱管０９内媒体流速が下
り伝熱管メタル温度が耐熱温度を越える恐れがあり、運
用上無理を生じ、通常は流動層高さ０２ａを０２ｂに下
げ伝熱管０９を流動床外部へ露出させ、伝熱面積の縮少
を図る手法が採用されている。上記に係る伝熱計算は概
略数式１のとおりである。
量が少なくなり、伝熱管０９の吸熱量も低下し伝熱管０
９を流れる媒体温度も下る。媒体温度を一定に保持する
ため媒体量を少なくすると、伝熱管０９内媒体流速が下
り伝熱管メタル温度が耐熱温度を越える恐れがあり、運
用上無理を生じ、通常は流動層高さ０２ａを０２ｂに下
げ伝熱管０９を流動床外部へ露出させ、伝熱面積の縮少
を図る手法が採用されている。上記に係る伝熱計算は概
略数式１のとおりである。
【０００７】
【数１】
【０００８】上記のように層高さを０２ａから０２ｂに
下げるためには、燃焼炉０１内の流動材０２を系外に抜
出す必要があり、そのための容器１４が設置されてい
る。容器１４上部のエゼクタ１４ａに高圧空気等ガスを
送気し容器１４の内圧を燃焼炉０１の内圧よりも低くす
る。これによって燃焼炉０１内の流動材が流動材移動管
１４ｂを通って容器１４側へ移動し、燃焼炉０１の層高
さは０２ｂに変化する。
下げるためには、燃焼炉０１内の流動材０２を系外に抜
出す必要があり、そのための容器１４が設置されてい
る。容器１４上部のエゼクタ１４ａに高圧空気等ガスを
送気し容器１４の内圧を燃焼炉０１の内圧よりも低くす
る。これによって燃焼炉０１内の流動材が流動材移動管
１４ｂを通って容器１４側へ移動し、燃焼炉０１の層高
さは０２ｂに変化する。
【０００９】この時、エゼクタ１４ａで吸引される高
温，高圧な燃焼排ガスの一部は燃焼炉０１内のガスより
も圧力が低くならざるを得ず、炉内に戻せないのでその
まま大気へ放出する。一方、層高さを０２ｂから０２ａ
にするには弁１４ｃを開き、容器１４内を燃焼炉０１内
よりも高く加圧することによって容器１４内の流動材は
再び燃焼炉０１内へ戻る。これらの装置を層高制御装置
と呼ぶ。
温，高圧な燃焼排ガスの一部は燃焼炉０１内のガスより
も圧力が低くならざるを得ず、炉内に戻せないのでその
まま大気へ放出する。一方、層高さを０２ｂから０２ａ
にするには弁１４ｃを開き、容器１４内を燃焼炉０１内
よりも高く加圧することによって容器１４内の流動材は
再び燃焼炉０１内へ戻る。これらの装置を層高制御装置
と呼ぶ。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従来技術では層高さを
下げる際に系外へ吸引した燃焼炉０１内の高温，高圧な
排ガスを直接大気へ放出するためその分エネルギ損失と
なる。また、エゼクタ１４ａ等を通過する上記排ガスは
粉塵を含んでおりエゼクタ等の摩耗，閉塞等トラブルが
発生する。更に、燃焼炉０１内の層高さを下げると公害
上規制されるＮ2 Ｏの発生量が増加する。図３にＮ2 Ｏ
発生と層高さとの関係についての実験結果例を示す。
下げる際に系外へ吸引した燃焼炉０１内の高温，高圧な
排ガスを直接大気へ放出するためその分エネルギ損失と
なる。また、エゼクタ１４ａ等を通過する上記排ガスは
粉塵を含んでおりエゼクタ等の摩耗，閉塞等トラブルが
発生する。更に、燃焼炉０１内の層高さを下げると公害
上規制されるＮ2 Ｏの発生量が増加する。図３にＮ2 Ｏ
発生と層高さとの関係についての実験結果例を示す。
【００１１】また、負荷を低下即ち燃料量を下げること
に伴い燃焼用空気量も低下することとなるが、これに伴
い空気量を燃焼炉断面で割った燃焼炉内流速（空塔速度
と呼ばれる）が低下するので、流動材の流動化が劣化
し、異状燃焼を呈するためこの対策として層高さに応じ
て燃焼炉内圧も連続的に変圧させる、いわゆる変圧運転
が必要であり運転操作が複雑である。
に伴い燃焼用空気量も低下することとなるが、これに伴
い空気量を燃焼炉断面で割った燃焼炉内流速（空塔速度
と呼ばれる）が低下するので、流動材の流動化が劣化
し、異状燃焼を呈するためこの対策として層高さに応じ
て燃焼炉内圧も連続的に変圧させる、いわゆる変圧運転
が必要であり運転操作が複雑である。
【００１２】本発明は、これらの問題点を解消するた
め、負荷変動に対応して流動床燃焼炉内から流動材を抜
出したり、炉内へ戻したりする層高制御装置の設置を不
要とした流動床ボイラを提供することを課題としてい
る。
め、負荷変動に対応して流動床燃焼炉内から流動材を抜
出したり、炉内へ戻したりする層高制御装置の設置を不
要とした流動床ボイラを提供することを課題としてい
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、流動
床燃焼法を用いた流動床ボイラにおける前記課題を解決
するため、その燃焼炉内に縦に仕切板を設け、一方は燃
料と空気の供給を一定とした層高一定の気泡型流動床と
し、他方は負荷により燃料供給量を変える循環流動床と
した構成の流動床ボイラを提供する。
床燃焼法を用いた流動床ボイラにおける前記課題を解決
するため、その燃焼炉内に縦に仕切板を設け、一方は燃
料と空気の供給を一定とした層高一定の気泡型流動床と
し、他方は負荷により燃料供給量を変える循環流動床と
した構成の流動床ボイラを提供する。
【００１４】この循環流動床においては、燃料投入量を
変えるとき、空気量は一定のままでもよいが、流動材が
循環可能な最低空塔速度まで減少させてもよい。
変えるとき、空気量は一定のままでもよいが、流動材が
循環可能な最低空塔速度まで減少させてもよい。
【００１５】このように構成した本発明による流動床ボ
イラにおいては、負荷変化の際に層高さを変更する層高
制御を不要とし、主として熱交換部として使用する気泡
型流動床と燃焼部として使用する循環流動床とを併設す
ることによって、負荷変化の際にも気泡型流動床は一定
量の燃料を常に燃焼させておき層高は一定の運転とな
る。
イラにおいては、負荷変化の際に層高さを変更する層高
制御を不要とし、主として熱交換部として使用する気泡
型流動床と燃焼部として使用する循環流動床とを併設す
ることによって、負荷変化の際にも気泡型流動床は一定
量の燃料を常に燃焼させておき層高は一定の運転とな
る。
【００１６】一方、循環流動床は一定量の流動材を循環
させているもので、燃焼炉内の流速（空塔速度と呼ぶ）
を変化させることによって、上記循環量が変更可能なも
ので負荷変化に応じた燃料を投入させて燃焼させる。
させているもので、燃焼炉内の流速（空塔速度と呼ぶ）
を変化させることによって、上記循環量が変更可能なも
ので負荷変化に応じた燃料を投入させて燃焼させる。
【００１７】この結果、従来のように負荷変化の際に層
高制御及び空気量変化に伴う流動化に必要な空塔速度一
定とするための変圧運転を不要とすることができ、これ
によって層高制御装置の省略とこの装置の設置に伴う熱
損失を回避でき、また、層高一定による公害規制のＮ2
Ｏ発生量を最小に抑制できる。
高制御及び空気量変化に伴う流動化に必要な空塔速度一
定とするための変圧運転を不要とすることができ、これ
によって層高制御装置の省略とこの装置の設置に伴う熱
損失を回避でき、また、層高一定による公害規制のＮ2
Ｏ発生量を最小に抑制できる。
【００１８】また、他の本発明は、従来の層高制御装置
を不要とすることにより、流動床燃焼法を用いた流動床
ボイラにおける前記課題を解決するため、負荷変化の際
に層高一定、かつ炉内圧一定の状態で燃料供給装置及び
燃焼用空気供給装置を間欠的に停止・作動させ、時間当
りの各投入量を変化させる制御システムを備えた流動床
ボイラを提供する。
を不要とすることにより、流動床燃焼法を用いた流動床
ボイラにおける前記課題を解決するため、負荷変化の際
に層高一定、かつ炉内圧一定の状態で燃料供給装置及び
燃焼用空気供給装置を間欠的に停止・作動させ、時間当
りの各投入量を変化させる制御システムを備えた流動床
ボイラを提供する。
【００１９】なお、上記の供給装置の能力は運用上若干
変化させることは支障ない。また、燃焼炉内圧は前記し
たように一定圧運転とするのであるが、若干の変化は運
用上特に支障ない。
変化させることは支障ない。また、燃焼炉内圧は前記し
たように一定圧運転とするのであるが、若干の変化は運
用上特に支障ない。
【００２０】また、この流動床ボイラにおいては、燃焼
炉平断面を複数区分しその区分から局所的に一定順位又
はランダムに空気を投入し、経時変化の燃焼量変化を平
均化し負荷変化と同一の燃焼状況及び局所的に空塔速度
が一定の良好な流動材の流動化状況を可能とすることが
好ましい。更に、タービンが受ける駆動用排ガスからの
動力変動を吸収するため燃焼用空気供給管にバッファタ
ンクを設置するのが好ましい。
炉平断面を複数区分しその区分から局所的に一定順位又
はランダムに空気を投入し、経時変化の燃焼量変化を平
均化し負荷変化と同一の燃焼状況及び局所的に空塔速度
が一定の良好な流動材の流動化状況を可能とすることが
好ましい。更に、タービンが受ける駆動用排ガスからの
動力変動を吸収するため燃焼用空気供給管にバッファタ
ンクを設置するのが好ましい。
【００２１】他の本発明のこの流動床ボイラによれば、
システムの簡素化のため層高制御装置を省略し、公害規
制のＮ2 Ｏ発生量を常に最小値とするためボイラ負荷変
化の際も層高さは一定とし、更に運転操作、制御システ
ムの簡素化のため燃焼炉内圧を常に一定として最適形状
設計によるタービン効率の向上を図ることができる。
システムの簡素化のため層高制御装置を省略し、公害規
制のＮ2 Ｏ発生量を常に最小値とするためボイラ負荷変
化の際も層高さは一定とし、更に運転操作、制御システ
ムの簡素化のため燃焼炉内圧を常に一定として最適形状
設計によるタービン効率の向上を図ることができる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明による流動床ボイラについて図
１及び図２に示した実施例に基づいて具体的に説明す
る。なお、以下の実施例において、図４に示した従来の
装置と同じ構成の部分には説明を簡潔にするため同じ符
号を付してある。
１及び図２に示した実施例に基づいて具体的に説明す
る。なお、以下の実施例において、図４に示した従来の
装置と同じ構成の部分には説明を簡潔にするため同じ符
号を付してある。
【００２３】（第１実施例）まず、図１に示した第１実
施例について説明する。図１において従来の燃焼炉０１
内に仕切壁２１を設け、一方は従来同様の気泡型流動床
燃焼炉０１ａとして使用する。他方の燃焼炉０１ｂの下
部には風室２２及び多孔板２３があり、下部の燃焼用空
気供給管０３ｂから空気が送気される。この燃焼炉０１
ｂの空塔速度は燃焼炉０１ａよりも速く、燃焼炉０１ｂ
内に投入された流動材は吹き上り排気管２４を経て粒子
捕集器２５で捕集される。
施例について説明する。図１において従来の燃焼炉０１
内に仕切壁２１を設け、一方は従来同様の気泡型流動床
燃焼炉０１ａとして使用する。他方の燃焼炉０１ｂの下
部には風室２２及び多孔板２３があり、下部の燃焼用空
気供給管０３ｂから空気が送気される。この燃焼炉０１
ｂの空塔速度は燃焼炉０１ａよりも速く、燃焼炉０１ｂ
内に投入された流動材は吹き上り排気管２４を経て粒子
捕集器２５で捕集される。
【００２４】粒子捕集器２５で捕集された流動材は、図
示されていないが下部から気体が投入されるとともに伝
熱管２６ａが挿入された容器２６及び投入管２７を経
て、再度、燃焼炉０１ｂに流下する。このように流動材
が常に循環するいわゆる循環流動床燃焼炉となってい
る。また、燃料が供給されたインゼクタ０８以降は、燃
焼炉０１ａ及び０１ｂに投入できる燃料管２８ａ，２８
ｂに分れ、燃料管２８ｂには弁２９が設置されている。
示されていないが下部から気体が投入されるとともに伝
熱管２６ａが挿入された容器２６及び投入管２７を経
て、再度、燃焼炉０１ｂに流下する。このように流動材
が常に循環するいわゆる循環流動床燃焼炉となってい
る。また、燃料が供給されたインゼクタ０８以降は、燃
焼炉０１ａ及び０１ｂに投入できる燃料管２８ａ，２８
ｂに分れ、燃料管２８ｂには弁２９が設置されている。
【００２５】今、負荷低下の運転に際しては、燃焼炉０
１ａへの燃料量，空気量はそのままである。燃焼炉０１
ｂへの燃料投入量を弁２９によって減少させる。空気量
は一定でもよいが、流動材が循環しうる最低空塔速度ま
では減少可能である。
１ａへの燃料量，空気量はそのままである。燃焼炉０１
ｂへの燃料投入量を弁２９によって減少させる。空気量
は一定でもよいが、流動材が循環しうる最低空塔速度ま
では減少可能である。
【００２６】なお、仕切板２１の上下間には開口部２１
ａ，２１ｂがあり２１ｂは燃焼炉０１ｂの層高さ０２ａ
の上部にある。この開口部では両燃焼炉０１ａ及び０１
ｂの流動材が圧力（水頭）差により相互間を移動し熱交
換を行う。
ａ，２１ｂがあり２１ｂは燃焼炉０１ｂの層高さ０２ａ
の上部にある。この開口部では両燃焼炉０１ａ及び０１
ｂの流動材が圧力（水頭）差により相互間を移動し熱交
換を行う。
【００２７】（第２実施例）次に図２に示した第２実施
例について説明する。図２に見られるように、本実施例
の流動床ボイラでは図４に示された従来の流動床ボイラ
から層高制御装置を省いた構成となっている。３０はバ
ッファタンク，３１ａは回転数制御機器，３１ｂは空気
供給装置，３１ｃは燃焼用空気供給装置を示す。
例について説明する。図２に見られるように、本実施例
の流動床ボイラでは図４に示された従来の流動床ボイラ
から層高制御装置を省いた構成となっている。３０はバ
ッファタンク，３１ａは回転数制御機器，３１ｂは空気
供給装置，３１ｃは燃焼用空気供給装置を示す。
【００２８】この流動床ボイラにおいて、図示されてい
ないボイラ制御システムからの負荷下げのデマンド（指
令）を受けて燃料供給機０７の例えば回転数制御機器３
１ａが一定時間毎に間欠的に停止，起動を繰り返すと燃
料量は定量が間欠的にインゼクタ０８へ送られる。搬送
空気供給管０３ｂ手前の空気供給装置３１ｂも上記回転
数制御機器３１ａに同調して間欠的に定量の空気を供給
させ、燃料を燃焼炉０１に間欠的に気流搬送する。
ないボイラ制御システムからの負荷下げのデマンド（指
令）を受けて燃料供給機０７の例えば回転数制御機器３
１ａが一定時間毎に間欠的に停止，起動を繰り返すと燃
料量は定量が間欠的にインゼクタ０８へ送られる。搬送
空気供給管０３ｂ手前の空気供給装置３１ｂも上記回転
数制御機器３１ａに同調して間欠的に定量の空気を供給
させ、燃料を燃焼炉０１に間欠的に気流搬送する。
【００２９】燃焼炉０１内に投入された燃料は流動化し
ている流動材０２に接し、四方に分散しながら発火温度
まで加熱されるが発火温度になるまでの内は燃焼しな
い。上記操作に追従して燃焼用空気供給管０３ａの空気
供給装置３１ｂも同調して定量を間欠的に定量供給す
る。但し、上記投入燃料量の経時間の平均値が燃焼する
よう、必要な経時間の平均値燃焼用空気量であることは
従来同様十分に制御されているものとする。
ている流動材０２に接し、四方に分散しながら発火温度
まで加熱されるが発火温度になるまでの内は燃焼しな
い。上記操作に追従して燃焼用空気供給管０３ａの空気
供給装置３１ｂも同調して定量を間欠的に定量供給す
る。但し、上記投入燃料量の経時間の平均値が燃焼する
よう、必要な経時間の平均値燃焼用空気量であることは
従来同様十分に制御されているものとする。
【００３０】燃焼用空気供給装置３１ｃから一定時間送
気された空気量に見合って、発火点に達した燃料が燃焼
を開始するが、燃料は一瞬に燃焼するのでなく、まず揮
発物が燃焼し、その発熱が流動材０２に伝わり、伝熱管
０９に伝わりながら次に固定炭素分が燃焼し、すこぶる
緩慢な燃焼を通常は呈し、また、一部局所的に燃焼ゾー
ンが発生したとしても周囲の燃焼用空気は燃焼に消費さ
れて燃焼過程は停止する方向に進む。
気された空気量に見合って、発火点に達した燃料が燃焼
を開始するが、燃料は一瞬に燃焼するのでなく、まず揮
発物が燃焼し、その発熱が流動材０２に伝わり、伝熱管
０９に伝わりながら次に固定炭素分が燃焼し、すこぶる
緩慢な燃焼を通常は呈し、また、一部局所的に燃焼ゾー
ンが発生したとしても周囲の燃焼用空気は燃焼に消費さ
れて燃焼過程は停止する方向に進む。
【００３１】従って、燃料と燃焼用空気が間欠的に投入
されても燃焼過程は平均的に均一化した燃料の経時変化
に対する平均値の燃料が燃焼し、少なめの燃焼、すなわ
ち、所期の負荷低下運転が得られる。
されても燃焼過程は平均的に均一化した燃料の経時変化
に対する平均値の燃料が燃焼し、少なめの燃焼、すなわ
ち、所期の負荷低下運転が得られる。
【００３２】また、図示されていないが、燃料及び燃焼
用空気は、燃焼炉０１の断面積をある個数に分割した面
にランダム又は一定順位で局所的に投入送気しており、
局所的に流動化と十分な空塔速度が得られており、層高
さが高い一定値であってもある経時変化でみれば、全体
として十分な流動化を呈している。
用空気は、燃焼炉０１の断面積をある個数に分割した面
にランダム又は一定順位で局所的に投入送気しており、
局所的に流動化と十分な空塔速度が得られており、層高
さが高い一定値であってもある経時変化でみれば、全体
として十分な流動化を呈している。
【００３３】燃焼量の変化に伴い、ガスタービン１２を
駆動する排ガス量も変化し、タービン１２が受ける動力
も変化するので、このままであれば変動幅が系として増
幅される恐れがあり、燃焼用空気供給管０３ａ系に空気
溜め用のバッファタンク３０を配置し変動を吸収する。
駆動する排ガス量も変化し、タービン１２が受ける動力
も変化するので、このままであれば変動幅が系として増
幅される恐れがあり、燃焼用空気供給管０３ａ系に空気
溜め用のバッファタンク３０を配置し変動を吸収する。
【００３４】以上のとおり、第１実施例、第２実施例と
も、負荷変動に対応して流動床燃焼炉内から流動材を抜
出したり、炉内へ戻したりする層高制御装置の設置を不
要とした流動床ボイラを提供している。
も、負荷変動に対応して流動床燃焼炉内から流動材を抜
出したり、炉内へ戻したりする層高制御装置の設置を不
要とした流動床ボイラを提供している。
【００３５】
【発明の効果】本発明は以上説明した構成であるので以
下の効果がある。
下の効果がある。
【００３６】（１）従来の層高制御装置を不要としたた
め層高変化の際にエネルギ損失及び付帯弁の摩耗、閉塞
を回避でき全体システムとして簡素化及び層高制御シス
テムの設置スペースの省略化となる。
め層高変化の際にエネルギ損失及び付帯弁の摩耗、閉塞
を回避でき全体システムとして簡素化及び層高制御シス
テムの設置スペースの省略化となる。
【００３７】（２）層高一定で運転されるので、負荷変
動に伴う流動材の抜出し、再投入のハンドリングが不要
となり、運転操作の簡略化及び公害規制のＮ2 Ｏ発生量
を常に最小にした運転が可能となる。
動に伴う流動材の抜出し、再投入のハンドリングが不要
となり、運転操作の簡略化及び公害規制のＮ2 Ｏ発生量
を常に最小にした運転が可能となる。
【００３８】（３）燃焼炉内圧は常に一定であり、運転
操作制御システムが簡略化され、ランニングコスト，イ
ニシヤルコストの低減化が図られ、また変圧運転でない
ので後方の排ガスにて駆動するガスタービンを最適形状
に設計することを可能とし、効率向上となる。
操作制御システムが簡略化され、ランニングコスト，イ
ニシヤルコストの低減化が図られ、また変圧運転でない
ので後方の排ガスにて駆動するガスタービンを最適形状
に設計することを可能とし、効率向上となる。
【図１】本発明の第１実施例に係る加圧流動床ボイラの
構成を示す系統図。
構成を示す系統図。
【図２】本発明の第２実施例に係る加圧流動床ボイラの
構成を示す系統図。
構成を示す系統図。
【図３】流動床燃焼炉における流動層の層高とＮ2 Ｏ発
生量との関係を示す線図。
生量との関係を示す線図。
【図４】流動層層高制御装置を備えた従来の加圧流動床
ボイラの構成を示す系統図。
ボイラの構成を示す系統図。
０１ 燃焼炉 ０１ａ 気泡型流動床燃焼炉 ０１ｂ 循環流動床燃焼炉 ０２ 流動材 ０２ａ，０２ｂ 層高さ ０３ａ 燃焼用空気供給管 ０３ｂ 搬送空気供給管 ０４ 風室 ０５ 多孔板 ０６ 燃料貯蔵容器 ０７ 供給機 ０８ インゼクタ ０９ 伝熱管 １０ 排気ダクト １１ 集塵装置 １２ ガスタービン １３ 空気コンプレッサ ２１ 仕切壁 ２１ａ，２１ｂ 開口部 ２２ 風室 ２３ 多孔板 ２４ 排気管 ２５ 粒子捕集器 ２６ 容器 ２６ａ 伝熱管 ２７ 投入管 ２８ａ，２８ｂ 燃料管 ２９ 弁 ３０ バッファタンク ３１ａ 回転数制御機器 ３１ｂ 空気供給装置 ３１ｃ 燃焼用空気供給装置
フロントページの続き (72)発明者 石神 重泰 長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工業株式 会社長崎造船所内
Claims (2)
- 【請求項１】 流動床燃焼法を用いた流動床ボイラにお
いて、その燃焼炉内に縦に仕切板を設け、一方は燃料と
空気の供給を一定とした層高一定の気泡型流動床とし、
他方は負荷により燃料供給量を変える循環流動床とした
ことを特徴とする流動床ボイラ。 - 【請求項２】 流動床燃焼法を用いた流動床ボイラにお
いて、負荷変化の際に層高一定、かつ炉内圧一定の状態
で燃料供給装置及び燃焼用空気供給装置を間欠的に停止
・作動させ、時間当りの各投入量を変化させる制御シス
テムを備えたことを特徴とする流動床ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2517995A JPH08219413A (ja) | 1995-02-14 | 1995-02-14 | 流動床ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2517995A JPH08219413A (ja) | 1995-02-14 | 1995-02-14 | 流動床ボイラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08219413A true JPH08219413A (ja) | 1996-08-30 |
Family
ID=12158784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2517995A Pending JPH08219413A (ja) | 1995-02-14 | 1995-02-14 | 流動床ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08219413A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009229042A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Ihi Corp | 循環流動層ガス化装置とその空気流量制御方法及び装置 |
| CN102425789A (zh) * | 2011-11-03 | 2012-04-25 | 华北电力大学（保定） | 一种燃煤流化床微富氧燃烧co2减排方法及系统 |
| CN103423740A (zh) * | 2013-08-05 | 2013-12-04 | 浙江大学 | 循环流化床锅炉燃烧过程自动控制系统及方法 |
| WO2013191109A1 (ja) * | 2012-06-18 | 2013-12-27 | メタウォーター株式会社 | 循環型多層燃焼炉 |
| CN106196023A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 泉州恒兴能源节能技术有限公司 | 一种清洁燃烧燃煤循环流化床锅炉 |
| CN106224941A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-14 | 泉州恒兴能源节能技术有限公司 | 一种有机热载体蒸汽热风组合热力联产循环流化床锅炉 |
| JP2019108994A (ja) * | 2017-12-15 | 2019-07-04 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 循環流動層燃焼炉プラント |
-
1995
- 1995-02-14 JP JP2517995A patent/JPH08219413A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020806 |