JPH08224329A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents
ゴルフクラブシャフトInfo
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- JPH08224329A JPH08224329A JP7033851A JP3385195A JPH08224329A JP H08224329 A JPH08224329 A JP H08224329A JP 7033851 A JP7033851 A JP 7033851A JP 3385195 A JP3385195 A JP 3385195A JP H08224329 A JPH08224329 A JP H08224329A
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- Japan
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- fibers
- golf club
- club shaft
- shaft
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ねじり強度が十分高く、軽量で低ねじれ化さ
れたゴルフクラブシャフトを提供する。 【構成】 シャフトの長手方向に対して強化繊維が傾斜
して配列されたバイアス層が強度の異なる２種類以上の
強化繊維を含むゴルフクラブシャフトであって、前記バ
イアス層の強化繊維がヘッド側において圧縮強度の高い
繊維の割合が高く、グリップ側において圧縮強度の低い
繊維の割合が高いことを特徴とするゴルフクラブシャフ
ト。
れたゴルフクラブシャフトを提供する。 【構成】 シャフトの長手方向に対して強化繊維が傾斜
して配列されたバイアス層が強度の異なる２種類以上の
強化繊維を含むゴルフクラブシャフトであって、前記バ
イアス層の強化繊維がヘッド側において圧縮強度の高い
繊維の割合が高く、グリップ側において圧縮強度の低い
繊維の割合が高いことを特徴とするゴルフクラブシャフ
ト。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はゴルフクラブシャフトに
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ゴルフクラブ用に使用されているゴルフ
クラブシャフトとしては、従来のスチール製シャフトか
ら、炭素繊維を強化繊維としたカーボンシャフトが一般
的に用いられるようになってきている。そして、カーボ
ンシャフトはスチールシャフトでは実現できなかった軽
量化やねじれにくさ（低ねじれ化）を実現し、ゴルファ
ーのスコアアップに多大な貢献をしている。このゴルフ
シャフトの軽量化、低ねじれ化は炭素繊維の高強度化・
高弾性率化とともに進展してきた。
クラブシャフトとしては、従来のスチール製シャフトか
ら、炭素繊維を強化繊維としたカーボンシャフトが一般
的に用いられるようになってきている。そして、カーボ
ンシャフトはスチールシャフトでは実現できなかった軽
量化やねじれにくさ（低ねじれ化）を実現し、ゴルファ
ーのスコアアップに多大な貢献をしている。このゴルフ
シャフトの軽量化、低ねじれ化は炭素繊維の高強度化・
高弾性率化とともに進展してきた。
【０００３】低ねじれ化についてみると、低ねじれ化の
ためには、強化繊維がシャフトの長手方向に対して傾斜
して配列されたバイアス層において、その強化繊維に高
弾性率繊維を用いることが一般的に行われている。しか
し、現在までのところ、炭素繊維は一般的に高強度特性
（特に高圧縮強度特性）と高弾性率特性を両立させるこ
とが困難であり、バイアス層に高弾性率炭素繊維を用い
たゴルフシャフトはねじり強度が低くなるという欠点が
ある。そこで、高弾性率炭素繊維をバイアス層に使用し
たゴルフシャフトでは、バイアス層中の炭素繊維の量を
多くすることにより、ねじり強度を大きくすることが必
要となるが、それを実行するとゴルフシャフトの重量は
かなり増す。そこで、高強度繊維も同時にバイアス層に
使用してねじり強度を大きくすることで、比較的軽量の
ままでしかも低ねじれ化されたゴルフクラブシャフトが
開発されている。しかし、高弾性率繊維に加えて高強度
繊維もバイアス層に使用するため、軽量化という面では
不十分になる。また、ゴルフクラブシャフトのねじり破
壊は径の小さいヘッドに近い部分で起こりやすいため、
ヘッドに近い部分のみバイアス層に高強度繊維を加え、
ねじり強度を補強したゴルフクラブシャフトも開発され
ているが、この場合も高強度繊維を加えているために軽
量化という面では不十分になる。
ためには、強化繊維がシャフトの長手方向に対して傾斜
して配列されたバイアス層において、その強化繊維に高
弾性率繊維を用いることが一般的に行われている。しか
し、現在までのところ、炭素繊維は一般的に高強度特性
（特に高圧縮強度特性）と高弾性率特性を両立させるこ
とが困難であり、バイアス層に高弾性率炭素繊維を用い
たゴルフシャフトはねじり強度が低くなるという欠点が
ある。そこで、高弾性率炭素繊維をバイアス層に使用し
たゴルフシャフトでは、バイアス層中の炭素繊維の量を
多くすることにより、ねじり強度を大きくすることが必
要となるが、それを実行するとゴルフシャフトの重量は
かなり増す。そこで、高強度繊維も同時にバイアス層に
使用してねじり強度を大きくすることで、比較的軽量の
ままでしかも低ねじれ化されたゴルフクラブシャフトが
開発されている。しかし、高弾性率繊維に加えて高強度
繊維もバイアス層に使用するため、軽量化という面では
不十分になる。また、ゴルフクラブシャフトのねじり破
壊は径の小さいヘッドに近い部分で起こりやすいため、
ヘッドに近い部分のみバイアス層に高強度繊維を加え、
ねじり強度を補強したゴルフクラブシャフトも開発され
ているが、この場合も高強度繊維を加えているために軽
量化という面では不十分になる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑みてなされたもので、ねじり強度が十分高く、軽量で
しかも低ねじれ化されたゴルフクラブシャフトの提供を
目的とする。
鑑みてなされたもので、ねじり強度が十分高く、軽量で
しかも低ねじれ化されたゴルフクラブシャフトの提供を
目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成すべく鋭意検討した結果、バイアス層に使用す
る強化繊維として、２種類以上の強化繊維を使用し、ヘ
ッドに近い部分ほど一方向積層板にしたときの圧縮強度
の高い繊維を用いれば、軽量でしかも低ねじれ化された
ゴルフシャフトが得られることを見出し、本発明に到達
した。
的を達成すべく鋭意検討した結果、バイアス層に使用す
る強化繊維として、２種類以上の強化繊維を使用し、ヘ
ッドに近い部分ほど一方向積層板にしたときの圧縮強度
の高い繊維を用いれば、軽量でしかも低ねじれ化された
ゴルフシャフトが得られることを見出し、本発明に到達
した。
【０００６】すなわち、本発明のゴルフクラブシャフト
は、シャフトの長手方向に対して傾斜して配列されたバ
イアス層が強度の異なる２種類以上の強化繊維を含むゴ
ルフクラブシャフトであって、前記バイアス層の強化繊
維がヘッド側において圧縮強度の高い繊維の割合が高
く、グリップ側において圧縮強度の低い繊維の割合が高
いことを特徴とするゴルフクラブシャフトである。
は、シャフトの長手方向に対して傾斜して配列されたバ
イアス層が強度の異なる２種類以上の強化繊維を含むゴ
ルフクラブシャフトであって、前記バイアス層の強化繊
維がヘッド側において圧縮強度の高い繊維の割合が高
く、グリップ側において圧縮強度の低い繊維の割合が高
いことを特徴とするゴルフクラブシャフトである。
【０００７】
【作用】ゴルフクラブシャフトはヘッド側の径が小さい
ため、グリップ側と比べて極断面２次モーメントが小さ
くなる。そのため、シャフト全体にねじりトルクが加わ
った場合、ヘッドに近い部分でねじり破壊が起こりやす
い。しかし、本発明のゴルフクラブシャフトは、バイア
ス層の強化繊維がシャフト径の小さいヘッド側ほど高強
度の繊維であるため、シャフト各部のねじり強度差が少
なくなる。つまり、材料が効率的に使用されていること
になる。その結果、バイアス層に高弾性率炭素繊維を使
用したシャフトに対して従来から行われてきた、バイア
ス層への高強度繊維の付加によるねじり強度の補強は不
要となり、本発明は軽量化に対して非常に有効である。
また、グリップ側の径の大きい部分には安価な低強度の
強化繊維を使用することも可能であるので、低価格化の
方向に本発明を生かすこともできる。なお、本発明にお
いて繊維の圧縮強度の高低は、一方向積層板として測定
する。
ため、グリップ側と比べて極断面２次モーメントが小さ
くなる。そのため、シャフト全体にねじりトルクが加わ
った場合、ヘッドに近い部分でねじり破壊が起こりやす
い。しかし、本発明のゴルフクラブシャフトは、バイア
ス層の強化繊維がシャフト径の小さいヘッド側ほど高強
度の繊維であるため、シャフト各部のねじり強度差が少
なくなる。つまり、材料が効率的に使用されていること
になる。その結果、バイアス層に高弾性率炭素繊維を使
用したシャフトに対して従来から行われてきた、バイア
ス層への高強度繊維の付加によるねじり強度の補強は不
要となり、本発明は軽量化に対して非常に有効である。
また、グリップ側の径の大きい部分には安価な低強度の
強化繊維を使用することも可能であるので、低価格化の
方向に本発明を生かすこともできる。なお、本発明にお
いて繊維の圧縮強度の高低は、一方向積層板として測定
する。
【０００８】次に低ねじれ化について考えてみると、本
発明では強度特性の劣る高弾性率繊維はシャフト径の大
きい部分のバイアス層に用いるため、高弾性率繊維部分
でのねじり破壊は起こりにくく、ねじり強度を大きく保
ったまま低ねじれ化を実現できる。ところで、ゴルフシ
ャフト用の強化繊維として代表的な繊維である炭素繊維
について考えてみると、ＰＡＮ系炭素繊維は強度特性に
優れるが、ピッチ系炭素繊維と比べて高弾性率を実現す
ることは困難である。それに対し、ピッチ系炭素繊維
は、ＰＡＮ系炭素繊維と比べて、圧縮強度特性は劣るが
容易にかつ安価に高弾性率を実現することができる。し
たがって、シャフト径が小さく強度的に厳しいヘッド側
のバイアス層に圧縮強度の高い繊維としてＰＡＮ系炭素
繊維を用い、シャフト径が大きく強度的に優位なグリッ
プ側のバイアス層に圧縮強度の低い繊維としてピッチ系
炭素繊維を用いることは、両方の繊維の優れた面をゴル
フシャフトに生かしやすい構成となり、好ましい。特に
ヘッド側の強化繊維が一方向積層板にしたときの圧縮強
度が８０ｋｇ／ｍｍ2 以上のＰＡＮ系炭素繊維であっ
て、グリップ側の強化繊維が引張弾性率５０トン／ｍｍ
2 以上のピッチ系炭素繊維であることは、ねじり強度を
実使用時の安全レベルに保ったまま、低ねじれ化を実現
する方法として好ましい。また、低ねじれ化のためには
高弾性率繊維の使用部分を多くすることが必要で、高強
度繊維の使用部分はヘッド側先端から５００ｍｍまでに
することが好ましい。
発明では強度特性の劣る高弾性率繊維はシャフト径の大
きい部分のバイアス層に用いるため、高弾性率繊維部分
でのねじり破壊は起こりにくく、ねじり強度を大きく保
ったまま低ねじれ化を実現できる。ところで、ゴルフシ
ャフト用の強化繊維として代表的な繊維である炭素繊維
について考えてみると、ＰＡＮ系炭素繊維は強度特性に
優れるが、ピッチ系炭素繊維と比べて高弾性率を実現す
ることは困難である。それに対し、ピッチ系炭素繊維
は、ＰＡＮ系炭素繊維と比べて、圧縮強度特性は劣るが
容易にかつ安価に高弾性率を実現することができる。し
たがって、シャフト径が小さく強度的に厳しいヘッド側
のバイアス層に圧縮強度の高い繊維としてＰＡＮ系炭素
繊維を用い、シャフト径が大きく強度的に優位なグリッ
プ側のバイアス層に圧縮強度の低い繊維としてピッチ系
炭素繊維を用いることは、両方の繊維の優れた面をゴル
フシャフトに生かしやすい構成となり、好ましい。特に
ヘッド側の強化繊維が一方向積層板にしたときの圧縮強
度が８０ｋｇ／ｍｍ2 以上のＰＡＮ系炭素繊維であっ
て、グリップ側の強化繊維が引張弾性率５０トン／ｍｍ
2 以上のピッチ系炭素繊維であることは、ねじり強度を
実使用時の安全レベルに保ったまま、低ねじれ化を実現
する方法として好ましい。また、低ねじれ化のためには
高弾性率繊維の使用部分を多くすることが必要で、高強
度繊維の使用部分はヘッド側先端から５００ｍｍまでに
することが好ましい。
【０００９】
【実施例】次に、本発明に係わるゴルフクラブシャフト
の実施例、比較例を、図面に即して詳しく説明する。図
１に示すように、マンドレルに所定の寸法に裁断したプ
リプレグシートを巻付けるシートワインディング法によ
りゴルフクラブシャフトの成形を行った。まず、先端部
径５．６８ｍｍ、テーパー６．５４／１０００、長さ１
２５０ｍｍのステンレス製マンドレル（１）表面に離型
処理を施し、接着剤を塗布した。そして、ヘッド側バイ
アス層（２）として所定の寸法に裁断した高強度ＰＡＮ
系炭素繊維一方向プリプレグとグリップ側バイアス層
（３）として所定の寸法に裁断した高弾性ピッチ系炭素
繊維一方向プリプレグを継ぎ合わせバイアス層用ハイブ
リッドプリプレグ（４）とした。このバイアス層用ハイ
ブリッドプリプレグ（４）を炭素繊維の整列方向がシャ
フト軸方向に対して互いに４０°になるように重ね合せ
た後±２ＰＬＹ巻き付けた。次に、ストレート層（５）
として、所定の寸法に裁断したＰＡＮ系２４トン／ｍｍ
2 炭素繊維一方向プリプレグを炭素繊維の整列方向がシ
ャフト軸方向に対して平行になるように３ＰＬＹ巻き付
けた。その後、通常の方法にしたがって、この外周に耐
熱テープを巻き付け、各プリプレグを増し締めた後、加
熱硬化した。
の実施例、比較例を、図面に即して詳しく説明する。図
１に示すように、マンドレルに所定の寸法に裁断したプ
リプレグシートを巻付けるシートワインディング法によ
りゴルフクラブシャフトの成形を行った。まず、先端部
径５．６８ｍｍ、テーパー６．５４／１０００、長さ１
２５０ｍｍのステンレス製マンドレル（１）表面に離型
処理を施し、接着剤を塗布した。そして、ヘッド側バイ
アス層（２）として所定の寸法に裁断した高強度ＰＡＮ
系炭素繊維一方向プリプレグとグリップ側バイアス層
（３）として所定の寸法に裁断した高弾性ピッチ系炭素
繊維一方向プリプレグを継ぎ合わせバイアス層用ハイブ
リッドプリプレグ（４）とした。このバイアス層用ハイ
ブリッドプリプレグ（４）を炭素繊維の整列方向がシャ
フト軸方向に対して互いに４０°になるように重ね合せ
た後±２ＰＬＹ巻き付けた。次に、ストレート層（５）
として、所定の寸法に裁断したＰＡＮ系２４トン／ｍｍ
2 炭素繊維一方向プリプレグを炭素繊維の整列方向がシ
ャフト軸方向に対して平行になるように３ＰＬＹ巻き付
けた。その後、通常の方法にしたがって、この外周に耐
熱テープを巻き付け、各プリプレグを増し締めた後、加
熱硬化した。
【００１０】図２はゴルフクラブシャフトのねじれ度及
びねじり強度測定用試験片（６）の形状であるが、先端
からａ４５ｍｍと後端側ｂ４５ｍｍにガラスクロスプリ
プレグ（７），（７′）を３ＰＬＹ巻き付け、補強を行
った。先端タブ部において先端から３５ｍｍの部分をド
リルチャックでつかみ固定し、後端側のタブに先端から
の距離ｃ１０６０ｍｍの位置に径５ｍｍの穴（８）を開
け、ピンを差し込み、トルクモーターによりトルクを負
荷した。１ｆｔ・ｌｂのトルクを加えたときのねじれ角
をねじれ度とし、さらにトルクを加えて試験片に破壊
（亀裂）を生じたときの力をねじり強度とし、その時の
破壊の起点と判断される点のシャフト先端からの距離を
破壊位置として測定した。
びねじり強度測定用試験片（６）の形状であるが、先端
からａ４５ｍｍと後端側ｂ４５ｍｍにガラスクロスプリ
プレグ（７），（７′）を３ＰＬＹ巻き付け、補強を行
った。先端タブ部において先端から３５ｍｍの部分をド
リルチャックでつかみ固定し、後端側のタブに先端から
の距離ｃ１０６０ｍｍの位置に径５ｍｍの穴（８）を開
け、ピンを差し込み、トルクモーターによりトルクを負
荷した。１ｆｔ・ｌｂのトルクを加えたときのねじれ角
をねじれ度とし、さらにトルクを加えて試験片に破壊
（亀裂）を生じたときの力をねじり強度とし、その時の
破壊の起点と判断される点のシャフト先端からの距離を
破壊位置として測定した。
【００１１】使用プリプレグシートの仕様として、炭素
繊維の種類とその引張強度と圧縮強度、ＦＡＷ（プリプ
レグシート１ｍ2 中の繊維の重量）、ＲＣ（プリプレグ
シート中のレジンの重量百分率））を表１に示し、その
プリプレグを用いたゴルフクラブシャフトの実施例、比
較例の積層構成及びその結果を表２に示す。実施例、比
較例は各々３試験片について行ない、ねじれ度とねじり
強度は３回の平均値、破壊位置は３回各々の数字を示し
た。
繊維の種類とその引張強度と圧縮強度、ＦＡＷ（プリプ
レグシート１ｍ2 中の繊維の重量）、ＲＣ（プリプレグ
シート中のレジンの重量百分率））を表１に示し、その
プリプレグを用いたゴルフクラブシャフトの実施例、比
較例の積層構成及びその結果を表２に示す。実施例、比
較例は各々３試験片について行ない、ねじれ度とねじり
強度は３回の平均値、破壊位置は３回各々の数字を示し
た。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】実施例１〜３はヘッド側バイアス層に用い
ている強化繊維が引張弾性率４０トン／ｍｍ2 のＰＡＮ
系炭素繊維で、グリップ側バイアス層に用いている強化
繊維が引張弾性率６５トン／ｍｍ2 のピッチ系炭素繊維
の場合である。実施例４〜６はヘッド側バイアス層に用
いている強化繊維が引張弾性率４６トン／ｍｍ2 のＰＡ
Ｎ系炭素繊維で、グリップ側バイアス層に用いている強
化繊維が引張弾性率８０トン／ｍｍ2 のピッチ系炭素繊
維の場合である。実施例７〜９はヘッド側バイアス層に
用いている強化繊維が引張弾性率５０トン／ｍｍ2 のＰ
ＡＮ系炭素繊維で、グリップ側バイアス層に用いている
強化繊維が引張弾性率８０トン／ｍｍ2のピッチ系炭素
繊維の場合である。また、実施例１，４，７は強化繊維
がＰＡＮ系炭素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフ
ト先端から３３５ｍｍにまでわたり（シャフト先端から
２６５ｍｍまで±２ＰＬＹで、先端から２６５ｍｍから
３３５ｍｍの範囲で±２ＰＬＹから０ＰＬＹに変化して
いる）、実施例２，５，８は強化繊維がＰＡＮ系炭素繊
維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から４３８
ｍｍにまでわたり（シャフト先端から３６２ｍｍまで±
２ＰＬＹで、先端から３６２ｍｍから４３８ｍｍの範囲
で±２ＰＬＹから０ＰＬＹに変化している）、実施例
３，６，９は強化繊維がＰＡＮ系炭素繊維であるヘッド
側バイアス層がシャフト先端から５４０ｍｍにまでわた
っている（シャフト先端から４６０ｍｍまで±２ＰＬＹ
で、先端から４６０ｍｍから５４０ｍｍの範囲で±２Ｐ
ＬＹから０ＰＬＹに変化している）。比較例はいずれも
バイアス層に１種の炭素繊維のみを使用したものであ
る。
ている強化繊維が引張弾性率４０トン／ｍｍ2 のＰＡＮ
系炭素繊維で、グリップ側バイアス層に用いている強化
繊維が引張弾性率６５トン／ｍｍ2 のピッチ系炭素繊維
の場合である。実施例４〜６はヘッド側バイアス層に用
いている強化繊維が引張弾性率４６トン／ｍｍ2 のＰＡ
Ｎ系炭素繊維で、グリップ側バイアス層に用いている強
化繊維が引張弾性率８０トン／ｍｍ2 のピッチ系炭素繊
維の場合である。実施例７〜９はヘッド側バイアス層に
用いている強化繊維が引張弾性率５０トン／ｍｍ2 のＰ
ＡＮ系炭素繊維で、グリップ側バイアス層に用いている
強化繊維が引張弾性率８０トン／ｍｍ2のピッチ系炭素
繊維の場合である。また、実施例１，４，７は強化繊維
がＰＡＮ系炭素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフ
ト先端から３３５ｍｍにまでわたり（シャフト先端から
２６５ｍｍまで±２ＰＬＹで、先端から２６５ｍｍから
３３５ｍｍの範囲で±２ＰＬＹから０ＰＬＹに変化して
いる）、実施例２，５，８は強化繊維がＰＡＮ系炭素繊
維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から４３８
ｍｍにまでわたり（シャフト先端から３６２ｍｍまで±
２ＰＬＹで、先端から３６２ｍｍから４３８ｍｍの範囲
で±２ＰＬＹから０ＰＬＹに変化している）、実施例
３，６，９は強化繊維がＰＡＮ系炭素繊維であるヘッド
側バイアス層がシャフト先端から５４０ｍｍにまでわた
っている（シャフト先端から４６０ｍｍまで±２ＰＬＹ
で、先端から４６０ｍｍから５４０ｍｍの範囲で±２Ｐ
ＬＹから０ＰＬＹに変化している）。比較例はいずれも
バイアス層に１種の炭素繊維のみを使用したものであ
る。
【００１５】実施例１，４，７は強化繊維がＰＡＮ系炭
素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から３
３５ｍｍにまでわたっている場合であるが、いずれの場
合もピッチ系炭素繊維をバイアス層に単独で使用した比
較例１，２と比べて、ねじり強度が５０％以上向上して
いる。また、ねじれ度については、ピッチ系６５トン／
ｍｍ2 炭素繊維とＰＡＮ系４０トン／ｍｍ2 炭素繊維を
組合わせた実施例１は、ＰＡＮ系５０トン／ｍｍ2 炭素
繊維を単独で用いた比較例５と同等のねじれ度を実現し
ている。ピッチ系８０トン／ｍｍ2 炭素繊維とＰＡＮ系
４６，５０トン／ｍｍ2 炭素繊維を組合わせた実施例
４，７はねじれ度が３．５度と大変小さく、ＰＡＮ系６
０トン／ｍｍ2 炭素繊維を単独で用いた比較例５よりも
小さいねじれ度を実現している。
素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から３
３５ｍｍにまでわたっている場合であるが、いずれの場
合もピッチ系炭素繊維をバイアス層に単独で使用した比
較例１，２と比べて、ねじり強度が５０％以上向上して
いる。また、ねじれ度については、ピッチ系６５トン／
ｍｍ2 炭素繊維とＰＡＮ系４０トン／ｍｍ2 炭素繊維を
組合わせた実施例１は、ＰＡＮ系５０トン／ｍｍ2 炭素
繊維を単独で用いた比較例５と同等のねじれ度を実現し
ている。ピッチ系８０トン／ｍｍ2 炭素繊維とＰＡＮ系
４６，５０トン／ｍｍ2 炭素繊維を組合わせた実施例
４，７はねじれ度が３．５度と大変小さく、ＰＡＮ系６
０トン／ｍｍ2 炭素繊維を単独で用いた比較例５よりも
小さいねじれ度を実現している。
【００１６】実施例２，５，８は強化繊維がＰＡＮ系炭
素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から４
３８ｍｍにまでわたっている場合であるが、いずれの場
合もＰＡＮ系炭素繊維をバイアス層に単独で使用した比
較例３，４，５と同等のねじり強度を実現している。ね
じれ度については、実施例２，５，８は実施例１，４，
７よりも若干大きくなっているが、実施例２はＰＡＮ系
４６トン／ｍｍ2 炭素繊維を単独で用いた比較例４より
も小さいねじれ度、実施例５はＰＡＮ系６０トン／ｍｍ
2 炭素繊維を単独で用いた比較例７と同等のねじれ度、
実施例８はＰＡＮ系６０トン／ｍｍ2 炭素繊維を単独で
用いた比較例７よりも小さいねじれ度を実現しており、
低ねじれ化も十分になされていることがわかる。
素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から４
３８ｍｍにまでわたっている場合であるが、いずれの場
合もＰＡＮ系炭素繊維をバイアス層に単独で使用した比
較例３，４，５と同等のねじり強度を実現している。ね
じれ度については、実施例２，５，８は実施例１，４，
７よりも若干大きくなっているが、実施例２はＰＡＮ系
４６トン／ｍｍ2 炭素繊維を単独で用いた比較例４より
も小さいねじれ度、実施例５はＰＡＮ系６０トン／ｍｍ
2 炭素繊維を単独で用いた比較例７と同等のねじれ度、
実施例８はＰＡＮ系６０トン／ｍｍ2 炭素繊維を単独で
用いた比較例７よりも小さいねじれ度を実現しており、
低ねじれ化も十分になされていることがわかる。
【００１７】実施例３，６，９は強化繊維がＰＡＮ系炭
素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から５
４０ｍｍにまでわたっている場合であるが、いずれの場
合もＰＡＮ系炭素繊維をバイアス層に単独で使用した比
較例３，４，５と同等のねじり強度を実現している。低
ねじれ化については、実施例１，４，７や実施例２，
５，８と比較すると若干劣るが、低ねじれ化の効果は十
分に発現していると考えられる。
素繊維であるヘッド側バイアス層がシャフト先端から５
４０ｍｍにまでわたっている場合であるが、いずれの場
合もＰＡＮ系炭素繊維をバイアス層に単独で使用した比
較例３，４，５と同等のねじり強度を実現している。低
ねじれ化については、実施例１，４，７や実施例２，
５，８と比較すると若干劣るが、低ねじれ化の効果は十
分に発現していると考えられる。
【００１８】破壊位置についてみると、実施例１，４，
７ではバイアス層がピッチ系炭素繊維のみの部分でシャ
フト径が最も小さい部分で破壊しているが、実施例２，
５，８の場合は前記の破壊位置に加え、バイアス層がＰ
ＡＮ系炭素繊維単独であるシャフト先端側の位置でも破
壊が生じている。したがって、実施例２，５，８の場合
よりＰＡＮ系炭素繊維ヘッド側バイアス層の割合を増や
してもねじり強度は向上しないと考えられ、実際、ＰＡ
Ｎ系炭素繊維ヘッド側バイアス層の割合を増やした実施
例３，６，９は実施例２，５，８の場合と同等のねじり
強度である。また、ねじれ度については、ＰＡＮ系炭素
繊維ヘッド側バイアス層の割合が少ないほど、つまり高
弾性率のピッチ系炭素繊維の使用割合が多いほど小さく
なる。したがって、ねじり強度と低ねじれ度の両立とい
う観点から考えると、今回の実施例の範囲では実施例
２，５，８が最も好ましいと考えられる。
７ではバイアス層がピッチ系炭素繊維のみの部分でシャ
フト径が最も小さい部分で破壊しているが、実施例２，
５，８の場合は前記の破壊位置に加え、バイアス層がＰ
ＡＮ系炭素繊維単独であるシャフト先端側の位置でも破
壊が生じている。したがって、実施例２，５，８の場合
よりＰＡＮ系炭素繊維ヘッド側バイアス層の割合を増や
してもねじり強度は向上しないと考えられ、実際、ＰＡ
Ｎ系炭素繊維ヘッド側バイアス層の割合を増やした実施
例３，６，９は実施例２，５，８の場合と同等のねじり
強度である。また、ねじれ度については、ＰＡＮ系炭素
繊維ヘッド側バイアス層の割合が少ないほど、つまり高
弾性率のピッチ系炭素繊維の使用割合が多いほど小さく
なる。したがって、ねじり強度と低ねじれ度の両立とい
う観点から考えると、今回の実施例の範囲では実施例
２，５，８が最も好ましいと考えられる。
【００１９】重量については、本実施例のシャフトは５
２ｇと大変軽量である。これは、本発明は低ねじれ化さ
れたゴルフシャフトでありながら高強度繊維によるねじ
り強度の補強が不要なためであり、本発明は軽量化にも
大変有効である。
２ｇと大変軽量である。これは、本発明は低ねじれ化さ
れたゴルフシャフトでありながら高強度繊維によるねじ
り強度の補強が不要なためであり、本発明は軽量化にも
大変有効である。
【００２０】
【発明の効果】本発明のゴルフクラブシャフトは、ねじ
り強度が十分あり、かつ軽量で、しかも効率的に低ねじ
れ化されたゴルフシャフトを実現できる。
り強度が十分あり、かつ軽量で、しかも効率的に低ねじ
れ化されたゴルフシャフトを実現できる。
【図１】本発明の一実施例に係わるゴルフクラブシャフ
トの成形方法の一例を示す説明図。
トの成形方法の一例を示す説明図。
【図２】ねじれ度及びねじり強度測定用試験片の形状の
説明図。
説明図。
１ マンドレル ２ ヘッド側バイアス層 ３ グリップ側バイアス層 ４ ハイブリッドバイアス層 ５ ストレート層 ６ ねじれ度及びねじり強度測定用試験片 ７，７′ ガラスクロスプリプレグ ８ 固定ピン差し込み穴 ａ，ｂ ガラスクロスプリプレグを設けた距離 ｃ 穴８の先端からの距離
Claims (4)
- 【請求項１】 シャフトの長手方向に対して強化繊維が
傾斜して配列されたバイアス層が強度の異なる２種類以
上の強化繊維を含むゴルフクラブシャフトであって、前
記バイアス層の強化繊維がヘッド側において圧縮強度の
高い繊維の割合が高く、グリップ側において圧縮強度の
低い繊維の割合が高いことを特徴とするゴルフクラブシ
ャフト。 - 【請求項２】 バイアス層の強化繊維がグリップ側ほど
引張弾性率の高い繊維である請求項１記載のゴルフクラ
ブシャフト。 - 【請求項３】 バイアス層に用いられる２種類以上の強
化繊維のうち、圧縮強度が最も高い強化繊維をヘッド側
先端から５００ｍｍまでに含む請求項１又は２記載のゴ
ルフクラブシャフト。 - 【請求項４】 バイアス層のヘッド側の強化繊維にＰＡ
Ｎ系炭素繊維を含み、グリップ側の強化繊維にピッチ系
炭素繊維を含むことを特徴とする請求項１〜３のいずれ
か１に記載のゴルフクラブシャフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7033851A JPH08224329A (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | ゴルフクラブシャフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7033851A JPH08224329A (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | ゴルフクラブシャフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08224329A true JPH08224329A (ja) | 1996-09-03 |
Family
ID=12398017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7033851A Pending JPH08224329A (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | ゴルフクラブシャフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08224329A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1133151A (ja) * | 1997-07-15 | 1999-02-09 | Daiwa Seiko Inc | ゴルフクラブ |
| JP2007135963A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Bridgestone Sports Co Ltd | ゴルフクラブ用シャフト |
| JP2013138759A (ja) * | 2011-12-29 | 2013-07-18 | Dunlop Sports Co Ltd | ゴルフクラブシャフト及びゴルフクラブ |
| CN104070708A (zh) * | 2013-03-27 | 2014-10-01 | 吉坤日矿日石能源株式会社 | 支承构件 |
| CN107571570A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-01-12 | 衡阳泰豪通信车辆有限公司 | 一种高强度碳纤维方管 |
| US11440287B2 (en) | 2018-06-07 | 2022-09-13 | Honeywell International Inc. | Hybrid fiber multi-axial prepreg |
-
1995
- 1995-02-22 JP JP7033851A patent/JPH08224329A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1133151A (ja) * | 1997-07-15 | 1999-02-09 | Daiwa Seiko Inc | ゴルフクラブ |
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| CN104070708A (zh) * | 2013-03-27 | 2014-10-01 | 吉坤日矿日石能源株式会社 | 支承构件 |
| JP2014188853A (ja) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 支持部材 |
| KR20140118712A (ko) * | 2013-03-27 | 2014-10-08 | 제이엑스 닛코닛세키에너지주식회사 | 지지 부재 |
| CN104070708B (zh) * | 2013-03-27 | 2018-05-25 | 吉坤日矿日石能源株式会社 | 支承构件 |
| CN107571570A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-01-12 | 衡阳泰豪通信车辆有限公司 | 一种高强度碳纤维方管 |
| CN107571570B (zh) * | 2017-10-20 | 2023-05-16 | 衡阳泰豪通信车辆有限公司 | 一种高强度碳纤维方管 |
| US11440287B2 (en) | 2018-06-07 | 2022-09-13 | Honeywell International Inc. | Hybrid fiber multi-axial prepreg |
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