JPH08230768A - タンカーのタンク構造 - Google Patents
タンカーのタンク構造Info
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- JPH08230768A JPH08230768A JP6342395A JP6342395A JPH08230768A JP H08230768 A JPH08230768 A JP H08230768A JP 6342395 A JP6342395 A JP 6342395A JP 6342395 A JP6342395 A JP 6342395A JP H08230768 A JPH08230768 A JP H08230768A
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Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 倒れ止め肘板の増設を必要とすることなく、
接液時の固有円振動数の低下を防止して、重量の低減を
図る経済的なタンカーのタンク構造。 【構成】 液体を貯溜，運搬するタンカーの上甲板１と
そのタンク内隔壁２との両部材にわたって外端が溶接さ
れた横鉛直平面上に延びるタンク内構材３と、上記３部
材に沿って平行的に延びる３辺がそれぞれ同タンク内隔
壁，同タンク内構材及びタンク内構材内端コーミングに
溶接された複数段の水平長方形防撓材により形成された
タンクにおいて、同タンク内構材２の上部コーミングの
左右の隅角部の若干下方に中央がそれぞれ固着された水
平管部８の前後端にそれぞれ上端が閉塞された同一高さ
の上端閉塞の竪管部7a,7b を形成してなる縦鉛直平面上
のＵ字型連通管と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部の下端
にそれぞれ穿設された小径孔10とを具え、タンカーの動
揺の際に同Ｕ字型連通管に動吸振器としての作用を行わ
せる。
接液時の固有円振動数の低下を防止して、重量の低減を
図る経済的なタンカーのタンク構造。 【構成】 液体を貯溜，運搬するタンカーの上甲板１と
そのタンク内隔壁２との両部材にわたって外端が溶接さ
れた横鉛直平面上に延びるタンク内構材３と、上記３部
材に沿って平行的に延びる３辺がそれぞれ同タンク内隔
壁，同タンク内構材及びタンク内構材内端コーミングに
溶接された複数段の水平長方形防撓材により形成された
タンクにおいて、同タンク内構材２の上部コーミングの
左右の隅角部の若干下方に中央がそれぞれ固着された水
平管部８の前後端にそれぞれ上端が閉塞された同一高さ
の上端閉塞の竪管部7a,7b を形成してなる縦鉛直平面上
のＵ字型連通管と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部の下端
にそれぞれ穿設された小径孔10とを具え、タンカーの動
揺の際に同Ｕ字型連通管に動吸振器としての作用を行わ
せる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タンカーのタンク構造
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】タンカーのタンク構造では、従来、図６
（Ａ）横断面に示すようなシングルハル，同図（Ｂ）に
示すようなダブル ハルがそれぞれ採用されている。い
ずれのタンク構造においても、タンクに搭載する貨液の
液圧を考慮して設計されており、その外板，タンク内隔
壁，タンク内構材の寸法や防撓材の寸法はタンク下部の
方がタンク上部よりも大きく、振動し難くなっており、
タンク上部の方は相対的に振動しやすくなっている。こ
こで、外板（上甲板）とタンク内隔壁との取り合い部VI
I 部は、図７拡大図に示すように、上甲板１，タンク内
隔壁２とタンク内構材３から構成される。上甲板１やタ
ンク内隔壁２には防撓材４が配設され、またタンク内構
材３にも防撓材５や倒れ止め肘板６が配設されている。
この種のタンカーにおいては、タンク内構材３の横倒れ
固有円振動数は、一般に空液時には十分高く、問題ない
のであるが、貨液満載時には接液効果による重量増加の
ため低下し、船舶の推進装置の起振力振動数域に存在す
る場合があるので、タンク内構材３が横倒れ振動におい
て共振を起こしてタンク構造が損傷することもしばしば
ある。このようなタンク構造の損傷を防止するために、
タンク内構材３の横倒れ固有円振動数を船舶の推進装置
の起振力振動数域から引き離す工夫が必要であり、従来
は、図７に示すように、防撓材５間に倒れ止め肘板６を
増設して剛性を増加することで固有円振動数の上昇を図
っている。
（Ａ）横断面に示すようなシングルハル，同図（Ｂ）に
示すようなダブル ハルがそれぞれ採用されている。い
ずれのタンク構造においても、タンクに搭載する貨液の
液圧を考慮して設計されており、その外板，タンク内隔
壁，タンク内構材の寸法や防撓材の寸法はタンク下部の
方がタンク上部よりも大きく、振動し難くなっており、
タンク上部の方は相対的に振動しやすくなっている。こ
こで、外板（上甲板）とタンク内隔壁との取り合い部VI
I 部は、図７拡大図に示すように、上甲板１，タンク内
隔壁２とタンク内構材３から構成される。上甲板１やタ
ンク内隔壁２には防撓材４が配設され、またタンク内構
材３にも防撓材５や倒れ止め肘板６が配設されている。
この種のタンカーにおいては、タンク内構材３の横倒れ
固有円振動数は、一般に空液時には十分高く、問題ない
のであるが、貨液満載時には接液効果による重量増加の
ため低下し、船舶の推進装置の起振力振動数域に存在す
る場合があるので、タンク内構材３が横倒れ振動におい
て共振を起こしてタンク構造が損傷することもしばしば
ある。このようなタンク構造の損傷を防止するために、
タンク内構材３の横倒れ固有円振動数を船舶の推進装置
の起振力振動数域から引き離す工夫が必要であり、従来
は、図７に示すように、防撓材５間に倒れ止め肘板６を
増設して剛性を増加することで固有円振動数の上昇を図
っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のタンク構造では、本来横倒れ防止の観点から
必要な倒れ止め肘板６に対して大幅に多くの倒れ止め肘
板６が必要となるので、タンク構造の重量増加を招くと
ともに工作性が低下する。
うな従来のタンク構造では、本来横倒れ防止の観点から
必要な倒れ止め肘板６に対して大幅に多くの倒れ止め肘
板６が必要となるので、タンク構造の重量増加を招くと
ともに工作性が低下する。
【０００４】本発明はこのような事情に鑑みて提案され
たもので、倒れ止め肘板の増設を必要とすることなく、
接液時の固有円振動数の低下を防止して、重量の低減を
図る経済的なタンカーのタンク構造を提供することを目
的とする。
たもので、倒れ止め肘板の増設を必要とすることなく、
接液時の固有円振動数の低下を防止して、重量の低減を
図る経済的なタンカーのタンク構造を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るために、本発明は、液体を貯溜もしくは運搬するタン
カーの上甲板とそのタンク内隔壁との両部材にわたって
外端が溶接された横鉛直平面上に延びるタンク内構材
と、上記３部材に沿って平行的に延びる３辺がそれぞれ
同タンク内隔壁，同タンク内構材及びタンク内構材内端
コーミングに溶接された複数段の水平長方形防撓材によ
り形成されたタンクにおいて、同タンク内構材の上部コ
ーミングの左右の隅角部の若干下方に中央がそれぞれ固
着された水平管部の前後端にそれぞれ上端が閉塞された
同一高さの竪管部を形成してなる縦鉛直平面上のＵ字型
連通管と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部の下端にそれぞ
れ穿設された小径孔とを具え、タンカーの動揺の際に、
同Ｕ字型連通管に動吸振器としての作用を行わせること
を特徴とする。
るために、本発明は、液体を貯溜もしくは運搬するタン
カーの上甲板とそのタンク内隔壁との両部材にわたって
外端が溶接された横鉛直平面上に延びるタンク内構材
と、上記３部材に沿って平行的に延びる３辺がそれぞれ
同タンク内隔壁，同タンク内構材及びタンク内構材内端
コーミングに溶接された複数段の水平長方形防撓材によ
り形成されたタンクにおいて、同タンク内構材の上部コ
ーミングの左右の隅角部の若干下方に中央がそれぞれ固
着された水平管部の前後端にそれぞれ上端が閉塞された
同一高さの竪管部を形成してなる縦鉛直平面上のＵ字型
連通管と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部の下端にそれぞ
れ穿設された小径孔とを具え、タンカーの動揺の際に、
同Ｕ字型連通管に動吸振器としての作用を行わせること
を特徴とする。
【０００６】
【作用】このような構成によれば、Ｕ字型連通管を配設
したことにより、タンク内に液体を貯溜する場合、その
小径孔を介してＵ字型連通管にも液体が流入するととも
に、その両竪管部の上端部には空気が封入されるので、
このＵ字型連通管は、船体のピッチングの際に動吸振器
としての効果が発生する。したがって、このＵ字型連通
管に作用する力の反力によってタンク内構材の横倒れ方
向の振動を抑制することができる。
したことにより、タンク内に液体を貯溜する場合、その
小径孔を介してＵ字型連通管にも液体が流入するととも
に、その両竪管部の上端部には空気が封入されるので、
このＵ字型連通管は、船体のピッチングの際に動吸振器
としての効果が発生する。したがって、このＵ字型連通
管に作用する力の反力によってタンク内構材の横倒れ方
向の振動を抑制することができる。
【０００７】
【実施例】本発明の一実施例を図面について説明する
と、図１はそのタンク内構材の上端コーナ部を示す正面
図、図２は図１のII−II矢視側面図、図３は図２のＵ字
型連通管による動吸振器としての作用を示す説明図、図
４は図１の各部材に作用する力学的諸量の経時的変化を
示す線図、図５は図１のＵ字型連通管による振動数とタ
ンク内構材の振動加速度との関係を示す線図である。
と、図１はそのタンク内構材の上端コーナ部を示す正面
図、図２は図１のII−II矢視側面図、図３は図２のＵ字
型連通管による動吸振器としての作用を示す説明図、図
４は図１の各部材に作用する力学的諸量の経時的変化を
示す線図、図５は図１のＵ字型連通管による振動数とタ
ンク内構材の振動加速度との関係を示す線図である。
【０００８】上図において、図７と同一の符号はそれぞ
れ同図と同一の部材を示し、まず、図１〜図２におい
て、Ｕ字型連通管は等長の２本の竪管部７ａ，７ｂと、
その各下端をそれぞれ前後端に連通する前後方向の水平
管部８とから構成されており、水平管部８はタンク内構
材３の頂部付近にてタンク内構材３を前後方向に立体交
叉的に横断するように固定されている。
れ同図と同一の部材を示し、まず、図１〜図２におい
て、Ｕ字型連通管は等長の２本の竪管部７ａ，７ｂと、
その各下端をそれぞれ前後端に連通する前後方向の水平
管部８とから構成されており、水平管部８はタンク内構
材３の頂部付近にてタンク内構材３を前後方向に立体交
叉的に横断するように固定されている。
【０００９】ここで、竪管部７ａ，７ｂの上端はそれぞ
れ閉塞されている。また、竪管部７ａ，７ｂや水平管部
８には、図２に示すように、複数の小孔１０が設けられ
ている。小孔は、基本的には、同図に示すように、竪管
部７ａ，７ｂと水平管部８との外側連通部や竪管部７
ａ，７ｂの中間位置に設けられるが、必要に応じてその
他の場所にも設けることができる。このようなタンクに
液体９を貯溜する場合、小孔１０を経てＵ字型連通管に
も液体９は流入する。しかし、竪管部の上部であって最
上位の小孔以上の部分の空気は竪管部７ａ，７ｂの上端
内部に残留するとともに、液体９の液圧によって圧縮さ
れ竪管部７ａ，７ｂの上端に封入される。
れ閉塞されている。また、竪管部７ａ，７ｂや水平管部
８には、図２に示すように、複数の小孔１０が設けられ
ている。小孔は、基本的には、同図に示すように、竪管
部７ａ，７ｂと水平管部８との外側連通部や竪管部７
ａ，７ｂの中間位置に設けられるが、必要に応じてその
他の場所にも設けることができる。このようなタンクに
液体９を貯溜する場合、小孔１０を経てＵ字型連通管に
も液体９は流入する。しかし、竪管部の上部であって最
上位の小孔以上の部分の空気は竪管部７ａ，７ｂの上端
内部に残留するとともに、液体９の液圧によって圧縮さ
れ竪管部７ａ，７ｂの上端に封入される。
【００１０】このようなＵ字型連通管には、図３に示す
ように、この残留した封入空気１１ａ，１１ｂをばね要
素，Ｕ字型連通管内の液体１２を質量要素とすると１自
由度振動系が形成される。この振動系の固有円振動数ω
0 は簡単のため左右対称構造とすると、式（１）で与え
られる。 ω0 ＝√｛2G[1＋Ｋ・(D/h)]/[２・ｌL ＋(a/A)L] ｝ ……（１） ただし、ｈ：封入空気１１ａ，１１ｂの高さ Ｋ：空気の比熱比 Ｇ：重力加速度 Ｄ：タンク内の液体９の液面から連通管内に残留する液
体１２の液面までの深さ ａ，ｌL ：竪管部７ａ，７ｂの断面積，液位 Ａ，Ｌ：水平管部８の断面積，液位 式（１）により、Ｕ字型連通管の固有振動数がタンク内
構材３の横倒れ振動の固有振動数と一致するように竪管
部７ａ，７ｂや水平管部８の寸法や小孔１０の最上位置
は決定されている。
ように、この残留した封入空気１１ａ，１１ｂをばね要
素，Ｕ字型連通管内の液体１２を質量要素とすると１自
由度振動系が形成される。この振動系の固有円振動数ω
0 は簡単のため左右対称構造とすると、式（１）で与え
られる。 ω0 ＝√｛2G[1＋Ｋ・(D/h)]/[２・ｌL ＋(a/A)L] ｝ ……（１） ただし、ｈ：封入空気１１ａ，１１ｂの高さ Ｋ：空気の比熱比 Ｇ：重力加速度 Ｄ：タンク内の液体９の液面から連通管内に残留する液
体１２の液面までの深さ ａ，ｌL ：竪管部７ａ，７ｂの断面積，液位 Ａ，Ｌ：水平管部８の断面積，液位 式（１）により、Ｕ字型連通管の固有振動数がタンク内
構材３の横倒れ振動の固有振動数と一致するように竪管
部７ａ，７ｂや水平管部８の寸法や小孔１０の最上位置
は決定されている。
【００１１】さて、タンカーの航行中のピッチングによ
る貨液の動揺により、タンク内構材３の横倒れ固有振動
数が共振した場合を考えると、この場合の起振力をＦと
すると、起振力Ｆとタンク内構材３の振動変位ｙの関係
は、図４（Ａ），（Ｂ）に示すように振動変位ｙは起振
力Ｆに対してその位相は９０°遅れる。
る貨液の動揺により、タンク内構材３の横倒れ固有振動
数が共振した場合を考えると、この場合の起振力をＦと
すると、起振力Ｆとタンク内構材３の振動変位ｙの関係
は、図４（Ａ），（Ｂ）に示すように振動変位ｙは起振
力Ｆに対してその位相は９０°遅れる。
【００１２】次に、タンク内構材３の振動変位によって
発生する連通管内の液体１２の振動変位ｘも、前述の振
動系により同図（Ｃ）に示すように、タンク内構材３の
振動変位ｙに対してさらに位相は９０°遅れる。このと
き連通管内の液体１２に発生する慣性力Ｆ1 の反作用と
して作用力Ｆc がタンク内構材３に作用する。 ここで、ＦI ＝Ｍ・〔ｄ（ｄｘ／ｄｔ）／（ｄｔ）〕 ・・・・・（２） Ｆc ＝−ＦI ・・・・・（２） ただし、Ｍ：連通管内の液体１２の有効質量 ｘ＝連通管内の液体１２の振動変位 式（２）より Ｆc ＝−ＦI ＝−Ｍ・[d(dx/dt)/(dt)] ＝Ｍω2 ｘ ・・・・・（３） ただし、ω＝タンク内構材３の横倒れ固有円振動数 すなわち、式（３）より作用力Ｆc と連通管内の液体１
２の振動変位ｘとは同位相であることがわかる（同図
（Ｄ）参照）。
発生する連通管内の液体１２の振動変位ｘも、前述の振
動系により同図（Ｃ）に示すように、タンク内構材３の
振動変位ｙに対してさらに位相は９０°遅れる。このと
き連通管内の液体１２に発生する慣性力Ｆ1 の反作用と
して作用力Ｆc がタンク内構材３に作用する。 ここで、ＦI ＝Ｍ・〔ｄ（ｄｘ／ｄｔ）／（ｄｔ）〕 ・・・・・（２） Ｆc ＝−ＦI ・・・・・（２） ただし、Ｍ：連通管内の液体１２の有効質量 ｘ＝連通管内の液体１２の振動変位 式（２）より Ｆc ＝−ＦI ＝−Ｍ・[d(dx/dt)/(dt)] ＝Ｍω2 ｘ ・・・・・（３） ただし、ω＝タンク内構材３の横倒れ固有円振動数 すなわち、式（３）より作用力Ｆc と連通管内の液体１
２の振動変位ｘとは同位相であることがわかる（同図
（Ｄ）参照）。
【００１３】以上をまとめると、前記の作用力Ｆc は起
振力Ｆと逆位相になる。すなわち、作用力ＦC は起振力
Ｆを打ち消す方向に作用するから、本タンク構造への有
効起振力Ｆ＋ＦC は、同図（Ｅ）の実線に示すように、
破線で示す起振力Ｆに比べて十分小さくすることができ
る。したがって、本タンク構造の振動応答はＵ字型連通
管がない場合に比べて十分小さくすることができる。
振力Ｆと逆位相になる。すなわち、作用力ＦC は起振力
Ｆを打ち消す方向に作用するから、本タンク構造への有
効起振力Ｆ＋ＦC は、同図（Ｅ）の実線に示すように、
破線で示す起振力Ｆに比べて十分小さくすることができ
る。したがって、本タンク構造の振動応答はＵ字型連通
管がない場合に比べて十分小さくすることができる。
【００１４】このような本発明の効果を従来のタンク構
造の効果と比較すると、図５に示すようになる。すなわ
ち、同図の破線１３は図７に示した従来の未対策構造の
タンク内構材３の振動加速度を表す曲線であり、一点鎖
線１４は同図において倒れ止め肘板６を増設した従来対
策構造の場合、実線１５は図１に示した本発明のタンク
構造の場合をそれぞれ示す。図７に示した従来構造で
は、その固有振動数を上昇させるために多数の倒れ止め
肘板６を必要とする上に新たな固有振動数が別の起振力
と共振する可能性が残った。これに対して、本発明のタ
ンク構造では、その振動応答を全体的に抑制することが
でき、別起振力との共振現象の懸念もなくなる。
造の効果と比較すると、図５に示すようになる。すなわ
ち、同図の破線１３は図７に示した従来の未対策構造の
タンク内構材３の振動加速度を表す曲線であり、一点鎖
線１４は同図において倒れ止め肘板６を増設した従来対
策構造の場合、実線１５は図１に示した本発明のタンク
構造の場合をそれぞれ示す。図７に示した従来構造で
は、その固有振動数を上昇させるために多数の倒れ止め
肘板６を必要とする上に新たな固有振動数が別の起振力
と共振する可能性が残った。これに対して、本発明のタ
ンク構造では、その振動応答を全体的に抑制することが
でき、別起振力との共振現象の懸念もなくなる。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように本発明タンク構造は、
小孔を適宜設けるとともに、上端を閉塞したＵ字型連通
管を配設することにより、タンク内構材の振動応答を抑
制することができるので、従来の構造に比べて簡易な構
造で、しかも高い信頼性でタンク内構材の共振現象によ
る損傷発生を防止することができる。
小孔を適宜設けるとともに、上端を閉塞したＵ字型連通
管を配設することにより、タンク内構材の振動応答を抑
制することができるので、従来の構造に比べて簡易な構
造で、しかも高い信頼性でタンク内構材の共振現象によ
る損傷発生を防止することができる。
【００１６】要するに本発明によれば、液体を貯溜もし
くは運搬するタンカーの上甲板とそのタンク内隔壁との
両部材にわたって外端が溶接された横鉛直平面上に延び
るタンク内構材と、上記３部材に沿って平行的に延びる
３辺がそれぞれ同タンク内隔壁，同タンク内構材及びタ
ンク内構材内端コーミングに溶接された複数段の水平長
方形防撓材により形成されたタンクにおいて、同タンク
内構材の上部コーミングの左右の隅角部の若干下方に中
央がそれぞれ固着された水平管部の前後端にそれぞれ上
端が閉塞された同一高さの竪管部を形成してなる縦鉛直
平面上のＵ字型連通管と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部
の下端にそれぞれ穿設された小径孔とを具え、タンカー
の動揺の際に、同Ｕ字型連通管に動吸振器としての作用
を行わせることにより、倒れ止め肘板の増設を必要とす
ることなく、接液時の固有円振動数の低下を防止して、
重量の低減を図る経済的なタンカーのタンク構造を得る
から、本発明は産業上極めて有益なものである。
くは運搬するタンカーの上甲板とそのタンク内隔壁との
両部材にわたって外端が溶接された横鉛直平面上に延び
るタンク内構材と、上記３部材に沿って平行的に延びる
３辺がそれぞれ同タンク内隔壁，同タンク内構材及びタ
ンク内構材内端コーミングに溶接された複数段の水平長
方形防撓材により形成されたタンクにおいて、同タンク
内構材の上部コーミングの左右の隅角部の若干下方に中
央がそれぞれ固着された水平管部の前後端にそれぞれ上
端が閉塞された同一高さの竪管部を形成してなる縦鉛直
平面上のＵ字型連通管と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部
の下端にそれぞれ穿設された小径孔とを具え、タンカー
の動揺の際に、同Ｕ字型連通管に動吸振器としての作用
を行わせることにより、倒れ止め肘板の増設を必要とす
ることなく、接液時の固有円振動数の低下を防止して、
重量の低減を図る経済的なタンカーのタンク構造を得る
から、本発明は産業上極めて有益なものである。
【図１】本発明の一実施例のタンク構造を示す部分正面
図である。
図である。
【図２】図１のII−II矢視側面図である。
【図３】図２のＵ字型連通管の力学的諸量を示す同じく
側面図である。
側面図である。
【図４】図１の各部材に作用する力学的諸量の経時的変
化を示す線図である。
化を示す線図である。
【図５】本発明による振動数とタンク内構材の加速度と
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
【図６】従来のタンカーのタンクを示す横断面図であ
る。
る。
【図７】図６の上甲板と縦通隔壁との取り合い部VII の
構造を示す拡大図である。
構造を示す拡大図である。
１ 外板（上甲板） ２ タンク内隔壁 ３ タンク内構材 ４ 防撓材 ５ 防撓材 ６ 倒れ止め肘板 ７，７ａ，７ｂ 竪管部 ８ 水平管部 ９ 液体 １０ 小孔 １１ 封入空気 １２ 連通管内液体 １３ 図７の従来構造のタンク内構材の振動応答曲線 １４ 図７の従来構造のタンクで肘板を増設した場合の
内構材の振動応答曲線 １５ 図１の本発明構造のタンク内構材の振動応答曲線
内構材の振動応答曲線 １５ 図１の本発明構造のタンク内構材の振動応答曲線
Claims (1)
- 【請求項１】 液体を貯溜もしくは運搬するタンカーの
上甲板とそのタンク内隔壁との両部材にわたって外端が
溶接された横鉛直平面上に延びるタンク内構材と、上記
３部材に沿って平行的に延びる３辺がそれぞれ同タンク
内隔壁，同タンク内構材及びタンク内構材内端コーミン
グに溶接された複数段の水平長方形防撓材により形成さ
れたタンクにおいて、同タンク内構材の上部コーミング
の左右の隅角部の若干下方に中央がそれぞれ固着された
水平管部の前後端にそれぞれ上端が閉塞された同一高さ
の竪管部を形成してなる縦鉛直平面上のＵ字型連通管
と、同各Ｕ字型連通管の両竪管部の下端にそれぞれ穿設
された小径孔とを具え、タンカーの動揺の際に、同Ｕ字
型連通管に動吸振器としての作用を行わせることを特徴
とするタンカーのタンク構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06342395A JP3192910B2 (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | タンカーのタンク構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06342395A JP3192910B2 (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | タンカーのタンク構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08230768A true JPH08230768A (ja) | 1996-09-10 |
| JP3192910B2 JP3192910B2 (ja) | 2001-07-30 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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Country Status (1)
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| JP (1) | JP3192910B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018176985A (ja) * | 2017-04-12 | 2018-11-15 | 三菱重工業株式会社 | 船舶の船体構造及び防振器の製造方法 |
-
1995
- 1995-02-27 JP JP06342395A patent/JP3192910B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018176985A (ja) * | 2017-04-12 | 2018-11-15 | 三菱重工業株式会社 | 船舶の船体構造及び防振器の製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3192910B2 (ja) | 2001-07-30 |
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