JPH08232680A - 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン - Google Patents
燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービンInfo
- Publication number
- JPH08232680A JPH08232680A JP7335596A JP33559695A JPH08232680A JP H08232680 A JPH08232680 A JP H08232680A JP 7335596 A JP7335596 A JP 7335596A JP 33559695 A JP33559695 A JP 33559695A JP H08232680 A JPH08232680 A JP H08232680A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade group
- turbine
- compressor
- gas turbine
- rotor blade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 294
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 76
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 76
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 70
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims abstract description 46
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 32
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 242
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 50
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 34
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 34
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 34
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 4
- 238000013019 agitation Methods 0.000 claims description 2
- 229940090046 jet injector Drugs 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 58
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 7
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 6
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ガスタービン用燃焼器及びタービン及び軸流圧
縮機を用途に合わせて改良することにより最適の各種ガ
スタービンを得ることを目的とする。 【構成】燃焼器を水管ボイラと合成して高温の燃焼ガス
を過熱蒸気質量に大変換して排気温度を１００゜Ｃに近
づけて排気熱量の循環利用を可能にすると共に燃料噴射
量の大増大により理論空燃比燃焼に近づけて小型軽量超
大出力にすると共に、通常の静翼を全廃して外側タービ
ン動翼群及び外側圧縮機動翼群に大変換して高温ガスを
直線的に膨張させて噴射速度の減衰を抑制すると共にタ
ービンの多段化を可能にして大回転力とし、圧縮空気を
直線的に効率良く圧縮して入力を低減して圧力比を飛躍
的に上昇し、航空用にはそれぞれの外周全面に外気伝熱
冷却用の冷却鰭等を具備して過熱蒸気大変換に換えま
す。 【効果】断熱無冷却理論空燃比燃焼ガスタービンとして
排熱を循環利用すると総合熱効率９０％を越えるために
大きな効果があり、航空利用する場合は外気伝熱冷却等
により小型軽量大出力にできる効果があります。
縮機を用途に合わせて改良することにより最適の各種ガ
スタービンを得ることを目的とする。 【構成】燃焼器を水管ボイラと合成して高温の燃焼ガス
を過熱蒸気質量に大変換して排気温度を１００゜Ｃに近
づけて排気熱量の循環利用を可能にすると共に燃料噴射
量の大増大により理論空燃比燃焼に近づけて小型軽量超
大出力にすると共に、通常の静翼を全廃して外側タービ
ン動翼群及び外側圧縮機動翼群に大変換して高温ガスを
直線的に膨張させて噴射速度の減衰を抑制すると共にタ
ービンの多段化を可能にして大回転力とし、圧縮空気を
直線的に効率良く圧縮して入力を低減して圧力比を飛躍
的に上昇し、航空用にはそれぞれの外周全面に外気伝熱
冷却用の冷却鰭等を具備して過熱蒸気大変換に換えま
す。 【効果】断熱無冷却理論空燃比燃焼ガスタービンとして
排熱を循環利用すると総合熱効率９０％を越えるために
大きな効果があり、航空利用する場合は外気伝熱冷却等
により小型軽量大出力にできる効果があります。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービン用の燃焼
器及びタービン及び軸流圧縮機を含む各種ガスタービン
に関する。
器及びタービン及び軸流圧縮機を含む各種ガスタービン
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンの排気温度は５００゜Ｃ前
後と非常に高温のため排気熱損失も非常に大きく、熱と
電気の併給用として使用する場合もガスタービンの特性
上発電機の最大出力が外気温度の上昇により低下するの
に加えて、低負荷時の熱効率が大幅に低下するため低負
荷時の使用が非常に高価な燃料費となるのに加えて、タ
ービン入口温度を高温とするため非常に高価な材料や制
作技術を必要とするため高価なガスタービンとなるが蒸
気注入サイクル等があり又、航空用のガスタービンでは
タービン静翼や軸流圧縮機静翼を部分的に動翼に変換し
て使用しておりますが、構造が非常に複雑になって高速
回転では強度が不足するのに加えて、外気と高速接触さ
せて空気冷却する構成が少なく製作費も高価になる欠点
があります。（特公平１−３３６４８）（特公平５−２
０５７１）
後と非常に高温のため排気熱損失も非常に大きく、熱と
電気の併給用として使用する場合もガスタービンの特性
上発電機の最大出力が外気温度の上昇により低下するの
に加えて、低負荷時の熱効率が大幅に低下するため低負
荷時の使用が非常に高価な燃料費となるのに加えて、タ
ービン入口温度を高温とするため非常に高価な材料や制
作技術を必要とするため高価なガスタービンとなるが蒸
気注入サイクル等があり又、航空用のガスタービンでは
タービン静翼や軸流圧縮機静翼を部分的に動翼に変換し
て使用しておりますが、構造が非常に複雑になって高速
回転では強度が不足するのに加えて、外気と高速接触さ
せて空気冷却する構成が少なく製作費も高価になる欠点
があります。（特公平１−３３６４８）（特公平５−２
０５７１）
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の第１目的は、
熱と電気を併給するか回転動力と共に廃熱の循環利用を
可能にするガスタービンを改良すると共に、改良した各
種部品を提供することです。本発明の第２目的は、航空
用の各種ガスタービンを改良すると共に、改良した航空
用の各種ガスタービン部品を提供することです。
熱と電気を併給するか回転動力と共に廃熱の循環利用を
可能にするガスタービンを改良すると共に、改良した各
種部品を提供することです。本発明の第２目的は、航空
用の各種ガスタービンを改良すると共に、改良した航空
用の各種ガスタービン部品を提供することです。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明を熱と電気の併給
用として使用するか回転動力と共に廃熱の循環利用を可
能にする場合は、低温の過熱水蒸気エネルギーに大変換
することで排気温度を１００゜Ｃに近づけて排気熱損失
を大低減すると共に、燃料注入量を３倍前後まで大増大
を可能にして発電機の最大出力を３倍前後に大増大し
て、大幅な出力の増減も通常の空燃比６０から理論空燃
比１５近くまで、主として燃料噴射量と過熱水蒸気噴射
量の制御により効率良く大幅な負荷の増減を可能にする
と共に、排気の冷却により排気熱量の殆どを１００゜Ｃ
に近い大量の熱水と温水として容易に得ることにより、
廃熱の循環利用を可能にすると共に熱としても最適に供
給することが可能となり、加えてタービンに噴射される
質量は空気の質量＋過熱蒸気の質量と大増大するため、
飛躍的に出力が増大して総合熱効率も９０％を越えるこ
とも可能になります。
用として使用するか回転動力と共に廃熱の循環利用を可
能にする場合は、低温の過熱水蒸気エネルギーに大変換
することで排気温度を１００゜Ｃに近づけて排気熱損失
を大低減すると共に、燃料注入量を３倍前後まで大増大
を可能にして発電機の最大出力を３倍前後に大増大し
て、大幅な出力の増減も通常の空燃比６０から理論空燃
比１５近くまで、主として燃料噴射量と過熱水蒸気噴射
量の制御により効率良く大幅な負荷の増減を可能にする
と共に、排気の冷却により排気熱量の殆どを１００゜Ｃ
に近い大量の熱水と温水として容易に得ることにより、
廃熱の循環利用を可能にすると共に熱としても最適に供
給することが可能となり、加えてタービンに噴射される
質量は空気の質量＋過熱蒸気の質量と大増大するため、
飛躍的に出力が増大して総合熱効率も９０％を越えるこ
とも可能になります。
【０００５】本発明を各種航空機用ガスタービンとして
実施する場合は、出力を発生しないタービン静翼や圧縮
仕事をしない軸流圧縮機静翼を全廃して、出力を発生す
る外側タービン動翼群や圧縮仕事をする外側圧縮機動翼
群に大変換して、構造を簡単にすると共に互いに反対方
向に回転させることにより回転速度を２分の１づつ分担
して入力を大幅に低減すると共に、更に入力を低減する
ための外側圧縮機動翼群に外嵌固着された一体形外側圧
縮機胴等の外周に冷却鰭を多数具備して、冷外気と高速
回転接触させることにより外側圧縮機動翼群を全段急速
伝熱冷却して、圧縮空気を全段接触冷却することにより
入力を更に大幅に低減すると共に、効率良く冷却圧縮す
ることで空気密度を増大して燃料注入量の増大により大
出力を可能にして、タービン側え供給する冷却空気も低
温としたため効果的な冷却も可能にします。又、外側タ
ービン動翼群を長寿命とするためにも外側タービン動翼
群に外嵌固着された一体形外側タービン胴等の外周に冷
却鰭を多数具備して、冷外気と高速回転接触させること
により外側タービン動翼群を動翼付根側より全段急速伝
熱冷却して効率的に冷却すると共に長寿命とします。
実施する場合は、出力を発生しないタービン静翼や圧縮
仕事をしない軸流圧縮機静翼を全廃して、出力を発生す
る外側タービン動翼群や圧縮仕事をする外側圧縮機動翼
群に大変換して、構造を簡単にすると共に互いに反対方
向に回転させることにより回転速度を２分の１づつ分担
して入力を大幅に低減すると共に、更に入力を低減する
ための外側圧縮機動翼群に外嵌固着された一体形外側圧
縮機胴等の外周に冷却鰭を多数具備して、冷外気と高速
回転接触させることにより外側圧縮機動翼群を全段急速
伝熱冷却して、圧縮空気を全段接触冷却することにより
入力を更に大幅に低減すると共に、効率良く冷却圧縮す
ることで空気密度を増大して燃料注入量の増大により大
出力を可能にして、タービン側え供給する冷却空気も低
温としたため効果的な冷却も可能にします。又、外側タ
ービン動翼群を長寿命とするためにも外側タービン動翼
群に外嵌固着された一体形外側タービン胴等の外周に冷
却鰭を多数具備して、冷外気と高速回転接触させること
により外側タービン動翼群を動翼付根側より全段急速伝
熱冷却して効率的に冷却すると共に長寿命とします。
【０００６】
【作 用】低温の過熱水蒸気エネルギーに大変換して燃
焼ガスと同棲させることで排気温度を１００゜Ｃに近づ
けて排気熱損失を大低減して、復水損失も皆無に近づけ
るため、ガスタービン用の各種燃焼器の完全燃焼終了さ
せる土流部分を使用して、下流の空気による燃焼ガスの
希釈部分は主として内筒のみ使用して任意の形状に用途
に合わせて延長して、その内筒の内面に沿って水管を主
として多条ネジ状に用途に合わせた管長で配管して、完
全燃焼終了した燃焼ガスの下流側で水管の上流側より下
流側に向かって選択した蒸気噴射管は下流に延長して直
接外側タービン動翼群１段に噴射することも含めて過熱
水蒸気を噴射して、高温の燃焼ガスと同棲させることで
高温の過熱蒸気にして復水損失を皆無にすると共に、タ
ービン排気温度も１００゜Ｃに近づけて排気熱損失を大
低減すると共に、理論空燃比１５のところを通常空燃比
６０以上で運転されているため、燃料注入量の３倍以上
の大増大も可能になり、タービンに噴射される質量も空
気の質量＋過熱蒸気の質量＋燃料の質量と大増大するた
め、発電機の最大出力も３倍以上に大増大して、大幅な
出力の増減も主として燃料噴射量と過熱蒸気噴射量の制
御により効率良く大幅な負荷の増減を可能にすると共
に、排気を水冷却すると排気熱量の殆どを１００゜Ｃに
近い大量の熱水と温水として回収出来るため、排気熱量
の殆どを循環使用出来るのに加えて熱としても最適に供
給できるため総合熱効率を９０％以上にすることも可能
になり、タービンの製作費を蒸気タービン並に出来る効
果も発生します。
焼ガスと同棲させることで排気温度を１００゜Ｃに近づ
けて排気熱損失を大低減して、復水損失も皆無に近づけ
るため、ガスタービン用の各種燃焼器の完全燃焼終了さ
せる土流部分を使用して、下流の空気による燃焼ガスの
希釈部分は主として内筒のみ使用して任意の形状に用途
に合わせて延長して、その内筒の内面に沿って水管を主
として多条ネジ状に用途に合わせた管長で配管して、完
全燃焼終了した燃焼ガスの下流側で水管の上流側より下
流側に向かって選択した蒸気噴射管は下流に延長して直
接外側タービン動翼群１段に噴射することも含めて過熱
水蒸気を噴射して、高温の燃焼ガスと同棲させることで
高温の過熱蒸気にして復水損失を皆無にすると共に、タ
ービン排気温度も１００゜Ｃに近づけて排気熱損失を大
低減すると共に、理論空燃比１５のところを通常空燃比
６０以上で運転されているため、燃料注入量の３倍以上
の大増大も可能になり、タービンに噴射される質量も空
気の質量＋過熱蒸気の質量＋燃料の質量と大増大するた
め、発電機の最大出力も３倍以上に大増大して、大幅な
出力の増減も主として燃料噴射量と過熱蒸気噴射量の制
御により効率良く大幅な負荷の増減を可能にすると共
に、排気を水冷却すると排気熱量の殆どを１００゜Ｃに
近い大量の熱水と温水として回収出来るため、排気熱量
の殆どを循環使用出来るのに加えて熱としても最適に供
給できるため総合熱効率を９０％以上にすることも可能
になり、タービンの製作費を蒸気タービン並に出来る効
果も発生します。
【０００７】タービン入口温度を一定にして航空用ガス
タービンの熱効率や出力や圧力比を増大させるために
は、軸流圧縮機入力は小さい程良く、圧縮空気の圧力比
や燃料の質量は大きい程良く、タービンの冷却空気は少
ない程良く構造は簡単な程良いため出力を発生しないタ
ービン静翼や圧縮仕事をしない軸流圧縮機静翼を全廃し
て、出力を発生する外側タービン動翼群や圧縮仕事をす
る外側圧縮機動翼群に大変換してそれぞれ動翼群を２倍
以上として、構造を簡単にして小型軽量大出力とすると
共に、互いに反対方向に回転させることにより回転速度
を２分の１づつ分担して入力を大幅に低減すると共に、
更に入力を低減するための外側圧縮機動翼群に外嵌固着
された一体形外側圧縮機胴等の外周に冷却鰭を多数具備
して、冷たい外気と高速回転低圧接触させることにより
外側圧縮機動翼群を全段急速伝熱冷却して、圧縮空気を
外側圧縮機動翼群のすべての翼列で効果的に高速接触伝
熱冷却することにより、更に大幅に入力を低減すると共
に、多段の動翼により直線的に効率良く圧縮するため圧
力比と燃料注入量と吸入空気質量の増大により大出力が
可能になり、タービン側へ供給する冷却空気も低温とな
るため少量で良く、又、外側タービン動翼群に外嵌固着
された一体形外側タービン胴等の外周に冷却鰭を多数具
備して、冷たい外気と高速回転低圧接触させると外側タ
ービン動翼群を動翼付根側より全段急速伝熱冷却するた
め、効果的に冷却して長寿命にできる効果があります。
タービンの熱効率や出力や圧力比を増大させるために
は、軸流圧縮機入力は小さい程良く、圧縮空気の圧力比
や燃料の質量は大きい程良く、タービンの冷却空気は少
ない程良く構造は簡単な程良いため出力を発生しないタ
ービン静翼や圧縮仕事をしない軸流圧縮機静翼を全廃し
て、出力を発生する外側タービン動翼群や圧縮仕事をす
る外側圧縮機動翼群に大変換してそれぞれ動翼群を２倍
以上として、構造を簡単にして小型軽量大出力とすると
共に、互いに反対方向に回転させることにより回転速度
を２分の１づつ分担して入力を大幅に低減すると共に、
更に入力を低減するための外側圧縮機動翼群に外嵌固着
された一体形外側圧縮機胴等の外周に冷却鰭を多数具備
して、冷たい外気と高速回転低圧接触させることにより
外側圧縮機動翼群を全段急速伝熱冷却して、圧縮空気を
外側圧縮機動翼群のすべての翼列で効果的に高速接触伝
熱冷却することにより、更に大幅に入力を低減すると共
に、多段の動翼により直線的に効率良く圧縮するため圧
力比と燃料注入量と吸入空気質量の増大により大出力が
可能になり、タービン側へ供給する冷却空気も低温とな
るため少量で良く、又、外側タービン動翼群に外嵌固着
された一体形外側タービン胴等の外周に冷却鰭を多数具
備して、冷たい外気と高速回転低圧接触させると外側タ
ービン動翼群を動翼付根側より全段急速伝熱冷却するた
め、効果的に冷却して長寿命にできる効果があります。
【０００８】
【実施例】図１を参照して第１実施例について説明する
と熱と電気を併給して排気熱量を循環使用することを可
能にするガスタービンを図示している。通常の単純サイ
クルのガスタービン主軸９に固着されたタービン動翼群
１０及び圧縮機動翼群１１を適宜に具備して、通常のタ
ービン静翼群を本発明の外側タービン動翼群１２に大変
換するため、分割形タービン胴１５に外側タービン動翼
群１２をそれぞれ半径方向複数箇に分割又は一体として
固着して外側タービン動翼群１段１３及び外側タービン
動翼群終段１８もそれぞれ円板部１４ａ及び１４ｂを設
けてそれぞれ一体として固着してそれぞれガスタービン
主軸９に枢支して、分割形タービン胴１５の外側にテー
パを有する一体形外側タービン胴１６をそれぞれに設け
た多数の軸方向凹凸１７ａ・１７ｂに沿って外嵌して２
重構造にして外側タービン動翼群１３及び外側タービン
動翼群終段１８にそれぞれ固着して、通常の圧縮機静翼
群もすべて外側圧縮機動翼群３１とするため、分割形圧
縮機胴３２に多段の外側圧縮機動翼群３１をそれぞれ半
径方向複数箇に分割又は一体として固着組み立てて、外
側圧縮機動翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４
及び必要に応じて中間の外側圧縮機動翼群３１を一体構
造として円板部１４ｃ・１４ｄ・１４ｅ等を設けてガス
タービン主軸９に枢支し、分割形圧縮機胴３２の外側に
テーパを有する一体形外側圧縮機胴３５をそれぞれに設
けた多数の軸方向凹凸１７ｃ・１７ｄに沿って外嵌して
２重構造としてガスタービン主軸９に枢支された外側圧
縮機動翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４に主
としてそれぞれを固着して、外側圧縮機動翼群終段３４
と外側タービン動翼群１段１３を外側ガスタービン主軸
５８により直結して、本発明の燃焼器６ｘ（６ａ・６ｂ
・６ｃ）等に圧縮空気を噴射する環状の噴口３８を外側
圧縮機動翼群終段３４の半径方向内外より環状に燃焼器
６ｘ側に突設して、その外部に回転自在に外嵌する環状
の受口３９との間にラビリンスシール６５を適宜に設け
てフランジ２９ｂにより燃焼器６ｘ側に固着し、６ｘに
は外側タービン動翼群１段１３等を燃焼ガスと過熱蒸気
の噴射により回転させる環状の燃焼ガス噴射口群２８を
フランジ２９ａにより固着して突設し外側タービン動翼
群１段１３側には環状の燃焼ガス噴射口群２８から噴射
される燃焼ガス等を受け入れる環状の鞘２７を環状の燃
焼ガス噴射口群２８に回転自在に外嵌突設してその嵌合
部にラビリンスシール６５を設け、ガスタービン主軸９
の軸流圧縮機３０の上流側又はタービン５の下流側に二
重反転歯車装置４１又は二重反転減速歯車装置５１を具
備してガスタービン主軸９と外側ガスタービン主軸５８
が互いに反対方向に発生させている回転動力をガスター
ビン主軸９側に集約します。
と熱と電気を併給して排気熱量を循環使用することを可
能にするガスタービンを図示している。通常の単純サイ
クルのガスタービン主軸９に固着されたタービン動翼群
１０及び圧縮機動翼群１１を適宜に具備して、通常のタ
ービン静翼群を本発明の外側タービン動翼群１２に大変
換するため、分割形タービン胴１５に外側タービン動翼
群１２をそれぞれ半径方向複数箇に分割又は一体として
固着して外側タービン動翼群１段１３及び外側タービン
動翼群終段１８もそれぞれ円板部１４ａ及び１４ｂを設
けてそれぞれ一体として固着してそれぞれガスタービン
主軸９に枢支して、分割形タービン胴１５の外側にテー
パを有する一体形外側タービン胴１６をそれぞれに設け
た多数の軸方向凹凸１７ａ・１７ｂに沿って外嵌して２
重構造にして外側タービン動翼群１３及び外側タービン
動翼群終段１８にそれぞれ固着して、通常の圧縮機静翼
群もすべて外側圧縮機動翼群３１とするため、分割形圧
縮機胴３２に多段の外側圧縮機動翼群３１をそれぞれ半
径方向複数箇に分割又は一体として固着組み立てて、外
側圧縮機動翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４
及び必要に応じて中間の外側圧縮機動翼群３１を一体構
造として円板部１４ｃ・１４ｄ・１４ｅ等を設けてガス
タービン主軸９に枢支し、分割形圧縮機胴３２の外側に
テーパを有する一体形外側圧縮機胴３５をそれぞれに設
けた多数の軸方向凹凸１７ｃ・１７ｄに沿って外嵌して
２重構造としてガスタービン主軸９に枢支された外側圧
縮機動翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４に主
としてそれぞれを固着して、外側圧縮機動翼群終段３４
と外側タービン動翼群１段１３を外側ガスタービン主軸
５８により直結して、本発明の燃焼器６ｘ（６ａ・６ｂ
・６ｃ）等に圧縮空気を噴射する環状の噴口３８を外側
圧縮機動翼群終段３４の半径方向内外より環状に燃焼器
６ｘ側に突設して、その外部に回転自在に外嵌する環状
の受口３９との間にラビリンスシール６５を適宜に設け
てフランジ２９ｂにより燃焼器６ｘ側に固着し、６ｘに
は外側タービン動翼群１段１３等を燃焼ガスと過熱蒸気
の噴射により回転させる環状の燃焼ガス噴射口群２８を
フランジ２９ａにより固着して突設し外側タービン動翼
群１段１３側には環状の燃焼ガス噴射口群２８から噴射
される燃焼ガス等を受け入れる環状の鞘２７を環状の燃
焼ガス噴射口群２８に回転自在に外嵌突設してその嵌合
部にラビリンスシール６５を設け、ガスタービン主軸９
の軸流圧縮機３０の上流側又はタービン５の下流側に二
重反転歯車装置４１又は二重反転減速歯車装置５１を具
備してガスタービン主軸９と外側ガスタービン主軸５８
が互いに反対方向に発生させている回転動力をガスター
ビン主軸９側に集約します。
【０００９】高効率ガスタービンはタービン入口温度を
１０００゜Ｃ程度とするため、高温の燃焼ガスを空気に
より希釈して空燃比を６０以上と空気過剰にしてありま
す。本発明は高温の燃焼ガス温度を過熱蒸気質量に大変
換して排気温度を１００゜Ｃに近づけるため燃料注入量
の大増大が可能になり、理論空燃比の１５に近づけるこ
とで出力３倍以上も可能にしますが空気より遥かに圧縮
容易な水を高圧にするため入力が最少で高温の燃焼ガス
温度を低温の水蒸気エネルギーに大変換して、主として
噴射質量の大増大によりタービン出力を３倍以上にする
ため、小型軽量大出力低騒音となり排気熱損失が飛躍的
に少なくタービンの冷却も不用で構造が簡単となり排気
熱量の循環利用により熱効率が飛躍的に高く蒸気タービ
ンの製作費以下の製作費も可能になります。
１０００゜Ｃ程度とするため、高温の燃焼ガスを空気に
より希釈して空燃比を６０以上と空気過剰にしてありま
す。本発明は高温の燃焼ガス温度を過熱蒸気質量に大変
換して排気温度を１００゜Ｃに近づけるため燃料注入量
の大増大が可能になり、理論空燃比の１５に近づけるこ
とで出力３倍以上も可能にしますが空気より遥かに圧縮
容易な水を高圧にするため入力が最少で高温の燃焼ガス
温度を低温の水蒸気エネルギーに大変換して、主として
噴射質量の大増大によりタービン出力を３倍以上にする
ため、小型軽量大出力低騒音となり排気熱損失が飛躍的
に少なくタービンの冷却も不用で構造が簡単となり排気
熱量の循環利用により熱効率が飛躍的に高く蒸気タービ
ンの製作費以下の製作費も可能になります。
【００１０】図１・図２を参照して本発明の燃焼器６ａ
及び６ｂについて説明すると、ガスタービン用の各種燃
焼器に水蒸気大発生部を追加して通常のガスタービンを
複合ガスタービンとするためには、カン形の燃焼器６ａ
又はカンニュラ形の燃焼器６ｂを螺旋状を含む任意の形
状に延長して、熱を発生させ上流部分を使用して下流の
空気によって希釈する部分を削除して４角形を含む内筒
１ａ．１ｂのみとして内面に沿って水管２を角形丸形多
条ネジ状等に適当な間隔や太さや長さにして配設して、
外部の水噴射ポンプ圧力及び多数の過熱蒸気制御弁６１
を任意の測定箇所の数値に基づいて計算制御して高圧力
の水及び過熱蒸気を供給して、多数の内筒１ａ・１ｂの
内部の完全燃焼をほぼ終了した部位の下流側で水管２の
上流側より下流側に向かって選択した蒸気噴射管８は下
流に適宜延長して直接外側タービン動翼群１段１２に噴
射することも含めて過熱蒸気等の水蒸気３を多数の蒸気
噴射管８より噴射して、通常の燃料噴射器４より燃料噴
射完全燃焼終了した高温の燃焼ガス温度を過熱蒸気エネ
ルギーに大変換して大幅に温度低下させて排気温度を１
００゜Ｃに近づけることで理論空燃比燃焼に近づけるこ
とを可能にして燃料注入量の大増大により水蒸気質量を
大増大して大出力として排気熱損失は大低減して燃焼ガ
スと過熱蒸気を同棲させることで復水損失も皆無にし
て、必要のある場合は排気の冷却により大量の熱水と温
水を容易に得ることで廃熱の循環利用を完壁にすると共
に、タービンに噴射する質量も速度も大増大するのです
が特に質量を燃焼ガスの質量＋過熱蒸気の質量として大
増大することによりガスタービンの熱効率を飛躍的に上
昇させて熱負荷は飛躍的に低減して安価なガスタービン
を得ることも可能になります。
及び６ｂについて説明すると、ガスタービン用の各種燃
焼器に水蒸気大発生部を追加して通常のガスタービンを
複合ガスタービンとするためには、カン形の燃焼器６ａ
又はカンニュラ形の燃焼器６ｂを螺旋状を含む任意の形
状に延長して、熱を発生させ上流部分を使用して下流の
空気によって希釈する部分を削除して４角形を含む内筒
１ａ．１ｂのみとして内面に沿って水管２を角形丸形多
条ネジ状等に適当な間隔や太さや長さにして配設して、
外部の水噴射ポンプ圧力及び多数の過熱蒸気制御弁６１
を任意の測定箇所の数値に基づいて計算制御して高圧力
の水及び過熱蒸気を供給して、多数の内筒１ａ・１ｂの
内部の完全燃焼をほぼ終了した部位の下流側で水管２の
上流側より下流側に向かって選択した蒸気噴射管８は下
流に適宜延長して直接外側タービン動翼群１段１２に噴
射することも含めて過熱蒸気等の水蒸気３を多数の蒸気
噴射管８より噴射して、通常の燃料噴射器４より燃料噴
射完全燃焼終了した高温の燃焼ガス温度を過熱蒸気エネ
ルギーに大変換して大幅に温度低下させて排気温度を１
００゜Ｃに近づけることで理論空燃比燃焼に近づけるこ
とを可能にして燃料注入量の大増大により水蒸気質量を
大増大して大出力として排気熱損失は大低減して燃焼ガ
スと過熱蒸気を同棲させることで復水損失も皆無にし
て、必要のある場合は排気の冷却により大量の熱水と温
水を容易に得ることで廃熱の循環利用を完壁にすると共
に、タービンに噴射する質量も速度も大増大するのです
が特に質量を燃焼ガスの質量＋過熱蒸気の質量として大
増大することによりガスタービンの熱効率を飛躍的に上
昇させて熱負荷は飛躍的に低減して安価なガスタービン
を得ることも可能になります。
【００１１】図１・図５を参照して本発明の燃焼器６Ｃ
について説明すると、ガスタービン用の各種燃焼器に水
蒸気大発生部を追加して通常のガスタービンを複合ガス
タービンとするためには、アンニュラ形の燃焼器６Ｃを
任意の形状に延長して、熱を発生させる上流部分を使用
して下流の空気によって希釈する部分を削除して環状の
内筒１Ｃのみとして、その環状の燃焼室６２の外側内筒
内面６３と内側内筒内面６４にそれぞれに沿って多数の
水管２を多条ネジ状にそれぞれに適当な間隔や太さや長
さにして配設して、外部に適当数の水噴射ポンプを具備
してそのポンプ圧力及び多数の過熱蒸気制御弁６１を任
意の測定箇所の数値に基づいて計算制御して高圧力の水
及び過熱蒸気を供給して、内筒１Ｃの内部の完全燃焼を
ほぼ終了した部位の下流側で水菅２の上流側より下流側
に向かって選択した蒸気噴射管８は下流に適宜延長して
直接外側タービン動翼群１段１２に噴射することも含め
て過熱蒸気等の水蒸気３を多数の過熱蒸気制御弁６１の
開度に従って多数の蒸気噴射管８より噴射して、通常の
燃料噴射器４より燃料噴射完全燃焼終了した高温の燃焼
ガス温度を大幅に低下させて排気温度を１００゜Ｃに近
づけることで理論空燃比燃焼に近づけることを可能にし
て、燃料注入量の大増大により主として水蒸気質量を大
増大して大出力として、排気の冷却による排気熱量の循
環利用により排気熱損失は大低減して、燃焼ガスと過熱
蒸気を同棲させることで復水損失も皆無にして、必要の
ある場合は大量の熱水と温水を容易に得ることで排熱利
用を容易にすると共に、タービンに噴射する質量も速度
も大増大するのですが特に質量を燃焼ガス＋過熱蒸気の
質量として大増大することで小型低騒音軽量大出力高熱
効率として、熱負荷は飛躍的に低減して安価なガスター
ビンを得ることを目的とします。
について説明すると、ガスタービン用の各種燃焼器に水
蒸気大発生部を追加して通常のガスタービンを複合ガス
タービンとするためには、アンニュラ形の燃焼器６Ｃを
任意の形状に延長して、熱を発生させる上流部分を使用
して下流の空気によって希釈する部分を削除して環状の
内筒１Ｃのみとして、その環状の燃焼室６２の外側内筒
内面６３と内側内筒内面６４にそれぞれに沿って多数の
水管２を多条ネジ状にそれぞれに適当な間隔や太さや長
さにして配設して、外部に適当数の水噴射ポンプを具備
してそのポンプ圧力及び多数の過熱蒸気制御弁６１を任
意の測定箇所の数値に基づいて計算制御して高圧力の水
及び過熱蒸気を供給して、内筒１Ｃの内部の完全燃焼を
ほぼ終了した部位の下流側で水菅２の上流側より下流側
に向かって選択した蒸気噴射管８は下流に適宜延長して
直接外側タービン動翼群１段１２に噴射することも含め
て過熱蒸気等の水蒸気３を多数の過熱蒸気制御弁６１の
開度に従って多数の蒸気噴射管８より噴射して、通常の
燃料噴射器４より燃料噴射完全燃焼終了した高温の燃焼
ガス温度を大幅に低下させて排気温度を１００゜Ｃに近
づけることで理論空燃比燃焼に近づけることを可能にし
て、燃料注入量の大増大により主として水蒸気質量を大
増大して大出力として、排気の冷却による排気熱量の循
環利用により排気熱損失は大低減して、燃焼ガスと過熱
蒸気を同棲させることで復水損失も皆無にして、必要の
ある場合は大量の熱水と温水を容易に得ることで排熱利
用を容易にすると共に、タービンに噴射する質量も速度
も大増大するのですが特に質量を燃焼ガス＋過熱蒸気の
質量として大増大することで小型低騒音軽量大出力高熱
効率として、熱負荷は飛躍的に低減して安価なガスター
ビンを得ることを目的とします。
【００１２】図１・図２・図３・図５・図７を参照して
各種燃焼器を本発明の外側圧縮機動翼群終段３４と組み
合わせて使用する場合を説明しますと、軸流圧縮機３０
からの圧縮空気を燃焼器側へ噴射するとき気密を簡単に
確保するため両外周にラビリンスシール６５を有する環
状の噴口３８が外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向内
外より環状に燃焼器側に突出しているため、その外部に
回転自在に外嵌して内面がラビリンスシールの片方を形
成する環状の受口３９及びフランジ２９ｂを設け、各槌
燃焼器の最上流の外筒７の内部に案内羽根５９を多数設
けて外部にフランジ２９ｂを固着して、外側圧縮機動翼
群終段３４と各種燃焼器を組み合わせることにより軸流
圧縮機３０と各種燃焼器を組み合わせて使用します。
各種燃焼器を本発明の外側圧縮機動翼群終段３４と組み
合わせて使用する場合を説明しますと、軸流圧縮機３０
からの圧縮空気を燃焼器側へ噴射するとき気密を簡単に
確保するため両外周にラビリンスシール６５を有する環
状の噴口３８が外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向内
外より環状に燃焼器側に突出しているため、その外部に
回転自在に外嵌して内面がラビリンスシールの片方を形
成する環状の受口３９及びフランジ２９ｂを設け、各槌
燃焼器の最上流の外筒７の内部に案内羽根５９を多数設
けて外部にフランジ２９ｂを固着して、外側圧縮機動翼
群終段３４と各種燃焼器を組み合わせることにより軸流
圧縮機３０と各種燃焼器を組み合わせて使用します。
【００１３】図１・図２・図４・図５・図７を参照して
各種燃焼器を本発明の外側タービン動翼群１段１３と組
み合わせて使用する場合を説明しますと、各種燃焼器側
には外側タービン動翼群１段１３等を燃焼ガス等の噴射
により回転させる環状の燃焼ガス噴射口群２８をフラン
ジ２９ａにより固着して突設し、外側タービン動翼群１
段１３側には環状の燃焼ガス噴射口群２８から噴射され
る燃焼ガス等を受け入れる環状の鞘２７を外部にラビリ
ンスシール６５を有する環状の燃焼ガス噴射口群２８に
回転自在に外嵌突設してその嵌合部にもラビリンスシー
ル６５の片方を設けて、外側タービン動翼群１段１３と
各種燃焼器の組み合わせによによりタービン５と各種燃
焼器を組み合わせて使用します。
各種燃焼器を本発明の外側タービン動翼群１段１３と組
み合わせて使用する場合を説明しますと、各種燃焼器側
には外側タービン動翼群１段１３等を燃焼ガス等の噴射
により回転させる環状の燃焼ガス噴射口群２８をフラン
ジ２９ａにより固着して突設し、外側タービン動翼群１
段１３側には環状の燃焼ガス噴射口群２８から噴射され
る燃焼ガス等を受け入れる環状の鞘２７を外部にラビリ
ンスシール６５を有する環状の燃焼ガス噴射口群２８に
回転自在に外嵌突設してその嵌合部にもラビリンスシー
ル６５の片方を設けて、外側タービン動翼群１段１３と
各種燃焼器の組み合わせによによりタービン５と各種燃
焼器を組み合わせて使用します。
【００１４】図６を参照して本発明の燃焼器内筒１ｄの
上流部について説明すると、高温の燃焼熱を冷却して高
温の過熱空気を造り高速噴射撹拌燃焼高速完全燃焼終了
させるため、圧縮機側から噴射される高速空気を高圧空
気に変換する堤防６８を内筒１ｄ等の外周を円形に突出
させてアンニュラ形の場合は内と外と環状に突出させて
通常の燃料噴射器４の周囲を取り囲むように過熱空気発
生筒６６を適当数具備してそれぞれに過熱空気噴射穴６
７を多数貫設して中心側へ向かって噴射する穴数を多く
して噴射方向も上流側に傾斜させることて、高温の加熱
空気を大量に噴射して撹拌混合して燃焼困難な希薄燃料
も完全燃焼終了させると共に燃料と空気を均一に混合し
ます。
上流部について説明すると、高温の燃焼熱を冷却して高
温の過熱空気を造り高速噴射撹拌燃焼高速完全燃焼終了
させるため、圧縮機側から噴射される高速空気を高圧空
気に変換する堤防６８を内筒１ｄ等の外周を円形に突出
させてアンニュラ形の場合は内と外と環状に突出させて
通常の燃料噴射器４の周囲を取り囲むように過熱空気発
生筒６６を適当数具備してそれぞれに過熱空気噴射穴６
７を多数貫設して中心側へ向かって噴射する穴数を多く
して噴射方向も上流側に傾斜させることて、高温の加熱
空気を大量に噴射して撹拌混合して燃焼困難な希薄燃料
も完全燃焼終了させると共に燃料と空気を均一に混合し
ます。
【００１５】図８・図９を参照して冷却しない用途に使
用する外側タービン動翼群について説明すると、構造を
簡単にするため出力を発生しない通常のタービン静翼群
を全廃して第１段から最終段まで奇数段をすべて外側タ
ービン動翼群１２に大変換するため、分割部６９ｂを有
する環形の分割形タービン胴１５の軸方向に多数の軸方
向凹凸１７ａを設けて、中間の外側タービン動翼群１２
をそれぞれ半径方向に分割部６９ａを設けて分割するか
又は一体として分割形タービン胴１５の間に挿入れて固
着し、外側タービン動翼群１段１３及び外側タービン動
翼群終段１８はそれぞれ円板部１４ａ及び１４ｂを設け
てそれぞれ一体として半径方向及び軸方向に固着してそ
れぞれガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支して、外
側タービン動翼群１段１３の半径方向内側より燃焼器側
に環状の鞘２７の内側を環状に突設してラビリンスシー
ル６５を設け、分割形タービン胴１５の外側にテーパを
有する一体形外側タービン胴１６ａをそれぞれに設けた
多数の軸方向凹凸１７ａ・１７ｂに沿って外嵌して空間
７１を多数設けることで断熱効果を上昇させると共に２
重構造として、その一体形外側タービン胴１６ａより燃
焼器側に環状の鞘２７の片方を突設してラビリンスシー
ル６５を設けて外側タービン動翼群１２を構成させま
す。
用する外側タービン動翼群について説明すると、構造を
簡単にするため出力を発生しない通常のタービン静翼群
を全廃して第１段から最終段まで奇数段をすべて外側タ
ービン動翼群１２に大変換するため、分割部６９ｂを有
する環形の分割形タービン胴１５の軸方向に多数の軸方
向凹凸１７ａを設けて、中間の外側タービン動翼群１２
をそれぞれ半径方向に分割部６９ａを設けて分割するか
又は一体として分割形タービン胴１５の間に挿入れて固
着し、外側タービン動翼群１段１３及び外側タービン動
翼群終段１８はそれぞれ円板部１４ａ及び１４ｂを設け
てそれぞれ一体として半径方向及び軸方向に固着してそ
れぞれガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支して、外
側タービン動翼群１段１３の半径方向内側より燃焼器側
に環状の鞘２７の内側を環状に突設してラビリンスシー
ル６５を設け、分割形タービン胴１５の外側にテーパを
有する一体形外側タービン胴１６ａをそれぞれに設けた
多数の軸方向凹凸１７ａ・１７ｂに沿って外嵌して空間
７１を多数設けることで断熱効果を上昇させると共に２
重構造として、その一体形外側タービン胴１６ａより燃
焼器側に環状の鞘２７の片方を突設してラビリンスシー
ル６５を設けて外側タービン動翼群１２を構成させま
す。
【００１６】図１１・図１２を参照して外気により伝熱
冷却を行う用途に使用する外側タービン動翼群１２につ
いて説明すると、構造を簡単にすると共に外気によりタ
ービン翼を冷却するため出力を発生しない通常のタービ
ン静翼群を全廃して第１段から最終段まで奇数段をすべ
て外側タービン動翼群に大変換するため、分割部６９ｂ
を有する環状の分割形タービン胴１５の軸方向に多数の
軸方向凹凸１７ａを設けて、中間の外側タービン動翼群
１２をそれぞれ半径方向に分割部６９ａ（図８）を設け
て分割するか又は一体として分割形タービン胴１５の間
に挿入れて固着し、外側タービン動翼群１段１３及び外
側タービン動翼群終段１８もそれぞれ円板部１４ａ及び
１４ｂをもうけてそれぞれ一体として半径方向及び軸方
向に固着してそれぞれガスタービン主軸９に軸受を含め
て枢支すると共に必要に応じて冷却空気入口を設け、外
側タービン動翼群１段１３の半径方向内側より燃焼器側
に環状の鞘２７の内側を環状に突設してラビリンスシー
ル６５を設け、燃焼器側に環状の鞘２７の片方を突設し
て内径側にラビリンスシール６５を有し外周に多数の冷
却鰭６０を適宜の角度で具備してテーパを有する一体形
外側タービン胴１６ｂを、それぞれに設けた多数の軸方
向凹凸１７ａ・１７ｂに沿って外嵌して外側タービン動
翼群１２と一体形外側タービン胴１６ｂ等が広範囲に接
触することにより外気と高速接触する冷却鰭６０より高
速放熱すると共に、２重構造にすることで組み立て容易
な外側タービン動翼群を構成させます。
冷却を行う用途に使用する外側タービン動翼群１２につ
いて説明すると、構造を簡単にすると共に外気によりタ
ービン翼を冷却するため出力を発生しない通常のタービ
ン静翼群を全廃して第１段から最終段まで奇数段をすべ
て外側タービン動翼群に大変換するため、分割部６９ｂ
を有する環状の分割形タービン胴１５の軸方向に多数の
軸方向凹凸１７ａを設けて、中間の外側タービン動翼群
１２をそれぞれ半径方向に分割部６９ａ（図８）を設け
て分割するか又は一体として分割形タービン胴１５の間
に挿入れて固着し、外側タービン動翼群１段１３及び外
側タービン動翼群終段１８もそれぞれ円板部１４ａ及び
１４ｂをもうけてそれぞれ一体として半径方向及び軸方
向に固着してそれぞれガスタービン主軸９に軸受を含め
て枢支すると共に必要に応じて冷却空気入口を設け、外
側タービン動翼群１段１３の半径方向内側より燃焼器側
に環状の鞘２７の内側を環状に突設してラビリンスシー
ル６５を設け、燃焼器側に環状の鞘２７の片方を突設し
て内径側にラビリンスシール６５を有し外周に多数の冷
却鰭６０を適宜の角度で具備してテーパを有する一体形
外側タービン胴１６ｂを、それぞれに設けた多数の軸方
向凹凸１７ａ・１７ｂに沿って外嵌して外側タービン動
翼群１２と一体形外側タービン胴１６ｂ等が広範囲に接
触することにより外気と高速接触する冷却鰭６０より高
速放熱すると共に、２重構造にすることで組み立て容易
な外側タービン動翼群を構成させます。
【００１７】図１４・図１５を参照して最良の外気冷却
を得るための外側タービン動翼群について説明すると、
構造を簡単にすると共に外気によってタービン翼を冷却
するため出力を発生しない通常のタービン静翼を全廃し
て、第１段から最終段まで奇数段をすべて外側タービン
動翼群に大変換して、外側タービン動翼群１段１３は冷
却鰭６０及び環状の鞘２７及び円板部１４ａを一体にし
てガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支して、外側タ
ービン動翼群１２の中間段は冷却鰭６０とそれぞれ一体
にして、外側タービン動翼群終段１８は冷却鰭６０及び
円板部１４ｂと一体に構成してガスタービン主軸９に軸
受を含めて枢支して、それぞれを適数のボルト７２によ
り締付けて外側タービン動翼群を構成します。
を得るための外側タービン動翼群について説明すると、
構造を簡単にすると共に外気によってタービン翼を冷却
するため出力を発生しない通常のタービン静翼を全廃し
て、第１段から最終段まで奇数段をすべて外側タービン
動翼群に大変換して、外側タービン動翼群１段１３は冷
却鰭６０及び環状の鞘２７及び円板部１４ａを一体にし
てガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支して、外側タ
ービン動翼群１２の中間段は冷却鰭６０とそれぞれ一体
にして、外側タービン動翼群終段１８は冷却鰭６０及び
円板部１４ｂと一体に構成してガスタービン主軸９に軸
受を含めて枢支して、それぞれを適数のボルト７２によ
り締付けて外側タービン動翼群を構成します。
【００１８】図１０を参照して外側タービン動翼群１２
にファン７３を取り付けてファンとしても利用する場合
について説明すると、構成は
にファン７３を取り付けてファンとしても利用する場合
について説明すると、構成は
【００１５】の説明と殆ど同じですが相違点は一体形外
側タービン胴１６ａの外面に多数のファン７３を下流の
タービン側に突設するところです。従って低圧大量の空
気を移動させる用途に使用します。
側タービン胴１６ａの外面に多数のファン７３を下流の
タービン側に突設するところです。従って低圧大量の空
気を移動させる用途に使用します。
【００１９】図１３を参照して外側タービン動翼群にプ
ロップファンを取付けてプロップファンとしても利用す
る場合について説明すると、構成は
ロップファンを取付けてプロップファンとしても利用す
る場合について説明すると、構成は
【００１６】の説明と殆ど同じですが相違点は一体形外
側タービン胴１６ｂの外面の冷却鰭６０の下流側に多数
のプロップファン８０を先端で環状に連結して一体とし
て突設すると共にプロップファンを選択した場所には冷
却鰭６０をプロップファンと同角度に併設するところで
す。従って低圧大量の空気を移動する用途に使用すると
共に外側タービン動翼群１２のタービン翼を外気により
翼付根より効果的に伝熱冷却します。
側タービン胴１６ｂの外面の冷却鰭６０の下流側に多数
のプロップファン８０を先端で環状に連結して一体とし
て突設すると共にプロップファンを選択した場所には冷
却鰭６０をプロップファンと同角度に併設するところで
す。従って低圧大量の空気を移動する用途に使用すると
共に外側タービン動翼群１２のタービン翼を外気により
翼付根より効果的に伝熱冷却します。
【００２０】図１６を参照して外側タービン動翼群にプ
ロップファン８０を取り付けてプロップファンとしても
利用する場合について説明すると、構成は
ロップファン８０を取り付けてプロップファンとしても
利用する場合について説明すると、構成は
【００１７】の説明と殆ど同じですが相違点は第一段か
ら最終段まで各段毎に一体とするためプロップファン８
０をそれぞれに分断して各段毎に一体にするところで
す。即ち、外側タービン動翼群１段１３は冷却鰭６０及
び環状の鞘２７及び円板部１４ａを一体にして後段に固
着すると共にガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支し
て、外側タービン動翼群１２の中間段は冷却鰭６０と一
体にして後段にボルト７２により固着し、又はそれぞれ
分断したプロップファン８０の部分及び冷却鰭６０とそ
れぞれ一体として後段に固着し、外側タービン動翼群終
段１８は分断したプロップファン８０の部分及び冷却鰭
６０枚及び円板部１４ｂと一体にしてガスタービン主軸
９に軸受を含めて枢支して、プロップファン８０の先端
部を環状に連結して低圧大量の空気を移動させる用途に
使用すると共に外側タービン動翼群１２のタービン翼を
外気により翼付根より効果的に伝熱冷却します。
ら最終段まで各段毎に一体とするためプロップファン８
０をそれぞれに分断して各段毎に一体にするところで
す。即ち、外側タービン動翼群１段１３は冷却鰭６０及
び環状の鞘２７及び円板部１４ａを一体にして後段に固
着すると共にガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支し
て、外側タービン動翼群１２の中間段は冷却鰭６０と一
体にして後段にボルト７２により固着し、又はそれぞれ
分断したプロップファン８０の部分及び冷却鰭６０とそ
れぞれ一体として後段に固着し、外側タービン動翼群終
段１８は分断したプロップファン８０の部分及び冷却鰭
６０枚及び円板部１４ｂと一体にしてガスタービン主軸
９に軸受を含めて枢支して、プロップファン８０の先端
部を環状に連結して低圧大量の空気を移動させる用途に
使用すると共に外側タービン動翼群１２のタービン翼を
外気により翼付根より効果的に伝熱冷却します。
【００２１】図１７・図１８を参照して冷却しない用途
に使用する外側圧縮機動翼群３１について説明すると、
構造を簡単にすると共に入力を大幅に低減するため圧縮
仕事をあまりしない通常の軸流圧縮機静翼を全廃して、
第１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群
３１に大変換して、分割部６９ｂを有する環形の分割形
圧縮機胴３２の軸方向に多数の軸方向凹凸１７ｃを設け
て、中間の外側圧縮機動翼群３１をそれぞれ半径方向に
分割部６９ａを設けて分割するか又は一体として分割形
圧縮機胴３２の間に挿入れて固着し、外側圧縮機動翼群
１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４及び中間の選択
した外側圧縮機動翼群３１はそれぞれ円板部１４ｃ及び
１４ｄ及び用途に合わせて１４ｅ及び１４ｆ等を適宜に
設けてそれぞれ一体としてガスタービン主軸９に軸受を
含めて枢支して、外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向
両側より燃焼器側に環状の噴口３８を環状に突設して内
外両外周にラビリンスシール６５を設け、分割形圧縮機
胴３２の外側にテーパを有する一体形外側圧縮機胴３５
ａをそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸１７ｃ・１７ｄ
に沿って外嵌して空間７１を多数設けて断熱効果を上昇
させると共に外側圧縮機動翼群１段３３及び外側圧縮機
動翼群終段３４の半径方向及び軸方向に固着して２重構
造にすることで組み立てを容易にすると共に高強度で高
速回転に強い外側圧縮機動翼群３１とします。
に使用する外側圧縮機動翼群３１について説明すると、
構造を簡単にすると共に入力を大幅に低減するため圧縮
仕事をあまりしない通常の軸流圧縮機静翼を全廃して、
第１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群
３１に大変換して、分割部６９ｂを有する環形の分割形
圧縮機胴３２の軸方向に多数の軸方向凹凸１７ｃを設け
て、中間の外側圧縮機動翼群３１をそれぞれ半径方向に
分割部６９ａを設けて分割するか又は一体として分割形
圧縮機胴３２の間に挿入れて固着し、外側圧縮機動翼群
１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４及び中間の選択
した外側圧縮機動翼群３１はそれぞれ円板部１４ｃ及び
１４ｄ及び用途に合わせて１４ｅ及び１４ｆ等を適宜に
設けてそれぞれ一体としてガスタービン主軸９に軸受を
含めて枢支して、外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向
両側より燃焼器側に環状の噴口３８を環状に突設して内
外両外周にラビリンスシール６５を設け、分割形圧縮機
胴３２の外側にテーパを有する一体形外側圧縮機胴３５
ａをそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸１７ｃ・１７ｄ
に沿って外嵌して空間７１を多数設けて断熱効果を上昇
させると共に外側圧縮機動翼群１段３３及び外側圧縮機
動翼群終段３４の半径方向及び軸方向に固着して２重構
造にすることで組み立てを容易にすると共に高強度で高
速回転に強い外側圧縮機動翼群３１とします。
【００２２】図２０・図２１を参照して外気により冷却
を行う用途に使用する外側圧縮機動翼群について説明す
ると、構造を簡単にすると共に外気により外側圧縮機動
翼群３１を伝熱冷却して入力を大幅に低減するため、圧
縮仕事をあまりしない通常の軸流圧縮機静翼を全廃して
第１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群
３１に大変換して、分割部６９ｂを有する環形の分割形
圧縮機胴３２の軸方向に多数の凹凸１７ｅを設けて、中
間の外側圧縮機動翼群３１をそれぞれ半径方向に分割部
６９ａ（図１７）を設けて分割するか又は一体として分
割形圧縮機胴３２の間に挿入して固着し、外側圧縮機動
翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４及び中間の
選択した外側圧縮機動翼群３１はそれぞれ円板部１４ｃ
及び１４ｄ及び用途に合わせて１４ｅ及び１４ｆ等を適
宜に設けてそれぞれ一体としてガスタービン主軸９に軸
受を含めて枢支して、外側圧縮機動翼群終段３４の半径
方向より燃焼器側に環状の噴口３８を環状に突設して内
外両外周にラビリンスシール６５を設け、分割形圧縮機
胴３２の外側に外周に多数の冷却鰭６０を適宜の角度で
用途に合わせて具備して内部にテーパを有する一体形外
側圧縮機胴３５ｂをそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸
１７ｅ・１７ｆに沿って外嵌し、外側圧縮機動翼群３１
と接触することにより熱伝導を容易にして、外側圧縮機
動翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４の半径方
向及び軸方向に固着して、軸流圧縮機の奇数段をすべて
外気により高速伝熱冷却することで圧縮空気の容積を低
減して回転速度を半分づつ分担することにより入力を飛
躍的に低減すると共に高強度で高速回転に強い外側圧縮
機動翼群３１とします。
を行う用途に使用する外側圧縮機動翼群について説明す
ると、構造を簡単にすると共に外気により外側圧縮機動
翼群３１を伝熱冷却して入力を大幅に低減するため、圧
縮仕事をあまりしない通常の軸流圧縮機静翼を全廃して
第１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群
３１に大変換して、分割部６９ｂを有する環形の分割形
圧縮機胴３２の軸方向に多数の凹凸１７ｅを設けて、中
間の外側圧縮機動翼群３１をそれぞれ半径方向に分割部
６９ａ（図１７）を設けて分割するか又は一体として分
割形圧縮機胴３２の間に挿入して固着し、外側圧縮機動
翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４及び中間の
選択した外側圧縮機動翼群３１はそれぞれ円板部１４ｃ
及び１４ｄ及び用途に合わせて１４ｅ及び１４ｆ等を適
宜に設けてそれぞれ一体としてガスタービン主軸９に軸
受を含めて枢支して、外側圧縮機動翼群終段３４の半径
方向より燃焼器側に環状の噴口３８を環状に突設して内
外両外周にラビリンスシール６５を設け、分割形圧縮機
胴３２の外側に外周に多数の冷却鰭６０を適宜の角度で
用途に合わせて具備して内部にテーパを有する一体形外
側圧縮機胴３５ｂをそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸
１７ｅ・１７ｆに沿って外嵌し、外側圧縮機動翼群３１
と接触することにより熱伝導を容易にして、外側圧縮機
動翼群１段３３及び外側圧縮機動翼群終段３４の半径方
向及び軸方向に固着して、軸流圧縮機の奇数段をすべて
外気により高速伝熱冷却することで圧縮空気の容積を低
減して回転速度を半分づつ分担することにより入力を飛
躍的に低減すると共に高強度で高速回転に強い外側圧縮
機動翼群３１とします。
【００２３】図２３・図２４を参照して最良の外気冷却
を得るための外側圧縮機動翼群について説明すると、構
造を簡単にすると共に外気によって外側圧縮機動翼群３
１を伝熱冷却して圧縮空気を全段冷却するため、圧縮仕
事の能率が悪い通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段
から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に
大変換して、外側圧縮機動翼群１段３３は冷却鰭６０及
び円板部１４ｇと一体にしてガスタービン主軸９に軸受
を含めて枢支して、外側圧縮機動翼群３１の中間段は冷
却鰭６０とそれぞれ一体にして前段にボルト７２により
適宜に固着すると共に選択した中間段には円板部１４ｉ
等を設けてガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支し
て、外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向両側より燃焼
器側に環状の噴口３８を環状に突設して内外両外周にラ
ビリンスシール６５を設けて半径方向内向きに円板部１
４ｈを設けてガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支し
て適数のボルト７２により前段に固着して、圧縮空気を
第１段から最終段まで奇数段全段で外気により伝熱冷却
する軸流圧縮機の外側圧縮機動翼群３１を構成します。
を得るための外側圧縮機動翼群について説明すると、構
造を簡単にすると共に外気によって外側圧縮機動翼群３
１を伝熱冷却して圧縮空気を全段冷却するため、圧縮仕
事の能率が悪い通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段
から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に
大変換して、外側圧縮機動翼群１段３３は冷却鰭６０及
び円板部１４ｇと一体にしてガスタービン主軸９に軸受
を含めて枢支して、外側圧縮機動翼群３１の中間段は冷
却鰭６０とそれぞれ一体にして前段にボルト７２により
適宜に固着すると共に選択した中間段には円板部１４ｉ
等を設けてガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支し
て、外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向両側より燃焼
器側に環状の噴口３８を環状に突設して内外両外周にラ
ビリンスシール６５を設けて半径方向内向きに円板部１
４ｈを設けてガスタービン主軸９に軸受を含めて枢支し
て適数のボルト７２により前段に固着して、圧縮空気を
第１段から最終段まで奇数段全段で外気により伝熱冷却
する軸流圧縮機の外側圧縮機動翼群３１を構成します。
【００２４】図１９を参照して外側圧縮機動翼群３１に
ファン７３を取り付けてファンとしても使用する場合に
ついて説明すると、構成は
ファン７３を取り付けてファンとしても使用する場合に
ついて説明すると、構成は
【００２１】の説明と殆ど同じですが相違点は一体形外
側圧縮機胴３５ａの上流側外面に多数のファン７３を１
列以上一体として突設したところです。従って低圧大量
の空気を移動させる用途に使用します。
側圧縮機胴３５ａの上流側外面に多数のファン７３を１
列以上一体として突設したところです。従って低圧大量
の空気を移動させる用途に使用します。
【００２５】図２２を参照して外側圧縮機動翼群３１に
ファン７３を取り付けてファンとしても使用する場合に
ついて説明すると、構成は
ファン７３を取り付けてファンとしても使用する場合に
ついて説明すると、構成は
【００２２】の説明と殆ど同じですが相違点は一体形外
側圧縮機胴３５ｂの上流側外面に冷却鰭６０と共に多数
のファン７３を１列以上一体として突設したところで
す。従って圧縮空気を多段に外気伝熱冷却すると共に低
圧大量の空気を移動させる用途に使用します。
側圧縮機胴３５ｂの上流側外面に冷却鰭６０と共に多数
のファン７３を１列以上一体として突設したところで
す。従って圧縮空気を多段に外気伝熱冷却すると共に低
圧大量の空気を移動させる用途に使用します。
【００２６】図２５を参照して外側圧縮機動翼群３１に
ファン７３を取り付けてファンとしても使用する場合に
ついて説明すると、構成は
ファン７３を取り付けてファンとしても使用する場合に
ついて説明すると、構成は
【００２３】の説明と殆ど同じですが相違点は、第１段
から最終段まで各段毎に一体とするためのファン７３を
それぞれに分断して各段毎に一体にするところです。即
ち外側圧縮機動翼郡１段３３は分断したファン７３の部
分及び円板部１４ｇを一体にしてガスタービン主軸９に
軸受を含めて枢支して、外側圧縮機動翼群３１の２段以
下の下流側は用途に合わせて分断したファンと同方向の
冷却鰭６０等を一体にして上流段にボルト７２により固
着して、以下も用途に合わせて固着することにより１列
以上のファン取り付けも可能にするところです。又圧縮
空気を多段に外気伝熱冷却すると共に低圧大量の空気を
移動させる用途に使用します。
から最終段まで各段毎に一体とするためのファン７３を
それぞれに分断して各段毎に一体にするところです。即
ち外側圧縮機動翼郡１段３３は分断したファン７３の部
分及び円板部１４ｇを一体にしてガスタービン主軸９に
軸受を含めて枢支して、外側圧縮機動翼群３１の２段以
下の下流側は用途に合わせて分断したファンと同方向の
冷却鰭６０等を一体にして上流段にボルト７２により固
着して、以下も用途に合わせて固着することにより１列
以上のファン取り付けも可能にするところです。又圧縮
空気を多段に外気伝熱冷却すると共に低圧大量の空気を
移動させる用途に使用します。
【００２７】図１７・図１８・図１９・図２７を参照し
て冷却しない用途に使用する外側圧縮機動翼群３１を使
用してタービン側を冷却する冷却空気７４について説明
すると、構成は
て冷却しない用途に使用する外側圧縮機動翼群３１を使
用してタービン側を冷却する冷却空気７４について説明
すると、構成は
【００２１】
【００２４】の説明と殆ど同じですが相違点は、圧縮空
気を主として冷却しない用途に使用する外側圧縮機動翼
群３１の空間７１ａ・７１ｂを冷却空気通路７５として
使用して外側圧縮機動翼群終段３４より噴出させた圧縮
空気の一部を図２７の如く半径方向外向きに多数の空間
７１ａ（７１ｃ）に連絡して空間７１ａ（７１ｃ）内を
点線の矢印の方向に見えない部分を移動させて、外側圧
縮機動翼群１段３３と分割形圧縮機胴３２等の継手部で
手前の空間７１ｂ（７１ｄ）に連絡して実線の矢印で示
す空間７１ｂ（７１ｄ）内を移動させて外側圧縮機動翼
群終段３４の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、
高速回転により外気と高速低圧接触する一体形外側圧縮
機胴３５ａにより低温の冷却空気７４としてタービン側
を冷却するところです。従って低温のタービン側冷却空
気７４を得る大きな効果があります。
気を主として冷却しない用途に使用する外側圧縮機動翼
群３１の空間７１ａ・７１ｂを冷却空気通路７５として
使用して外側圧縮機動翼群終段３４より噴出させた圧縮
空気の一部を図２７の如く半径方向外向きに多数の空間
７１ａ（７１ｃ）に連絡して空間７１ａ（７１ｃ）内を
点線の矢印の方向に見えない部分を移動させて、外側圧
縮機動翼群１段３３と分割形圧縮機胴３２等の継手部で
手前の空間７１ｂ（７１ｄ）に連絡して実線の矢印で示
す空間７１ｂ（７１ｄ）内を移動させて外側圧縮機動翼
群終段３４の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、
高速回転により外気と高速低圧接触する一体形外側圧縮
機胴３５ａにより低温の冷却空気７４としてタービン側
を冷却するところです。従って低温のタービン側冷却空
気７４を得る大きな効果があります。
【００２８】図２０・図２１・図２２・図２６・図２７
を参照して圧縮空気を冷却する用途に使用する外側圧縮
機動翼群３１を使用してタービン側を冷却する冷却空気
７４について説明すると、構成は
を参照して圧縮空気を冷却する用途に使用する外側圧縮
機動翼群３１を使用してタービン側を冷却する冷却空気
７４について説明すると、構成は
【００２２】
【００２５】の説明と殆ど同じですが相違点は圧縮空気
を効率良く冷却するため外側圧縮機動翼群３１の空間７
１ａ・７１ｂを削除していたものを７１ｂのみ復活して
７１ｃ・７１ｄ多数として冷却空気通路７５としても使
用して、外側圧縮機動翼群終段３４より噴出させた圧縮
空気の一部を図２７の如く半径方向外向きに多数の空間
７１ｃに連絡して、空間７１ｃ内を点線の矢印の方向に
見えない部分を移動させて、外側圧縮機動翼群１段３３
と分割形圧縮機胴３２等の継手部で手前の空間７１ｄに
連絡して、実線の矢印で示す空間７１ｄ内を移動させて
外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向外方より燃焼器側
に噴出させて、高速回転により外気と高速低圧接触する
一体形外側圧縮機胴３５ｂの外周の冷却鰭６０により低
温の冷却空気７４としてタービン側を冷却する所です。
従って飛躍的に低温のタービン側冷却空気７４を得るた
めに大きな効果があります。
を効率良く冷却するため外側圧縮機動翼群３１の空間７
１ａ・７１ｂを削除していたものを７１ｂのみ復活して
７１ｃ・７１ｄ多数として冷却空気通路７５としても使
用して、外側圧縮機動翼群終段３４より噴出させた圧縮
空気の一部を図２７の如く半径方向外向きに多数の空間
７１ｃに連絡して、空間７１ｃ内を点線の矢印の方向に
見えない部分を移動させて、外側圧縮機動翼群１段３３
と分割形圧縮機胴３２等の継手部で手前の空間７１ｄに
連絡して、実線の矢印で示す空間７１ｄ内を移動させて
外側圧縮機動翼群終段３４の半径方向外方より燃焼器側
に噴出させて、高速回転により外気と高速低圧接触する
一体形外側圧縮機胴３５ｂの外周の冷却鰭６０により低
温の冷却空気７４としてタービン側を冷却する所です。
従って飛躍的に低温のタービン側冷却空気７４を得るた
めに大きな効果があります。
【００２９】図２３・図２４・図２５・図２８を参照し
て圧縮空気を最良に冷却する外側圧縮機動翼群を使用し
てタービン側を冷却する冷却空気７４について説明する
と、構成は
て圧縮空気を最良に冷却する外側圧縮機動翼群を使用し
てタービン側を冷却する冷却空気７４について説明する
と、構成は
【００２３】
【００２６】の説明と殆ど同じですが相違点は、圧縮空
気を効率良く冷却するため外側圧縮機動翼群３１を１段
から最終段までそれぞれ分割して一体にして組み立てて
あるため、冷却空気通路７５を冷却鰭６０内に追加して
構成するところです。即ち、図２８の如く外側圧縮機動
翼群終段２４より噴出させた圧縮空気の一部を半径方向
外向きに多数の冷却空気通路７５ａに連絡して、冷却空
気通路７５ａ内を実線の矢印方向に移動させて外側圧縮
機動翼群１段３３と同３段の継手部分で冷却空気通路７
５ｂに連絡して、点線の矢印の方向の見えない部分の冷
却空気通路７５ｂ内を移動させて、外側圧縮機動翼群終
段３４の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、高速
回転により外気と高速低圧接触する多数の冷却鰭６０内
を通過することにより非常に低温のタービン側冷却空気
７４を得ることを可能にするところです。従って飛躍的
に低温のタービン側冷却空気７４を得る大きな効果があ
ります。
気を効率良く冷却するため外側圧縮機動翼群３１を１段
から最終段までそれぞれ分割して一体にして組み立てて
あるため、冷却空気通路７５を冷却鰭６０内に追加して
構成するところです。即ち、図２８の如く外側圧縮機動
翼群終段２４より噴出させた圧縮空気の一部を半径方向
外向きに多数の冷却空気通路７５ａに連絡して、冷却空
気通路７５ａ内を実線の矢印方向に移動させて外側圧縮
機動翼群１段３３と同３段の継手部分で冷却空気通路７
５ｂに連絡して、点線の矢印の方向の見えない部分の冷
却空気通路７５ｂ内を移動させて、外側圧縮機動翼群終
段３４の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、高速
回転により外気と高速低圧接触する多数の冷却鰭６０内
を通過することにより非常に低温のタービン側冷却空気
７４を得ることを可能にするところです。従って飛躍的
に低温のタービン側冷却空気７４を得る大きな効果があ
ります。
【００３０】図２７を参照して冷却空気７４によるター
ビン側の翼冷却例について説明すると、外側圧縮機動翼
群３１に冷却空気通路７５を設けて圧縮空気の一部を再
冷却して冷却空気７４とした場合は、冷却空気７４を外
側圧縮機動翼群３１の冷却空気通路７５から環状の受口
３９を通過して燃焼器６の最上流付近の環状の空気溜７
７ａより燃焼器６の最下流付近の環状の空気溜７７ｂに
入れて、多数の燃焼ガス噴射口群２８内え該フラシジ２
９の半径方向外側より冷却空気通路７５に供給して通常
のノヅルと同様に用途に合わせた冷却とすると共に、そ
の半径方向内方の冷却空気入口７８ａに連絡して、外側
タービン動翼群１段１３の冷却は外側タービン動翼群の
動力を伝達するため大型翼として、運転中は外周の冷却
鰭６０を外気に高速回転低圧接触させて外側タービン動
翼群を外径側より高速伝熱冷却すると共に、冷却面積を
大幅に拡大した環状の鞘２７及び一体継手７６を含め
て、耐熱強度を確保するためと伸縮可能とするため大き
く湾曲させて、異種材料の組み合わせや一体鋳造した動
翼内の冷却空気通路７５に冷却空気７４を供給して、動
翼を主として内径側より冷却して更に内径側より冷却す
るため、タービン動翼群１０側を冷却する冷却空気入口
７８ｂをほぼ軸方向に設けた外側タービン動翼群１段を
多数設けて、ラビリンスシール６５を一体継手７６の半
径方向内方に環状に設けてバランス空気の節約を図る外
側タービン動翼群１段１３とします。
ビン側の翼冷却例について説明すると、外側圧縮機動翼
群３１に冷却空気通路７５を設けて圧縮空気の一部を再
冷却して冷却空気７４とした場合は、冷却空気７４を外
側圧縮機動翼群３１の冷却空気通路７５から環状の受口
３９を通過して燃焼器６の最上流付近の環状の空気溜７
７ａより燃焼器６の最下流付近の環状の空気溜７７ｂに
入れて、多数の燃焼ガス噴射口群２８内え該フラシジ２
９の半径方向外側より冷却空気通路７５に供給して通常
のノヅルと同様に用途に合わせた冷却とすると共に、そ
の半径方向内方の冷却空気入口７８ａに連絡して、外側
タービン動翼群１段１３の冷却は外側タービン動翼群の
動力を伝達するため大型翼として、運転中は外周の冷却
鰭６０を外気に高速回転低圧接触させて外側タービン動
翼群を外径側より高速伝熱冷却すると共に、冷却面積を
大幅に拡大した環状の鞘２７及び一体継手７６を含め
て、耐熱強度を確保するためと伸縮可能とするため大き
く湾曲させて、異種材料の組み合わせや一体鋳造した動
翼内の冷却空気通路７５に冷却空気７４を供給して、動
翼を主として内径側より冷却して更に内径側より冷却す
るため、タービン動翼群１０側を冷却する冷却空気入口
７８ｂをほぼ軸方向に設けた外側タービン動翼群１段を
多数設けて、ラビリンスシール６５を一体継手７６の半
径方向内方に環状に設けてバランス空気の節約を図る外
側タービン動翼群１段１３とします。
【００３１】図１・図２９を参照して２重反転歯車装置
４１について説明すると、外側タービン動翼群１２を具
備すると互いに反対方向に回転するガスタービン主軸９
と外側ガスタービン主軸５８の２軸となるため、１軸よ
り２軸の動力を取り出すためには歯車装置が必要です。
そこで２重反転歯車装置４１を得るため外側ガスタービ
ン主軸５８の外側圧縮機動翼群３１の上流側の外側圧縮
機動翼群側４７又は、外側ガスタービン主軸５８の外側
タービン動翼群１２の下流側のタービン動翼群側４８に
内歯車４０を具備して、ガスタービン主軸側４９に主軸
側主動大歯車４２を固着してガスタービン本体４３に回
転自在に枢支された複数の本体側支軸４４に固着された
複数の第１従動小歯車４５に歯合して、本体側支軸４４
の他端に固着された第１主動小歯車４６を外側圧縮機動
翼群側４７又は外側タービン動翼群側４８に具備された
内歯車４０に歯合して、外側圧縮機動翼群３１又は外側
タービン動翼群１２とガスタービン主軸９が互いに反対
方向に回転する２重反転歯車装置４１として、選択した
回転比で正確に２重反転させることにより内側と外側の
軸出力を合成して左右いづれの回転動力も主として内側
のガスタービン主軸９側から取り出します。
４１について説明すると、外側タービン動翼群１２を具
備すると互いに反対方向に回転するガスタービン主軸９
と外側ガスタービン主軸５８の２軸となるため、１軸よ
り２軸の動力を取り出すためには歯車装置が必要です。
そこで２重反転歯車装置４１を得るため外側ガスタービ
ン主軸５８の外側圧縮機動翼群３１の上流側の外側圧縮
機動翼群側４７又は、外側ガスタービン主軸５８の外側
タービン動翼群１２の下流側のタービン動翼群側４８に
内歯車４０を具備して、ガスタービン主軸側４９に主軸
側主動大歯車４２を固着してガスタービン本体４３に回
転自在に枢支された複数の本体側支軸４４に固着された
複数の第１従動小歯車４５に歯合して、本体側支軸４４
の他端に固着された第１主動小歯車４６を外側圧縮機動
翼群側４７又は外側タービン動翼群側４８に具備された
内歯車４０に歯合して、外側圧縮機動翼群３１又は外側
タービン動翼群１２とガスタービン主軸９が互いに反対
方向に回転する２重反転歯車装置４１として、選択した
回転比で正確に２重反転させることにより内側と外側の
軸出力を合成して左右いづれの回転動力も主として内側
のガスタービン主軸９側から取り出します。
【００３２】図１・図３０を参照して２重反転減速歯車
装置５１について説明すると、外側タービン動翼群１２
を具備すると互いに反対方向に回転するガスタービン主
軸９と外側ガスタービン主軸５８の２軸となりいづれも
高速回転のため、１軸より２軸の動力を減速して取り出
すためには２重反転減速歯車装置５１等が必要です。そ
こで２重反転歯車装置４１の両側より遊星減速歯車装置
５０・５０を合体して２重反転減速歯車装置５１としま
す。即ち、外側圧縮機動翼群３１又は外側タービン動翼
群１２の外側端部とガスタービン主軸９の端部にそれぞ
れ太陽歯車５２ａ・５２ｂを具備して複数の遊星歯車５
３ａ・５３ｂにそれぞれ歯合して、その遊星歯車５３ａ
・５３ｂをそれぞれ内歯車５４ａ・５４ｂに歯合して、
複数の遊星歯車５３ａ・５３ｂの遊星歯車支軸５５ａ５
５ｂを両側より枢支する円形板５６ａの右側には円筒形
の外側圧縮機動翼群側４７又は外側タービン動翼群側４
８として内歯車４０を設けて、同様に円形板５６ｂの左
側には主軸側主動大歯車４２を固着してガスタービン主
軸側４９として、主軸側主動大歯車４２に複数の第１従
動小歯車４５を歯合してガスタービン本体４３に枢支さ
れたその本体側支軸４４の他端に固着された複数の第１
主動小歯車４６を内歯車４０に歯合して外側圧縮機動翼
群側４７又は外側タービン動翼群側４８とガスタービン
主軸側４９を連絡して、円形板５６ｂの右側中心に動力
軸５７を突設してこの動力軸５７より２軸の動力を減速
して取り出します。
装置５１について説明すると、外側タービン動翼群１２
を具備すると互いに反対方向に回転するガスタービン主
軸９と外側ガスタービン主軸５８の２軸となりいづれも
高速回転のため、１軸より２軸の動力を減速して取り出
すためには２重反転減速歯車装置５１等が必要です。そ
こで２重反転歯車装置４１の両側より遊星減速歯車装置
５０・５０を合体して２重反転減速歯車装置５１としま
す。即ち、外側圧縮機動翼群３１又は外側タービン動翼
群１２の外側端部とガスタービン主軸９の端部にそれぞ
れ太陽歯車５２ａ・５２ｂを具備して複数の遊星歯車５
３ａ・５３ｂにそれぞれ歯合して、その遊星歯車５３ａ
・５３ｂをそれぞれ内歯車５４ａ・５４ｂに歯合して、
複数の遊星歯車５３ａ・５３ｂの遊星歯車支軸５５ａ５
５ｂを両側より枢支する円形板５６ａの右側には円筒形
の外側圧縮機動翼群側４７又は外側タービン動翼群側４
８として内歯車４０を設けて、同様に円形板５６ｂの左
側には主軸側主動大歯車４２を固着してガスタービン主
軸側４９として、主軸側主動大歯車４２に複数の第１従
動小歯車４５を歯合してガスタービン本体４３に枢支さ
れたその本体側支軸４４の他端に固着された複数の第１
主動小歯車４６を内歯車４０に歯合して外側圧縮機動翼
群側４７又は外側タービン動翼群側４８とガスタービン
主軸側４９を連絡して、円形板５６ｂの右側中心に動力
軸５７を突設してこの動力軸５７より２軸の動力を減速
して取り出します。
【００３３】図７を参照して外側タービン動翼群１２を
通常のガスタービンに組み合わせて使用する場合につい
て説明すると、前記２重反転歯車装置４１及び２重反転
減速歯車装置５１を使用する場合の他に水平継手によっ
て分割可能に歯車装置を構成する場合は、外側タービン
動翼群１２をガスタービン主軸９の反対方向に選択した
回転比で回転させるため、外側タービン動翼群１２の上
流側に外側タービン主動大歯車１９を具備して第１従動
小歯車２０ｂに歯合して、ガスタービン本体４３に枢支
されたその支軸２１ｂの他端に固着された第１主動小歯
車２２ｂをガスタービン本体４３に枢支された第２支軸
２３ｂに固着された第２従動小歯車２４ｂに歯合して、
第２支軸２３ｂに固着された他方の第２主動小歯車２５
ｂを主軸側従動大歯車２６に歯合して、通常のタービン
動翼群１０と外側タービン動翼群１２が互いに反対方向
に選択した回転比で回転するようにして通常のガスター
ビンに組み合わせます。
通常のガスタービンに組み合わせて使用する場合につい
て説明すると、前記２重反転歯車装置４１及び２重反転
減速歯車装置５１を使用する場合の他に水平継手によっ
て分割可能に歯車装置を構成する場合は、外側タービン
動翼群１２をガスタービン主軸９の反対方向に選択した
回転比で回転させるため、外側タービン動翼群１２の上
流側に外側タービン主動大歯車１９を具備して第１従動
小歯車２０ｂに歯合して、ガスタービン本体４３に枢支
されたその支軸２１ｂの他端に固着された第１主動小歯
車２２ｂをガスタービン本体４３に枢支された第２支軸
２３ｂに固着された第２従動小歯車２４ｂに歯合して、
第２支軸２３ｂに固着された他方の第２主動小歯車２５
ｂを主軸側従動大歯車２６に歯合して、通常のタービン
動翼群１０と外側タービン動翼群１２が互いに反対方向
に選択した回転比で回転するようにして通常のガスター
ビンに組み合わせます。
【００３４】図７を参照して外側圧縮機動翼群３１を単
純サイクルガスタービンに組み合わせて使用する場合に
ついて説明すると、水平継手によって分割可能に歯車装
置を構成して組合わすときは、外側圧縮機動翼群３１の
下流側のガスタービン主軸９に外側圧縮機主動大歯車３
６を固着して第１従動小歯車２０ａに歯合して、ガスタ
ービン本体４３に枢支されたその支軸２１ａの他端に固
着された２段の第１主動小歯車２２ａ・２２ｃをガスタ
ービン本体４３に枢支されたスプライン支軸２３ａに摺
動自在に外嵌した２段の第２従動小歯車２４ａ・２４ｃ
に２段に変速可能に歯合して、スプライン支軸２３ａに
固着された他方の第２主動小歯車２５ａを外側圧縮機動
翼群３１に固着された外側圧縮機従動大歯車３７に歯合
して、通常の圧縮機動翼群１１と外側圧縮機動翼群３１
が互いに反対方向に２つの回転比から選択して回転させ
るようにして通常の単純サイクルガスタービンに組み合
わせます。
純サイクルガスタービンに組み合わせて使用する場合に
ついて説明すると、水平継手によって分割可能に歯車装
置を構成して組合わすときは、外側圧縮機動翼群３１の
下流側のガスタービン主軸９に外側圧縮機主動大歯車３
６を固着して第１従動小歯車２０ａに歯合して、ガスタ
ービン本体４３に枢支されたその支軸２１ａの他端に固
着された２段の第１主動小歯車２２ａ・２２ｃをガスタ
ービン本体４３に枢支されたスプライン支軸２３ａに摺
動自在に外嵌した２段の第２従動小歯車２４ａ・２４ｃ
に２段に変速可能に歯合して、スプライン支軸２３ａに
固着された他方の第２主動小歯車２５ａを外側圧縮機動
翼群３１に固着された外側圧縮機従動大歯車３７に歯合
して、通常の圧縮機動翼群１１と外側圧縮機動翼群３１
が互いに反対方向に２つの回転比から選択して回転させ
るようにして通常の単純サイクルガスタービンに組み合
わせます。
【００３５】図１２・図１５・図２１・図２４・図２６
・図２７・図２８・図３１の第２実施例を参照して外側
タービン動翼群１２及び外側圧縮機動翼群３１をターボ
ゼットエンジンに使用する場合について説明すると、小
型軽量大出力高効率とするため、外側タービン動翼群１
２も外側圧縮機動翼群３１も共に外気により伝熱冷却を
行う図１２・図１５・図２１・図２４・図３１に示す冷
却鰭６０を具備したものを選択して、必要に応じて更に
図２６・図２７・図２８に記載のタービン側冷却空気を
外気により再冷却する構成を図３１の構成に組み合わせ
て、外側圧縮機動翼群３１と外側タービン動翼群１２を
外側ガスタービン主軸５８により連結して、通常の単純
サイクルガスタービンのタービン動翼群１０及び圧縮機
動翼群１１及びガスタービン主軸９に回転自在に外嵌し
て、通常の燃焼器を適宜にガスタービン本体４３に枢支
して、動翼間の相対速度を動翼対静翼の従来相対速度の
２倍にすることを可能にして小型軽量大出力高効率とし
たターボゼットエンジン。
・図２７・図２８・図３１の第２実施例を参照して外側
タービン動翼群１２及び外側圧縮機動翼群３１をターボ
ゼットエンジンに使用する場合について説明すると、小
型軽量大出力高効率とするため、外側タービン動翼群１
２も外側圧縮機動翼群３１も共に外気により伝熱冷却を
行う図１２・図１５・図２１・図２４・図３１に示す冷
却鰭６０を具備したものを選択して、必要に応じて更に
図２６・図２７・図２８に記載のタービン側冷却空気を
外気により再冷却する構成を図３１の構成に組み合わせ
て、外側圧縮機動翼群３１と外側タービン動翼群１２を
外側ガスタービン主軸５８により連結して、通常の単純
サイクルガスタービンのタービン動翼群１０及び圧縮機
動翼群１１及びガスタービン主軸９に回転自在に外嵌し
て、通常の燃焼器を適宜にガスタービン本体４３に枢支
して、動翼間の相対速度を動翼対静翼の従来相対速度の
２倍にすることを可能にして小型軽量大出力高効率とし
たターボゼットエンジン。
【００３６】図１２・図１５・図２２・図２５・図２７
・図２８・図３２を参照して外側タービン動翼群１２及
び外側圧縮機動翼群３１をターボファンエンジンに使用
する場合について説明すると、小型軽量大出力高効率と
するため、外側タービン動翼群１２も外側圧縮機動翼群
３１も共に外気により伝熱冷却を行う図１２・図１５の
如く冷却鰭６０を具備したものを選択すると共に、外側
圧縮機動翼群３１は上流側にファン７３を多数具備した
図２２・図２５等を選択して図３２の如く構成して、用
途により必要に応じて更に図２７・図２８に記載のター
ビン側冷却空気を外気により再冷却する構成を図３２の
構成に組み合わせて、外側タービン動翼群１２と外側圧
縮機動翼群３１を外側ガスタービン主軸５８により連結
して、通常の単純サイクルガスタービンのガスタービン
動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガスタービン主軸
９に回転自在に外嵌して、通常の燃焼器を適宜に具備し
て２軸間を各種軸受等により枢支すると共に、２軸それ
ぞれも適宜にガスタービン本体４３に枢支して動翼間の
相対速度を動翼対静翼の従来相対速度の２倍に近づける
ことを可能にして回転数の選択を容易にしたターボファ
ンエンジンとするものです。
・図２８・図３２を参照して外側タービン動翼群１２及
び外側圧縮機動翼群３１をターボファンエンジンに使用
する場合について説明すると、小型軽量大出力高効率と
するため、外側タービン動翼群１２も外側圧縮機動翼群
３１も共に外気により伝熱冷却を行う図１２・図１５の
如く冷却鰭６０を具備したものを選択すると共に、外側
圧縮機動翼群３１は上流側にファン７３を多数具備した
図２２・図２５等を選択して図３２の如く構成して、用
途により必要に応じて更に図２７・図２８に記載のター
ビン側冷却空気を外気により再冷却する構成を図３２の
構成に組み合わせて、外側タービン動翼群１２と外側圧
縮機動翼群３１を外側ガスタービン主軸５８により連結
して、通常の単純サイクルガスタービンのガスタービン
動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガスタービン主軸
９に回転自在に外嵌して、通常の燃焼器を適宜に具備し
て２軸間を各種軸受等により枢支すると共に、２軸それ
ぞれも適宜にガスタービン本体４３に枢支して動翼間の
相対速度を動翼対静翼の従来相対速度の２倍に近づける
ことを可能にして回転数の選択を容易にしたターボファ
ンエンジンとするものです。
【００３７】図１３・図１６・図２１・図２４・図２６
・図２７・図２８を参照して外側タービン動翼群１２及
び外側圧縮機動翼群３１をプロップファンエンジンに使
用する場合について説明すると、小型軽量大出力高効率
とするため、外側タービン動翼群１２には図１３・図１
６の説明の如く外気により伝熱翼冷却を行う冷却鰭６０
及びファン７３を具備したものを選択すると共に、外側
圧縮機動翼群３１にも外気と冷却鰭６０の高速接触によ
り伝熱翼冷却を行い圧縮空気を奇数動翼段全段伝熱冷却
を行う図２１・図２４で説明の外側圧縮機動翼群３１を
選択して、用途により必要に応じて更に図２６・図２７
・図２８で説明のタービン側冷却用の圧縮空気を外気に
より再冷却する構成を組み合わせて、外側タービン動翼
群１２と外側圧縮機動翼群３１を外側ガスタービン主軸
５８により連結して、通常の単純サイクルガスタービン
のタービン動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガスタ
ービン主軸９に回転自在に外嵌して、通常の燃焼器等を
適宜に具備して２軸間を各種軸受等により枢支すると共
に、２軸それぞれも適宜にガスタービン本体４３に枢支
して動翼間の相対速度を動翼対静翼の従来相対速度の２
倍に近づけることを可能にして回転数の選択を容易にし
たガスタービン。
・図２７・図２８を参照して外側タービン動翼群１２及
び外側圧縮機動翼群３１をプロップファンエンジンに使
用する場合について説明すると、小型軽量大出力高効率
とするため、外側タービン動翼群１２には図１３・図１
６の説明の如く外気により伝熱翼冷却を行う冷却鰭６０
及びファン７３を具備したものを選択すると共に、外側
圧縮機動翼群３１にも外気と冷却鰭６０の高速接触によ
り伝熱翼冷却を行い圧縮空気を奇数動翼段全段伝熱冷却
を行う図２１・図２４で説明の外側圧縮機動翼群３１を
選択して、用途により必要に応じて更に図２６・図２７
・図２８で説明のタービン側冷却用の圧縮空気を外気に
より再冷却する構成を組み合わせて、外側タービン動翼
群１２と外側圧縮機動翼群３１を外側ガスタービン主軸
５８により連結して、通常の単純サイクルガスタービン
のタービン動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガスタ
ービン主軸９に回転自在に外嵌して、通常の燃焼器等を
適宜に具備して２軸間を各種軸受等により枢支すると共
に、２軸それぞれも適宜にガスタービン本体４３に枢支
して動翼間の相対速度を動翼対静翼の従来相対速度の２
倍に近づけることを可能にして回転数の選択を容易にし
たガスタービン。
【００３８】図３２・図３３を参照して外側タービン動
翼群１２及び外側圧縮機動翼群３１及び外側ガスタービ
ン主軸５８を２重反転ターボファンエンジンに使用する
場合について説明すると、前記
翼群１２及び外側圧縮機動翼群３１及び外側ガスタービ
ン主軸５８を２重反転ターボファンエンジンに使用する
場合について説明すると、前記
【００３６】の説明と殆ど同じですが相違点はガスター
ビン主軸９の最上流にもファン７３ｂを具備してファン
７３ａ・７３ｂが互いに反対方向に回転する２重反転タ
ーボファンエンジンとしたところです。
ビン主軸９の最上流にもファン７３ｂを具備してファン
７３ａ・７３ｂが互いに反対方向に回転する２重反転タ
ーボファンエンジンとしたところです。
【００３９】図３１・図３４を参照して外側タービン動
翼群１２及び外側圧縮機動翼群３１を外側ガスタービン
主軸５８により連結して、通常の単純サイクルガスター
ビンのタービン動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガ
スタービン主軸９に回転自在に外嵌して通常の燃焼器等
を具備した２重反転プロップファンエンジンについて説
明すると、構成は
翼群１２及び外側圧縮機動翼群３１を外側ガスタービン
主軸５８により連結して、通常の単純サイクルガスター
ビンのタービン動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガ
スタービン主軸９に回転自在に外嵌して通常の燃焼器等
を具備した２重反転プロップファンエンジンについて説
明すると、構成は
【００３５】の説明と殆ど同じですが相違点は、外側圧
縮機動翼群１段３１の円板部１４ｇを上流側に延長して
プロップファン８０ａを具備してその後部をガスタービ
ン本体４３に枢支すると共にその腕部８１の適部を静翼
に代用して、ガスタービン主軸９も最上流側に延長して
プロツプフアン８０ａの上流側にプロツプファン８０ｂ
を具備して、それぞれの先端を回転方向の前面から下流
側に逆Ｌ字形に突出して空気流を半径方向の稍内向きに
圧縮偏向させる感じとして衝撃波の発生を抑制すると共
に互いに反対方向に回転する２重反転プロップファン８
０ａ・８０ｂとするところです。
縮機動翼群１段３１の円板部１４ｇを上流側に延長して
プロップファン８０ａを具備してその後部をガスタービ
ン本体４３に枢支すると共にその腕部８１の適部を静翼
に代用して、ガスタービン主軸９も最上流側に延長して
プロツプフアン８０ａの上流側にプロツプファン８０ｂ
を具備して、それぞれの先端を回転方向の前面から下流
側に逆Ｌ字形に突出して空気流を半径方向の稍内向きに
圧縮偏向させる感じとして衝撃波の発生を抑制すると共
に互いに反対方向に回転する２重反転プロップファン８
０ａ・８０ｂとするところです。
【００４０】図３１を参照してラムジエット推進装置の
併用について説明すると、外側タービン動翼群１２及び
外側圧縮機動翼群３１を外側ガスタービン主軸５８によ
り連結して、通常の単純サイクルガスタービンのタービ
ン動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガスタービン主
軸９に回転自在に外嵌して通常の燃焼器等を具備したガ
スタービンに於いて、ガスタービン主軸９を太目として
ラム燃焼器８３を具備する部分を適宜に拡径してその部
分にラム燃焼器８３を適宜に固着してラム燃料噴射器８
２等を具備してラムジエット推進装置を併用するもので
す。
併用について説明すると、外側タービン動翼群１２及び
外側圧縮機動翼群３１を外側ガスタービン主軸５８によ
り連結して、通常の単純サイクルガスタービンのタービ
ン動翼群１０及び圧縮機動翼群１１及びガスタービン主
軸９に回転自在に外嵌して通常の燃焼器等を具備したガ
スタービンに於いて、ガスタービン主軸９を太目として
ラム燃焼器８３を具備する部分を適宜に拡径してその部
分にラム燃焼器８３を適宜に固着してラム燃料噴射器８
２等を具備してラムジエット推進装置を併用するもので
す。
【００４１】図１・図２・図３・図４・図５・図８・図
９・図１７・図１８を参照して断熱無冷却理論空燃比燃
焼ガスタービンについて説明すると、低温の過熱蒸気エ
ネルギーに大変換して断熱無冷却理論空燃比燃焼とする
ため、燃焼器は図１・図２・図５に示す燃焼器６ａ・６
ｂ・６ｃ等を使用して、図１・図２・図３・図４・図５
に示す接続法を含めて外側タービン動翼群１２及び外側
圧縮機動翼群３１側と連絡しますが、過熱蒸気エネルギ
ーに大変換しますと復水損失を皆無とするため冷却厳禁
となり、外側タービン動翼群１２には図８・図９に示す
冷却しない用途に使用する外側タービン動翼群１２を使
用すると共に発生した熱をすべて低温の過熱蒸気エネル
ギーに大変換するため、外側圧縮機動翼群３１も図１７
・図１８に示す冷却しない用途に使用する外側圧縮機動
翼群３１を使用して断熱無冷却理論空燃比燃焼に近づけ
るものです。
９・図１７・図１８を参照して断熱無冷却理論空燃比燃
焼ガスタービンについて説明すると、低温の過熱蒸気エ
ネルギーに大変換して断熱無冷却理論空燃比燃焼とする
ため、燃焼器は図１・図２・図５に示す燃焼器６ａ・６
ｂ・６ｃ等を使用して、図１・図２・図３・図４・図５
に示す接続法を含めて外側タービン動翼群１２及び外側
圧縮機動翼群３１側と連絡しますが、過熱蒸気エネルギ
ーに大変換しますと復水損失を皆無とするため冷却厳禁
となり、外側タービン動翼群１２には図８・図９に示す
冷却しない用途に使用する外側タービン動翼群１２を使
用すると共に発生した熱をすべて低温の過熱蒸気エネル
ギーに大変換するため、外側圧縮機動翼群３１も図１７
・図１８に示す冷却しない用途に使用する外側圧縮機動
翼群３１を使用して断熱無冷却理論空燃比燃焼に近づけ
るものです。
【００４２】前記
【００４１】に記載のガスタービンを電動自動車積載用
超小型ガスタービン発電機として使用するため、磁気軸
受等を多用して高速回転を可能にしてガスタービン主軸
９と外側タービン動翼群１２の下流又は外側圧縮機動翼
群３１の上流に公知の発電機を構成すると共に、外側タ
ービン動翼群終段１２からの排気を冷却して廃熱を循環
使用するため公知の熱交換復水器を具備して燃焼器内噴
射用の熱水と補給水を確保します。
超小型ガスタービン発電機として使用するため、磁気軸
受等を多用して高速回転を可能にしてガスタービン主軸
９と外側タービン動翼群１２の下流又は外側圧縮機動翼
群３１の上流に公知の発電機を構成すると共に、外側タ
ービン動翼群終段１２からの排気を冷却して廃熱を循環
使用するため公知の熱交換復水器を具備して燃焼器内噴
射用の熱水と補給水を確保します。
【００４３】前記
【００４１】に記載のガスタービンを熱と電気の併給用
として使用するため、ガスタービン主軸９と外側タービ
ン動翼群１２の下流又は外側圧縮機動翼群３１の上流に
２重反転歯車装置４１又は２重反転減速歯車装置５１を
構成して発電機等の負荷に連絡すると共に、外側タービ
ン動翼群１２からの排気を冷却して排熱を循環使用する
ため公知の熱交換復水器を具備して、電気を供給すると
共に１００゜Ｃに近い大量の熱水と温水を得ることによ
り排熱を循環使用すると共に熱としても供給します。
として使用するため、ガスタービン主軸９と外側タービ
ン動翼群１２の下流又は外側圧縮機動翼群３１の上流に
２重反転歯車装置４１又は２重反転減速歯車装置５１を
構成して発電機等の負荷に連絡すると共に、外側タービ
ン動翼群１２からの排気を冷却して排熱を循環使用する
ため公知の熱交換復水器を具備して、電気を供給すると
共に１００゜Ｃに近い大量の熱水と温水を得ることによ
り排熱を循環使用すると共に熱としても供給します。
【００４４】前記
【００４１】に記載のガスタービンを超高速船の推進用
ガスタービンとして使用するため、前記ガスタービン主
軸９と外側タービン動翼群１２の下流に２重反転減速歯
車装置５１を構成して１軸に変換してその下流の公知の
ウオータージエット推進機等に連結して、外側タービン
動翼群終段１２から噴射される排気を回収冷却して復水
として循環させるための公知の熱交換復水器等を具備し
て燃焼器内に噴射する熱水とその補給水その他を確保し
ます。
ガスタービンとして使用するため、前記ガスタービン主
軸９と外側タービン動翼群１２の下流に２重反転減速歯
車装置５１を構成して１軸に変換してその下流の公知の
ウオータージエット推進機等に連結して、外側タービン
動翼群終段１２から噴射される排気を回収冷却して復水
として循環させるための公知の熱交換復水器等を具備し
て燃焼器内に噴射する熱水とその補給水その他を確保し
ます。
【００４５】前記
【００４１】に記載のガスタービンを超高速船の推進用
ガスタービンとして使用するため、前記ガスタービン主
軸９と外側タービン動翼群１２の下流にそれぞれ通常の
減速歯車装置を設けてその下流の２重反転ウタージエッ
ト推進機等にそれぞれ連結して、外側タービン動翼群終
段１２から噴射される排気を回収冷却して復水として循
環させるための公知の熱交換復水器等を具備して燃焼器
内に噴射する熱水とその補給水その他を確保します。
ガスタービンとして使用するため、前記ガスタービン主
軸９と外側タービン動翼群１２の下流にそれぞれ通常の
減速歯車装置を設けてその下流の２重反転ウタージエッ
ト推進機等にそれぞれ連結して、外側タービン動翼群終
段１２から噴射される排気を回収冷却して復水として循
環させるための公知の熱交換復水器等を具備して燃焼器
内に噴射する熱水とその補給水その他を確保します。
【００４６】図１・図２・図３・図４・図５・図８・図
９・図１７・図１９・図３３を参照して断熱無冷却理論
空燃比燃焼ガスタービンについて説明すると、低温の過
熱蒸気エネルギーに大変換して断熱無冷却理論空燃比燃
焼とすると共に回転動力と圧縮空気を同時に得るため、
燃焼器は図１・図２・図５に示す燃焼器６ａ・６ｂ・６
ｃ等を使用して、図１・図２・図３・図４・図５に示す
接続法を含めて外側タービン動翼群１２及び外側圧縮機
動翼群３１側と連結しますが、過熱蒸気エネルギーに大
変換しますと復水損失を皆無とするため冷却厳禁となる
ため、外側タービン動翼群１２には図８・図９に示す冷
却しない用途に使用する外側タービン動翼群１２を使用
すると共に、外側圧縮機動翼群３１は発生した熱をすべ
て低温の過熱蒸気エネルギーに大変換するため、図１７
・図１９に示す冷却しない用途に使用する外側圧縮機動
翼群３１を使用して外側ガスタービン主軸５８により連
結して、超高速船の推進用ガスタービンとして回転動力
と圧縮空気を同時に得るため図１９に示すファン７３の
前に図３３に示すファン７３ｂを最上流に具備した単純
サイクルガスタービン主軸９及びタービン動翼群１０及
び圧縮機動翼群１１に回転自在に外嵌して、ガスタービ
ン主軸９と外側タービン動翼群１２の下流に２重反転減
速歯車装置５１等を介してそのウオータージエット推進
機等に連結して、外側タービン動翼群終段１２から噴射
される排気を回収冷却して復水として循環させるための
公知の熱交換復水器等を具備して、燃焼器内に噴射する
熱水とその補給水等を確保する超高速船の推進用ガスタ
ービンとします。
９・図１７・図１９・図３３を参照して断熱無冷却理論
空燃比燃焼ガスタービンについて説明すると、低温の過
熱蒸気エネルギーに大変換して断熱無冷却理論空燃比燃
焼とすると共に回転動力と圧縮空気を同時に得るため、
燃焼器は図１・図２・図５に示す燃焼器６ａ・６ｂ・６
ｃ等を使用して、図１・図２・図３・図４・図５に示す
接続法を含めて外側タービン動翼群１２及び外側圧縮機
動翼群３１側と連結しますが、過熱蒸気エネルギーに大
変換しますと復水損失を皆無とするため冷却厳禁となる
ため、外側タービン動翼群１２には図８・図９に示す冷
却しない用途に使用する外側タービン動翼群１２を使用
すると共に、外側圧縮機動翼群３１は発生した熱をすべ
て低温の過熱蒸気エネルギーに大変換するため、図１７
・図１９に示す冷却しない用途に使用する外側圧縮機動
翼群３１を使用して外側ガスタービン主軸５８により連
結して、超高速船の推進用ガスタービンとして回転動力
と圧縮空気を同時に得るため図１９に示すファン７３の
前に図３３に示すファン７３ｂを最上流に具備した単純
サイクルガスタービン主軸９及びタービン動翼群１０及
び圧縮機動翼群１１に回転自在に外嵌して、ガスタービ
ン主軸９と外側タービン動翼群１２の下流に２重反転減
速歯車装置５１等を介してそのウオータージエット推進
機等に連結して、外側タービン動翼群終段１２から噴射
される排気を回収冷却して復水として循環させるための
公知の熱交換復水器等を具備して、燃焼器内に噴射する
熱水とその補給水等を確保する超高速船の推進用ガスタ
ービンとします。
【００４７】
【発明の効果】ガスタービンの特性上発電機の出力が外
気温度の影響を受けて外気温度の上昇により発電機最大
出力が低下しますが、低温の水蒸気エネルギーに大変換
しますとタービン入口温度が蒸気タービン入口温度に近
づき、燃料注入量の大増大も可能になるため、ガスター
ビンの特性上空燃比が６０以上と超希薄燃焼であったも
のを、理論空燃比の１５側に近づけることで発電機最大
出力を３倍以上にすることも可能になり、従って、空燃
比制御即ち燃料制御により出力を増減出来る幅を飛躍的
に拡大できる大きな効果を発生します。即ち燃焼器に水
管ボイラを組み込むことにより上記効果を発生すると共
にタービン側に噴射される質量を空気の質量＋過熱蒸気
の質量＋燃料の質量と大増大するため熱効率を上昇させ
るために大きな効果があり、排気を水冷却すると容易に
排気熱量の大部分を１００゜Ｃに近い大量の熱水と温水
として回収出来るため、排気熱量の殆どを循環使用出来
るのに加えて熱としても最適に利用して総合熱効率を飛
躍的に上昇できる大きな効果があります。
気温度の影響を受けて外気温度の上昇により発電機最大
出力が低下しますが、低温の水蒸気エネルギーに大変換
しますとタービン入口温度が蒸気タービン入口温度に近
づき、燃料注入量の大増大も可能になるため、ガスター
ビンの特性上空燃比が６０以上と超希薄燃焼であったも
のを、理論空燃比の１５側に近づけることで発電機最大
出力を３倍以上にすることも可能になり、従って、空燃
比制御即ち燃料制御により出力を増減出来る幅を飛躍的
に拡大できる大きな効果を発生します。即ち燃焼器に水
管ボイラを組み込むことにより上記効果を発生すると共
にタービン側に噴射される質量を空気の質量＋過熱蒸気
の質量＋燃料の質量と大増大するため熱効率を上昇させ
るために大きな効果があり、排気を水冷却すると容易に
排気熱量の大部分を１００゜Ｃに近い大量の熱水と温水
として回収出来るため、排気熱量の殆どを循環使用出来
るのに加えて熱としても最適に利用して総合熱効率を飛
躍的に上昇できる大きな効果があります。
【００４８】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して圧縮仕事
をする外側圧縮機動翼群３１に大変換すると圧縮仕事を
する動翼段が２倍以上に大増大するのに加えて、動翼間
の相対速度を動翼対静翼間の従来速度とすると動翼間の
それぞれの回転速度が半分づつに減速されるため入力と
遠心力をそれぞれ４分の１側に近づける事が可能とな
り、外側圧縮機動翼群３１と本発明の燃焼器を含む各種
燃焼器を外側圧縮機動翼群終段３１に組み合わせて通常
のガスタービンに使用することにより、効率良くガスタ
ービンの圧力比を上昇できる大きな効果があります。
をする外側圧縮機動翼群３１に大変換すると圧縮仕事を
する動翼段が２倍以上に大増大するのに加えて、動翼間
の相対速度を動翼対静翼間の従来速度とすると動翼間の
それぞれの回転速度が半分づつに減速されるため入力と
遠心力をそれぞれ４分の１側に近づける事が可能とな
り、外側圧縮機動翼群３１と本発明の燃焼器を含む各種
燃焼器を外側圧縮機動翼群終段３１に組み合わせて通常
のガスタービンに使用することにより、効率良くガスタ
ービンの圧力比を上昇できる大きな効果があります。
【００４９】出力を発生しない通常のガスタービン静翼
を全廃して出力を発生する外側タービン動翼群１２に大
変換すると出力を発生する動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、動翼間の相対速度を動翼対静翼の従来速
度にするとそれぞれの動翼の回転速度を半分づつに減速
できるため遠心力が４分の１づつとなり軽量にできる
し、動翼の回転速度をそれぞれ従来速度にすると動翼間
の相対速度を２倍に近づけてガスタービンの圧力比を飛
躍的に上昇できるため、構造簡単で小型軽量大出力にで
きる大きな効果があり、外側タービン動翼群１２と本提
案の燃焼器を含む各種燃焼器を外側タービン動翼群１段
１２により組み合わせて通常ガスタービンに使用するこ
とにより、構造が簡単で小型軽量大出力の各種ガスター
ビンを得る大きな効果があります。
を全廃して出力を発生する外側タービン動翼群１２に大
変換すると出力を発生する動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、動翼間の相対速度を動翼対静翼の従来速
度にするとそれぞれの動翼の回転速度を半分づつに減速
できるため遠心力が４分の１づつとなり軽量にできる
し、動翼の回転速度をそれぞれ従来速度にすると動翼間
の相対速度を２倍に近づけてガスタービンの圧力比を飛
躍的に上昇できるため、構造簡単で小型軽量大出力にで
きる大きな効果があり、外側タービン動翼群１２と本提
案の燃焼器を含む各種燃焼器を外側タービン動翼群１段
１２により組み合わせて通常ガスタービンに使用するこ
とにより、構造が簡単で小型軽量大出力の各種ガスター
ビンを得る大きな効果があります。
【００５０】燃焼器の内筒の最上流の縁部を適宜に突出
させて高速空気を高圧空気に変換して、通常の燃料噴射
器４の周囲を取り囲むように湯呑み形の過熱空気発生筒
６６を適当数具備してそれぞれに過熱空気噴射穴６７を
多数貫設して中心に向かって噴射する穴を多くして噴射
方向も上流側に傾斜させることで、高温の過熱空気を大
量に燃料空気混合燃焼中に逆方向噴射して撹拌混合燃焼
させるため、燃焼困難な希薄燃料も容易に完全燃焼終了
させる大きな効果がある。
させて高速空気を高圧空気に変換して、通常の燃料噴射
器４の周囲を取り囲むように湯呑み形の過熱空気発生筒
６６を適当数具備してそれぞれに過熱空気噴射穴６７を
多数貫設して中心に向かって噴射する穴を多くして噴射
方向も上流側に傾斜させることで、高温の過熱空気を大
量に燃料空気混合燃焼中に逆方向噴射して撹拌混合燃焼
させるため、燃焼困難な希薄燃料も容易に完全燃焼終了
させる大きな効果がある。
【００５１】分割形タービン胴１５と一体形外側タービ
ン胴１６の２重構造にしたことで、組み立て容易で大き
な遠心力に対応して軽量高強度にできる効果があり、外
側タービン動翼群１段１３と外側タービン動翼群１８の
最上流と最下流でガスタービン主軸９に枢支できるため
振動を抑制する効果もあります。
ン胴１６の２重構造にしたことで、組み立て容易で大き
な遠心力に対応して軽量高強度にできる効果があり、外
側タービン動翼群１段１３と外側タービン動翼群１８の
最上流と最下流でガスタービン主軸９に枢支できるため
振動を抑制する効果もあります。
【００５２】通常のタービン静翼を全廃して奇数段をす
べて外側タービン動翼群１２に大変換するため、運転中
は外周部が高速で外気と接触して外気を高速低圧低温に
して冷却速度を飛躍的に上昇させるため、冷却鰭６０を
多数具備すると冷却速度は更に高速となって外側タービ
ン動翼群１２を外周側から高速伝熱冷却するため、冷却
空気を節減できる大きな効果があります。
べて外側タービン動翼群１２に大変換するため、運転中
は外周部が高速で外気と接触して外気を高速低圧低温に
して冷却速度を飛躍的に上昇させるため、冷却鰭６０を
多数具備すると冷却速度は更に高速となって外側タービ
ン動翼群１２を外周側から高速伝熱冷却するため、冷却
空気を節減できる大きな効果があります。
【００５３】通常のタービン静翼を全廃して奇数段をす
べて外側タービン動翼群１２に大変換するため、運転中
は外周部を高速で外気と接触して外気を高速低圧低温に
して冷却速度を飛躍的に上昇可能なため、冷却鰭６０を
外側タービン動翼群１２と各段毎に一体に形成すること
で伝熱冷却速度を更に高速として、外側タービン動翼群
１２を外周側から更に高速伝熱冷却して冷却空気を更に
節減できる大きな効果を発生します。
べて外側タービン動翼群１２に大変換するため、運転中
は外周部を高速で外気と接触して外気を高速低圧低温に
して冷却速度を飛躍的に上昇可能なため、冷却鰭６０を
外側タービン動翼群１２と各段毎に一体に形成すること
で伝熱冷却速度を更に高速として、外側タービン動翼群
１２を外周側から更に高速伝熱冷却して冷却空気を更に
節減できる大きな効果を発生します。
【００５４】外側タービン動翼群１２は１段と終段をガ
スタービン主軸９に枢支すると共に外側タービン動翼群
１段１３は外側ガスタービン主軸５８に連結する等の動
力伝達の役目があるため大型翼にするのが良く、回転動
力を得るための高速ガス質量も遠心力により外側タービ
ン動翼群１２側に集まり易いため、負荷として送風機を
設ける場合は外側タービン動翼群１２にファン７３等を
固着すると容易に設計できる効果があります。
スタービン主軸９に枢支すると共に外側タービン動翼群
１段１３は外側ガスタービン主軸５８に連結する等の動
力伝達の役目があるため大型翼にするのが良く、回転動
力を得るための高速ガス質量も遠心力により外側タービ
ン動翼群１２側に集まり易いため、負荷として送風機を
設ける場合は外側タービン動翼群１２にファン７３等を
固着すると容易に設計できる効果があります。
【００５５】外側タービン動翼群１２を航空用として使
用する場合も１段と終段をガスタービン主軸９に枢支す
ると共に、外側タービン動翼群１段１３は外側ガスター
ビン主軸５８に連結する等の動力伝達の役目があるため
大型翼にするのが良く、回転動力を得るための高速ガス
質量も遠心力により外側タービン動翼群１２側に集まり
易いため負荷としてプロップファン８０を設ける場合も
設計容易な外側タービン動翼群１２にプロップファン８
０等を固着すると共に先端で環状に連結したことで薄翼
厚にできる効果に加えて衝牽波を抑制する効果もありま
す。
用する場合も１段と終段をガスタービン主軸９に枢支す
ると共に、外側タービン動翼群１段１３は外側ガスター
ビン主軸５８に連結する等の動力伝達の役目があるため
大型翼にするのが良く、回転動力を得るための高速ガス
質量も遠心力により外側タービン動翼群１２側に集まり
易いため負荷としてプロップファン８０を設ける場合も
設計容易な外側タービン動翼群１２にプロップファン８
０等を固着すると共に先端で環状に連結したことで薄翼
厚にできる効果に加えて衝牽波を抑制する効果もありま
す。
【００５６】外側タービン動翼群１２を各段毎に動翼段
と冷却鰭６０及び動翼段と冷却鰭６０とプロップファン
８０等をそれぞれ一体にして組み立てたことにより、運
転中は外気と高速接触して放熱する場合に境界無しに熱
が伝わるため外側タービン動翼群１２を外周の翼付根部
分より最も効率良く伝熱冷却できる大きな効果がありま
す。
と冷却鰭６０及び動翼段と冷却鰭６０とプロップファン
８０等をそれぞれ一体にして組み立てたことにより、運
転中は外気と高速接触して放熱する場合に境界無しに熱
が伝わるため外側タービン動翼群１２を外周の翼付根部
分より最も効率良く伝熱冷却できる大きな効果がありま
す。
【００５７】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、組み立て構造を分割形圧縮機胴３２と一
体形外側圧縮機胴３５ａの２重構造にすると軽量で組み
立て容易で高強度で高速回転が可能な外側圧縮機動翼群
１２を得る大きな効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、組み立て構造を分割形圧縮機胴３２と一
体形外側圧縮機胴３５ａの２重構造にすると軽量で組み
立て容易で高強度で高速回転が可能な外側圧縮機動翼群
１２を得る大きな効果があります。
【００５８】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、一体形外側圧縮機胴３５ｂが運転中は高
速で外気と接触するため、一体形外側圧縮機胴３５ｂの
外周に多数の冷却鰭６０を具備したことにより、軸流圧
縮機３０の奇数段をすべて外気により高速伝熱冷却でき
る大きな効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、一体形外側圧縮機胴３５ｂが運転中は高
速で外気と接触するため、一体形外側圧縮機胴３５ｂの
外周に多数の冷却鰭６０を具備したことにより、軸流圧
縮機３０の奇数段をすべて外気により高速伝熱冷却でき
る大きな効果があります。
【００５９】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、外側圧縮機動翼群３１を各段毎に冷却鰭
６０と一体に形成したことにより運転中は冷却鰭６０が
高速で外気と接触するため、動翼の熱が境界無しで冷却
鰭６０側に伝熱するため、多数の冷却鰭６０により軸流
圧縮機３０の奇数段をすべて外気により効率良く高速伝
熱冷却できる大きな効果が発生します。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、外側圧縮機動翼群３１を各段毎に冷却鰭
６０と一体に形成したことにより運転中は冷却鰭６０が
高速で外気と接触するため、動翼の熱が境界無しで冷却
鰭６０側に伝熱するため、多数の冷却鰭６０により軸流
圧縮機３０の奇数段をすべて外気により効率良く高速伝
熱冷却できる大きな効果が発生します。
【００６０】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、一体形外側圧縮機胴３５ａが運転中は高
速回転するため、一体形外側圧縮機胴３５ａの上流側外
周面に多数のファン７３を突設したことにより低圧大量
の空気を移動させるための外側圧縮機動翼群として使用
できる効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、一体形外側圧縮機胴３５ａが運転中は高
速回転するため、一体形外側圧縮機胴３５ａの上流側外
周面に多数のファン７３を突設したことにより低圧大量
の空気を移動させるための外側圧縮機動翼群として使用
できる効果があります。
【００６１】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、一体形外側圧縮機胴３５ｂが運転中は高
速回転するため、一体形外側圧縮機胴３５ｂの上流側外
周面に多数のフアン７３を突設すると共に下流側外周全
面に多数の冷却鰭６０を突設したため、航空用ガスター
ビンと適宜に組み合わせて使用すると、圧縮空気を全段
伝熱冷却できる効果に加えてターボファンエンジンのフ
ァンとして使用できる効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、一体形外側圧縮機胴３５ｂが運転中は高
速回転するため、一体形外側圧縮機胴３５ｂの上流側外
周面に多数のフアン７３を突設すると共に下流側外周全
面に多数の冷却鰭６０を突設したため、航空用ガスター
ビンと適宜に組み合わせて使用すると、圧縮空気を全段
伝熱冷却できる効果に加えてターボファンエンジンのフ
ァンとして使用できる効果があります。
【００６２】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、外側圧縮機動翼群３１を各動翼段毎に冷
却鰭６０やファン７３と一体に形成してあるため、運転
中は冷却鰭６０等が外気と高速接触して動翼側から境界
なしに伝熱して来る熱量を放熱するため、航空用ガスタ
ービンと適宜に組み合わせて使用すると外側圧縮機動翼
群３１により圧縮空気を全段で効率良く伝熱冷却できる
効果に加えてターボファンエンジンとして効率良く使用
できる効果もあります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、外側圧縮機動翼群３１を各動翼段毎に冷
却鰭６０やファン７３と一体に形成してあるため、運転
中は冷却鰭６０等が外気と高速接触して動翼側から境界
なしに伝熱して来る熱量を放熱するため、航空用ガスタ
ービンと適宜に組み合わせて使用すると外側圧縮機動翼
群３１により圧縮空気を全段で効率良く伝熱冷却できる
効果に加えてターボファンエンジンとして効率良く使用
できる効果もあります。
【００６３】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、圧縮空気の冷却を好まない用途に使用す
る外側圧縮機動翼群３１を使用してもタービン側を冷却
する冷却空気７４を得ることが可能なため各種ガスター
ビンに組み合わせて使用できる効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、圧縮空気の冷却を好まない用途に使用す
る外側圧縮機動翼群３１を使用してもタービン側を冷却
する冷却空気７４を得ることが可能なため各種ガスター
ビンに組み合わせて使用できる効果があります。
【００６４】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群２１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、外側圧縮機動翼群３１の外周全面に冷却
鰭６０を具備すると奇数動翼段全段で圧縮空気を伝熱冷
却して入力を大幅に低減すると共に高密度の圧縮空気と
しますが、冷却鰭６０内を再度循環させてタービン側の
冷却空気を再冷却するとタービン側を効果的に冷却可能
となり、冷却空気を節減して熱効率を上昇できる大きな
効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群２１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、外側圧縮機動翼群３１の外周全面に冷却
鰭６０を具備すると奇数動翼段全段で圧縮空気を伝熱冷
却して入力を大幅に低減すると共に高密度の圧縮空気と
しますが、冷却鰭６０内を再度循環させてタービン側の
冷却空気を再冷却するとタービン側を効果的に冷却可能
となり、冷却空気を節減して熱効率を上昇できる大きな
効果があります。
【００６５】通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、圧縮空気を効率良く冷却するため外側圧
縮機動翼群３１を１段から最終段まで各段毎に一体に形
成して組み立ててあるため低温の圧縮空気となり、その
圧縮空気を冷却鰭６０内に設けた冷却空気通路７５内を
再循環させるため、大幅に低温のタービン側圧縮冷却空
気７４を得る大きな効果があります。
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換すると圧縮仕事をする動翼段が２倍以上に大増大す
るのに加えて、圧縮空気を効率良く冷却するため外側圧
縮機動翼群３１を１段から最終段まで各段毎に一体に形
成して組み立ててあるため低温の圧縮空気となり、その
圧縮空気を冷却鰭６０内に設けた冷却空気通路７５内を
再循環させるため、大幅に低温のタービン側圧縮冷却空
気７４を得る大きな効果があります。
【００６６】外側タービン動翼群１段１３を環状の鞘２
７により冷却面積を拡大して冷却鰭６０を介して外気に
より外径側から冷却すると共に、内径側からも環状の鞘
２７及び一体継手７６により冷却面積を拡大すると共に
冷却空気入口７８ａより冷却空気７４を供給して主とし
て内径側より翼冷却するため、外側タービン動翼群１段
１３を冷却できる大きな効果があります。
７により冷却面積を拡大して冷却鰭６０を介して外気に
より外径側から冷却すると共に、内径側からも環状の鞘
２７及び一体継手７６により冷却面積を拡大すると共に
冷却空気入口７８ａより冷却空気７４を供給して主とし
て内径側より翼冷却するため、外側タービン動翼群１段
１３を冷却できる大きな効果があります。
【００６７】この発明は出力を発生しない通常のタービ
ン静翼を全廃して奇数段をすべて出力を発生する外側タ
ービン動翼群１２に大変換するため、一方向の回転動力
を得るためには２重反転歯車装置４１は大きな効果があ
り、又この発明は通常の軸流圧縮機静翼を全廃して１段
から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に
大変換するため、外側圧縮機動翼群３１を駆動するため
にも２重反転歯車装置４１は大きな効果があります。
ン静翼を全廃して奇数段をすべて出力を発生する外側タ
ービン動翼群１２に大変換するため、一方向の回転動力
を得るためには２重反転歯車装置４１は大きな効果があ
り、又この発明は通常の軸流圧縮機静翼を全廃して１段
から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に
大変換するため、外側圧縮機動翼群３１を駆動するため
にも２重反転歯車装置４１は大きな効果があります。
【００６８】この発明は出力を発生しない通常のタービ
ン静翼を全廃して奇数段をすべて出力を発生する外側タ
ービン動翼群１２に大変換するため、一方向の減速した
回転動力を得るためには２重反転減速歯車装置５１は大
きな効果があり、又この発明は通常の軸流圧縮機静翼を
全廃して１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機
動翼群３１に大変換するため、外側圧縮機動翼群３１を
駆動すると共に減速した回転動力を得るためにも２重反
転減速歯車装置５１は大きな効果があります。
ン静翼を全廃して奇数段をすべて出力を発生する外側タ
ービン動翼群１２に大変換するため、一方向の減速した
回転動力を得るためには２重反転減速歯車装置５１は大
きな効果があり、又この発明は通常の軸流圧縮機静翼を
全廃して１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機
動翼群３１に大変換するため、外側圧縮機動翼群３１を
駆動すると共に減速した回転動力を得るためにも２重反
転減速歯車装置５１は大きな効果があります。
【００６９】出力を発生しない通常のタービン静翼を全
廃して奇数段をすべて出力を発生する外側タービン動翼
群１２に大変換して通常のガスタービンに組み合わせて
使用する場合や通常の軸流圧縮機静翼を全廃して１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換して通常のガスタービンに組み合わせて使用する場
合に、２重反転歯車装置や２重反転減速歯車装置を分割
可能に構成したことにより主として単純サイクルガスタ
ービンと組み合わせて使用可能にするために大きな効果
があります。
廃して奇数段をすべて出力を発生する外側タービン動翼
群１２に大変換して通常のガスタービンに組み合わせて
使用する場合や通常の軸流圧縮機静翼を全廃して１段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群３１に大
変換して通常のガスタービンに組み合わせて使用する場
合に、２重反転歯車装置や２重反転減速歯車装置を分割
可能に構成したことにより主として単純サイクルガスタ
ービンと組み合わせて使用可能にするために大きな効果
があります。
【００７０】出力を発生しない通常のガスタービン静翼
を全廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱
冷却の外側タービン動翼群１２に大変換すると共に、通
常の軸流圧縮機静翼を全廃して１段から最終段まで奇数
段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動翼群３１に大
変換してターボジエットエンジンとして使用すると、出
力を発生する動翼段が２倍以上に大増大すると共に噴射
ガス流路抵抗が飛躍的に減少するため高速の噴射ガス速
度により大推力が得られる大きな効果があり、軸流圧縮
機３０側えのタービン出力が飛躍的に増大するのに加え
て奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動翼群３
１等により圧力比を飛躍的に上昇して熱効率を上昇させ
る大きな効果があります。
を全廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱
冷却の外側タービン動翼群１２に大変換すると共に、通
常の軸流圧縮機静翼を全廃して１段から最終段まで奇数
段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動翼群３１に大
変換してターボジエットエンジンとして使用すると、出
力を発生する動翼段が２倍以上に大増大すると共に噴射
ガス流路抵抗が飛躍的に減少するため高速の噴射ガス速
度により大推力が得られる大きな効果があり、軸流圧縮
機３０側えのタービン出力が飛躍的に増大するのに加え
て奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動翼群３
１等により圧力比を飛躍的に上昇して熱効率を上昇させ
る大きな効果があります。
【００７１】出力を発生しない通常のタービン静翼を全
廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱冷却
の外側タービン動翼群１２に大変換すると共に、通常の
軸流圧縮機静翼も全廃して１段から最終段まで奇数段で
全段圧縮冷却仕事をすると共に最上流の外周全面にファ
ン７３を多数具備した外側圧縮機動翼群３１に大変換し
て、ターボファンエンジンとして使用すると出力を発生
する動翼段が２倍以上に大増大すると共に噴射ガス流路
抵抗が飛躍的に減少するため、高速の噴射ガス速度増大
により多段タービンと大推力が得られる大きな効果があ
り、軸流圧縮機３０側えのタービン出力が飛躍的に増大
するため、奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機
動翼群３１等により圧縮比を飛躍的に上昇して熱効率を
上昇させたターボファンエンジンを得る効果がありま
す。
廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱冷却
の外側タービン動翼群１２に大変換すると共に、通常の
軸流圧縮機静翼も全廃して１段から最終段まで奇数段で
全段圧縮冷却仕事をすると共に最上流の外周全面にファ
ン７３を多数具備した外側圧縮機動翼群３１に大変換し
て、ターボファンエンジンとして使用すると出力を発生
する動翼段が２倍以上に大増大すると共に噴射ガス流路
抵抗が飛躍的に減少するため、高速の噴射ガス速度増大
により多段タービンと大推力が得られる大きな効果があ
り、軸流圧縮機３０側えのタービン出力が飛躍的に増大
するため、奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機
動翼群３１等により圧縮比を飛躍的に上昇して熱効率を
上昇させたターボファンエンジンを得る効果がありま
す。
【００７２】出力を発生しないのに加えて大回転力を加
えても動かないためエネルギー損失の大きい通常のター
ビン静翼を全廃して、奇数段をすべて出力を発生する全
段外気伝熱冷却すると共にその下流側外周にプロップフ
ァン８０を具備した外側タービン動翼群１２に大変換す
ると共に、通常の軸流圧縮機静翼も全廃して１段から最
終段まで奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動
翼群３１に大変換して、プロップファンエンジンとして
使用すると出力を発生する動翼段が２倍以上に大増大す
ると共に噴射ガス流路抵抗が飛躍的に減少するため、噴
射ガス速度の大増大により飛躍的に多段のタービンを得
る大きな効果があり、軸流圧縮機３０側えのタービン出
力が飛躍的に増大するため、奇数段で全段圧縮冷却仕事
をする外側圧縮機動翼群３１等により圧力比と空気密度
を飛躍的に上昇して熱効率と出力を上昇させたプロップ
ファンエンジン等を得るために大きな効果があります。
えても動かないためエネルギー損失の大きい通常のター
ビン静翼を全廃して、奇数段をすべて出力を発生する全
段外気伝熱冷却すると共にその下流側外周にプロップフ
ァン８０を具備した外側タービン動翼群１２に大変換す
ると共に、通常の軸流圧縮機静翼も全廃して１段から最
終段まで奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動
翼群３１に大変換して、プロップファンエンジンとして
使用すると出力を発生する動翼段が２倍以上に大増大す
ると共に噴射ガス流路抵抗が飛躍的に減少するため、噴
射ガス速度の大増大により飛躍的に多段のタービンを得
る大きな効果があり、軸流圧縮機３０側えのタービン出
力が飛躍的に増大するため、奇数段で全段圧縮冷却仕事
をする外側圧縮機動翼群３１等により圧力比と空気密度
を飛躍的に上昇して熱効率と出力を上昇させたプロップ
ファンエンジン等を得るために大きな効果があります。
【００７３】出力を発生しない通常のタービン静翼を全
廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱冷却
する外側タービン動翼群１２に大変換すると共に、通常
の軸流圧縮機静翼も全廃して１段から最終段まで奇数段
で全段圧縮冷却仕事をすると共に最上流の外周全面にフ
ァン７３ａを多数具備した外側圧縮機動翼群３１に大変
換して、ガスタービン主軸９より突出の最上流にもファ
ン７３ｂを具備して２重反転ターボファンエンジンとし
て使用すると、出力を発生する動翼段が２倍以上に大増
大すると共に噴射ガス流路抵抗が飛躍的に減少するた
め、噴射ガス速度の大増大により飛躍的に多段のタービ
ンを得る大きな効果があり、軸流圧縮機３０側えのター
ビン出力が飛躍的に増大するため、奇数段で全段圧縮冷
却仕事をする外側圧縮機動翼群３１等により圧力比と空
気密度を飛躍的に上昇して、熱効率と出力を上昇させた
２重反転ターボファンエンジン等を得るために大きな効
果があります。
廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱冷却
する外側タービン動翼群１２に大変換すると共に、通常
の軸流圧縮機静翼も全廃して１段から最終段まで奇数段
で全段圧縮冷却仕事をすると共に最上流の外周全面にフ
ァン７３ａを多数具備した外側圧縮機動翼群３１に大変
換して、ガスタービン主軸９より突出の最上流にもファ
ン７３ｂを具備して２重反転ターボファンエンジンとし
て使用すると、出力を発生する動翼段が２倍以上に大増
大すると共に噴射ガス流路抵抗が飛躍的に減少するた
め、噴射ガス速度の大増大により飛躍的に多段のタービ
ンを得る大きな効果があり、軸流圧縮機３０側えのター
ビン出力が飛躍的に増大するため、奇数段で全段圧縮冷
却仕事をする外側圧縮機動翼群３１等により圧力比と空
気密度を飛躍的に上昇して、熱効率と出力を上昇させた
２重反転ターボファンエンジン等を得るために大きな効
果があります。
【００７４】出力を発生しない通常のタービン静翼を全
廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱冷却
するタービン動翼群１２に大変換すると共に、通常の軸
流圧縮機静翼も全廃して１段から最終段まで奇数段で全
段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動翼群３１に大変換し
て、その１段の円板部１４ｇを上流側に延長してプロッ
プファン８０ａを具備して更にその上流側にガスタービ
ン主軸９を延長してプロップファン８０ｂを具備して２
重反転プロップファンエンジンとして使用すると、出力
を発生する動翼段が２倍以上に大増大すると共に噴射ガ
ス流路抵抗が飛躍的に減少するため、噴射ガス速度の大
増大により飛躍的に多段のタービンを得る大きな効果が
あり、軸流圧縮機３０側えのタービン出力が飛躍的に増
大するため、奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮
機動翼群３１等により圧縮比と空気密度を飛躍的に上昇
して、熱効率と出力を上昇させた２重反転プロップファ
ン等を得る大きな効果があります。
廃して奇数段をすべて出力を発生する全段外気伝熱冷却
するタービン動翼群１２に大変換すると共に、通常の軸
流圧縮機静翼も全廃して１段から最終段まで奇数段で全
段圧縮冷却仕事をする外側圧縮機動翼群３１に大変換し
て、その１段の円板部１４ｇを上流側に延長してプロッ
プファン８０ａを具備して更にその上流側にガスタービ
ン主軸９を延長してプロップファン８０ｂを具備して２
重反転プロップファンエンジンとして使用すると、出力
を発生する動翼段が２倍以上に大増大すると共に噴射ガ
ス流路抵抗が飛躍的に減少するため、噴射ガス速度の大
増大により飛躍的に多段のタービンを得る大きな効果が
あり、軸流圧縮機３０側えのタービン出力が飛躍的に増
大するため、奇数段で全段圧縮冷却仕事をする外側圧縮
機動翼群３１等により圧縮比と空気密度を飛躍的に上昇
して、熱効率と出力を上昇させた２重反転プロップファ
ン等を得る大きな効果があります。
【００７５】プロップファン８０ａ・８０ｂの半径方向
外方の先端を回転方向の全面から下流側に逆Ｌ字形に突
出させて、空気流を半径方向の稍内向に圧縮偏向させる
感じとして互いに反対方向に回転する２重反転プロップ
ファンとすることで、衝撃波の発生を抑制できる効果が
あります。
外方の先端を回転方向の全面から下流側に逆Ｌ字形に突
出させて、空気流を半径方向の稍内向に圧縮偏向させる
感じとして互いに反対方向に回転する２重反転プロップ
ファンとすることで、衝撃波の発生を抑制できる効果が
あります。
【００７６】外側タービン動翼群１２及び外側圧縮機動
翼群３１を具備したガスタービンの特徴は、軸流圧縮機
側の圧力比を飛躍的に上昇させるためにタービンの段落
数を飛躍的に多段にしても静翼が皆無のため、燃焼ガス
等をほぼ直線的に膨張させることも可能になり飛躍的に
多段にした全段が回転するため噴射速度の減衰が非常に
少なく大きな回転力が得られるのに加えて、動翼間の相
対速度を動翼と静翼の従来速度の２倍に近づけられるた
め小形大出力となり、軸流圧縮機側も同様にほぼ直線的
に圧縮するため飛躍的に多段にしても入力が僅少となり
圧力比の飛躍的上昇が可能となって、圧縮空気の外気に
よる伝熱冷却や飛行速度の上昇と共に更に圧力比が上昇
するためラムジエット推進装置８４を中心に併設するこ
とにより効率良く飛行マッハ数を上昇できる大きな効果
があります。
翼群３１を具備したガスタービンの特徴は、軸流圧縮機
側の圧力比を飛躍的に上昇させるためにタービンの段落
数を飛躍的に多段にしても静翼が皆無のため、燃焼ガス
等をほぼ直線的に膨張させることも可能になり飛躍的に
多段にした全段が回転するため噴射速度の減衰が非常に
少なく大きな回転力が得られるのに加えて、動翼間の相
対速度を動翼と静翼の従来速度の２倍に近づけられるた
め小形大出力となり、軸流圧縮機側も同様にほぼ直線的
に圧縮するため飛躍的に多段にしても入力が僅少となり
圧力比の飛躍的上昇が可能となって、圧縮空気の外気に
よる伝熱冷却や飛行速度の上昇と共に更に圧力比が上昇
するためラムジエット推進装置８４を中心に併設するこ
とにより効率良く飛行マッハ数を上昇できる大きな効果
があります。
【００７７】外側タービン動翼群１２及び外側圧縮機動
翼群３１を具備したガスタービンの特徴は、軸流圧縮機
側の圧力比を飛躍的に上昇させるためのタービンの段落
数を飛躍的に多段にしても静翼が皆無のため、燃焼ガス
等をほぼ直線的に膨張させることも可能になり噴射速度
の減衰が非常に少ないため更に多段に構成して大回転力
が得られるのに加えて、動翼間の相対速度を動翼と静翼
間の従来速度の２倍に近づけられるため小形軽量大出力
となり、軸流圧縮機側も同様にほぼ直線的に圧縮すねた
め飛躍的に多段にしても入力が僅少となり圧力比の飛躍
的上昇が可能となって圧力比を飛躍的に上昇できる効果
があり、燃焼器６ａ・６ｂ・６ｃ等を具備すると高温の
燃焼ガス温度を低温の過熱蒸気エネルギーに大変換して
蒸気タービンに合成できるため、排気温度を１００゜Ｃ
に近づけて断熱無冷却として燃料噴射量の大増大を可能
にして理論空燃比燃焼に近づけられる大きな効果がある
のに加えて、ガスタービンが完全回転機関であるため熱
効率を飛躍的に上昇できる大きな効果があります。
翼群３１を具備したガスタービンの特徴は、軸流圧縮機
側の圧力比を飛躍的に上昇させるためのタービンの段落
数を飛躍的に多段にしても静翼が皆無のため、燃焼ガス
等をほぼ直線的に膨張させることも可能になり噴射速度
の減衰が非常に少ないため更に多段に構成して大回転力
が得られるのに加えて、動翼間の相対速度を動翼と静翼
間の従来速度の２倍に近づけられるため小形軽量大出力
となり、軸流圧縮機側も同様にほぼ直線的に圧縮すねた
め飛躍的に多段にしても入力が僅少となり圧力比の飛躍
的上昇が可能となって圧力比を飛躍的に上昇できる効果
があり、燃焼器６ａ・６ｂ・６ｃ等を具備すると高温の
燃焼ガス温度を低温の過熱蒸気エネルギーに大変換して
蒸気タービンに合成できるため、排気温度を１００゜Ｃ
に近づけて断熱無冷却として燃料噴射量の大増大を可能
にして理論空燃比燃焼に近づけられる大きな効果がある
のに加えて、ガスタービンが完全回転機関であるため熱
効率を飛躍的に上昇できる大きな効果があります。
【００７８】この発明を自動車駆動用超小型ガスタービ
ン発電機として使用する場合には、互いに反対方向に回
転する２軸によって構成されるため動翼間の相対速度を
動翼と静翼の従来速度の２倍に近づけられるのに加え
て、低温の過熱蒸気エネルギーに大変換することで燃料
噴射量の大増大を可能にして小型軽量大出力の極限に近
い自動車駆動用超小型ガスタービン発電機を得る大きな
効果があります。
ン発電機として使用する場合には、互いに反対方向に回
転する２軸によって構成されるため動翼間の相対速度を
動翼と静翼の従来速度の２倍に近づけられるのに加え
て、低温の過熱蒸気エネルギーに大変換することで燃料
噴射量の大増大を可能にして小型軽量大出力の極限に近
い自動車駆動用超小型ガスタービン発電機を得る大きな
効果があります。
【００７９】この発明を熱と電気の併給用として使用す
ると、高温の燃焼ガス温度を低温の過熱蒸気エネルギー
に大変換して蒸気タービンに合成できるため、燃料噴射
量の大増大により理論空燃比燃焼に近づけられるため最
大出力を３倍程度に大増大できる大きな効果があり、負
荷調整も燃料噴射量と過熱蒸気噴射量を大幅に増減可能
となるため大幅に容易に制御できる大きな効果があるの
に加えて、排気の冷却により１００゜Ｃに近い大量の熱
水と温水が得られるため排気熱量の殆どを循環利用出来
るのに加えて熱としても容易に供給できる大きな効果が
あり、従って総合熱効率９０％以上を可能にするために
も大きな効果があります。
ると、高温の燃焼ガス温度を低温の過熱蒸気エネルギー
に大変換して蒸気タービンに合成できるため、燃料噴射
量の大増大により理論空燃比燃焼に近づけられるため最
大出力を３倍程度に大増大できる大きな効果があり、負
荷調整も燃料噴射量と過熱蒸気噴射量を大幅に増減可能
となるため大幅に容易に制御できる大きな効果があるの
に加えて、排気の冷却により１００゜Ｃに近い大量の熱
水と温水が得られるため排気熱量の殆どを循環利用出来
るのに加えて熱としても容易に供給できる大きな効果が
あり、従って総合熱効率９０％以上を可能にするために
も大きな効果があります。
【００８０】この発明を超高速船の推進用ガスタービン
として使用すると、高温のガス温度を低温の加熱蒸気エ
ネルギーに大変換して蒸気タービンと合成できるため、
燃料噴射量の大増大により理論空燃比燃焼に近づけて最
大出力を３倍程度に大増大して小型軽量大出力にできる
大きな効果があり、負荷調整も燃料噴射量と過熱蒸気噴
射量を大幅に増減可能なため容易に制御できる大きな効
果があり、排気の冷却により１００゜Ｃに近い熱水と温
水が得られるため排熱を復水として循環使用できるのに
加えて熱としても供給できるため熱損失が非常に僅少と
なるのに加えて、ガスタービンが完全回転機関であるた
め飛躍的に熱効率の高い超高速船の推進用ガスタービン
を得る大きな効果があります。
として使用すると、高温のガス温度を低温の加熱蒸気エ
ネルギーに大変換して蒸気タービンと合成できるため、
燃料噴射量の大増大により理論空燃比燃焼に近づけて最
大出力を３倍程度に大増大して小型軽量大出力にできる
大きな効果があり、負荷調整も燃料噴射量と過熱蒸気噴
射量を大幅に増減可能なため容易に制御できる大きな効
果があり、排気の冷却により１００゜Ｃに近い熱水と温
水が得られるため排熱を復水として循環使用できるのに
加えて熱としても供給できるため熱損失が非常に僅少と
なるのに加えて、ガスタービンが完全回転機関であるた
め飛躍的に熱効率の高い超高速船の推進用ガスタービン
を得る大きな効果があります。
【００８１】燃焼器６ａ・６ｂ・６ｃ等によって高温の
燃焼ガス温度を低温の過熱蒸気質量に大変換して蒸気タ
ービンと合成すると、燃料噴射量の大増大により理論空
燃比燃焼に近づけて小型軽量大出力にできる大きな効果
があり、主として過熱蒸気質量の大増大により小型軽量
大出力とするため速度形エネルギーとして利用するのが
最適になるのに加えて、ガスタービンが完全回転機関で
あるため熱効率を飛躍的に上昇できる大きな効果がある
と共に、質量の大増大は低騒音にできる効果も大きく、
外側タービン動翼群に大変換したため速度形エネルギー
を直線的に膨張させて効率良く回転動力に変換できる大
きな効果があり、外側圧縮機動翼群に大変換したため空
気を直線的に効率良く圧縮して圧力比を上昇させるため
最小の入力で大きな圧力比を得る大きな効果があるた
め、最上流にファン７３ａ・７３ｂを２重反転ファンと
して具備すると低圧の圧縮空気を効率良く得るために大
きな効果があります。
燃焼ガス温度を低温の過熱蒸気質量に大変換して蒸気タ
ービンと合成すると、燃料噴射量の大増大により理論空
燃比燃焼に近づけて小型軽量大出力にできる大きな効果
があり、主として過熱蒸気質量の大増大により小型軽量
大出力とするため速度形エネルギーとして利用するのが
最適になるのに加えて、ガスタービンが完全回転機関で
あるため熱効率を飛躍的に上昇できる大きな効果がある
と共に、質量の大増大は低騒音にできる効果も大きく、
外側タービン動翼群に大変換したため速度形エネルギー
を直線的に膨張させて効率良く回転動力に変換できる大
きな効果があり、外側圧縮機動翼群に大変換したため空
気を直線的に効率良く圧縮して圧力比を上昇させるため
最小の入力で大きな圧力比を得る大きな効果があるた
め、最上流にファン７３ａ・７３ｂを２重反転ファンと
して具備すると低圧の圧縮空気を効率良く得るために大
きな効果があります。
【図１】第１実施例を示す一部断面図である。
【図２】カンニュラ形の燃焼機６ｂ及び継手を示す断面
図である。
図である。
【図３】カンニュラ形の燃焼器を軸流圧縮機側からみた
図である。
図である。
【図４】カンニュラ形の燃焼器をタービン側から見た図
である。
である。
【図５】アンニュラ形の燃焼器６ｃ及び継手を示す断面
図である。
図である。
【図６】燃焼器内筒の最上流部分の実施例を示す断面図
である。
である。
【図７】外側圧縮機動翼群又は外側タービン動翼群を別
々に使用する場合を説明するための断面図である。
々に使用する場合を説明するための断面図である。
【図８】外側タービン動翼群の一例を示す一部横断面図
である。
である。
【図９】外側タービン動翼群の一例を示す一部縦断面図
である。
である。
【図１０】外側タービン動翼群の一例を示す一部縦断面
図である。
図である。
【図１１】外側タービン動翼群の一例を示す一部横断面
図である。
図である。
【図１２】外側タービン動翼群の一例を示す一部縦断面
図である。
図である。
【図１３】外側タービン動翼群の一例を示す一部縦断面
図である。
図である。
【図１４】外側タービン動翼群の一例を燃焼器側から見
た図である。
た図である。
【図１５】冷却鰭を一体具備した外側タービン動翼群の
一例を示す断面図である。
一例を示す断面図である。
【図１６】ファンを一体具備した外側タービン動翼群の
一例を示す断面図である。
一例を示す断面図である。
【図１７】冷却を好まない外側圧縮機動翼群例を示す横
断面図である。
断面図である。
【図１８】冷却を好まない外側圧縮機動翼群例を示す縦
断面図である。
断面図である。
【図１９】ファンを具備した冷却を好まない外側圧縮機
動翼群例の縦断面図である。
動翼群例の縦断面図である。
【図２０】外気冷却用分割形圧縮機胴例及び一体形外側
圧縮機胴例の横断面図である。
圧縮機胴例の横断面図である。
【図２１】外気冷却用外側圧縮機動翼群例の縦断面図で
ある。
ある。
【図２２】ファンを具備した外気冷却用外側圧縮機動翼
群例の縦断面図である。
群例の縦断面図である。
【図２３】外気冷却用外側圧縮機動翼群例を燃焼器側よ
り見た図である。
り見た図である。
【図２４】外気冷却用外側圧縮機動翼群例を示す縦断面
図である。
図である。
【図２５】ファンを具備した外気冷却用外側圧縮機動翼
群例を示す縦断面図である。
群例を示す縦断面図である。
【図２６】冷却空気再冷却用一体形外側圧縮機胴例等の
横断面図である。
横断面図である。
【図２７】外側圧縮機動翼群終段例付近及び外側タービ
ン動翼群１段例付近の冷却空気の流れの一例を示す縦断
面図である。
ン動翼群１段例付近の冷却空気の流れの一例を示す縦断
面図である。
【図２８】外側圧縮機動翼群終段例付近の縦断面図及び
正面図である。
正面図である。
【図２９】２重反転歯車装置を示す縦断面図である。
【図３０】２重反転減速歯車装置を示す縦断面図であ
る。
る。
【図３１】第２実施例を示す断面図である。
【図３２】ファン又は冷却鰭を一体具備した外側圧縮機
動翼群及び冷却鰭を一体具備した外側タービン動翼群を
示す断面図である。
動翼群及び冷却鰭を一体具備した外側タービン動翼群を
示す断面図である。
【図３３】２重反転ターボファンとした場合の断面図で
ある。
ある。
【図３４】２重反転プロップファンとした場合の断面図
である。
である。
１：内筒 ２：水管 ３：水蒸気 ４：燃料噴射器
５：タービン ６：燃焼器 ７：外筒 ８：蒸気噴射管
９：ガスタービン主軸 １０：タービン動翼群 １
１：圧縮機動翼群 １２：外側タービン動翼群 １３：
外側タービン動翼群１段 １４：円板部 １５：分割形
タービン胴 １６：一体形外側タービン胴１７：軸方向
凹凸 １８：外側タービン動翼群終段 １９：外側ター
ビン主動大歯車 ２０：第１従動小歯車 ２１：支軸
２２：第１主動小歯車 ２３：スプライン支軸（第２支
軸） ２４：第２従動小歯車 ２５：第２主動小歯車
２６：主軸側従動大歯車 ２７：環状の鞘 ２８：燃焼
ガス噴射口群 ２９：フランジ ３０：軸流圧縮機 ３
１：外側圧縮機動翼群 ３２：分割形圧縮機胴 ３３：
外側圧縮機動翼群１段 ３４：外側圧縮機動翼群終段
３５：一体形外側圧縮機胴 ３６：外側圧縮機主動大歯
車 ３７：外側圧縮機従動大歯車 ３８：環状の噴口
３９：環状の受口 ４０：内歯車 ４１：２重反転歯車
装置 ４２：主軸側主動大歯車 ４３：ガスタービン本
体 ４４：本体側支軸 ４５：第１従動小歯車 ４６：
第１主動小歯車 ４７：外側圧縮機動翼群側 ４８：外
側タービン動翼群側 ４９：ガスタービン主軸側 ５
０：遊星減速歯車装置 ５１：２重反転減速歯車装置
５２：太陽歯車 ５３：遊星歯車 ５４：内歯車 ５
５：遊星歯車支軸 ５６：円形板 ５７：動力軸 ５
８：外側ガスタービン主軸 ５９：案内羽根 ６０：冷
却鰭 ６１：過熱蒸気制御弁 ６２：環状の燃焼室 ６
３：外側内筒内面 ６４：内側内筒内面 ６５：ラビリ
ンスシール ６６：過熱空気発生筒 ６７：過熱空気噴
射穴 ６８：堤防 ６９：分割部 ７０：シュラウド
７１：空間 ７２：ボルト ７３：ファン ７４：冷却
空気 ７５：冷却空気通路 ７６：一体継手 ７７：環
状の空気溜 ７８：冷却空気入口 ８０：プロップファ
ン ８１：腕部 ８２：ラム燃料噴射器 ８３：ラム燃
焼器 ８４：ラムジエット推進装置
５：タービン ６：燃焼器 ７：外筒 ８：蒸気噴射管
９：ガスタービン主軸 １０：タービン動翼群 １
１：圧縮機動翼群 １２：外側タービン動翼群 １３：
外側タービン動翼群１段 １４：円板部 １５：分割形
タービン胴 １６：一体形外側タービン胴１７：軸方向
凹凸 １８：外側タービン動翼群終段 １９：外側ター
ビン主動大歯車 ２０：第１従動小歯車 ２１：支軸
２２：第１主動小歯車 ２３：スプライン支軸（第２支
軸） ２４：第２従動小歯車 ２５：第２主動小歯車
２６：主軸側従動大歯車 ２７：環状の鞘 ２８：燃焼
ガス噴射口群 ２９：フランジ ３０：軸流圧縮機 ３
１：外側圧縮機動翼群 ３２：分割形圧縮機胴 ３３：
外側圧縮機動翼群１段 ３４：外側圧縮機動翼群終段
３５：一体形外側圧縮機胴 ３６：外側圧縮機主動大歯
車 ３７：外側圧縮機従動大歯車 ３８：環状の噴口
３９：環状の受口 ４０：内歯車 ４１：２重反転歯車
装置 ４２：主軸側主動大歯車 ４３：ガスタービン本
体 ４４：本体側支軸 ４５：第１従動小歯車 ４６：
第１主動小歯車 ４７：外側圧縮機動翼群側 ４８：外
側タービン動翼群側 ４９：ガスタービン主軸側 ５
０：遊星減速歯車装置 ５１：２重反転減速歯車装置
５２：太陽歯車 ５３：遊星歯車 ５４：内歯車 ５
５：遊星歯車支軸 ５６：円形板 ５７：動力軸 ５
８：外側ガスタービン主軸 ５９：案内羽根 ６０：冷
却鰭 ６１：過熱蒸気制御弁 ６２：環状の燃焼室 ６
３：外側内筒内面 ６４：内側内筒内面 ６５：ラビリ
ンスシール ６６：過熱空気発生筒 ６７：過熱空気噴
射穴 ６８：堤防 ６９：分割部 ７０：シュラウド
７１：空間 ７２：ボルト ７３：ファン ７４：冷却
空気 ７５：冷却空気通路 ７６：一体継手 ７７：環
状の空気溜 ７８：冷却空気入口 ８０：プロップファ
ン ８１：腕部 ８２：ラム燃料噴射器 ８３：ラム燃
焼器 ８４：ラムジエット推進装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｋ 3/06 Ｆ０２Ｋ 3/06 Ｆ２３Ｒ 3/00 Ｆ２３Ｒ 3/00 Ａ 3/44 3/44 3/46 3/46
Claims (40)
- 【請求項１】ガスタービン用の各種燃焼器に於いて、例
えばカン形の燃焼器（６ａ）を任意の形状に延長して熱
を発生させる上流部分を使用して下流の空気によって希
釈する部分を削除して４角形を含む内筒（１ａ）のみと
してその内に沿って水管（２）を多条ネジ状に適当な太
さや長さや間隔にして配設して、外部の水噴射ポンプ圧
力及び多数の過熱蒸気制御弁（６１）を任意の測定箇所
の数値に基づいて計算制御して高圧力の水及び過熱蒸気
を供給して、多数の内筒（１ａ）の内部の完全燃焼をほ
ぼ終了した部位の下流側で水管（２）の上流側より下流
側に向かって選択した蒸気噴射管（８）は下流に直接外
側タービン動翼群１段（１２）に噴射することも含めて
延長して、過熱蒸気等の水蒸気（３）を多数の蒸気噴射
管（８）より噴射して、通常の燃料噴射器（４）より燃
料噴射完全燃焼終了した高温の燃焼ガス温度を大幅に低
下させて排気温度が５００゜Ｃ前後であったものを１０
０゜Ｃに近づけることで理論空燃比燃焼に近づけること
を可能にして燃料注入量の増大により出力は大増大して
排気熱損失は大低減して燃焼ガスと過熱蒸気を同棲させ
ることで復水損失も皆無にすると共に、タービンに噴射
する質量を燃焼ガス質量＋過熱蒸気質量として大増大す
ることによりガスタービンの熱効率を上昇させて熱負荷
は飛躍的に低減して安価なタービンを得ることを目的と
した各種ガスタービンの燃焼器。 - 【請求項２】ガスタービン用の各種燃焼器に於いて、例
えばカンニュラ形の燃焼器（６ｂ）を任意の形状に延長
しで熱を発生させる上流部分を使用して下流の空気によ
って希釈する部分を削除して４角形を含む内筒（１ｂ）
のみとしてその内面に沿って複数の水管（２）を多条ネ
ジ状に適当な間隔や太さや長さにして配設して、外部の
水噴射ポンプ圧力及び多数の過熱蒸気制御弁（６１）を
任意の測定箇所の数値に基づいて計算制御して高圧力の
水及び過熱蒸気を供給して、多数の内筒（１ｂ）の内部
の完全燃焼をほぼ終了した部位の下流側で水管（２）の
上流側より下流側に向かって選択した蒸気噴射管（８）
は下流に直接外側タービン動翼群１段（１２）に噴射す
ることも含めて延長して過熱蒸気等の水蒸気（３）を多
数の蒸気噴射管（８）より噴射して、通常の燃料噴射器
（４）より燃料噴射完全終了した高温の燃焼ガス温度を
大幅に低下させて排気温度を１００゜Ｃに近づけること
で理論空燃比燃焼に近づけることを可能にして燃料注入
量の大増大により出力は大増大して排気熱損失は大低減
して燃焼ガスと過熱蒸気を同棲させることで復水損失も
皆無にして、必要に応じて排気の冷却により大量の熱水
と温水を容易に得ることで排熱利用を容易にすると共
に、タービンに噴射する質量を燃焼ガス質量＋過熱蒸気
質量として大増大することによりガスタービンの熱効率
を上昇させて熱負荷は飛躍的に低減して安価なガスター
ビンを得ることを目的とした各種ガスタービンの燃焼
器。 - 【請求項３】ガスタービン用の各種燃焼器に於いて、例
えばアンニュラ形の燃焼器（６ｃ）を任意の形状に延長
して熱を発生させる上流部分を使用して下流の空気によ
って希釈する部分を削除して内筒（１ｃ）のみとしてそ
の環状の燃焼室（６２）の外側内筒内面（６３）と内側
内筒内面（６４）にそれぞれ沿って多数の水管（２）を
多条ネジ状にそれぞれに適当な間隔や太さや長さにして
配設して、外部の水噴射ポンプ圧力及び多数の過熱蒸気
制御弁（６１）を任意の測定箇所の数値に基づいて計算
制御して高圧力の水及び過熱蒸気を供給して、内筒（１
ｃ）の内部の完全燃焼をほぼ終了した部位の下流側で水
管（２）の上流側より下流側に向かって選択した蒸気噴
射管（８）は下流に直接外側タービン動翼群１段に噴射
することも含めて延長して、過熱蒸気等の水蒸気（３）
を多数の蒸気噴射管（８）より噴射して、通常の燃料噴
射器（４）より燃料噴射完全燃焼終了した高温の燃焼ガ
ス温度を大幅に低下させて排気温度を１００゜Ｃに近づ
けることで理論空燃比燃焼に近づけることを可能にして
燃料注入量の大増大により出力は大増大して排気熱損失
は大低減して燃焼ガスと過熱蒸気を同棲させることで復
水損失も皆無にして、必要に応じて排気の冷却により大
量の熱水と温水を容易に得ることで排熱利用も容易にす
ると共に、タービンに噴射する質量を燃焼ガスの質量＋
過熱蒸気の質量として大増大することによりガスタービ
ンの熱効率を上昇させて熱負荷は飛躍的に低減して安価
なガスタービンを得ることも目的とした各種ガスタービ
ン用の燃焼器。 - 【請求項４】ガスタービン用の各種燃焼器を外側圧縮機
動翼群終段（３１）と組み合わせて使用するため、外側
圧縮機動翼群終段（３１）より環状に突出して外周にラ
ビリンスシール（６５）を有する環状の噴口（３８）の
外部に回転自在に外嵌して内部がラビリンスシール（６
５）の片方を形成する環状の受口（３９）及びフランジ
（２９）を設け、各種燃焼器の最上流の外筒（７）の内
部に案内羽根（５９）を多数設けて外部に環状のフラン
ジ（２９ｂ）を固着して外側圧縮機動翼群終段（３１）
と各種燃焼器を組み合わせ可能としたことを特徴とする
環状の受口を含めた外側圧縮機動翼群。 - 【請求項５】ガスタービン用の各種燃焼器を外側タービ
ン動翼群１段（１２）と組み合わせて使用するため、各
種燃焼器側にはタービン動翼群１段（１２）等を燃焼ガ
ス等の噴射により回転させる環状の燃焼ガス噴射口群
（２８）をフランジ（２９ａ）により固着して突設し、
外側タービン動翼群１段（１２）側には環状の燃焼ガス
噴射口群（２８）から噴射される燃焼ガス等を受け入れ
る環状の鞘（２７）を外側にラビンスシール（６５）を
有する環状の燃焼ガス噴射口群（２８）に回転自在に外
嵌突設してその嵌合部にもラビンスシール（６５）の片
方を設けて、外側タービン動翼群１段（１２）と各種燃
焼器を組み合わせてタービン（５）と各種燃焼器を組み
合わせたことを特徴とする燃焼ガス噴射口群を含めた外
側タービン動翼群。 - 【請求項６】高温の燃焼熱を冷却して高温の過熱空気を
造り高速撹拌燃焼させるため、圧縮機側から噴射される
高速空気を高圧空気に変換する堤防（６８）を内筒（１
ａ）等の外周を円形に突出させたりアンニュラ形の場合
は内と外を環状に突出させて、通常の燃料噴射器（４）
の周囲を取り囲むように湯呑み形の過熱空気発生筒（６
６）を適当数具備してそれぞれに過熱空気噴射穴（６
７）を多数貫設して中心に向かって噴射する穴数を多く
して噴射方向も上流側に傾斜させることで、高温の過熱
空気を大量に攪拌混合して燃焼困難な希薄燃料も完全燃
焼終了させることを特徴とするガスタービン用の燃焼
器。 - 【請求項７】冷却しない用途に使用する外側タービン動
翼群を、通常のタービン静翼群を全廃して第１段から最
終段まで奇数段をすべて外側タービン動翼群（１２）に
大変換して、分割形タービン胴（１５）の軸方向に多数
の軸方向凹凸（１７ａ）（１７ｂ）を設けて中間の外側
タービン動翼群（１２）をそれぞれ半径方向に分割する
か又は一体として分割形タービン胴（１５）の間に挿入
れて固着し、外側タービン動翼群１段（１３）及び外側
タービン動翼群終段（１８）もそれぞれ円板部（１４
ａ）及び（１４ｂ）を設けてそれぞれ一体として半径方
向及び軸方向に固着してそれぞれガスタービン主軸
（９）に枢支して、外側タービン動翼群１段（１３）の
半径方向内側より燃焼器側に環状の鞘（２７）の内側を
環状に突設してラビンスシール（６５）を設け、分割形
タービン胴（１５）の外側にテーパを有する一体形ター
ビン胴（１６）をそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸
（１７ａ）（１７ｂ）に沿って外嵌して空間（７１）を
多数設けて２重構造にして燃焼器側に環状の鞘（２７）
の片方を突設してラビリンスシール（６５）を設けて外
側タービン動翼群１段（１３）及び外側タービン動翼群
終段（１８）に半径方向及び軸方向に固着して、外側タ
ービン動翼群として具備したことを特徴とするガスター
ビン用の外側タービン動翼群。 - 【請求項８】外気によりタービン翼を伝熱冷却するため
通常のタービン静翼を全廃して第１段から最終段まで奇
数段をすべて外側タービン動翼群（１２）に大変換し
て、分割部（６９ｂ）を有する環状の分割形タービン胴
（１５）の軸方向に多数の軸方向凹凸（１７ａ）（１７
ｂ）を設けて、中間の外側タービン動翼群（１２）をそ
れぞれ半径方向に分割するか又は一体として分割形ター
ビン胴（１５）の間に挿入れて固着し、外側タービン動
翼群１段（１３）及び外側タービン動翼群終段（１８）
もそれぞれ円板部（１４ａ）及び（１４ｂ）を設けてそ
れぞれ一体として半径方向及び軸方向に固着してそれぞ
れガスタービン主軸（９）に枢支して、外側タービン動
翼群一段（１３）の半径方向内側より燃焼器側に環状の
鞘（２７）の内側を環状に突設してラビリンスシール
（６５）を設け、一体形タービン胴（１６）の内側に環
状の鞘（２７）の片方を突設してラビリンスシール（６
５）を有し外周に多数の冷却鰭（６０）を適宜の角度で
具備してテーパを有する一体形外側タービン胴（１６
ｂ）をそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸（１７ａ）
（１７ｂ）に沿って外嵌して外側タービン動翼群（１
２）と一体形外側タービン胴（１６ｂ）等が広範囲に接
触することにより外気と高速接触する冷却鰭（６０）よ
り高速放熱すると共に、２重構造としたことで組み立て
容易な外側タービン動翼群（１２）として具備したこと
を特徴とするガスタービン用の外側タービン動翼群。 - 【請求項９】外気によりタービン翼を高速冷却するため
通常のタービン静翼を全廃して第１段から最終段まで奇
数段をすべて外側タービン動翼群（１２）に大変換し
て、外側タービン動翼群１段（１３）は冷却鰭（６０）
及び環状の鞘（２７）及び円板部（１４ａ）を一体に構
成してガスタービン主軸（９）に枢支して、外側タービ
ン動翼群（１２）の中間段は冷却鰭（６０）と一体に構
成し、外側タービン群終段（１８）は冷却鰭（６０）及
び円板部（１４ｂ）と一体に構成してガスタービン主軸
（９）に枢支して、それぞれをボルト（７２）により適
宜に締付けて高速回転によりタービン翼を外気により急
速伝熱冷却する外側タービン動翼群（１２）として具備
したことを特徴とするガスタービン用の外側タービン動
翼群。 - 【請求項１０】外側タービン動翼群（１２）をファンと
しても使用するため、前記一体形外側タービン胴（１６
ａ）の外面に多数のファン（７３）を１列以上一体とし
て突設したことを特徴とする請求項７に記載のガスター
ビン用の外側タービン動翼群。 - 【請求項１１】外側タービン動翼群（１２）をプロップ
ファンとしても使用するため、前記一体形外側タービン
胴（１６ｂ）の外面に多数のプロップファン（８０）を
先端で環状に連結して突設すると共に選択した場所には
冷却鰭（６０）をファンの角度に併設したことを特徴と
する請求項８に記載のガスタービン用の外側タービン動
翼群。 - 【請求項１２】外側タービン動翼群（１２）をプロップ
ファンとしても使用するため、通常のタービン静翼群を
全廃して、第１段から最終段まで奇数段をすべて外側タ
ービン動翼群に大変換して、外側タービン動翼群１段
（１３）は冷却鰭（６０）及び環状の鞘（２７）及び円
板部（１４ａ）を一体にしてガスタービン主軸（９）に
枢支して、外側タービン動翼群（１２）の中間段は冷却
鰭（６０）と１体にするか又はそれぞれ分断したプロツ
プファン（８０）の部分及び冷却鰭（６０）とそれぞれ
一体とし、外側タービン動翼群終段（１８）は分断した
プロップファン（８０）の部分及び冷却鰭（６０）及び
円板部（１４ｂ）と一体にしてガスタービン主軸（９）
に枢支して、各段の継手毎にプロップファン（８０）の
内部にボルト（７２）により締付けてプロップファン
（８０）の先端で環状に連結して外側タービン動翼群及
びプロップファン（８０）及び冷却鰭（６０）を構成さ
せて外側タービン動翼群として具備したことを特徴とす
るガスタービン用の外側タービン動翼群。 - 【請求項１３】冷却しない用途に使用する外側圧縮機動
翼群を、通常の軸流圧縮機静翼を全廃して、第１段から
最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群（３１）に
大変換して、分割部（６９ｂ）を有する環形の分割形圧
縮機胴（３２）に多数の軸方向凹凸（１７ｃ）（１７
ｄ）を設けて、中間の外側圧縮機動翼群（３１）をそれ
ぞれ半径方向に分割部（６９ａ）を設けて分割するか又
は一体として分割形圧縮機胴（３２）の間に挿入れて固
着し、外側圧縮機動翼群１段（３３）及び外側圧縮機動
翼群終段（３４）及び中間の選択した外側圧縮機動翼群
（３１）にはそれぞれ円板部（１４ｃ）及び（１４ｄ）
及び（１４ｃ）（１４ｆ）等を適宜に設けてそれぞれ一
体にしてガスタービン主軸（９）に枢支して、外側圧縮
機動翼群終段（３４）の半径方向両側より燃焼器側に環
状の噴口（３８）を環状に突設して内外両外周にラビリ
ンスシール（６５）を設け、分割形圧縮機胴（３２）の
外側に内部にテーパを有する一体形外側圧縮機胴（３５
ａ）をそれぞれに設けた多数の軸方向凹凸（１７ｃ）
（１７ｄ）に沿って外嵌して空間（７１）を多数設けて
外側圧縮機動翼群１段（３３）及び外側圧縮機動翼群終
段（３４）の半径方向及び軸方向に固着して２重構造に
した外側圧縮機動翼群（３１）を具備したことを特徴と
するガスターン用の軸流圧縮機外側圧縮機動翼群。 - 【請求項１４】外気により冷却を行う外側圧縮機動翼群
（３１）を、通常の軸流圧縮機静翼を全廃して第一段か
ら最終段まで奇数段をすべて外側圧縮機動翼群（３１）
に大変換して、分割部（６９ｂ）を有する環形の分割形
圧縮機胴（３２）に多数の軸方向凹凸（１７ｅ）を設け
て、中間の外側圧縮機動翼群（３１）をそれぞれ半径方
向に分割部（６９ａ）をもうけて分割するか又は一体と
して分割形圧縮機胴（３２）の間に挿入れて固着し、外
側圧縮機動翼群１段（３３）及び外側圧縮機動翼群終段
（３４）及び中間の選択した外側圧縮機動翼群（３１）
にはそれぞれ円板部（１４ｄ）及び（１４ｅ）等を適宜
に設けてそれぞれ一体にしてガスタービン主軸（９）に
枢支して、外側圧縮機動翼群終段（３４）の半径方向両
側より燃焼器側に環状の噴口（３８）を環状に突設して
内外両外周にラビリンスシール（６５）を設け、分割形
圧縮機胴（３２）の外側に外周に多数の冷却鰭（６０）
を適宜の角度で具備して内部にテーパを有する一体形外
側圧縮機胴（３５ｂ）をそれぞれに設けた多数の軸方向
凹凸（１７ｅ）（１７ｆ）に沿って外嵌して外側圧縮機
動翼群１段（３３）及び外側圧縮機動翼群終段（３４）
の半径方向及び軸方向に固着して、２重構造にした外側
圧縮機動翼群（３１）を具備したことを特徴とするガス
タービン用軸流圧縮機の外側圧縮機動翼群。 - 【請求項１５】最良の圧縮空気多段外気冷却を得るため
の外側圧縮機動翼群（３１）を、通常の軸流圧縮機静翼
を全廃して第１段から最終段まで奇数段をすべて外側圧
縮機動翼群（３１）に大変換して、外側圧縮機動翼群１
段（３３）は冷却鰭（６０）及び円板部（１４ｇ）と一
体にしてガスタービン主軸（９）に枢支して、外側圧縮
機動翼群（３１）の中間段は冷却鰭（６０）とそれぞれ
一体にして前段にボルト（７２）により固着すると共に
選択した中間段には円板部（１４ｉ）等を設けてガスタ
ービン主軸（９）に枢支して、外側圧縮機動翼群終段
（３４）の半径方向両側より燃焼器側に環状の墳口（３
８）を突設して内外両外周にラビリンスシール（６５）
を設けて半径方向外向きに冷却鰭（６０）を設けて半径
方向内向きに円板部（１４ｈ）を設けてガスタービン主
軸（９）に枢支してボルト（２７）により前段に固着し
た、外側圧縮機動翼群（３１）を具備したことを特徴と
するガスタービン用の軸流圧縮機の外側圧縮機動翼群。 - 【請求項１６】外側圧縮機動翼群（３１）をファンとし
ても使用するため、前記一体形外側圧縮機胴（３５ａ）
の上流側外周にファン（７３）を１列以上一体として突
設したことを特徴とする請求項１３に記載のガスタービ
ン用軸流圧縮機の外側圧縮機動翼群。 - 【請求項１７】外側圧縮機動翼群（３１）をファンとし
ても使用するため、前記一体形外側圧縮機胴（３５ｂ）
の上流側外周に多数のファン（７３）を１列以上同方向
の冷却鰭（６０）と共に一体にして突設したことを特徴
とする請求項１４に記載のガスタービン用軸流圧縮機の
外側圧縮機動翼群。 - 【請求項１８】外側圧縮機動翼群（３１）をファンとし
ても使用するため、前記外側圧縮機動翼群１段（３３）
は分断したファン（７３）の部分及び円板部（１４ｇ）
を一体にしてガスタービン主軸（９）に枢支して、外側
圧縮機動翼群（３１）の中間段以下は用途に合わせて分
断したファン（７３）の部分及びファンと同方向の冷却
鰭（６０）等を一体にして上流段にボルト（７２）によ
り固着して、下流段も用途に合わせて固着することによ
り２列以上のファン取り付けも可能にしたことを特徴と
する請求項１５に記載のガスタービン用軸流圧縮機の外
側圧縮機動翼群。 - 【請求項１９】外側圧縮機動翼群（３１）を使用してタ
ービン側の冷却空気（７４）を得るため、外側圧縮機動
翼群（３１）の空間（７１ａ）（７１ｂ）を冷却空気通
路（７５）として使用して、外側圧縮機動翼群終段（３
４）より噴出させた圧縮空気の一部を半径方向外向きに
多数の空間（７１ａ）に連絡して、空間（７１ａ）内を
移動させて外側圧縮機動翼群１段（３３）と分割形圧縮
機胴（３２）等の継手部で空間（７１ｂ）に連絡して、
空間（７１ｂ）内を移動させて外側圧縮機動翼群終段
（３４）の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、タ
ービン側の冷却空気（７４）を得ることを特徴とする請
求項１３又は請求項１６に記載のガスタービン用軸流圧
縮機の外側圧縮機動翼群。 - 【請求項２０】外側圧縮機動翼群（３１）を使用してタ
ービン側えの冷却空気（７４）を得るため、圧縮空気を
効率良く冷却するため外側圧縮機動翼群の空間（７１
ａ）（７１ｂ）を削除していたものを（７１ｂ）のみ復
活して（７１ｃ）（７１ｄ）多数として冷却空気通路
（７５）として使用して、外側圧縮機動翼群終段（３
４）より噴出させた圧縮空気の一部を半径方向外向きに
多数の空間（７１ｃ）に連絡して、空間（７１ｃ）内を
移動させて外側圧縮機動翼群１段（３３）と分割形圧縮
機胴（３２）等の継手部で空間（７１ｄ）に連絡して、
空間（７１ｄ）内を移動させて外側圧縮機動翼群終段
（３４）の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、タ
ービン側の冷却空気（７４）を得ることを特徴とする請
求項１４又は請求項１７に記載のガスタービン用軸流圧
縮機の外側圧縮機動翼群。 - 【請求項２１】外側圧縮機動翼群（３１）を使用してタ
ービン側に低温の冷却空気（７４）を得るためには、圧
縮空気を効率良く冷却するための外側圧縮機動翼群（３
１）を１段から最終段まで各動翼段毎に一体に形成して
組み立ててあるため、冷却空気通路（７５）を冷却鰭
（６０）内に新設するのが最良の冷却空気通路（７５）
となり、外側圧縮機動翼群終段（３４）より噴出させた
圧縮空気の一部を半径方向外向きに多数の冷却空気通路
（７５ａ）に連絡して、冷却空気通路（７５ａ）内を移
動させて外側圧縮機動翼群１段（３３）と同３段の継手
部分で冷却空気通路（７５ｂ）に連絡して、冷却空気通
路（７５ｂ）内を移動させて外側圧縮機動翼群終段（３
４）の半径方向外方より燃焼器側に噴出させて、低温の
タービン側冷却空気（７４）を得ることを特徴とする請
求項１５又は請求項１８に記載のガスタービン用軸流圧
縮機の外側圧縮機動翼群。 - 【請求項２２】外側圧縮機動翼群（３１）を再度使用し
て圧縮空気を冷却した低温の冷却空気（７４）を冷却空
気入口（７８ａ）に供給して外側タービン動翼群１段
（１３）を冷却するため、外側タービン動翼群１段（１
３）を大型翼として外周の冷却鰭（６０）を外気と高速
接触させて外径側より伝熱冷却すると共に、冷却面積を
大幅に拡大した環状の鞘（２７）及び一体継手（７６）
を含めて大きく湾曲させて、動翼内の冷却空気通路（７
５）に冷却空気（７４）を供給して主として内径側より
冷却して、更に内径側より翼冷却するためタービン動翼
群（１０）側を冷却する冷却空気入口（７８ｂ）をほぼ
軸方向に動翼毎に多数具備して、ラビリンスシール（６
５）を一体継手（７６）の半径方向内方に環状に設けて
外側タービン動翼群１段（１３）として具備したことを
特徴とする請求項８又は請求項９に記載のガスタービン
用の外側タービン動翼群。 - 【請求項２３】外側圧縮機動翼群（３１）の上流側又は
外側タービン動翼群（１２）の下流側に２重反転歯車装
置（４１）を具備して、外側圧縮機動翼群（３１）又は
外側タービン動翼群（１２）とガスタービン主軸（９）
を選択した回転比で互いに反対方向に正確に回転させる
ため、外側圧縮機動翼群側（４７）又は外側タービン動
翼群側（４８）に内歯車（４０）を具備して、ガスター
ビン主軸側（４９）に主軸側主動大歯車（４２）を固着
してガスタービン本体（４３）に回転自在に枢支された
複数の本体側支軸（４４）に固着された複数の第１従動
小歯車（４５）に歯合し、本体側支軸（４４）の他端に
固着された第１主動小歯車（４６）を外側圧縮機動翼群
側（４７）又は外側タービン動翼群側（４８）に具備さ
れた内歯車（４０）に歯合して、外側圧縮機動翼群（３
１）又は外側タービン動翼群（１２）とガスタービン主
軸（９）が選択した回転比で互いに反対方向に正確に回
転することを特徴とする外側圧縮機動翼群（３１）又は
外側タービン動翼群（１２）を含むガスタービン用の２
重反転歯車装置。 - 【請求項２４】外側圧縮機動翼群（３１）の上流側又は
外側タービン動翼群（１２）の下流側に２重反転減速歯
車装置（５１）を具備して、外側圧縮機動翼群（３１）
又は外側タービン動翼群（１２）とガスタービン主軸
（９）を選択した回転比と減速比で互いに反対方向に正
確に回転させるため、外側圧縮機動翼群（３１）又は外
側タービン動翼群（１２）の外側端部とガスタービン主
軸（９）の端部等にそれぞれ太陽歯車（５２ａ）（５２
ｂ）を具備して複数の遊星歯車（５３ａ）（５３ｂ）に
それぞれ歯合して、複数の遊星歯車（５３ａ）（５３
ｂ）をそれぞれ内歯車（５４ａ）（５４ｂ）に歯合し
て、複数の遊星歯車（５３ａ）（５３ｂ）の遊星歯車支
軸（５５ａ）（５５ｂ）を両側より枢支する円形板（５
６ａ）の右側には円筒形の外側圧縮機動翼群側（４７）
又は外側タービン動翼群側（４８）として内歯車（４
０）を具備して、円形板（５６ｂ）の左側には主軸側主
動大歯車（４２）を固着してガスタービン主軸側（４
９）として、主軸側主動大歯車（４２）に複数の第１従
動歯車（４５）を歯合して、ガスタービン本体（４３）
に枢支されたその本体側支軸（４４）の他端に固着され
た複数の第１主動小歯車（４６）を内歯車（４０）に歯
合して外側圧縮機動翼群側（４７）又は外側タービン動
翼群側（４８）とガスタービン主軸側（４９）を連絡し
て、円形板（５６ｂ）の右側中心には動力軸（５７）を
突設してこの動力軸（５７）より２軸の動力を減速して
取り出すと共に、互いに反対方向に選択した回転比と減
速比で回転させることを特徴とする外側圧縮機動翼群
（３１）又は外側タービン動翼群（１２）を含む２重反
転減速歯車装置。 - 【請求項２５】外側タービン動翼群（１２）を通常の単
純サイクルガスタービンに組み合わせて使用するため、
外側タービン動翼群（１２）の上流側にタービン主動大
歯車（１９）を具備して第１従動小歯車（２０ｂ）に歯
合して、ガスタービン本体（４３）に枢支されたその支
軸（２１ｂ）の他端に固着された第１主動小歯車（２２
ｂ）をガスタービン本体（４３）に枢支された第２支軸
（２３ｂ）に固着された第２従動小歯車（２４ｂ）に歯
合して、第２支軸（２３ｂ）に固着された他方の第２主
動小歯車（２５ｂ）を主軸側従動大歯車（２６）に歯合
して、本発明の外側タービン動翼群（１２）を通常の単
純サイクルガスタービンに組み合わせて使用可能とした
ことを特徴とする２重反転歯車装置。 - 【請求項２６】外側圧縮機動翼群（３１）を通常の単純
サイクルガスタービンに組み合わせて使用するため、外
側圧縮機動翼群（３１）の下流側のガスタービン主軸
（９）に外側圧縮機主動大歯車（３６）を固着して第１
従動小歯車（２０ａ）に歯合して、ガスタービン本体
（４３）に枢支されたその支軸（２１ａ）の他端に固着
された２段の第１主動小歯車（２２ａ）（２２ｃ）をガ
スタービン本体（４３）に枢支されたスプライン支軸
（２３ａ）に摺動自在に外嵌した２段の第２従動小歯車
（２４ａ）（２４ｃ）に変速可能に歯合して、スプライ
ン支軸（２３ａ）に固着された他方の第２主動小歯車
（２５ａ）を外側圧縮機動翼群（３１）に固着された外
側圧縮機従動大歯車（３７）に歯合して、通常の圧縮機
動翼群（１１）と本発明の外側圧縮機動翼群（３１）を
互いに反対方向に２つの回転比から選択して回転させる
ようにして外側圧縮機動翼群（３１）を通常の単純サイ
クルガスタービンに組み合わせて使用可能にしたことを
特徴とする２重反転歯車装置。 - 【請求項２７】外側タービン動翼群（１２）及び外側圧
縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５８）に
より連結して、通常の単純サイクルガスタービンのター
ビン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及びガス
タービン主軸（９）に回転自在に外嵌して、通常の燃焼
器等を具備もてターボゼットエンジンとするため外側タ
ービン動翼群（１２）として請求項８又は請求項９に記
載の外側タービン動翼群（１２）を使用し、外側圧縮機
動翼群（３１）として請求項１４又は請求項１５に記載
の外側圧縮機動翼群（３１）を使用して、外側も全部動
翼に大変換することで外気による急速伝熱冷却を可能に
すると共に、動翼間の相対速度を動翼対静翼の間の相対
速度の２倍に近づけることを可能にしたことを特徴とす
るガスタービン。 - 【請求項２８】外側タービン動翼群（１２）及び外側圧
縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５８）に
より連結して、通常の単純サイクルガスタービンのター
ビン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及びガス
タービン主軸（９）に回転自在に外嵌して、通常の燃焼
器等を具備してターボゼットエンジンとするため外側タ
ービン動翼群（１２）として請求項８又は請求項９に記
載の外側タービン動翼群（１２）を使用し、外側タービ
ン動翼群（１２）と外側圧縮機動翼群（３１）の組み合
わせとして請求項２０又は請求項２１又は請求項２２に
記載の外側圧縮機動翼群（３１）及び外側タービン動翼
群（１２）を使用して、外側も全部動翼に大変換するこ
とで外気による急速伝熱冷却を可能にすると共にタービ
ン側の冷却空気を再冷却して低温にすると共に、動翼間
の相対速度を動翼対静翼の間の相対速度の２倍に近づけ
ることを可能にしたガスタービン。 - 【請求項２９】外側タービン動翼群（１２）及び外側圧
縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５８）に
より連結して、通常の単純サイクルガスタービンのター
ビン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及びガス
タービン主軸（９）に回転自在に外嵌して通常の燃焼器
等を具備してターボファンエンジンとするため、外側タ
ービン動翼群（１２）として請求項８又は請求項９に記
載の外側タービン動翼群（１２）を使用し、外側圧縮機
動翼群（３１）として請求項１７又は請求項１８に記載
の外側圧縮機動翼群（３１）を使用して、用途により外
側タービン動翼群（１２）と外側圧縮機動翼群（３１）
の組み合わせとして請求項２０から請求項２２までに記
載の外側タービン動翼群（１２）及び外側圧縮機動翼群
（３１）等を追加して半径方向の外側を全部動翼に大変
換することで外気による急速伝熱冷却を可能にすると共
にタービン側の冷却圧縮空気を外気により再冷却して低
温の冷却空気として、動翼間の相対速度も動翼対静翼の
従来相対速度の２倍に近づけることを可能として回転数
の選択を容易にしたガスタービン。 - 【請求項３０】外側タービン動翼群（１２）及び外側圧
縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５８）に
より連結して、通常の単純サイクルガスタービンのター
ビン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及びガス
タービン主軸（９）に回転自在に外嵌して通常の燃焼器
等を具備してプロップファンエンジンとするため、外側
タービン動翼群（１２）として請求項１１又は請求項１
２に記載の外側タービン動翼群（１２）を使用し、外側
圧縮機動翼群（３１）として請求項１４又は請求項１５
に記載の外側圧縮機動翼群（３１）を使用して、低温の
冷却空気を使用する用途には外側タービン動翼群（１
２）と外側圧縮機動翼群（３１）の組み合わせとして請
求項２０から請求項２２までに記載のタービン動翼群
（１２）及び外側圧縮機動翼群（３１）等を追加して、
半径方向の外側を全部動翼に大変換することで外気によ
る急速伝熱冷却を可能にすると共にタービン側の冷却圧
縮空気を外気により再冷却して低温の冷却空気とし、回
転数の選択幅を飛躍的に大幅としたことを特徴とするガ
スタービン。 - 【請求項３１】前記外側タービン動翼群（１２）及び外
側圧縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５
８）により連結して、通常の単純サイクルガスタービン
のタービン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及
びガスタービン（９）に回転自在に外嵌して通常の燃焼
器等を具備したガスタービンに於いて、ガスタービン主
軸（９）の最上流にもファン（７３ｂ）を具備してファ
ン（７３ａ）（７３ｂ）が互いに反対方向に回転する２
重反転ターボファンエンジンとしたことを特徴とする請
求項２９に記載のガスタービン。 - 【請求項３２】前記外側タービン動翼群（１２）及び外
側圧縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５
８）により連結して、通常の単純サイクルガスタービン
のタービン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及
びガスタービン主軸（９）に回転自在に外嵌して通常の
燃焼器等を具備したガスタービンに於いて、外側圧縮機
動翼群１段（３１）を上流側に延長して先端にプロップ
ファン８０ａを具備してその後部をガスタービン本体
（４３）に回転自在に枢支すると共にその腕部（８１）
の適部を静翼に利用して、ガスタービン主軸（９）も最
上流側に延長してプロップファン（８０ａ）の上流側に
プロップファン（８０ｂ）として具備して、それぞれ互
いに反対方向に回転する２重反転プロップファン（８０
ａ）（８０ｂ）を具備したことを特徴とする請求項２７
又は請求項２８に記載のガスタービン。 - 【請求項３３】前記２重反転プロップファン（８０ａ）
（８０ｂ）の半径方向外方の先端をそれぞれ回転方向の
前面と下流側に逆Ｌ字形に突出させて空気流を半径方向
の梢内向きに圧縮偏向させる感じにして衝撃波の発生を
抑制することを特徴とする請求項３２に記載の２重反転
プロップファン。 - 【請求項３４】前記外側タービン動翼群（１２）及び外
側圧縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５
８）により連結して、通常の単純サイクルガスタービン
のタービン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及
びガスタービン主軸（９）に回転自在に外嵌して通常の
燃焼器等を具備したガスタービンに於いて、ガスタービ
ン主軸（９）を太目としてラム燃焼器（８３）を具備す
る部分を適宜に拡径してその部分にラム燃焼器（８３）
を適宜に固着してラム燃料噴射器（８２）等を具備した
ラムジエット推進装置（８４）を併設したことを特徴と
する請求項２７又は請求項２８に記載のガスタービン。 - 【請求項３５】断熱無冷却理論空燃比燃焼ガスタービン
として使用するため請求項７に記載の外側タービン動翼
群（１２）及び請求項１３に記載の外側圧縮機動翼群
（３１）を外側ガスタービン主軸（５８）により連結し
て、通常の単純サイクルガスタービンのタービン動翼群
（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及びガスタービン主
軸（９）に回転自在に外嵌して請求項１から請求項３ま
でに記載の燃焼器を具備したことを特徴とするガスター
ビン。 - 【請求項３６】自動車駆動用超小型ガスタービン発電機
として使用するため、前記ガスタービンのガスタービン
主軸（９）と外側タービン動翼群（１２）の下流又は外
側圧縮機動翼群（３１）の上流に公知の発電機を構成す
ると共に外側タービン動翼群終段（１２）からの排気を
冷却して循環させるための公知の熱交換復水器等を具備
したことを特徴とする請求項３５に記載のガスタービ
ン。 - 【請求項３７】熱と電気を併給するガスタービンとして
使用するため、前記ガスタービンのガスタービン主軸
（９）と外側タービン動翼群（１２）の下流又は外側圧
縮機動翼群（３１）の上流に２重反転歯車装置（４１）
又は２重反転減速歯車装置（５１）を構成して発電機等
の負荷に連絡すると共に、外側タービン動翼群終段（１
２）からの排気を冷却して循環させる公知の熱交換復水
器を具備したことを特徴とする請求項３５に記載のガス
タービン。 - 【請求項３８】超高速船の推進用ガスタービンとして使
用するため、前記ガスタービン主軸（９）と外側タービ
ン動翼群（１２）の下流に２重反転減速歯車装置（５
１）等を介してその下流の公知のウオータージエット推
進機等に連結して、外側タービン動翼群終段（１２）か
らの排気を冷却して循環させるための公知の熱交換復水
器等を具備したことを特徴とする請求項３５に記載のガ
スタービン。 - 【請求項３９】超高速船の推進用ガスタービンとして使
用するため、前記ガスタービン主軸（９）と外側タービ
ン動翼群（１２）の下流にそれぞれ通常の減速歯車を設
けてその下流の２重反転ウオータージエット推進機等に
それぞれ連結して、外側タービン動翼群終段（１２）か
らの排気を冷却して循環させるための公知の熱交換復水
器等を具備したことを特徴とする請求項３５に記載のガ
スタービン。 - 【請求項４０】超高速船の推進用ガスタービンとして回
転動力と圧縮空気を同時に得るため、請求項７に記載の
外側タービン動翼群（１２）及び請求項１６に記載の外
側圧縮機動翼群（３１）を外側ガスタービン主軸（５
８）により連結して、通常の単純サイクルガスタービン
のタービン動翼群（１０）及び圧縮機動翼群（１１）及
び請求項３１に記載のファン（７３ｂ）を具備したガス
タービン主軸（９）に回転自在に外嵌して請求項１から
請求項３までに記載の燃焼器を具備して、ガスタービン
主軸（９）と外側タービン動翼群（１２）の下流に２重
反転減速歯車装羅（５１）等を介してその下流の公知の
ウオータージエット推進機等に連結して、外側タービン
動翼群終段（１２）からの排気を冷却して循環させるた
めの公知の熱交換復水器等を具備したことを特徴とする
ガスタービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7335596A JPH08232680A (ja) | 1994-11-28 | 1995-11-19 | 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-330862 | 1994-11-28 | ||
| JP33086294 | 1994-11-28 | ||
| JP7335596A JPH08232680A (ja) | 1994-11-28 | 1995-11-19 | 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08232680A true JPH08232680A (ja) | 1996-09-10 |
Family
ID=26573653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7335596A Pending JPH08232680A (ja) | 1994-11-28 | 1995-11-19 | 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08232680A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006523294A (ja) * | 2003-01-22 | 2006-10-12 | ヴァスト・パワー・システムズ・インコーポレーテッド | 反応装置 |
| JP2007127006A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Hitachi Ltd | ２軸式ガスタービン，２軸式ガスタービンの運用方法，２軸式ガスタービンの制御方法、及び２軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 |
| WO2007126183A1 (en) * | 2006-05-03 | 2007-11-08 | Seung Ha Yoo | Gyro axial flow turbine compressor |
| WO2009059364A1 (en) * | 2007-11-07 | 2009-05-14 | Intex Holdings Pty Ltd | Energy output |
| US12221905B1 (en) | 2023-08-07 | 2025-02-11 | General Electric Company | Turbine engine including a steam system |
| CN119712308A (zh) * | 2024-12-17 | 2025-03-28 | 中国石油大学(华东) | 发电用纯氧燃烧三流体燃气轮机 |
| US12523176B2 (en) | 2022-06-22 | 2026-01-13 | General Electric Company | Gearbox assembly with lubricant extraction volume ratio |
-
1995
- 1995-11-19 JP JP7335596A patent/JPH08232680A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006523294A (ja) * | 2003-01-22 | 2006-10-12 | ヴァスト・パワー・システムズ・インコーポレーテッド | 反応装置 |
| JP2007127006A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Hitachi Ltd | ２軸式ガスタービン，２軸式ガスタービンの運用方法，２軸式ガスタービンの制御方法、及び２軸式ガスタービンの軸受冷却方法。 |
| WO2007126183A1 (en) * | 2006-05-03 | 2007-11-08 | Seung Ha Yoo | Gyro axial flow turbine compressor |
| WO2009059364A1 (en) * | 2007-11-07 | 2009-05-14 | Intex Holdings Pty Ltd | Energy output |
| US12523176B2 (en) | 2022-06-22 | 2026-01-13 | General Electric Company | Gearbox assembly with lubricant extraction volume ratio |
| US12221905B1 (en) | 2023-08-07 | 2025-02-11 | General Electric Company | Turbine engine including a steam system |
| CN119712308A (zh) * | 2024-12-17 | 2025-03-28 | 中国石油大学(华东) | 发电用纯氧燃烧三流体燃气轮机 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1233325A (en) | Counter rotation power turbine | |
| RU2633218C2 (ru) | Компоновка редукторного турбовентиляторного газотурбинного двигателя | |
| RU2631956C2 (ru) | Компоновка редукторного турбовентиляторного газотурбинного двигателя | |
| RU2631955C2 (ru) | Компоновка редукторного турбовентиляторного газотурбинного двигателя | |
| US5473899A (en) | Turbomachinery for Modified Ericsson engines and other power/refrigeration applications | |
| US6209311B1 (en) | Turbofan engine including fans with reduced speed | |
| US10677195B2 (en) | Engine driven by Sc02 cycle with independent shafts for combustion cycle elements and propulsion elements | |
| US10378438B2 (en) | Reverse flow gas turbine engine with radially outward turbine | |
| US20100089019A1 (en) | Gas turbine engine | |
| EA007696B1 (ru) | Двигатель с вращающимся соплом камеры сгорания | |
| US20190063313A1 (en) | Disc Turbine Engine | |
| JP2016509153A (ja) | 逆回転一体型駆動装置及びベーンレスタービンを備えたエンジン構成 | |
| US5419112A (en) | Gas turbine powerplant | |
| JPH0681883B2 (ja) | 反対廻りの回転子を持つ動力タービンを有するガスタービン機関 | |
| US2721445A (en) | Aircraft propulsion plant of the propeller-jet turbine type | |
| JPH08232680A (ja) | 燃焼器及びタービン及び軸流圧縮機及びガスタービン | |
| WO1998016722A2 (en) | Orbiting engine | |
| US5150567A (en) | Gas turbine powerplant | |
| US9995216B1 (en) | Disc turbine engine | |
| US11247780B2 (en) | Turbomachine having inner and outer fans with hub-tip ratios | |
| US11313327B2 (en) | Concentric turbomachine with electric machine | |
| US11306682B2 (en) | Concentric turbomachine with trailing edge | |
| CS57391A2 (en) | Two-rotor radial high-pressure gas turbine | |
| US11371467B2 (en) | Concentric turbomachine with electric machine | |
| CN115506916B (zh) | 对转桨尖双驱动涡扇发动机 |