JPH08234251A - 光信号伝送装置及びその方法 - Google Patents
光信号伝送装置及びその方法Info
- Publication number
- JPH08234251A JPH08234251A JP7340891A JP34089195A JPH08234251A JP H08234251 A JPH08234251 A JP H08234251A JP 7340891 A JP7340891 A JP 7340891A JP 34089195 A JP34089195 A JP 34089195A JP H08234251 A JPH08234251 A JP H08234251A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical
- dither
- eff
- signal
- laser
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/25—Arrangements specific to fibre transmission
- H04B10/2507—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion
- H04B10/2537—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to scattering processes, e.g. Raman or Brillouin scattering
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S2301/00—Functional characteristics
- H01S2301/02—ASE (amplified spontaneous emission), noise; Reduction thereof
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S2301/00—Functional characteristics
- H01S2301/03—Suppression of nonlinear conversion, e.g. specific design to suppress for example stimulated brillouin scattering [SBS], mainly in optical fibres in combination with multimode pumping
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/06—Construction or shape of active medium
- H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
- H01S3/067—Fibre lasers
- H01S3/06754—Fibre amplifiers
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
- Lasers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 伝送光ファイバに高いパワーで発光させて誤
り率を減らす。 【解決手段】 本発明により誘導ブリリュアン散乱が有
効に抑制され、残留振幅変調の作用は、高飽和度増幅器
のような光学的装置にディザ光信号を注入することによ
ってディザ光送信器で和らげ、ディザ周波数における小
さい信号強度応答は残留振幅変調を減衰させ、アイ終結
を減少させる（代りにアイパターン通路を増やす）。光
学的装置（例えば、高飽和度増幅器）は、ファイバスパ
ンの往復トリップ時間の逆数以上の周波数で中に光信号
電力が発光される有効光伝送距離を有する低域周波数遮
断（−３ｄＢ）を示す。ディザ速度は一般には低い遮断
周波数近傍以下である。
り率を減らす。 【解決手段】 本発明により誘導ブリリュアン散乱が有
効に抑制され、残留振幅変調の作用は、高飽和度増幅器
のような光学的装置にディザ光信号を注入することによ
ってディザ光送信器で和らげ、ディザ周波数における小
さい信号強度応答は残留振幅変調を減衰させ、アイ終結
を減少させる（代りにアイパターン通路を増やす）。光
学的装置（例えば、高飽和度増幅器）は、ファイバスパ
ンの往復トリップ時間の逆数以上の周波数で中に光信号
電力が発光される有効光伝送距離を有する低域周波数遮
断（−３ｄＢ）を示す。ディザ速度は一般には低い遮断
周波数近傍以下である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ハイパワー光波信
号を伝送する装置及び方法に関し、特に、パワーが誘導
ブリリュアン散乱しきい値を超える信号の伝送に関す
る。
号を伝送する装置及び方法に関し、特に、パワーが誘導
ブリリュアン散乱しきい値を超える信号の伝送に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】光伝送システム、特に中継器なしファイ
バスパン距離が長いシステムにおいては、伝送ファイバ
の中にできるだけ高い光パワーを発光することは重要で
ある。残念ながら、特定の波長の発光パワー量は、誘導
ブリリュアン散乱（ＳＢＳ:stimulated Brillouin scat
tering）、誘導ラマン散乱、自己位相変調、４光子混
合、及び混位相変調(cross-phase modulation)のような
非線形現象により制限される。これらの現象は光信号を
劣化し、データのビット誤り率を増やす。
バスパン距離が長いシステムにおいては、伝送ファイバ
の中にできるだけ高い光パワーを発光することは重要で
ある。残念ながら、特定の波長の発光パワー量は、誘導
ブリリュアン散乱（ＳＢＳ:stimulated Brillouin scat
tering）、誘導ラマン散乱、自己位相変調、４光子混
合、及び混位相変調(cross-phase modulation)のような
非線形現象により制限される。これらの現象は光信号を
劣化し、データのビット誤り率を増やす。
【０００３】狭い線幅のレーザ源は、ＳＢＳパワーしき
い値が増加して伝搬光信号の線幅を増加するから、特に
ＳＢＳの害を受けやすい。ＳＢＳパワーしきい値は、入
力光ポンプ信号及び逆ストークス信号(backward Stokes
signal)のパワーが等しいように、入力光ポンプ信号パ
ワーレベルに従って任意に定められる。狭い線幅の光源
波長のディザはＳＢＳにより課されるパワー限界を克服
するための有用な技術である。具体的には、周期的に変
化するディザ電流で光源レーザを直接変調することによ
り、光源波長はある狭い帯域の波長上を掃引できる。こ
の技術により、ＳＢＳの害を受けずにディザなしの光源
と比べると元のＳＢＳしきい値をはるかに超えて、高い
発光パワーを用いることができる。実験により約５ｋＨ
ｚ又はそれより上の光源波長に対するディザ速度(dithe
r rate)が、ＳＢＳを抑制するために有効であることが
示されている。例えば、１９９４年７月１２日に発行さ
れた米国特許第５,３２９,３９６号を見るとよい。
い値が増加して伝搬光信号の線幅を増加するから、特に
ＳＢＳの害を受けやすい。ＳＢＳパワーしきい値は、入
力光ポンプ信号及び逆ストークス信号(backward Stokes
signal)のパワーが等しいように、入力光ポンプ信号パ
ワーレベルに従って任意に定められる。狭い線幅の光源
波長のディザはＳＢＳにより課されるパワー限界を克服
するための有用な技術である。具体的には、周期的に変
化するディザ電流で光源レーザを直接変調することによ
り、光源波長はある狭い帯域の波長上を掃引できる。こ
の技術により、ＳＢＳの害を受けずにディザなしの光源
と比べると元のＳＢＳしきい値をはるかに超えて、高い
発光パワーを用いることができる。実験により約５ｋＨ
ｚ又はそれより上の光源波長に対するディザ速度(dithe
r rate)が、ＳＢＳを抑制するために有効であることが
示されている。例えば、１９９４年７月１２日に発行さ
れた米国特許第５,３２９,３９６号を見るとよい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このディザ技
術には１つの問題がある。ディザ電流は前後に掃引する
につれてディザ速度で振幅変調を与える。この振幅変調
は変調信号の包絡線を変える。強度変調データに対して
は、この強度変調信号上の付加又は残留振幅変調(resid
ual amplitude modulation)はアイパターンの終結を起
こして受光器を害し、０と１の光データビットの区別を
困難にする。即ち、誤り率はディザ速度が増えれば増加
する。この問題は取り扱ったり又は解決されてはいな
い。
術には１つの問題がある。ディザ電流は前後に掃引する
につれてディザ速度で振幅変調を与える。この振幅変調
は変調信号の包絡線を変える。強度変調データに対して
は、この強度変調信号上の付加又は残留振幅変調(resid
ual amplitude modulation)はアイパターンの終結を起
こして受光器を害し、０と１の光データビットの区別を
困難にする。即ち、誤り率はディザ速度が増えれば増加
する。この問題は取り扱ったり又は解決されてはいな
い。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明により誘導ブリリ
ュアン散乱が有効に抑制され、残留振幅変調の作用は、
高飽和度増幅器のような光学的装置にディザ光信号を注
入することによってディザ光送信器で和らげ、ディザ周
波数における小さい信号強度応答は残留振幅変調を減衰
させ、アイ終結を減少させる（代りにアイパターン通路
を増やす）。光学的装置（例えば、高飽和度増幅器）
は、ファイバスパンの往復トリップ時間の逆数以上の周
波数で中に光信号電力が発光される有効光伝送距離を有
する低域周波数遮断（−３ｄＢ）を示す。即ち、低遮断
周波数はｃ／２ｎＬeff以上であるべきであり、ここ
で、ｃは真空での光速であり、ｎは伝送システムの有効
屈折率であり、Ｌeffは有効光ファイバー伝送距離であ
る。
ュアン散乱が有効に抑制され、残留振幅変調の作用は、
高飽和度増幅器のような光学的装置にディザ光信号を注
入することによってディザ光送信器で和らげ、ディザ周
波数における小さい信号強度応答は残留振幅変調を減衰
させ、アイ終結を減少させる（代りにアイパターン通路
を増やす）。光学的装置（例えば、高飽和度増幅器）
は、ファイバスパンの往復トリップ時間の逆数以上の周
波数で中に光信号電力が発光される有効光伝送距離を有
する低域周波数遮断（−３ｄＢ）を示す。即ち、低遮断
周波数はｃ／２ｎＬeff以上であるべきであり、ここ
で、ｃは真空での光速であり、ｎは伝送システムの有効
屈折率であり、Ｌeffは有効光ファイバー伝送距離であ
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１には、波長ディザ送信器１
０、受信器１７、及び送信器と受信器を相互に結び付け
る光伝送ファイバ１６を含む伝送システムのブロック図
を示す。送信器は誘導ブリリュアン散乱及びディザによ
り起こる残留振幅変調の有害な作用なしでハイパワー動
作できる。
０、受信器１７、及び送信器と受信器を相互に結び付け
る光伝送ファイバ１６を含む伝送システムのブロック図
を示す。送信器は誘導ブリリュアン散乱及びディザによ
り起こる残留振幅変調の有害な作用なしでハイパワー動
作できる。
【０００７】送信器１０は、レーザ１１、ディザ源１
２、バイアス、外部変調器１４及び増幅器１５を含む。
外部変調器１４は、データ源１３から入力データを受け
る。図１の送信器は外部変調を用いるが、本発明の原理
は直接変調レーザにも広げられる。
２、バイアス、外部変調器１４及び増幅器１５を含む。
外部変調器１４は、データ源１３から入力データを受け
る。図１の送信器は外部変調を用いるが、本発明の原理
は直接変調レーザにも広げられる。
【０００８】レーザ１１は標準的には、分布型フィード
バックレーザ、分布型ブラッグ反射器レーザ等の単一周
波数レーザである。適当な電流（バイアス）が連続波動
作のためにレーザにバイアスをかける。ディザ源１２は
バイアス信号に正弦波又は方形波信号のような周期的な
変化を与える。代りに、ディザはレーザ動作温度の局所
周期的変化を誘発することにより得られる。
バックレーザ、分布型ブラッグ反射器レーザ等の単一周
波数レーザである。適当な電流（バイアス）が連続波動
作のためにレーザにバイアスをかける。ディザ源１２は
バイアス信号に正弦波又は方形波信号のような周期的な
変化を与える。代りに、ディザはレーザ動作温度の局所
周期的変化を誘発することにより得られる。
【０００９】これらのいずれのディザ技術の作用は、レ
ーザの光搬送波波長を特定の領域に渡ってディザ速度又
は周波数ｆdと呼ばれる周期的な速度で掃引することで
ある。ディザ信号は、変調周波数に加えて他のいかなる
アナログ又はディジタルの情報符号化のような変調と独
立して、レーザ出力をさせる。この周波数変調はレーザ
出力の有効線幅を増やすように働く。
ーザの光搬送波波長を特定の領域に渡ってディザ速度又
は周波数ｆdと呼ばれる周期的な速度で掃引することで
ある。ディザ信号は、変調周波数に加えて他のいかなる
アナログ又はディジタルの情報符号化のような変調と独
立して、レーザ出力をさせる。この周波数変調はレーザ
出力の有効線幅を増やすように働く。
【００１０】望ましいディザ周波数がｃ／２ｎＬeff以
上では既に示した。ここでｃは真空での光速であり、ｎ
は伝送システムの有効屈折率であり、Ｌeffは有効光フ
ァイバー伝送距離である。Ｌeffは、（１−ｅ-αL）／
α → １／αとして近似でき、ここでαは光ファイバー
減衰定数で、Ｌは光ファイバーの実際の距離である。典
型的な系は、α＝０.２２ｄＢ／ｋｍを有し、Ｌeffは約
２０ｋｍである。たいていのシステム応用では、これに
より約５ｋＨｚ以上のディザ速度になる。
上では既に示した。ここでｃは真空での光速であり、ｎ
は伝送システムの有効屈折率であり、Ｌeffは有効光フ
ァイバー伝送距離である。Ｌeffは、（１−ｅ-αL）／
α → １／αとして近似でき、ここでαは光ファイバー
減衰定数で、Ｌは光ファイバーの実際の距離である。典
型的な系は、α＝０.２２ｄＢ／ｋｍを有し、Ｌeffは約
２０ｋｍである。たいていのシステム応用では、これに
より約５ｋＨｚ以上のディザ速度になる。
【００１１】最小ディザ周波数により、ブリリュアン利
得の光周波数の絶対値は光ファイバーの動作時間と等し
い時間でシフトすることを保証できる。これはいかなる
距離の光ファイバーをもいかなる感知可能な時間に特定
の波長の狭い線幅信号にさらされるのを阻止する。結果
として、ファイバの中の光信号の相互作用距離は短くさ
れ、ファイバ距離上に渡ってＳＢＳを抑制できる。以下
に詳細に記述するように本発明により、最大ディザ周波
数は、増幅器１５のような光学的装置に対してより低遮
断周波数（−３ｄＢの点）により限定される。
得の光周波数の絶対値は光ファイバーの動作時間と等し
い時間でシフトすることを保証できる。これはいかなる
距離の光ファイバーをもいかなる感知可能な時間に特定
の波長の狭い線幅信号にさらされるのを阻止する。結果
として、ファイバの中の光信号の相互作用距離は短くさ
れ、ファイバ距離上に渡ってＳＢＳを抑制できる。以下
に詳細に記述するように本発明により、最大ディザ周波
数は、増幅器１５のような光学的装置に対してより低遮
断周波数（−３ｄＢの点）により限定される。
【００１２】図２は、レーザバイアス電流のディザによ
り達成した有効線幅広がりのグラフ図を示す。曲線２０
１、２０２、２０３は、ある固定電流Ｉ0でバイアスを
かけられた典型的な単一周波数レーザに対する光スペク
トルのプロットである（波長に対する強度）。標準的な
動作では、レーザは中央を波長λ0にした曲線２０１に
より示すように、固定線幅を有する光出力信号を作る。
ディザ信号が課される時、バイアス電流は極限及びスペ
クトルが曲線２０２（Ｉ0−ΔＩのバイアス）と曲線２
０３（Ｉ0＋ΔＩのバイアス）に示してあるレーザ出力
信号の間をシフトする。図示のように、各出力スペクト
ルは波長ＡＲの分シフトする。バイアス電流がＩ0−Δ
ＩとＩ0＋Ｉの間を周期的に変化するようにディザすれ
ば、レーザ出力は時間に渡って見れば、曲線２０４によ
り中央がλ0の広がった出力を有するように見える。
り達成した有効線幅広がりのグラフ図を示す。曲線２０
１、２０２、２０３は、ある固定電流Ｉ0でバイアスを
かけられた典型的な単一周波数レーザに対する光スペク
トルのプロットである（波長に対する強度）。標準的な
動作では、レーザは中央を波長λ0にした曲線２０１に
より示すように、固定線幅を有する光出力信号を作る。
ディザ信号が課される時、バイアス電流は極限及びスペ
クトルが曲線２０２（Ｉ0−ΔＩのバイアス）と曲線２
０３（Ｉ0＋ΔＩのバイアス）に示してあるレーザ出力
信号の間をシフトする。図示のように、各出力スペクト
ルは波長ＡＲの分シフトする。バイアス電流がＩ0−Δ
ＩとＩ0＋Ｉの間を周期的に変化するようにディザすれ
ば、レーザ出力は時間に渡って見れば、曲線２０４によ
り中央がλ0の広がった出力を有するように見える。
【００１３】有効にＳＢＳを抑制するのに要求されるデ
ィザの大きさはレーザのΔｖ／ΔＩ周波数変調応答に依
存し、ここでΔｖ／ΔＩはレーザバイアス電流の単位変
化当たりのレーザ出力の有効線幅の変化である。典型的
な半導体レーザは２００ＭＨｚ／ｍＡと１ＧＨｚ／ｍＡ
の間の周波数変調応答を示す。
ィザの大きさはレーザのΔｖ／ΔＩ周波数変調応答に依
存し、ここでΔｖ／ΔＩはレーザバイアス電流の単位変
化当たりのレーザ出力の有効線幅の変化である。典型的
な半導体レーザは２００ＭＨｚ／ｍＡと１ＧＨｚ／ｍＡ
の間の周波数変調応答を示す。
【００１４】外部変調器１４はレーザ１１から出力信号
に対して強度変調を供給する。データ源１３からのデー
タは、特定のアナログ又はＮＲＺ若しくはＲＺのような
ディジタルの形式で符号化され、レーザ出力信号で強度
変化を生む。
に対して強度変調を供給する。データ源１３からのデー
タは、特定のアナログ又はＮＲＺ若しくはＲＺのような
ディジタルの形式で符号化され、レーザ出力信号で強度
変化を生む。
【００１５】変調器１４により作られた強度変化に加え
て、ディザ源１２からの信号に関連する振幅変調（Ａ
Ｍ:amplitude modulation）はまた、レーザ１１と変調
器１４から出力した信号の低周波数強度変化として現わ
れる。この付加ＡＭ信号は残留ＡＭと呼ばれる。受信器
１７により受けたデータを劣化するのはこのＡＭ信号で
ある。図５Ａに示されるように受信器でアイ終結が１０
ｋＨｚディザ信号に対して生じる。
て、ディザ源１２からの信号に関連する振幅変調（Ａ
Ｍ:amplitude modulation）はまた、レーザ１１と変調
器１４から出力した信号の低周波数強度変化として現わ
れる。この付加ＡＭ信号は残留ＡＭと呼ばれる。受信器
１７により受けたデータを劣化するのはこのＡＭ信号で
ある。図５Ａに示されるように受信器でアイ終結が１０
ｋＨｚディザ信号に対して生じる。
【００１６】ディザのプラスの結果（よりハイパワーな
光波伝送の間のＳＢＳの抑制等）を残しながらレーザバ
イアスをディザすることにより起こした残留ＡＭの作用
を和らげるために、高飽和度増幅器１５を変調器出力に
光学的に結合する。高飽和度光増幅器１５が１／ＴR以
上（ここでＴRは往復トリップ動作時間である）である
低遮断周波数ｆcを有し、これはｃ／２ｎＬeffとし、こ
こでｃは真空での光速であり、ｎは伝送システムの有効
屈折率であり、Ｌeffは有効光ファイバー伝送距離であ
る。ディザ周波数ｆdはまたｃ／２ｎＬeff以上である。
光波伝送の間のＳＢＳの抑制等）を残しながらレーザバ
イアスをディザすることにより起こした残留ＡＭの作用
を和らげるために、高飽和度増幅器１５を変調器出力に
光学的に結合する。高飽和度光増幅器１５が１／ＴR以
上（ここでＴRは往復トリップ動作時間である）である
低遮断周波数ｆcを有し、これはｃ／２ｎＬeffとし、こ
こでｃは真空での光速であり、ｎは伝送システムの有効
屈折率であり、Ｌeffは有効光ファイバー伝送距離であ
る。ディザ周波数ｆdはまたｃ／２ｎＬeff以上である。
【００１７】実施した実験からの例としては増幅器１５
は、エルビウムドープの光ファイバー増幅器を用いるこ
とができる。飽和していてないエルビウムドープの光フ
ァイバー増幅器の特性利得及び飽和回復時間は典型的に
は１ｍｓの桁の程度である。従って、このような増幅器
は、１０ｋＨｚ（例えば、レーザ１１の搬送波波長のデ
ィザによる残留振幅変調）の振幅変調が増幅器への入力
信号に存在する時、利得レベルにおいてわずか又は観測
不能な変化しか有さない。特性利得飽和及び回復時間は
利得飽和のレベルを増やして減少する。飽和及び回復時
間の最低限度はそれぞれ１０μｓの桁の程度である。従
って、高飽和度増幅器の利得は約１０μｓより小さいタ
イムスケールの入力信号パワー変化に反応しない。しか
しながら、強度変調信号で高飽和度増幅器に注入した１
０ｋＨｚ残留ＡＭ信号は、残留ＡＭの変調指数を減らす
強度依存利得を経験する。
は、エルビウムドープの光ファイバー増幅器を用いるこ
とができる。飽和していてないエルビウムドープの光フ
ァイバー増幅器の特性利得及び飽和回復時間は典型的に
は１ｍｓの桁の程度である。従って、このような増幅器
は、１０ｋＨｚ（例えば、レーザ１１の搬送波波長のデ
ィザによる残留振幅変調）の振幅変調が増幅器への入力
信号に存在する時、利得レベルにおいてわずか又は観測
不能な変化しか有さない。特性利得飽和及び回復時間は
利得飽和のレベルを増やして減少する。飽和及び回復時
間の最低限度はそれぞれ１０μｓの桁の程度である。従
って、高飽和度増幅器の利得は約１０μｓより小さいタ
イムスケールの入力信号パワー変化に反応しない。しか
しながら、強度変調信号で高飽和度増幅器に注入した１
０ｋＨｚ残留ＡＭ信号は、残留ＡＭの変調指数を減らす
強度依存利得を経験する。
【００１８】図３Ａ〜３Ｃは、本発明の使用に適した高
飽和度エルビウムドープファイバ増幅器の利得特性を示
す。図３Ａ及び３Ｂはそれぞれ、入力パワーと出力パワ
ーへの利得の関係を示す。図４は、二乗検波器により測
定した入力信号の周波数の関数として小さい信号強度応
答を示す。この図では縦座標は任意単位で５ｄＢ／目盛
で示してある。この図に示されるように、５ｋＨｚから
約３０ｋＨｚまでの有用なディザ信号周波数は増幅器の
低遮断周波数より下にある。即ち、それらは小さい信号
強度応答が増幅器のＤＣ上のピーク応答より約３ｄＢ又
はこれより下の周波数にある。
飽和度エルビウムドープファイバ増幅器の利得特性を示
す。図３Ａ及び３Ｂはそれぞれ、入力パワーと出力パワ
ーへの利得の関係を示す。図４は、二乗検波器により測
定した入力信号の周波数の関数として小さい信号強度応
答を示す。この図では縦座標は任意単位で５ｄＢ／目盛
で示してある。この図に示されるように、５ｋＨｚから
約３０ｋＨｚまでの有用なディザ信号周波数は増幅器の
低遮断周波数より下にある。即ち、それらは小さい信号
強度応答が増幅器のＤＣ上のピーク応答より約３ｄＢ又
はこれより下の周波数にある。
【００１９】実施した実験からの例としてレーザ１１
は、１５５８ｎｍで動作する分布型ブラッグ反射器レー
ザである。抵抗結線を通ってレーザに課したディザ源か
らの１０Ｖ（ピークトゥピーク:peak-to-peak）の５ｋ
Ｈｚ信号は、レーザダイオードを熱する方法（温度ディ
ザ）によりレーザ出力で１０ｋＨｚのディザを達した。
レーザ出力を時間平均ＦＷＨＭ（半値全幅）測定で１
２.５ＧＨｚに広げた。実施した実験からの第２の例と
しては、２４ｍＡのピークトゥピーク１０ｋＨｚ電流を
ＤＢＲレーザのＤＣバイアスに重ね合わせて８.６５Ｇ
Ｈｚのレーザ線幅の広がりを得た。２.４８８Ｇｂｐｓ
の疑似ランダムビットシーケンスデータ信号は、ＬiＮ
ｂＯ3マッハ・ツェンダー(Mach-Zehnder)外部光強度変
調器に印加した。増幅の前に変調信号は、ディザにより
起こる残留振幅変調によりかなりのアイ終結を示した。
図５Ａでは、論理値「１」の線路が太くなり、アイパタ
ーンが期待するよりも終結している。この信号を上述の
増幅器（図３Ａ〜３Ｂ、図４参照）に通過させることに
より、図５Ｂに示すように意義ある量のアイ通路を取り
戻すことは可能である。図５Ｃ及び５Ｄは、他は同じ動
作条件でディザ周波数がそれぞれ７ｋＨｚ及び５ｋＨｚ
に減少してアイパターン通路が改善したアイパターン図
を示す。
は、１５５８ｎｍで動作する分布型ブラッグ反射器レー
ザである。抵抗結線を通ってレーザに課したディザ源か
らの１０Ｖ（ピークトゥピーク:peak-to-peak）の５ｋ
Ｈｚ信号は、レーザダイオードを熱する方法（温度ディ
ザ）によりレーザ出力で１０ｋＨｚのディザを達した。
レーザ出力を時間平均ＦＷＨＭ（半値全幅）測定で１
２.５ＧＨｚに広げた。実施した実験からの第２の例と
しては、２４ｍＡのピークトゥピーク１０ｋＨｚ電流を
ＤＢＲレーザのＤＣバイアスに重ね合わせて８.６５Ｇ
Ｈｚのレーザ線幅の広がりを得た。２.４８８Ｇｂｐｓ
の疑似ランダムビットシーケンスデータ信号は、ＬiＮ
ｂＯ3マッハ・ツェンダー(Mach-Zehnder)外部光強度変
調器に印加した。増幅の前に変調信号は、ディザにより
起こる残留振幅変調によりかなりのアイ終結を示した。
図５Ａでは、論理値「１」の線路が太くなり、アイパタ
ーンが期待するよりも終結している。この信号を上述の
増幅器（図３Ａ〜３Ｂ、図４参照）に通過させることに
より、図５Ｂに示すように意義ある量のアイ通路を取り
戻すことは可能である。図５Ｃ及び５Ｄは、他は同じ動
作条件でディザ周波数がそれぞれ７ｋＨｚ及び５ｋＨｚ
に減少してアイパターン通路が改善したアイパターン図
を示す。
【００２０】図６には、受信パワーに対するビット誤り
率の関係を描く一連の曲線を示す。円形データ点（○、
●）を有する曲線は５ｋＨｚディザシグナルを用い、三
角形データ点（△、▲）を有する曲線は７ｋＨｚディザ
信号を使用し、四角形データ点（□、■）を有する曲線
は１０ｋＨｚディザ信号を使用する。中抜きの四角形、
三角形及び円形のデータ点（□、△、○）を有する曲線
は、送信器１０が高飽和度増幅器１５を有しないシステ
ムに関連する。黒で埋められた四角形、三角形及び円形
のデータ点（■、▲、●）を有する曲線は、送信器１０
が高飽和度増幅器１５を有するシステムに関連する。左
の実線曲線（×のデータ点）は、レーザのディザがな
く、系発光パワーが５ｄＢｍより小さいディザしてない
伝送状態を表す。他の全ての曲線は、約２３ｄＢｍの系
発光パワーのものを表す。
率の関係を描く一連の曲線を示す。円形データ点（○、
●）を有する曲線は５ｋＨｚディザシグナルを用い、三
角形データ点（△、▲）を有する曲線は７ｋＨｚディザ
信号を使用し、四角形データ点（□、■）を有する曲線
は１０ｋＨｚディザ信号を使用する。中抜きの四角形、
三角形及び円形のデータ点（□、△、○）を有する曲線
は、送信器１０が高飽和度増幅器１５を有しないシステ
ムに関連する。黒で埋められた四角形、三角形及び円形
のデータ点（■、▲、●）を有する曲線は、送信器１０
が高飽和度増幅器１５を有するシステムに関連する。左
の実線曲線（×のデータ点）は、レーザのディザがな
く、系発光パワーが５ｄＢｍより小さいディザしてない
伝送状態を表す。他の全ての曲線は、約２３ｄＢｍの系
発光パワーのものを表す。
【００２１】この実験での系のデータから得た結果とし
て、高飽和度増幅器を含むディザ送信器はディザを単独
で用いて類似の送信器に対して改善した性能を提供し
た。改善した性能は、同じ受信パワーに対してかなり低
いビット誤り率（数桁低い大きさ）や、同じビット誤り
率に対してのかなりのパワーの利点（３ｄＢより大き
い）に見られる。後者の改善は系の距離の領域拡張を意
味する。高飽和度増幅器を利用するディザ送信器はディ
ザしていない系に対して１ｄＢ以下の小さな害だけこう
むった。
て、高飽和度増幅器を含むディザ送信器はディザを単独
で用いて類似の送信器に対して改善した性能を提供し
た。改善した性能は、同じ受信パワーに対してかなり低
いビット誤り率（数桁低い大きさ）や、同じビット誤り
率に対してのかなりのパワーの利点（３ｄＢより大き
い）に見られる。後者の改善は系の距離の領域拡張を意
味する。高飽和度増幅器を利用するディザ送信器はディ
ザしていない系に対して１ｄＢ以下の小さな害だけこう
むった。
【００２２】ディザ送信器はエルビウムドープのファイ
バ増幅器で記述したが、半導体増幅器又はラマン増幅器
のような他の増幅器は本発明の送信器で用いられる。特
定の増幅器が小さい信号強度応答条件を満たすことのみ
が要求されるだけである。もちろん、他の光学的装置は
上記の応答条件を満たし、従って送信器１０を増幅器１
５と置き換えることは適当である。
バ増幅器で記述したが、半導体増幅器又はラマン増幅器
のような他の増幅器は本発明の送信器で用いられる。特
定の増幅器が小さい信号強度応答条件を満たすことのみ
が要求されるだけである。もちろん、他の光学的装置は
上記の応答条件を満たし、従って送信器１０を増幅器１
５と置き換えることは適当である。
【００２３】本発明では、強度変調が行われた後に残留
振幅変調を減少させることに関して記述した。図示して
いないが強度変調器は増幅器１５の後に置ける。
振幅変調を減少させることに関して記述した。図示して
いないが強度変調器は増幅器１５の後に置ける。
【００２４】上述したように、本発明は通常付随するマ
イナスの特徴なしで、光源の光搬送波波長のディザのプ
ラスの利益を維持する。即ち、本発明はＳＢＳの作用な
しで及びかなり減少した残留振幅変調で、予想以上に高
いパワー光信号の生成及び発光を可能とする。本発明
は、光ファイバースパン距離を設定するために重要な限
界拡張や、特定のスパン距離に対するビット誤り率を改
善する。本発明はまた出力パワーを下げるために用いら
れ、特定のビット誤り率を許容する。
イナスの特徴なしで、光源の光搬送波波長のディザのプ
ラスの利益を維持する。即ち、本発明はＳＢＳの作用な
しで及びかなり減少した残留振幅変調で、予想以上に高
いパワー光信号の生成及び発光を可能とする。本発明
は、光ファイバースパン距離を設定するために重要な限
界拡張や、特定のスパン距離に対するビット誤り率を改
善する。本発明はまた出力パワーを下げるために用いら
れ、特定のビット誤り率を許容する。
【００２５】低遮断周波数及びディザ速度との関係、 ｃ／２ｎＬeff≦ｆd≦ｆc は、ｆdがｆc＋ε以下であり得るので緩和し、ここでε
はｆcの小さい周波数変化であり、新しい周波数ｆc＋ε
においてさえ小さい信号強度応答は強度依存応答を供給
して残留振幅変調を抑制するようになる。
はｆcの小さい周波数変化であり、新しい周波数ｆc＋ε
においてさえ小さい信号強度応答は強度依存応答を供給
して残留振幅変調を抑制するようになる。
【００２６】
【発明の効果】以上のように本発明により誘導ブリリュ
アン散乱が有効に抑制され、残留振幅変調の作用は、高
飽和度増幅器のような光学的装置にディザ光信号を注入
することによってディザ光送信器で和らげ、ディザ周波
数における小さい信号強度応答は残留振幅変調を減衰さ
せ、アイ終結を減少させてアイパターン通路を増やす。
光学的装置は、ファイバスパンの往復トリップ時間の逆
数以上の周波数で中に光信号電力が発光される有効光伝
送距離を有する低域周波数遮断（−３ｄＢ）を示す。低
遮断周波数はｃ／２ｎＬeff以上であるべきである。本
発明により伝送光ファイバは低いビット誤り率となり、
長い中継器なし距離を達成する。
アン散乱が有効に抑制され、残留振幅変調の作用は、高
飽和度増幅器のような光学的装置にディザ光信号を注入
することによってディザ光送信器で和らげ、ディザ周波
数における小さい信号強度応答は残留振幅変調を減衰さ
せ、アイ終結を減少させてアイパターン通路を増やす。
光学的装置は、ファイバスパンの往復トリップ時間の逆
数以上の周波数で中に光信号電力が発光される有効光伝
送距離を有する低域周波数遮断（−３ｄＢ）を示す。低
遮断周波数はｃ／２ｎＬeff以上であるべきである。本
発明により伝送光ファイバは低いビット誤り率となり、
長い中継器なし距離を達成する。
【図１】本発明の光波送信器を含む光波伝送システムの
単純化ブロック図である。
単純化ブロック図である。
【図２】ディザ光源の線幅広がりのグラフ図である。
【図３】それぞれ本発明で使用に適した高飽和度光増幅
器の、入力パワーに対する利得、出力パワーに対する利
得、周波数に対する小さい信号強度応答のプロットのグ
ラフ図である。
器の、入力パワーに対する利得、出力パワーに対する利
得、周波数に対する小さい信号強度応答のプロットのグ
ラフ図である。
【図４】それぞれ本発明で使用に適した高飽和度光増幅
器の、入力パワーに対する利得、出力パワーに対する利
得、周波数に対する小さい信号強度応答のプロットのグ
ラフ図である。
器の、入力パワーに対する利得、出力パワーに対する利
得、周波数に対する小さい信号強度応答のプロットのグ
ラフ図である。
【図５】Ａは、高飽和度増幅器なしのディザ光送信器の
アイパターン図で、Ｂ〜Ｄは、高飽和度増幅器を含むデ
ィザ光送信器の種々のディザ率のアイパターン図であ
る。
アイパターン図で、Ｂ〜Ｄは、高飽和度増幅器を含むデ
ィザ光送信器の種々のディザ率のアイパターン図であ
る。
【図６】高飽和度増幅器を有するものと有しないディザ
送信器の比較を示す実験結果のグラフ図である。
送信器の比較を示す実験結果のグラフ図である。
１０ 波長ディザ送信器 １１ レーザ １２ ディザ源 １３ データ源 １４ 外部変調器 １５ 増幅器 １６ 光伝送ファイバ １７ 受信器 ２０１ 中央を波長λ0にした曲線 ２０２ Ｉ0−ΔＩのバイアスの曲線 ２０３ Ｉ0＋ΔＩのバイアスの曲線 ２０４ 時間に渡って見た中央がλ0の広がった曲線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 パー バン ハンセン アメリカ合衆国，07720 ニュージャージ ー，ブラッドレイ ビーチ，ラ レイン アヴェニュー 301，アパートメント ４
Claims (12)
- 【請求項１】 屈折率ｎ及び有効距離Ｌeffを有する伝
送媒質で誘導ブリリュアン散乱の影響を受けないハイパ
ワー光信号を生成する光送信装置において、 ａ）供給バイアス電流を有し、所定の光搬送波波長で動
作する連続波出力信号を生成するレーザと、 ｂ）前記レーザに接続され、ｃ／２ｎＬeff（ｃは真空
での光速）以上の周期的な速度ｆdで前記レーザの光搬
送波波をディザする手段と、 ｃ）前記レーザの出力に接続され、前記連続波出力信号
の強度を変化させる強度変調器と、 ｄ）前記強度変調器からの出力信号に応答して、前記強
度変調出力信号上の残留振幅変調のピークトゥピーク振
幅を減少させる高飽和度増幅手段と、前記増幅手段がｃ
／２ｎＬeff以上である低遮断周波数ｆcを有し、ｃ／２
ｎＬef f≦ｆd≦ｆcであるからなる光送信装置。 - 【請求項２】前記高飽和度増幅手段が、エルビウムドー
プ光ファイバ増幅器であることを特徴とする請求項１記
載の光送信装置。 - 【請求項３】前記高飽和度増幅手段が、半導体増幅器で
あることを特徴とする請求項１記載の光送信装置。 - 【請求項４】前記高飽和度増幅手段が、ラマン増幅器で
あることを特徴とする請求項１記載の光送信装置。 - 【請求項５】前記伝送媒質が、単一モード光ファイバー
であり、前記周期的な速度が５ｋＨｚ以上であることを
特徴とする請求項２記載の光送信装置。 - 【請求項６】前記ディザ手段が、前記レーザへのバイア
ス電流を変えることを特徴とする請求項１記載の光送信
装置。 - 【請求項７】前記ディザ手段が、前記レーザの動作温度
を変えることを特徴とする請求項１記載の光送信装置。 - 【請求項８】屈折率ｎ及び有効距離Ｌeffを有する伝送
媒質で誘導ブリリュアン散乱の影響を受けないハイパワ
ー光信号を生成する方法であって、 ａ）所定の光搬送波波長の近傍で周期的な速度で変化す
る波長を有する光出力信号を生成する段階と、 ｂ）前記周期的な速度が低周波数遮断の前記近傍又はそ
れより下及びｃ／２ｎＬeff以上の小さい信号強度応答
領域で起こるように、増幅することにより前記光出力信
号上に残留振幅変調のピークトゥピーク振幅を減少する
段階とからなる光信号生成方法。 - 【請求項９】前記生成段階が前記光出力信号を作るため
にバイアス電流によってレーザにバイアスをかけて、前
記光出力信号の波長を変化させるためにｃ／２ｎＬeff
（ｃは真空での光速）以上の周期的な速度ｆdでレーザ
にバイアス電流をディザすることを特徴とする請求項８
記載の光信号生成方法。 - 【請求項１０】前記生成段階がデータ信号に応答して前
記光出力信号の前記強度を変調する段階をさらに含むこ
とを特徴とする請求項９記載の光信号生成方法。 - 【請求項１１】屈折率ｎ及び有効距離Ｌeffを有する伝
送媒質で誘導ブリリュアン散乱の影響を受けないハイパ
ワー光信号を生成する光送信装置であって、この装置
が、 ａ）所定の波長の近傍で周期的な速度ｆdで変化する搬
送波波長を有する強度変調出力信号を生成する光源と、 ｂ）強度変調出力信号に応答して、前記周期的な速度に
関連して前記強度変調出力上に起こる残留振幅変調のピ
ークトゥピーク振幅を減少する高飽和度増幅手段と、こ
の増幅手段が、ｃ／２ｎＬeff以上である低遮断周波数
ｆcを有し、ｃ／２ｎＬeff≦ｆd≦ｆcであるからなる光
送信装置。 - 【請求項１２】屈折率ｎ及び有効距離Ｌeffを有する伝
送媒質で誘導ブリリュアン散乱の影響を受けないハイパ
ワー光信号を生成する光送信装置であって、 ａ）所定の波長の近傍で周期的な速度ｆdで変化する搬
送波波長を有する連続波出力信号を生成する光源と、 ｂ）前記強度変調出力信号に応答して前記周期的な速度
に関連して前記強度変調出力上に起こる残留振幅変調の
ピークトゥピーク振幅を減少する高飽和度増幅手段と、
この増幅手段が、ｃ／２ｎＬeff以上である低遮断周波
数ｆcを有し、ｃ／２ｎＬeff≦ｆd≦ｆcであるからなる
光送信装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/366,139 US5477368A (en) | 1994-12-29 | 1994-12-29 | High power lightwave transmitter using highly saturated amplifier for residual AM suppression |
| US366139 | 1994-12-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08234251A true JPH08234251A (ja) | 1996-09-13 |
Family
ID=23441816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7340891A Pending JPH08234251A (ja) | 1994-12-29 | 1995-12-27 | 光信号伝送装置及びその方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5477368A (ja) |
| EP (1) | EP0720313B1 (ja) |
| JP (1) | JPH08234251A (ja) |
| DE (1) | DE69510438T2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005515401A (ja) * | 2000-03-27 | 2005-05-26 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 光学ジャイロスコープ用のレーザ・ダイオード光源のディザリング・システムおよび方法 |
| JP2007095768A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Central Glass Co Ltd | 光増幅器の制御方法 |
| JP2017516382A (ja) * | 2014-04-11 | 2017-06-15 | レイセオン カンパニー | 光信号を生成するシステム及び方法 |
| WO2019168092A1 (ja) * | 2018-03-02 | 2019-09-06 | 日本電気株式会社 | 光受信機及び光受信方法 |
Families Citing this family (77)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5737109A (en) * | 1996-01-16 | 1998-04-07 | Northern Telecom Limited | Thermal down-mixing in diode laser transmitters to suppress stimulated brillouin scattering |
| US6215809B1 (en) | 1996-03-25 | 2001-04-10 | Sdl, Inc. | Stabilization of laser sources with closely-coupled optical reflectors using an internal dither circuit |
| DE19617956A1 (de) * | 1996-05-04 | 1997-11-13 | Bosch Gmbh Robert | Optischer Sender |
| JPH10303877A (ja) * | 1996-09-05 | 1998-11-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送信装置と受信装置とこれらを用いた伝送システム及び送信方法と受信方法とこれらを用いた伝送方法 |
| US5892607A (en) * | 1996-10-23 | 1999-04-06 | Scientific-Atlanta, Inc. | Suppression of stimulated brillouin scattering in optical transmission system |
| JPH10163974A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-06-19 | Fujitsu Ltd | 光送信機及び光通信システム |
| US5991061A (en) * | 1997-10-20 | 1999-11-23 | Lucent Technologies Inc. | Laser transmitter for reduced SBS |
| US6081361A (en) * | 1997-10-17 | 2000-06-27 | Lucent Technologies Inc. | Sub-carrier multiplexing in broadband optical networks |
| JP2000299525A (ja) * | 1999-04-13 | 2000-10-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光送信器および光通信システム |
| US6331908B1 (en) | 1999-11-22 | 2001-12-18 | Lucent Technologies Inc. | Optical system for reduced SBS |
| US6678294B1 (en) * | 2000-11-06 | 2004-01-13 | Northrop Grumman Corporation | Distributed feedback laser apparatus for avoiding stimulated brillouin scattering |
| RU2214689C2 (ru) * | 2001-05-28 | 2003-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Калужский научно-исследовательский институт телемеханических устройств" | Способ кодовой цикловой синхронизации |
| US7127182B2 (en) * | 2001-10-17 | 2006-10-24 | Broadband Royalty Corp. | Efficient optical transmission system |
| US7016104B2 (en) * | 2002-07-01 | 2006-03-21 | Jds Uniphase Corporation | Wider dynamic range to a FBG stabilized pump |
| US6756772B2 (en) * | 2002-07-08 | 2004-06-29 | Cogency Semiconductor Inc. | Dual-output direct current voltage converter |
| US6798563B2 (en) * | 2002-07-08 | 2004-09-28 | Nortel Networks Limited | Method and device for reducing pump noise transfer in raman amplification |
| US7263291B2 (en) * | 2002-07-09 | 2007-08-28 | Azna Llc | Wavelength division multiplexing source using multifunctional filters |
| US6963685B2 (en) * | 2002-07-09 | 2005-11-08 | Daniel Mahgerefteh | Power source for a dispersion compensation fiber optic system |
| US7663762B2 (en) * | 2002-07-09 | 2010-02-16 | Finisar Corporation | High-speed transmission system comprising a coupled multi-cavity optical discriminator |
| US7054538B2 (en) * | 2002-10-04 | 2006-05-30 | Azna Llc | Flat dispersion frequency discriminator (FDFD) |
| US7564889B2 (en) * | 2002-11-06 | 2009-07-21 | Finisar Corporation | Adiabatically frequency modulated source |
| US7187821B2 (en) * | 2002-11-06 | 2007-03-06 | Yasuhiro Matsui | Carrier suppression using adiabatic frequency modulation (AFM) |
| US7536113B2 (en) * | 2002-11-06 | 2009-05-19 | Finisar Corporation | Chirp managed directly modulated laser with bandwidth limiting optical spectrum reshaper |
| US7558488B2 (en) * | 2002-11-06 | 2009-07-07 | Finisar Corporation | Reach extension by using external Bragg grating for spectral filtering |
| US7742542B2 (en) * | 2002-11-06 | 2010-06-22 | Finisar Corporation | Phase correlated quadrature amplitude modulation |
| US7505694B2 (en) * | 2002-11-06 | 2009-03-17 | Finisar Corporation | Thermal chirp compensation systems for a chirp managed directly modulated laser (CML™) data link |
| US7280721B2 (en) * | 2002-11-06 | 2007-10-09 | Azna Llc | Multi-ring resonator implementation of optical spectrum reshaper for chirp managed laser technology |
| US7925172B2 (en) * | 2002-12-03 | 2011-04-12 | Finisar Corporation | High power, low distortion directly modulated laser transmitter |
| US7813648B2 (en) * | 2002-12-03 | 2010-10-12 | Finisar Corporation | Method and apparatus for compensating for fiber nonlinearity in a transmission system |
| US7480464B2 (en) * | 2002-12-03 | 2009-01-20 | Finisar Corporation | Widely tunable, dispersion tolerant transmitter |
| US7860404B2 (en) * | 2002-12-03 | 2010-12-28 | Finisar Corporation | Optical FM source based on intra-cavity phase and amplitude modulation in lasers |
| US7809280B2 (en) * | 2002-12-03 | 2010-10-05 | Finisar Corporation | Chirp-managed, electroabsorption-modulated laser |
| US7474859B2 (en) * | 2002-12-03 | 2009-01-06 | Finisar Corporation | Versatile compact transmitter for generation of advanced modulation formats |
| US7613401B2 (en) * | 2002-12-03 | 2009-11-03 | Finisar Corporation | Optical FM source based on intra-cavity phase and amplitude modulation in lasers |
| US7542683B2 (en) | 2002-12-03 | 2009-06-02 | Finisar Corporation | Chirp Managed Laser (CML) transmitter |
| US7609977B2 (en) * | 2002-12-03 | 2009-10-27 | Finisar Corporation | Optical transmission using semiconductor optical amplifier (SOA) |
| US7907648B2 (en) * | 2002-12-03 | 2011-03-15 | Finisar Corporation | Optical FM source based on intra-cavity phase and amplitude modulation in lasers |
| US6661815B1 (en) * | 2002-12-31 | 2003-12-09 | Intel Corporation | Servo technique for concurrent wavelength locking and stimulated brillouin scattering suppression |
| US8792531B2 (en) | 2003-02-25 | 2014-07-29 | Finisar Corporation | Optical beam steering for tunable laser applications |
| US7630425B2 (en) * | 2003-02-25 | 2009-12-08 | Finisar Corporation | Optical beam steering for tunable laser applications |
| US7230712B2 (en) * | 2003-11-03 | 2007-06-12 | Battelle Memorial Institute | Reduction of residual amplitude modulation in frequency-modulated signals |
| US7102751B2 (en) | 2003-11-11 | 2006-09-05 | Battelle Memorial Institute | Laser-based spectroscopic detection techniques |
| US7639955B2 (en) * | 2004-09-02 | 2009-12-29 | Finisar Corporation | Method and apparatus for transmitting a signal using a chirp managed laser (CML) and an optical spectrum reshaper (OSR) before an optical receiver |
| US20060188267A1 (en) * | 2005-02-23 | 2006-08-24 | Pavle Gavrilovic | System and method for suppression of stimulated Brillouin scattering in optical transmission communications |
| US20070012860A1 (en) * | 2005-05-05 | 2007-01-18 | Daniel Mahgerefteh | Optical source with ultra-low relative intensity noise (RIN) |
| DE102005054379B4 (de) * | 2005-11-15 | 2013-08-22 | Deutsche Telekom Ag | Verfahren und System zur Verstärkung von Licht in optischen Fasern |
| US7599413B2 (en) * | 2006-05-19 | 2009-10-06 | Pavilion Integration Corp. | Self-contained module for injecting signal into slave laser without any modifications or adaptations to it |
| US7697186B2 (en) * | 2006-10-24 | 2010-04-13 | Finisar Corporation | Spectral response modification via spatial filtering with optical fiber |
| WO2008080171A1 (en) | 2006-12-22 | 2008-07-03 | Finisar Corporation | Optical transmitter having a widely tunable directly modulated laser and periodic optical spectrum reshaping element |
| US7941057B2 (en) | 2006-12-28 | 2011-05-10 | Finisar Corporation | Integral phase rule for reducing dispersion errors in an adiabatically chirped amplitude modulated signal |
| US8131157B2 (en) * | 2007-01-22 | 2012-03-06 | Finisar Corporation | Method and apparatus for generating signals with increased dispersion tolerance using a directly modulated laser transmitter |
| WO2008097928A1 (en) | 2007-02-02 | 2008-08-14 | Finisar Corporation | Temperature stabilizing packaging for optoelectronic components in a transmitter module |
| US8027593B2 (en) | 2007-02-08 | 2011-09-27 | Finisar Corporation | Slow chirp compensation for enhanced signal bandwidth and transmission performances in directly modulated lasers |
| US7991291B2 (en) | 2007-02-08 | 2011-08-02 | Finisar Corporation | WDM PON based on DML |
| US7697847B2 (en) * | 2007-04-02 | 2010-04-13 | Finisar Corporation | Dispersion compensator for frequency reshaped optical signals |
| US8204386B2 (en) * | 2007-04-06 | 2012-06-19 | Finisar Corporation | Chirped laser with passive filter element for differential phase shift keying generation |
| US7991297B2 (en) * | 2007-04-06 | 2011-08-02 | Finisar Corporation | Chirped laser with passive filter element for differential phase shift keying generation |
| US7760777B2 (en) * | 2007-04-13 | 2010-07-20 | Finisar Corporation | DBR laser with improved thermal tuning efficiency |
| US7778295B2 (en) * | 2007-05-14 | 2010-08-17 | Finisar Corporation | DBR laser with improved thermal tuning efficiency |
| US8005358B2 (en) * | 2007-07-24 | 2011-08-23 | Tyco Electronics Subsea Communications Llc | System and method for suppressing beat noise in line monitoring equipment |
| US8160455B2 (en) | 2008-01-22 | 2012-04-17 | Finisar Corporation | Method and apparatus for generating signals with increased dispersion tolerance using a directly modulated laser transmitter |
| WO2009114738A2 (en) | 2008-03-12 | 2009-09-17 | Hypres, Inc. | Digital radio-frequency tranceiver system and method |
| JP5119998B2 (ja) * | 2008-03-18 | 2013-01-16 | 富士通株式会社 | 光増幅装置および光増幅装置の駆動方法 |
| US7869473B2 (en) * | 2008-03-21 | 2011-01-11 | Finisar Corporation | Directly modulated laser with isolated modulated gain electrode for improved frequency modulation |
| US8260150B2 (en) * | 2008-04-25 | 2012-09-04 | Finisar Corporation | Passive wave division multiplexed transmitter having a directly modulated laser array |
| JP2010011098A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-01-14 | Fujitsu Ltd | 光伝送装置 |
| US20100150560A1 (en) * | 2008-12-12 | 2010-06-17 | Electronics And Communications Research Institute | Apparatus and method for transmitting optical signals with enhanced reflection sensitivity in wavelength division multiplexing passive optical network (wdm-pon) |
| US8199785B2 (en) | 2009-06-30 | 2012-06-12 | Finisar Corporation | Thermal chirp compensation in a chirp managed laser |
| GB2486881A (en) | 2010-12-22 | 2012-07-04 | Oclaro Technology Ltd | Raman Amplifiers |
| US8509626B2 (en) * | 2010-12-22 | 2013-08-13 | General Instrument Corporation | System and method for reducing mutual leakage between distributed feedback laser and electro-absorption modulator in integrated electro-absorption modulated laser |
| US8571417B2 (en) * | 2011-04-13 | 2013-10-29 | Cisco Technology, Inc. | System and method for mitigating four-wave-mixing effects |
| EP3043430A4 (en) * | 2013-09-26 | 2016-10-05 | Huawei Tech Co Ltd | OPTICAL TRANSMISSION SYSTEM |
| US8948222B1 (en) * | 2013-09-30 | 2015-02-03 | Jds Uniphase Corporation | Laser diode light source |
| JP6547512B2 (ja) * | 2015-08-10 | 2019-07-24 | 富士通株式会社 | 伝送装置及び光透過特性の測定方法 |
| EP3408951B1 (en) * | 2016-01-25 | 2021-06-30 | Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) | Methods and apparatus for multiplexing signals |
| US11557875B2 (en) | 2020-07-24 | 2023-01-17 | Arista Networks, Inc. | Network device with optical communication interface |
| US11594854B2 (en) | 2020-07-24 | 2023-02-28 | Arista Networks, Inc. | Optical communication interface |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3036876B2 (ja) * | 1991-03-20 | 2000-04-24 | 日本電気株式会社 | 光送信装置 |
| US5329396A (en) * | 1992-10-28 | 1994-07-12 | At&T Bell Laboratories | Reduction of stimulated brillouin scattering in a fiber optic transmission system |
| US5373385A (en) * | 1993-11-12 | 1994-12-13 | At&T Corp. | Method and apparatus for reduction of optical communication system impairments |
-
1994
- 1994-12-29 US US08/366,139 patent/US5477368A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-12-11 EP EP95308961A patent/EP0720313B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-11 DE DE69510438T patent/DE69510438T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-27 JP JP7340891A patent/JPH08234251A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005515401A (ja) * | 2000-03-27 | 2005-05-26 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 光学ジャイロスコープ用のレーザ・ダイオード光源のディザリング・システムおよび方法 |
| JP2007095768A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Central Glass Co Ltd | 光増幅器の制御方法 |
| JP2017516382A (ja) * | 2014-04-11 | 2017-06-15 | レイセオン カンパニー | 光信号を生成するシステム及び方法 |
| WO2019168092A1 (ja) * | 2018-03-02 | 2019-09-06 | 日本電気株式会社 | 光受信機及び光受信方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69510438T2 (de) | 1999-11-18 |
| US5477368A (en) | 1995-12-19 |
| EP0720313B1 (en) | 1999-06-23 |
| EP0720313A1 (en) | 1996-07-03 |
| DE69510438D1 (de) | 1999-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5477368A (en) | High power lightwave transmitter using highly saturated amplifier for residual AM suppression | |
| US5329396A (en) | Reduction of stimulated brillouin scattering in a fiber optic transmission system | |
| JP3036876B2 (ja) | 光送信装置 | |
| JP3233178B2 (ja) | 所望の波長において高スペクトル密度を有する光源 | |
| Mizrahi et al. | Stable single-mode erbium fiber-grating laser for digital communication | |
| JP3369212B2 (ja) | 光ファイバ−通信システム用の広ライン幅レ−ザ−の設置方法とその装置 | |
| US7006769B1 (en) | Method for optical fiber communication, and device and system for use in carrying out the method | |
| US5508845A (en) | Quasi-soliton communication system | |
| CN101124752A (zh) | 热啁啾管理直接调制的光发射机 | |
| JPS62102585A (ja) | ラマン増幅を有する光フアイバ通信システム | |
| US9306372B2 (en) | Method of fabricating and operating an optical modulator | |
| US7103285B1 (en) | Optical transmission system for reducing nonlinear optical phenomena using modulation depth control system | |
| US20060002717A1 (en) | Carrier suppression using adiabatic frequency modulation (AFM) | |
| US6344923B1 (en) | Eliminating the Raman effect by modulating polarization | |
| JPH04188686A (ja) | 光送信装置 | |
| CN1316767C (zh) | 减少光传输系统受激布里渊散射效应影响的方法及装置 | |
| JP3162185B2 (ja) | 光ファイバ通信方式 | |
| CN107078458B (zh) | 制作及操作光学调制器的方法 | |
| Sugie | Maximum repeaterless transmission of lightwave systems imposed by stimulated Brillouin scattering in fibres | |
| Hui et al. | Pump RIN to Carrier Phase Noise Transfer in Distributed Fiber Raman System Evaluated through Carrier FM Noise Spectrum | |
| JPH0851396A (ja) | 光強度変調方法 | |
| Bryant et al. | Field Demonstration of FSK Transmission at 2.488 Gbit/s Over a 132km Submarine Cable Using an Erbium Power Amplifier | |
| Raybon et al. | High speed soliton generation using lasers integrated with electroabsorption modulators | |
| Laming et al. | Applications of erbium-doped fibre amplifiers in communications | |
| JPWO2000062382A1 (ja) | 光送信器及びそれを備えた光通信システム |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050630 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050808 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20051108 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20051111 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060208 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060327 |