JPH08239731A - 表面性状に優れた冷延鋼板 - Google Patents
表面性状に優れた冷延鋼板Info
- Publication number
- JPH08239731A JPH08239731A JP4213395A JP4213395A JPH08239731A JP H08239731 A JPH08239731 A JP H08239731A JP 4213395 A JP4213395 A JP 4213395A JP 4213395 A JP4213395 A JP 4213395A JP H08239731 A JPH08239731 A JP H08239731A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
- cold
- rolled steel
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- sliver
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- Pending
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、スリバー疵が少ない表面性状の良
好な冷延鋼板を提供する。 【構成】 mass％で、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ≦０．２
％、Ｍｎ≦０．５％、酸可溶Ａｌ：０．００１％〜０．
００５％、Ｔｉ：０．０１％〜０．１％で残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物元素からなる組成の鋼で、鋼中に含ま
れる非金属介在物の組成が、Ｔｉ：４２％〜５４％、Ａ
ｌ：３％〜１３％、残部Ｏおよび不可避的不純物元素よ
りなることを特徴とした表面性状に優れた冷延鋼板。 【効果】 本発明の冷延鋼板は、スリバー疵発生率が極
めて低く、表面性状に優れており、冷延鋼板の製品歩留
まりも大きく向上した。
好な冷延鋼板を提供する。 【構成】 mass％で、Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ≦０．２
％、Ｍｎ≦０．５％、酸可溶Ａｌ：０．００１％〜０．
００５％、Ｔｉ：０．０１％〜０．１％で残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物元素からなる組成の鋼で、鋼中に含ま
れる非金属介在物の組成が、Ｔｉ：４２％〜５４％、Ａ
ｌ：３％〜１３％、残部Ｏおよび不可避的不純物元素よ
りなることを特徴とした表面性状に優れた冷延鋼板。 【効果】 本発明の冷延鋼板は、スリバー疵発生率が極
めて低く、表面性状に優れており、冷延鋼板の製品歩留
まりも大きく向上した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、家庭電気製
品、家具、容器等に用いられる優れたプレス成形性で表
面性状に優れた冷延鋼板に関するものである。
品、家具、容器等に用いられる優れたプレス成形性で表
面性状に優れた冷延鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、冷延鋼板は溶鋼の脱酸のため多
量のＡｌを添加していた。そのため、鋼中の酸可溶Ａｌ
濃度が０．０１〜０．０３mass％（以下単に「％」と記
す。）程度であり、鋼中の非金属介在物の組成はＡｌ2
Ｏ3 が９５％以上である。このＡｌ2 Ｏ3 濃度が高い非
金属介在物は、融点が高く、硬質であるため、熱延時や
冷延時に鋼板表面に露出し、線状の疵が発生する。
量のＡｌを添加していた。そのため、鋼中の酸可溶Ａｌ
濃度が０．０１〜０．０３mass％（以下単に「％」と記
す。）程度であり、鋼中の非金属介在物の組成はＡｌ2
Ｏ3 が９５％以上である。このＡｌ2 Ｏ3 濃度が高い非
金属介在物は、融点が高く、硬質であるため、熱延時や
冷延時に鋼板表面に露出し、線状の疵が発生する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この線状の疵は一般に
スリバー疵と呼ばれており、自動車、家庭電気製品、家
具、容器等のように美麗な外観が要求される鋼板にはあ
ってはならない欠陥である。そこで、スリバー疵の発生
を抑制することが課題である。そのため、本発明は非金
属介在物を融点が低く、圧延時に変形する組成に制御す
ることを目的とする。
スリバー疵と呼ばれており、自動車、家庭電気製品、家
具、容器等のように美麗な外観が要求される鋼板にはあ
ってはならない欠陥である。そこで、スリバー疵の発生
を抑制することが課題である。そのため、本発明は非金
属介在物を融点が低く、圧延時に変形する組成に制御す
ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために、mass％で、Ｃ ≦０．０５％、
Ｓｉ≦０．２％以下、Ｍｎ≦０．５％、
酸可溶Ａｌ：０．００１％〜０．００５％、Ｔｉ：
０．０１％〜０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
元素からなる組成の鋼で、鋼中に含まれる非金属介在物
の組成が、Ｔｉ：４２％〜５４％、 Ａｌ：３％〜
１３％、残部Ｏおよび不可避的不純物元素よりなること
を特徴とした表面性状に優れた冷延鋼板を提供するもの
である。
達成するために、mass％で、Ｃ ≦０．０５％、
Ｓｉ≦０．２％以下、Ｍｎ≦０．５％、
酸可溶Ａｌ：０．００１％〜０．００５％、Ｔｉ：
０．０１％〜０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
元素からなる組成の鋼で、鋼中に含まれる非金属介在物
の組成が、Ｔｉ：４２％〜５４％、 Ａｌ：３％〜
１３％、残部Ｏおよび不可避的不純物元素よりなること
を特徴とした表面性状に優れた冷延鋼板を提供するもの
である。
【０００５】
【作用】本発明の鋼成分をその含有量とともに説明す
る。Ｃは侵入型固溶元素で冷延鋼板の加工性付与に対し
て有害である。従ってその上限を０．０５％とする。Ｓ
ｉは固溶体強化にて鋼を強化するが、一方で加工性を阻
害する。従って、０．２％以下とする。Ｍｎも固溶体強
化によって鋼を強化する。しかし、多過ぎる場合は材料
の延性を減じ、加工性を劣化させる。加工性の劣化を防
止するため上限は０．３％とする。
る。Ｃは侵入型固溶元素で冷延鋼板の加工性付与に対し
て有害である。従ってその上限を０．０５％とする。Ｓ
ｉは固溶体強化にて鋼を強化するが、一方で加工性を阻
害する。従って、０．２％以下とする。Ｍｎも固溶体強
化によって鋼を強化する。しかし、多過ぎる場合は材料
の延性を減じ、加工性を劣化させる。加工性の劣化を防
止するため上限は０．３％とする。
【０００６】以上のようにＣ，Ｓｉ，Ｍｎは冷延鋼板に
求められる加工性を確保するために、含有量の上限を規
定されるが、それと同時に、次に述べる介在物の組成を
制御する上でもその濃度は重要である。ただし、本発明
では、ＡｌとＴｉによって介在物の組成を制御するもの
であり、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ濃度が上記の範囲であれば、介
在物の組成への影響は無視できる。
求められる加工性を確保するために、含有量の上限を規
定されるが、それと同時に、次に述べる介在物の組成を
制御する上でもその濃度は重要である。ただし、本発明
では、ＡｌとＴｉによって介在物の組成を制御するもの
であり、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ濃度が上記の範囲であれば、介
在物の組成への影響は無視できる。
【０００７】ＡｌとＴｉはともに溶鋼の脱酸と介在物の
組成制御のために添加される。Ａｌは溶鋼の脱酸に使用
するが、多過ぎるとＡｌ2 Ｏ3 を主成分とする非金属介
在物が生成され、製品板でのスリバー疵の原因となる。
少なすぎるとＴｉの酸化物を主体とする非金属介在物が
生成される。この非金属介在物も硬質であり、スリバー
疵の原因となる。従って、酸可溶Ａｌ濃度は０．００１
％〜０．００５％とする。
組成制御のために添加される。Ａｌは溶鋼の脱酸に使用
するが、多過ぎるとＡｌ2 Ｏ3 を主成分とする非金属介
在物が生成され、製品板でのスリバー疵の原因となる。
少なすぎるとＴｉの酸化物を主体とする非金属介在物が
生成される。この非金属介在物も硬質であり、スリバー
疵の原因となる。従って、酸可溶Ａｌ濃度は０．００１
％〜０．００５％とする。
【０００８】Ｔｉは脱酸・非金属介在物の組成制御のた
めに添加する。しかし添加量が多過ぎる場合には、非金
属介在物の組成がＴｉ酸化物を主体とする硬質の組成に
なる。一方、少過ぎてもＡｌ2 Ｏ3 を主体とする硬質の
非金属介在物が生成する。従って、Ｔｉの濃度範囲は
０．０１％〜０．１％とする。
めに添加する。しかし添加量が多過ぎる場合には、非金
属介在物の組成がＴｉ酸化物を主体とする硬質の組成に
なる。一方、少過ぎてもＡｌ2 Ｏ3 を主体とする硬質の
非金属介在物が生成する。従って、Ｔｉの濃度範囲は
０．０１％〜０．１％とする。
【０００９】次に非金属介在物の組成の限定理由を説明
する。本鋼では、ＡｌとＴｉによって脱酸されるため、
鋼中に生成する非金属介在物の主成分はＴｉ，Ａｌ，Ｏ
である。特に、ＴｉとＡｌの濃度によって非金属介在物
の融点が決められる。表面欠陥を低減するためには融点
の低い、いわゆる軟質の非金属介在物を生成することが
重要である。そこで、非金属介在物の融点を下げるため
の最適な組成を検討し、その組成でのスリバー疵の発生
率を比較した。非金属介在物中のＴｉとＡｌの濃度とス
リバー疵の発生率との関係を図１に示す。ここで、スリ
バー疵発生率を鋼板１００ｍ当たりのスリバー疵個数と
定義した。非金属介在物の組成を、図１中に点線で囲ん
だ、Ｔｉ：４２％〜５４％、Ａｌ：３％〜１３％の範囲
とすることによって、スリバー疵発生率を０．１以下の
低位にすることができる。なお、非金属介在物中のＴｉ
とＡｌ以外の成分は主としてＯであり、その他不可避的
不純物元素、例えば、Ｆｅ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｆ，Ｃａ，Ｍ
ｇの全部またはいずれかも含有される。
する。本鋼では、ＡｌとＴｉによって脱酸されるため、
鋼中に生成する非金属介在物の主成分はＴｉ，Ａｌ，Ｏ
である。特に、ＴｉとＡｌの濃度によって非金属介在物
の融点が決められる。表面欠陥を低減するためには融点
の低い、いわゆる軟質の非金属介在物を生成することが
重要である。そこで、非金属介在物の融点を下げるため
の最適な組成を検討し、その組成でのスリバー疵の発生
率を比較した。非金属介在物中のＴｉとＡｌの濃度とス
リバー疵の発生率との関係を図１に示す。ここで、スリ
バー疵発生率を鋼板１００ｍ当たりのスリバー疵個数と
定義した。非金属介在物の組成を、図１中に点線で囲ん
だ、Ｔｉ：４２％〜５４％、Ａｌ：３％〜１３％の範囲
とすることによって、スリバー疵発生率を０．１以下の
低位にすることができる。なお、非金属介在物中のＴｉ
とＡｌ以外の成分は主としてＯであり、その他不可避的
不純物元素、例えば、Ｆｅ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｆ，Ｃａ，Ｍ
ｇの全部またはいずれかも含有される。
【００１０】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼を溶製し、連続鋳造
にてスラブとした。これらのスラブを加熱し、４mm厚ま
で熱延した後、０．８mm厚に冷延した。冷延後の鋼板の
表面を目視観察し、スリバー疵の発生率を評価した。併
せて、鋼板の加工特性としてランクフォード値も評価し
た。それらの結果を表２に示す。
にてスラブとした。これらのスラブを加熱し、４mm厚ま
で熱延した後、０．８mm厚に冷延した。冷延後の鋼板の
表面を目視観察し、スリバー疵の発生率を評価した。併
せて、鋼板の加工特性としてランクフォード値も評価し
た。それらの結果を表２に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】本発明鋼であるＮｏ．１〜Ｎｏ．１１は、
スリバー疵発生率が低く、加工特性も良好であるのに対
して、比較鋼のＮｏ．１２〜Ｎｏ．２０は加工特性とス
リバー疵発生率のいずれかまたは両方が悪い。
スリバー疵発生率が低く、加工特性も良好であるのに対
して、比較鋼のＮｏ．１２〜Ｎｏ．２０は加工特性とス
リバー疵発生率のいずれかまたは両方が悪い。
【００１４】Ｎｏ．１２はＣが高いため、加工性が悪
い。Ｎｏ．１３はＳｉが高いため、加工性が悪い。Ｎ
ｏ．１４はＭｎが高いため加工性が悪い。Ｎｏ．１５は
Ａｌが低いため、非金属介在物の組成がＴｉ酸化物を主
体とする硬質の介在物となり、スリバー疵の発生率が高
い。Ｎｏ．１６はＡｌが高いため、非金属介在物はＡｌ
2Ｏ3 が主体の組成であり、スリバー疵発生率が高い。
Ｎｏ．１７はＴｉが低いため、非金属介在物はＡｌ2 Ｏ
3 が主体の硬質組成であり、スリバー疵発生率が高い。
Ｎｏ．１８はＴｉが高いため、非金属介在物の組成はＴ
ｉ酸化物が主体であり、介在物が硬質であるためスリバ
ー疵発生率が高い。Ｎｏ．１９とＮｏ．２０はいずれも
非金属介在物が硬質の組成であるためスリバー疵発生率
が高い。
い。Ｎｏ．１３はＳｉが高いため、加工性が悪い。Ｎ
ｏ．１４はＭｎが高いため加工性が悪い。Ｎｏ．１５は
Ａｌが低いため、非金属介在物の組成がＴｉ酸化物を主
体とする硬質の介在物となり、スリバー疵の発生率が高
い。Ｎｏ．１６はＡｌが高いため、非金属介在物はＡｌ
2Ｏ3 が主体の組成であり、スリバー疵発生率が高い。
Ｎｏ．１７はＴｉが低いため、非金属介在物はＡｌ2 Ｏ
3 が主体の硬質組成であり、スリバー疵発生率が高い。
Ｎｏ．１８はＴｉが高いため、非金属介在物の組成はＴ
ｉ酸化物が主体であり、介在物が硬質であるためスリバ
ー疵発生率が高い。Ｎｏ．１９とＮｏ．２０はいずれも
非金属介在物が硬質の組成であるためスリバー疵発生率
が高い。
【００１５】
【発明の効果】本発明の冷延鋼板は、スリバー疵発生率
が極めて低く、表面性状に優れており、冷延鋼板の製品
歩留まりも大きく向上した。
が極めて低く、表面性状に優れており、冷延鋼板の製品
歩留まりも大きく向上した。
【図１】鋼中の非金属介在物中のＴｉとＡｌの濃度とス
リバー疵発生率との関係を示す図である。
リバー疵発生率との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 mass％で、 Ｃ ≦０．０５％、 Ｓｉ≦０．２％、 Ｍｎ≦０．５％、 酸可溶Ａｌ：０．００１％〜０．００５％、 Ｔｉ：０．０１％〜０．１％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素からなる組成の鋼
で、鋼中に含まれる非金属介在物の組成が、 Ｔｉ：４２％〜５４％、 Ａｌ：３％〜１３％ 残部Ｏおよび不可避的不純物元素よりなることを特徴と
した表面性状に優れた冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4213395A JPH08239731A (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 表面性状に優れた冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4213395A JPH08239731A (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 表面性状に優れた冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08239731A true JPH08239731A (ja) | 1996-09-17 |
Family
ID=12627450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4213395A Pending JPH08239731A (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 表面性状に優れた冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08239731A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| WO2005045083A1 (ja) * | 2003-11-05 | 2005-05-19 | Nippon Steel Corporation | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-03-01 JP JP4213395A patent/JPH08239731A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| WO2005045083A1 (ja) * | 2003-11-05 | 2005-05-19 | Nippon Steel Corporation | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
| US9017492B2 (en) | 2003-11-05 | 2015-04-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Thin gauge steel sheet excellent in surface conditions, formability, and workability and method for producing the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030924 |