JPH08243690A - ストリップキャスティング用サイドダムプレート - Google Patents
ストリップキャスティング用サイドダムプレートInfo
- Publication number
- JPH08243690A JPH08243690A JP7079768A JP7976895A JPH08243690A JP H08243690 A JPH08243690 A JP H08243690A JP 7079768 A JP7079768 A JP 7079768A JP 7976895 A JP7976895 A JP 7976895A JP H08243690 A JPH08243690 A JP H08243690A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- side dam
- steel
- tib
- dam plate
- strip casting
- Prior art date
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- Pending
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 鋼、ステンレス等のストリップキャスティン
グ用サイドダムプレートにおいて、溶湯に対する溶損や
浸透やスポーリングと鉄ロールに対する磨耗が極めて小
さく、且つ低価格のサイドダムプレート素材を提供す
る。 【構成】 鋼、ステンレス等のストリップキャスティン
グ用サイドダムプレートにおいて、その構成成分がＳＩ
ＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質である材料で作製する。Ｓ
ＩＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌｚＯｚＮ8-ｚ におけ
るＺ値が２．０〜４．０である。ＢＮは０．５〜５０重
量％である。ＴｉＢ2は１．０〜２０重量％である。 【効果】 鋼、ステンレス等から受ける溶損と浸透は小
さい、したがってサイドダムプレートの高寿命化及び
鋼、ステンレス等の製造が安全で、製造原価を低下する
ことが可能となる。
グ用サイドダムプレートにおいて、溶湯に対する溶損や
浸透やスポーリングと鉄ロールに対する磨耗が極めて小
さく、且つ低価格のサイドダムプレート素材を提供す
る。 【構成】 鋼、ステンレス等のストリップキャスティン
グ用サイドダムプレートにおいて、その構成成分がＳＩ
ＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質である材料で作製する。Ｓ
ＩＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌｚＯｚＮ8-ｚ におけ
るＺ値が２．０〜４．０である。ＢＮは０．５〜５０重
量％である。ＴｉＢ2は１．０〜２０重量％である。 【効果】 鋼、ステンレス等から受ける溶損と浸透は小
さい、したがってサイドダムプレートの高寿命化及び
鋼、ステンレス等の製造が安全で、製造原価を低下する
ことが可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼、ステンレス等の薄板
連続鋳造方法であるストリップキャスティングのストリ
ップキャスティング用サイドダムプレートに関する。
連続鋳造方法であるストリップキャスティングのストリ
ップキャスティング用サイドダムプレートに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼、ステンレス等のストリップキャステ
ィングにはサイドダムプレートが必要であり、サイドダ
ムプレートは鋼、ステンレス等に対して耐食性が高く高
寿命であることが望まれる。従来、サイドダムプレート
の素材としては窒化珪素質あるいはＢＮ質等が用いられ
ているが、使用条件によっては問題を生じていた。すな
わち、窒化珪素質については溶損・浸透に強いがスポー
リングに弱いため加熱・冷却のサイクルで割れ易い。一
方、ＢＮ質についてはスポーリングに強いが、価格が非
常に高いため経済上では使用しにくい。またＳＩＡＬＯ
Ｎ−ＢＮ質については強度及び耐磨耗性が低いため鉄ロ
ールからの磨耗で問題が生じ易い。
ィングにはサイドダムプレートが必要であり、サイドダ
ムプレートは鋼、ステンレス等に対して耐食性が高く高
寿命であることが望まれる。従来、サイドダムプレート
の素材としては窒化珪素質あるいはＢＮ質等が用いられ
ているが、使用条件によっては問題を生じていた。すな
わち、窒化珪素質については溶損・浸透に強いがスポー
リングに弱いため加熱・冷却のサイクルで割れ易い。一
方、ＢＮ質についてはスポーリングに強いが、価格が非
常に高いため経済上では使用しにくい。またＳＩＡＬＯ
Ｎ−ＢＮ質については強度及び耐磨耗性が低いため鉄ロ
ールからの磨耗で問題が生じ易い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】鋼、ステンレス等のス
トリップキャスティング用サイドダムプレートにおい
て、溶湯に対する溶損や浸透やスポーリングと鉄ロール
に対する磨耗が極めて小さく低価格のサイドダムプレー
ト素材を提供するにある。
トリップキャスティング用サイドダムプレートにおい
て、溶湯に対する溶損や浸透やスポーリングと鉄ロール
に対する磨耗が極めて小さく低価格のサイドダムプレー
ト素材を提供するにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】鋼、ステンレス等のスト
リップキャスティング用サイドダムプレートにおいて、
その構成成分がＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質である
材料で作製する。ＳＩＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌ
ｚＯｚＮ8-ｚ におけるＺ値が２．０〜４．０である。
ＢＮは０．５〜５０重量％である。ＴｉＢ2は１．０〜
２０重量％である。ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮにＴｉＢ2を添
加することにより強度及び耐磨耗性が上げられることに
なり、耐スポーリング性に対しても影響は小さい。金属
ＴｉＢ2は添加材としてＳＩＡＬＯＮ−ＢＮの構造に含
まれることになり、導電性があるため放電加工も出来る
様になるので複雑な加工は簡単になり、安くなる。
リップキャスティング用サイドダムプレートにおいて、
その構成成分がＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質である
材料で作製する。ＳＩＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌ
ｚＯｚＮ8-ｚ におけるＺ値が２．０〜４．０である。
ＢＮは０．５〜５０重量％である。ＴｉＢ2は１．０〜
２０重量％である。ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮにＴｉＢ2を添
加することにより強度及び耐磨耗性が上げられることに
なり、耐スポーリング性に対しても影響は小さい。金属
ＴｉＢ2は添加材としてＳＩＡＬＯＮ−ＢＮの構造に含
まれることになり、導電性があるため放電加工も出来る
様になるので複雑な加工は簡単になり、安くなる。
【０００５】
【作用】ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2のサイドダムプ
レートをストリップキャスティングで使用する。本発明
によるサイドダムプレートを詳細に説明する。構成成分
はＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質であり、ＳＩＡＬＯ
Ｎはβ´型でその化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌｚＯｚＮ8-ｚ に
おけるＺ値が２．０〜４．０及びＢＮ含有量は重量比で
０．５〜５０％及びＴｉＢ2含有量は重量比で１．０〜
２０％である。
レートをストリップキャスティングで使用する。本発明
によるサイドダムプレートを詳細に説明する。構成成分
はＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質であり、ＳＩＡＬＯ
Ｎはβ´型でその化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌｚＯｚＮ8-ｚ に
おけるＺ値が２．０〜４．０及びＢＮ含有量は重量比で
０．５〜５０％及びＴｉＢ2含有量は重量比で１．０〜
２０％である。
【０００６】製造方法は、原料調整→成形→乾燥及び脱
脂→加工→燒結である、出発原料は焼成を経て最終的に
上記構成成分となるように調合する。すなわち、常圧燒
結を用いるときにはＳｉ3Ｎ4、ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3の各粉
末を上記Ｚ値が１．０〜４．０になるよう調合し、燒結
助材、バインダー、ＢＮ粉末及びＴｉＢ2粉末を所定量
添加したものをアセトン等非水溶媒と共にトロミルにて
１２〜２４時間混合し、噴霧造粒して成形に供する。
脂→加工→燒結である、出発原料は焼成を経て最終的に
上記構成成分となるように調合する。すなわち、常圧燒
結を用いるときにはＳｉ3Ｎ4、ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3の各粉
末を上記Ｚ値が１．０〜４．０になるよう調合し、燒結
助材、バインダー、ＢＮ粉末及びＴｉＢ2粉末を所定量
添加したものをアセトン等非水溶媒と共にトロミルにて
１２〜２４時間混合し、噴霧造粒して成形に供する。
【０００７】また、反応燒結による時には、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ａｌ2Ｏ3の各粉末を上記Ｚ値が窒化反応後に２．０
〜４．０になるよう調合し、バインダー、ＢＮ粉末及び
ＴｉＢ2粉末を所定量添加したものをアセトン等非水溶
媒と共にトロミルにて１２〜２４時間混合し、噴霧造粒
して成形に供する。
ｌ、Ａｌ2Ｏ3の各粉末を上記Ｚ値が窒化反応後に２．０
〜４．０になるよう調合し、バインダー、ＢＮ粉末及び
ＴｉＢ2粉末を所定量添加したものをアセトン等非水溶
媒と共にトロミルにて１２〜２４時間混合し、噴霧造粒
して成形に供する。
【０００８】ここでＺ値を２．０〜４．０としたのは、
２．０未満であるとＡｌ2Ｏ3の固溶量が少ないためＳｉ
3Ｎ4そのものの性質に近くなり、耐蝕性、耐酸化性に不
足を生ずるためであり、一方Ｚが４．０を超えると耐蝕
性等は向上するものの、耐熱衝撃性と強度の低下を来す
からである。またＢＮ量を０．５〜５０重量％とした
が、５０％を超えるとＢＮがＳＩＡＬＯＮの生成及び燒
結を阻害する傾向が強すぎ、強度の低下が著しく、実用
上問題となり易いからである。ＴｉＢ2量は、１．０〜
２０重量％にしたが、１．０％より少ないと強度の上昇
効果が得られない、２０％を超えると強度は大きく上が
るが耐熱衝撃性は悪くなるので実用上に問題がある。
２．０未満であるとＡｌ2Ｏ3の固溶量が少ないためＳｉ
3Ｎ4そのものの性質に近くなり、耐蝕性、耐酸化性に不
足を生ずるためであり、一方Ｚが４．０を超えると耐蝕
性等は向上するものの、耐熱衝撃性と強度の低下を来す
からである。またＢＮ量を０．５〜５０重量％とした
が、５０％を超えるとＢＮがＳＩＡＬＯＮの生成及び燒
結を阻害する傾向が強すぎ、強度の低下が著しく、実用
上問題となり易いからである。ＴｉＢ2量は、１．０〜
２０重量％にしたが、１．０％より少ないと強度の上昇
効果が得られない、２０％を超えると強度は大きく上が
るが耐熱衝撃性は悪くなるので実用上に問題がある。
【０００９】成形には通常単軸成形法または静水圧成形
法が用いられるが、場合によっては原料を造粒せずにス
トリップキャスティングすることも可能である。成形体
は乾燥及びバインダー類の揮散除去（脱脂）後、加工を
経て燒結する。常圧燒結の場合は、窒素雰囲気下で１６
５０〜１８００℃、保持時間は５〜１０時間が望まし
く、高温であるほど保持時間は短くすべきである。反応
燒結の場合は窒化雰囲気下１４００〜１６００℃で行
い、保持時間は形状にもよるが５〜１０時間が望まし
い。
法が用いられるが、場合によっては原料を造粒せずにス
トリップキャスティングすることも可能である。成形体
は乾燥及びバインダー類の揮散除去（脱脂）後、加工を
経て燒結する。常圧燒結の場合は、窒素雰囲気下で１６
５０〜１８００℃、保持時間は５〜１０時間が望まし
く、高温であるほど保持時間は短くすべきである。反応
燒結の場合は窒化雰囲気下１４００〜１６００℃で行
い、保持時間は形状にもよるが５〜１０時間が望まし
い。
【００１０】
【実施例】次に実施例より説明する。ＳＩＡＬＯＮ−Ｂ
Ｎ−ＴｉＢ2質として、ＢＮ量を３０重量％及びＴｉＢ2
量を１０重量％、ＳＩＡＬＯＮの化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌ
ｚＯｚＮ8-ｚ におけるＺ値を計算上１．０〜５．０ま
で変化させた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．０及
びＴｉＢ2量を１０重量％とし、ＢＮ量を０〜６０重量
％まで変化させた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．
０及びＢＮ量を３０重量％とし、ＴｉＢ2量を０〜３０
重量％まで変化させた試験体を作製した。次に□２０Ｘ
２５０ｍｍに切り出した各試験体を１７００℃に溶融し
た鋼中に３０分浸漬し、溶損量、金属浸透量、酸化減量
を測定した。曲げ強度についてはＪＩＳ Ｒ １６０１
に基づいて行なった。磨耗量については□６０Ｘ２０ｍ
ｍの試験体を切り出して次の試験方法で行なった：直径
５０ｍｍの回転体外周面に＃２４０のエメリー紙をはり
つけ試験体を一定荷重で押し付け試験体上の磨耗量を測
定した。回転体の回転速度は６０ｒｐｍ、荷重は５０ｋ
ｇ、すべり距離は２．０ｍ、水で冷却した。結果を表１
〜表４に示す。
Ｎ−ＴｉＢ2質として、ＢＮ量を３０重量％及びＴｉＢ2
量を１０重量％、ＳＩＡＬＯＮの化学式 Ｓｉ6-ｚＡｌ
ｚＯｚＮ8-ｚ におけるＺ値を計算上１．０〜５．０ま
で変化させた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．０及
びＴｉＢ2量を１０重量％とし、ＢＮ量を０〜６０重量
％まで変化させた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．
０及びＢＮ量を３０重量％とし、ＴｉＢ2量を０〜３０
重量％まで変化させた試験体を作製した。次に□２０Ｘ
２５０ｍｍに切り出した各試験体を１７００℃に溶融し
た鋼中に３０分浸漬し、溶損量、金属浸透量、酸化減量
を測定した。曲げ強度についてはＪＩＳ Ｒ １６０１
に基づいて行なった。磨耗量については□６０Ｘ２０ｍ
ｍの試験体を切り出して次の試験方法で行なった：直径
５０ｍｍの回転体外周面に＃２４０のエメリー紙をはり
つけ試験体を一定荷重で押し付け試験体上の磨耗量を測
定した。回転体の回転速度は６０ｒｐｍ、荷重は５０ｋ
ｇ、すべり距離は２．０ｍ、水で冷却した。結果を表１
〜表４に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】次にＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質（Ｚ
＝３．０、ＢＮ＝３０重量％、ＴｉＢ2＝１０重量％）
にて□２０Ｘ２５０ｍｍの試験体を作製し、鋼中の浸漬
試験を行った。条件として、２０ｋｇの鋼を誘導炉に溶
解し１７００℃で保持する、試験体を溶湯に５分間浸漬
しながら撹拌し、溶湯から出して放冷する操作を最大１
０回繰り返す。比較材質として窒化珪素質とＢＮ質の各
試験体に同様の試験を行なった。その結果を表５に示
す。
＝３．０、ＢＮ＝３０重量％、ＴｉＢ2＝１０重量％）
にて□２０Ｘ２５０ｍｍの試験体を作製し、鋼中の浸漬
試験を行った。条件として、２０ｋｇの鋼を誘導炉に溶
解し１７００℃で保持する、試験体を溶湯に５分間浸漬
しながら撹拌し、溶湯から出して放冷する操作を最大１
０回繰り返す。比較材質として窒化珪素質とＢＮ質の各
試験体に同様の試験を行なった。その結果を表５に示
す。
【００１６】
【表５】
【００１７】本発明品のサイドダムプレートは１０回繰
り返しても割損せず、溶損・浸透・酸化量は極めて小さ
い。比較品の窒化珪素質の溶損と浸透は小さいが熱衝撃
の関係から５回目で割損した。ＢＮ質の溶損・浸透と酸
化はＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質より小さいが価格
面では高く、実用化されない。
り返しても割損せず、溶損・浸透・酸化量は極めて小さ
い。比較品の窒化珪素質の溶損と浸透は小さいが熱衝撃
の関係から５回目で割損した。ＢＮ質の溶損・浸透と酸
化はＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質より小さいが価格
面では高く、実用化されない。
【００１８】
【発明の効果】上記実施例の結果の様に本発明のＳＩＡ
ＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2のサイドダムプレートは鋼、ス
テンレス等から受ける溶損と浸透は小さい、したがって
サイドダムプレートの高寿命化及び鋼、ステンレス等の
製造が安全で、製造原価を低下させることが可能とな
る。
ＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2のサイドダムプレートは鋼、ス
テンレス等から受ける溶損と浸透は小さい、したがって
サイドダムプレートの高寿命化及び鋼、ステンレス等の
製造が安全で、製造原価を低下させることが可能とな
る。
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼、ステンレス等の薄板連続鋳造方法で
あるストリップキャスティングのストリップキャスティ
ング用サイドダムプレートにおいて、その構成成分がＳ
ＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＴｉＢ2質であることを特徴とする
ストリップキャスティング用サイドダムプレート。 - 【請求項２】 前記ＳＩＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6-ｚＡ
ｌｚＯｚＮ8-ｚ におけるＺ値が２．０〜４．０である
ことを特徴とする請求項１に記載のストリップキャステ
ィング用サイドダムプレート。 - 【請求項３】 前記ＢＮは０．５〜５０重量％であるこ
とを特徴とする請求項１、２に記載のストリップキャス
ティング用サイドダムプレート。 - 【請求項４】 前記ＴｉＢ2は１．０〜２０重量％であ
ることを特徴とする請求項１、２、３に記載のストリッ
プキャスティング用サイドダムプレート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7079768A JPH08243690A (ja) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | ストリップキャスティング用サイドダムプレート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7079768A JPH08243690A (ja) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | ストリップキャスティング用サイドダムプレート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08243690A true JPH08243690A (ja) | 1996-09-24 |
Family
ID=13699397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7079768A Pending JPH08243690A (ja) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | ストリップキャスティング用サイドダムプレート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08243690A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6316583B1 (en) | 1998-09-22 | 2001-11-13 | Borden Chemical, Inc. | Phenol-novolacs with improved optical properties |
| WO2003082498A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-09 | Nippon Steel Corporation | Ceramic plate as side weir for twin drum type thin-sheet continuous casting |
| CN111848220A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-30 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | Mb2基超高温陶瓷涂层及其制备方法 |
-
1995
- 1995-03-10 JP JP7079768A patent/JPH08243690A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6316583B1 (en) | 1998-09-22 | 2001-11-13 | Borden Chemical, Inc. | Phenol-novolacs with improved optical properties |
| WO2003082498A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-09 | Nippon Steel Corporation | Ceramic plate as side weir for twin drum type thin-sheet continuous casting |
| US7208433B2 (en) | 2002-04-02 | 2007-04-24 | Nippon Steel Corporation | Ceramic plates for side DAMS of twin-drum continuous strip casters |
| CN100335202C (zh) * | 2002-04-02 | 2007-09-05 | 新日本制铁株式会社 | 双辊筒式薄板连铸用侧堰陶瓷板 |
| CN111848220A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-30 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | Mb2基超高温陶瓷涂层及其制备方法 |
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