JPH082450B2 - オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法Info
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- JPH082450B2 JPH082450B2 JP1196789A JP19678989A JPH082450B2 JP H082450 B2 JPH082450 B2 JP H082450B2 JP 1196789 A JP1196789 A JP 1196789A JP 19678989 A JP19678989 A JP 19678989A JP H082450 B2 JPH082450 B2 JP H082450B2
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- austenitic stainless
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- roping
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はオーステナイト系ステンレス薄板の製造方法
に係り、特に鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のな
い、いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した
製品厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナ
イト系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するもので
ある。
に係り、特に鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のな
い、いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した
製品厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナ
イト系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するもので
ある。
連続鋳造法を用いてステンレス鋼薄板を製造する従来
の方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ100mm
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行
い、加熱炉において1000℃以上に加熱した後、粗圧延機
および仕上圧延機列からなるホットストリップミルによ
り熱間圧延を施して厚さ数mmのホットストリップとし、
さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし冷間
圧延して最終焼鈍を行うものであった。
の方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ100mm
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行
い、加熱炉において1000℃以上に加熱した後、粗圧延機
および仕上圧延機列からなるホットストリップミルによ
り熱間圧延を施して厚さ数mmのホットストリップとし、
さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし冷間
圧延して最終焼鈍を行うものであった。
このように従来のプロセスにおいては、厚さ100mm以
上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリッ
プミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大なエ
ネルギーを使用するという問題があった。
上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリッ
プミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大なエ
ネルギーを使用するという問題があった。
この問題に対して、ホットストリップと同等かあるい
はそれに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプ
ロセスの研究が進められている。たとえば、「鉄と
鋼」'85-A197〜'85-A256に特集された論文に紹介されて
いるような、双ロール法、双ベルト法等、鋳片と鋳型内
壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造プロセスであ
る。
はそれに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプ
ロセスの研究が進められている。たとえば、「鉄と
鋼」'85-A197〜'85-A256に特集された論文に紹介されて
いるような、双ロール法、双ベルト法等、鋳片と鋳型内
壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造プロセスであ
る。
特開昭62-21443号公報には双ロール法を用いた薄板連
続鋳造装置が開示されている。
続鋳造装置が開示されている。
しかし、これら同期式連続鋳造プロセスを経てステン
レス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残され
ていた。
レス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残され
ていた。
上記双ロール法、双ベルト法等の連続鋳造によってス
テンレス鋼薄板を製造する場合、従来の鋳造から製造迄
の工程が大幅に省略、短縮されるためステンレス薄板の
表面品質に以下に述べる如く問題を生じた。
テンレス鋼薄板を製造する場合、従来の鋳造から製造迄
の工程が大幅に省略、短縮されるためステンレス薄板の
表面品質に以下に述べる如く問題を生じた。
すなわち本発明者らは、代表的なオーステナイト系ス
テンレス鋼であるSUS304の溶鋼を、内部水冷方式の双ロ
ール連続鋳造機により鋳造して板厚１〜5mmの薄帯状鋳
片とし、これを冷間圧延（圧下率約50〜85％）した後、
一部は焼鈍および酸洗して2B製品とし、一部は光輝焼鈍
してBA製品とした。また、厚さ100mm以上の連続鋳造ス
ラブを熱間圧延した後、冷間圧延して2B製品およびBA製
品を製造した。これらの製品の表面品質性状を詳細に比
較した結果、双ロール連続鋳造機を用いたときの製品に
は、高さ約0.5〜0.6μｍの特有の微細な縮緬状のうねり
（ローピング）が認められた。このローピングはバフ研
磨により除去できず、製品として問題である。
テンレス鋼であるSUS304の溶鋼を、内部水冷方式の双ロ
ール連続鋳造機により鋳造して板厚１〜5mmの薄帯状鋳
片とし、これを冷間圧延（圧下率約50〜85％）した後、
一部は焼鈍および酸洗して2B製品とし、一部は光輝焼鈍
してBA製品とした。また、厚さ100mm以上の連続鋳造ス
ラブを熱間圧延した後、冷間圧延して2B製品およびBA製
品を製造した。これらの製品の表面品質性状を詳細に比
較した結果、双ロール連続鋳造機を用いたときの製品に
は、高さ約0.5〜0.6μｍの特有の微細な縮緬状のうねり
（ローピング）が認められた。このローピングはバフ研
磨により除去できず、製品として問題である。
そこで本発明者らは上記冷間圧延工程の後処理を研究
した結果、冷間圧延、最終焼鈍を行った後、伸び率を0.
5％〜2.5％に調整する調質圧延を行うことによりローピ
ングが消失することを見出した（特願平1-59781号）。
しかしながら、この方法で冷間圧延板に生じたローピン
グを消失された場合、伸び率の大きな（例えば2.5％）
調質圧延では製品板の機械的性質例えば伸びが44％の如
く劣化する場合が生じた。また、伸び率0.5〜2.5％の調
質圧延では消失させることのできないローピングが認め
られる場合も生じた。
した結果、冷間圧延、最終焼鈍を行った後、伸び率を0.
5％〜2.5％に調整する調質圧延を行うことによりローピ
ングが消失することを見出した（特願平1-59781号）。
しかしながら、この方法で冷間圧延板に生じたローピン
グを消失された場合、伸び率の大きな（例えば2.5％）
調質圧延では製品板の機械的性質例えば伸びが44％の如
く劣化する場合が生じた。また、伸び率0.5〜2.5％の調
質圧延では消失させることのできないローピングが認め
られる場合も生じた。
双ドラム薄帯状鋳片には従来の熱間圧延工程材に比較
してδフェライトの残存が多く、冷間圧延後の最終焼鈍
における粒成長が抑制される傾向にある。したがって通
常の焼鈍条件（1080℃×20sec）ではGSN＞９の細粒組織
となるため調質圧延の伸び率を大きくした場合、良好な
機械的性質が確保できないことがある。
してδフェライトの残存が多く、冷間圧延後の最終焼鈍
における粒成長が抑制される傾向にある。したがって通
常の焼鈍条件（1080℃×20sec）ではGSN＞９の細粒組織
となるため調質圧延の伸び率を大きくした場合、良好な
機械的性質が確保できないことがある。
本発明は、双ロール法等のように鋳片が鋳型内壁面と
同期して移動する同期式連続鋳造で得られた薄帯状鋳片
を冷間圧延した後、最終焼鈍し、ついで調質圧延するオ
ーステナイト系ステンレス薄板の製造方法において、薄
板の表面性状欠陥であるローピングを消失させ、しかも
良好な機械的性質を有する薄板製品を得ることを目的と
する。
同期して移動する同期式連続鋳造で得られた薄帯状鋳片
を冷間圧延した後、最終焼鈍し、ついで調質圧延するオ
ーステナイト系ステンレス薄板の製造方法において、薄
板の表面性状欠陥であるローピングを消失させ、しかも
良好な機械的性質を有する薄板製品を得ることを目的と
する。
上記課題は、本発明によれば、オーステナイト系ステ
ンレス鋼を鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、デスケーリングを行った
後冷間圧延し、最終焼鈍を施した後、調質圧延を行う工
程を含むオーステナイト系ステンレス薄板の製造方法に
おいて、 前記最終焼鈍を1025〜1200℃の温度に60秒以下保持す
る条件で行って前記薄板の結晶粒度を6.0〜9.0にし、前
記調質圧延を伸び率2.5％超4.0％以下で行うことを特徴
とするオーステナイト系ステンレス薄板の製造方法によ
って解決される。
ンレス鋼を鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、デスケーリングを行った
後冷間圧延し、最終焼鈍を施した後、調質圧延を行う工
程を含むオーステナイト系ステンレス薄板の製造方法に
おいて、 前記最終焼鈍を1025〜1200℃の温度に60秒以下保持す
る条件で行って前記薄板の結晶粒度を6.0〜9.0にし、前
記調質圧延を伸び率2.5％超4.0％以下で行うことを特徴
とするオーステナイト系ステンレス薄板の製造方法によ
って解決される。
本発明では、双ロール鋳造等によって得られた薄帯状
鋳片を薄板製品にするに際して、冷間圧延後最終焼鈍及
び調質圧延条件を適正範囲に組合せて、表面性状（ロー
ピング）を改善するとともに、良好な機械的性質を有
し、加工による肌荒れが生じない製品を得る。
鋳片を薄板製品にするに際して、冷間圧延後最終焼鈍及
び調質圧延条件を適正範囲に組合せて、表面性状（ロー
ピング）を改善するとともに、良好な機械的性質を有
し、加工による肌荒れが生じない製品を得る。
すなわち本発明では最終焼鈍を1025〜1200℃の温度に
60秒以下保持する条件で行って、冷間圧延されたれ薄板
の結晶粒度（GSN）を6.0〜9.0に制御する。GSNが6.0未
満の粗粒だと、調質圧延後の製品を加工したとき肌荒れ
が発生し、9.0を越える細粒だと、調質圧延によりロー
ピングを消失させた製品の機械的性質が劣化して管理基
準外の値となる。該焼鈍温度の下限1025℃は完全再結晶
組織に確保のため、一方上限1200℃はGSN6.0以上にする
ために限定した。保持時間の上限はGSNを6.0以上とする
ために限定した。しかし、前記温度範囲に達した後直ち
に冷却してもGSNを9.0以下にすることが出来るので、保
持時間は０秒でもよい。また調質圧延は伸び率2.5％超
4.0％以下に制御する。下限の2.5％超はローピングを安
定して低減させるため、上限の4.0％は良好な機械的性
質を確保するために限定した。
60秒以下保持する条件で行って、冷間圧延されたれ薄板
の結晶粒度（GSN）を6.0〜9.0に制御する。GSNが6.0未
満の粗粒だと、調質圧延後の製品を加工したとき肌荒れ
が発生し、9.0を越える細粒だと、調質圧延によりロー
ピングを消失させた製品の機械的性質が劣化して管理基
準外の値となる。該焼鈍温度の下限1025℃は完全再結晶
組織に確保のため、一方上限1200℃はGSN6.0以上にする
ために限定した。保持時間の上限はGSNを6.0以上とする
ために限定した。しかし、前記温度範囲に達した後直ち
に冷却してもGSNを9.0以下にすることが出来るので、保
持時間は０秒でもよい。また調質圧延は伸び率2.5％超
4.0％以下に制御する。下限の2.5％超はローピングを安
定して低減させるため、上限の4.0％は良好な機械的性
質を確保するために限定した。
本発明ては双ロール法が最も好ましく用いられるが前
述した如く双ベルト法、内部リング法、ロールベルト法
等も用いることができる。なお対象鋼種としてはSUS30
4,SUS316,SUS321,SUS347,SUS310等のオーステナイト系
ステンレスが使用される。
述した如く双ベルト法、内部リング法、ロールベルト法
等も用いることができる。なお対象鋼種としてはSUS30
4,SUS316,SUS321,SUS347,SUS310等のオーステナイト系
ステンレスが使用される。
以下本発明の実施例を表及び図面に基づいて詳細に説
明する。
明する。
第１表に示す成分からなる供試材ＡのSUS304を、内部
水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造機により3.3mm厚さ
の薄帯状鋳片に鋳造し、酸洗によりデスケーリングした
後冷間圧延して薄板製品を製造した。第２表に冷間圧延
後の最終焼鈍条件（温度、時間）、該最終焼鈍後の調質
圧延の伸び率（％）を各種変化させて製造した薄板製品
の最終焼鈍後の結晶粒度（GSN）、製品のローピング高
さ（μｍ）、機械的性質及び深絞り後の肌荒れ状況を本
発明法、比較法により実施して得られた結果を示す。
水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造機により3.3mm厚さ
の薄帯状鋳片に鋳造し、酸洗によりデスケーリングした
後冷間圧延して薄板製品を製造した。第２表に冷間圧延
後の最終焼鈍条件（温度、時間）、該最終焼鈍後の調質
圧延の伸び率（％）を各種変化させて製造した薄板製品
の最終焼鈍後の結晶粒度（GSN）、製品のローピング高
さ（μｍ）、機械的性質及び深絞り後の肌荒れ状況を本
発明法、比較法により実施して得られた結果を示す。
第２表において、ローピング高さは調質圧延後の製品
のうねりの高さを粗さ計で測定したものである。機械的
性質のうち伸びの面内異方性は、次式で示すΔElで表示
した。
のうねりの高さを粗さ計で測定したものである。機械的
性質のうち伸びの面内異方性は、次式で示すΔElで表示
した。
ΔEl＝（ElL＋Elc−2El45）/2 上記ElL,Elc及びEl45はそれぞれ、 ElL :圧延方向の伸び（％） Elc :直角方向の伸び（％） El45:45°方向の伸び（％）を示す。
第２表によれば、本発明法を用いたNo.2及びNo.4は、
冷間圧延により生じたローピングが何れも消失した（0.
2μｍ以下のものはローピングとして判定されず、製品
として問題ない）。また、機械的性質はいずれも管理基
準内の良好な値であり、特に耐力、引張強さが優れてお
り、面内異方性が従来法に比べ小さかった。さらに、深
絞り加工後の肌荒れも生じなかった。
冷間圧延により生じたローピングが何れも消失した（0.
2μｍ以下のものはローピングとして判定されず、製品
として問題ない）。また、機械的性質はいずれも管理基
準内の良好な値であり、特に耐力、引張強さが優れてお
り、面内異方性が従来法に比べ小さかった。さらに、深
絞り加工後の肌荒れも生じなかった。
本実施例では最終焼鈍後の粒径（GSN）を5.0〜10.0の
範囲で変化させ、調質圧延の伸び率を0.3〜4.5％の範囲
で変化させたものである。比較例のNo.1,3,4はローピン
グが消失したものの調質圧延の伸び率が0.5〜2.5の範囲
内なので消失しないローピングが生ずる場合があって不
安定であり、又、機械的性質の内伸びは改善されたが耐
力、引張強さは本発明法に比べ低い値になった。比較例
No.6は、結晶粒径が大きいため（GSN＝5.0）、深絞り加
工後に肌荒れが顕在化し、またNo.7は結晶粒径が小さい
ため（GSN＝10.0）、高伸び率の調質圧延によりローピ
ングを改善できても、機械的性質が管理基準外の値とな
り、製品材質上問題があった。
範囲で変化させ、調質圧延の伸び率を0.3〜4.5％の範囲
で変化させたものである。比較例のNo.1,3,4はローピン
グが消失したものの調質圧延の伸び率が0.5〜2.5の範囲
内なので消失しないローピングが生ずる場合があって不
安定であり、又、機械的性質の内伸びは改善されたが耐
力、引張強さは本発明法に比べ低い値になった。比較例
No.6は、結晶粒径が大きいため（GSN＝5.0）、深絞り加
工後に肌荒れが顕在化し、またNo.7は結晶粒径が小さい
ため（GSN＝10.0）、高伸び率の調質圧延によりローピ
ングを改善できても、機械的性質が管理基準外の値とな
り、製品材質上問題があった。
第１図には第２表のデータのうち調質圧延の伸び率
（％）と調質圧延後のローピング高さ（μｍ）との関係
を示した。
（％）と調質圧延後のローピング高さ（μｍ）との関係
を示した。
〔発明の効果〕 以上説明した様に本発明によれば双ロール法等による
連続鋳造を用いてローピング発生が防止されしかも機械
的性質が良好なオーステナイト系ステンレス薄板を得る
ことができる。
連続鋳造を用いてローピング発生が防止されしかも機械
的性質が良好なオーステナイト系ステンレス薄板を得る
ことができる。
第１図には調質圧延の伸び率（％）と調質圧延後のロー
ピング高さ（μｍ）との関係を示した。
ピング高さ（μｍ）との関係を示した。
Claims (1)
- 【請求項１】オーステナイト系ステンレス鋼を鋳型壁面
が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片
に鋳造し、デスケーリングを行った後冷間圧延し、最終
焼鈍を施した後、調質圧延を行う工程を含むオーステナ
イト系ステンレス薄板の製造方法において、前記最終焼
鈍を1025〜1200℃の温度に60秒以下保持する条件で行っ
て前記薄板の結晶粒度を6.0〜9.0にし、前記調質圧延を
伸び率2.5％超4.0％以下で行うことを特徴とするオース
テナイト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1196789A JPH082450B2 (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1196789A JPH082450B2 (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0360806A JPH0360806A (ja) | 1991-03-15 |
| JPH082450B2 true JPH082450B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=16363673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1196789A Expired - Fee Related JPH082450B2 (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH082450B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113046534B (zh) * | 2021-03-15 | 2023-02-03 | 长春工业大学 | 一种高孪晶密度的高氮无镍奥氏体不锈钢的制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0742513B2 (ja) * | 1989-03-14 | 1995-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
-
1989
- 1989-07-31 JP JP1196789A patent/JPH082450B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0360806A (ja) | 1991-03-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |