JPH08252613A - Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法Info
- Publication number
- JPH08252613A JPH08252613A JP7058463A JP5846395A JPH08252613A JP H08252613 A JPH08252613 A JP H08252613A JP 7058463 A JP7058463 A JP 7058463A JP 5846395 A JP5846395 A JP 5846395A JP H08252613 A JPH08252613 A JP H08252613A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- flange
- rolled
- web
- pass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/22—Pass schedule
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 エッジャ圧延の影響を考慮して被圧延材の寸
法外れや形状不良の発生を防止するとともに、各パスの
圧下率をできる限り大きくし、圧延能率をも最大とする
Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法を提供する。 【構成】 被圧延材の圧延時の変形抵抗を求め、この変
形抵抗を用いてユニバーサル圧延機のウェブ・フランジ
圧下量を、形状不良が発生しない範囲で且つウェブ又は
フランジのいずれか一方の圧延荷重又は水平ロールの圧
延トルク若しくは動力が最大となるように計算して設定
し、前記ウェブ・フランジ圧下量と予め求めておいたミ
ル剛性とによってユニバーサル圧延機のロール開度を求
めるともに、圧延後の被圧延材の断面形状を求め、そし
て、前記の各処理を被圧延材の寸法が目標値以下となる
まで繰り返して行い、被圧延材が目標寸法よりも薄くな
った場合には、最後の数パスの圧下率を順次軽減するこ
とにより被圧延材の寸法が目標通りとなるように修正計
算を行って、その修正計算によって得られた計算結果に
基いてユニバーサル圧延機の各パスのロール開度を設定
する。
法外れや形状不良の発生を防止するとともに、各パスの
圧下率をできる限り大きくし、圧延能率をも最大とする
Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法を提供する。 【構成】 被圧延材の圧延時の変形抵抗を求め、この変
形抵抗を用いてユニバーサル圧延機のウェブ・フランジ
圧下量を、形状不良が発生しない範囲で且つウェブ又は
フランジのいずれか一方の圧延荷重又は水平ロールの圧
延トルク若しくは動力が最大となるように計算して設定
し、前記ウェブ・フランジ圧下量と予め求めておいたミ
ル剛性とによってユニバーサル圧延機のロール開度を求
めるともに、圧延後の被圧延材の断面形状を求め、そし
て、前記の各処理を被圧延材の寸法が目標値以下となる
まで繰り返して行い、被圧延材が目標寸法よりも薄くな
った場合には、最後の数パスの圧下率を順次軽減するこ
とにより被圧延材の寸法が目標通りとなるように修正計
算を行って、その修正計算によって得られた計算結果に
基いてユニバーサル圧延機の各パスのロール開度を設定
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＨ形鋼の製造方法、特に
粗ユニバーサル圧延工程及びエジャ圧延工程の圧延パス
スケジュール決定方法に関する。
粗ユニバーサル圧延工程及びエジャ圧延工程の圧延パス
スケジュール決定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３はユニバーサル圧延によるＨ形鋼の
圧延工程を示す模式図である。素材であるブルーム、ス
ラブ、ビームブランクなどは加熱炉にて加熱後、カリバ
ー形状を有するロールを組み込んだブレイクダウン圧延
機９で粗圧延が行われ、次に図４（ａ）に示す粗ユニバ
ーサル圧延機１，１´と、図４（ｂ）に示すエッジャ圧
延機２，２´で構成される粗圧延機群によって複数パス
リバース圧延される。粗ユニバーサル圧延機１，１´は
被圧延材を水平ロールと竪ロールによって圧延し、被圧
延材のフランジ厚、ウェブ厚を減じて規定の製品厚を近
づけていくものであり、またエッジャ圧延機２，２´は
水平ロールにより被圧延材のフランジ先端を圧下し、規
定のフランジ幅に仕上げるものである。被圧延材は最後
に図４（ｃ）の仕上げユニバーサル圧延機３によってそ
れぞれウェブとフランジの圧下が行われるとともに、フ
ランジの角度がほぼ直角に成形される。
圧延工程を示す模式図である。素材であるブルーム、ス
ラブ、ビームブランクなどは加熱炉にて加熱後、カリバ
ー形状を有するロールを組み込んだブレイクダウン圧延
機９で粗圧延が行われ、次に図４（ａ）に示す粗ユニバ
ーサル圧延機１，１´と、図４（ｂ）に示すエッジャ圧
延機２，２´で構成される粗圧延機群によって複数パス
リバース圧延される。粗ユニバーサル圧延機１，１´は
被圧延材を水平ロールと竪ロールによって圧延し、被圧
延材のフランジ厚、ウェブ厚を減じて規定の製品厚を近
づけていくものであり、またエッジャ圧延機２，２´は
水平ロールにより被圧延材のフランジ先端を圧下し、規
定のフランジ幅に仕上げるものである。被圧延材は最後
に図４（ｃ）の仕上げユニバーサル圧延機３によってそ
れぞれウェブとフランジの圧下が行われるとともに、フ
ランジの角度がほぼ直角に成形される。
【０００３】上記の粗ユニバーサル圧延工程において、
ウェブとフランジは別々のロール面で圧延されるが断面
は一体であるため、ウェブとフランジの間で相互作用が
発生し、例えば水平ロールの開度変更がフランジ厚の変
動やフランジの幅拡がりにも影響を及ぼすため、寸法外
れが発生しやすい。また、圧下率の差が大きい場合には
ウェブの素通しや座屈による波打ちなどの形状不良が発
生する場合もある。さらに、ユニバーサル圧延の間にエ
ッジャ圧延が入る場合には、エッジャによるウェブ厚・
フランジ厚の変化により続くユニバーサル圧延での圧下
率が変化し、圧延荷重が変化するという問題もある。こ
のため、ユニバーサル圧延機及びエッジャ圧延機のロー
ル開度をどのように設定するかというパススケジュール
の問題は自動化が困難であり、圧延結果の蓄積から経験
とオペレータの操業ノウハウによって決められていた。
ウェブとフランジは別々のロール面で圧延されるが断面
は一体であるため、ウェブとフランジの間で相互作用が
発生し、例えば水平ロールの開度変更がフランジ厚の変
動やフランジの幅拡がりにも影響を及ぼすため、寸法外
れが発生しやすい。また、圧下率の差が大きい場合には
ウェブの素通しや座屈による波打ちなどの形状不良が発
生する場合もある。さらに、ユニバーサル圧延の間にエ
ッジャ圧延が入る場合には、エッジャによるウェブ厚・
フランジ厚の変化により続くユニバーサル圧延での圧下
率が変化し、圧延荷重が変化するという問題もある。こ
のため、ユニバーサル圧延機及びエッジャ圧延機のロー
ル開度をどのように設定するかというパススケジュール
の問題は自動化が困難であり、圧延結果の蓄積から経験
とオペレータの操業ノウハウによって決められていた。
【０００４】Ｈ形鋼ユニバーサル圧延のパススケジュー
ルを自動的に作成する技術として、特公昭５１−１０５
８６号公報に開示されている装置がある。この装置は、
圧延動力を目安として各パスの延伸率を定め、これをウ
ェブとフランジに形状不良を発生させないように割り振
ることにより各パスの目標板厚を決定するというもので
ある。また、特公平４−４５２４４号公報においては、
パススケジュール決定後にユニバーサル圧延機のロール
開度を決定する段階で、前のパスがユニバーサル圧延か
エッジャ圧延かを判別し、エッジャ圧延の場合はその影
響を考慮し続くユニバーサル圧延の圧延荷重を予測し、
ロール開度を適切なものにする技術が開示されている。
ルを自動的に作成する技術として、特公昭５１−１０５
８６号公報に開示されている装置がある。この装置は、
圧延動力を目安として各パスの延伸率を定め、これをウ
ェブとフランジに形状不良を発生させないように割り振
ることにより各パスの目標板厚を決定するというもので
ある。また、特公平４−４５２４４号公報においては、
パススケジュール決定後にユニバーサル圧延機のロール
開度を決定する段階で、前のパスがユニバーサル圧延か
エッジャ圧延かを判別し、エッジャ圧延の場合はその影
響を考慮し続くユニバーサル圧延の圧延荷重を予測し、
ロール開度を適切なものにする技術が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】粗ユニバーサル圧延工
程において各パスのユニバーサル圧延機水平ロール及び
竪ロールの開度設定は、被圧延材を規定の粗ユニバーサ
ル圧延工程終了後の厚みまで圧延するに必要なパス回数
を決定するため、圧延能率に直接関係する重要な条件で
ある。しかし粗ユニバーサル圧延工程のパススケジュー
ルは従来経験的に決められており、現状では必ずしも圧
延のパス回数を最小化するものとなっていないため、圧
延能率が充分ではないという問題があった。また、近年
外法一定Ｈ形鋼の普及などにより新たなサイズのＨ形鋼
を圧延する必要が生じているが、新サイズの圧延を行う
場合には経験的なパススケジュール設計ではすぐに圧延
能率のよいパススケジュールを設定することができず、
対応が困難であった。
程において各パスのユニバーサル圧延機水平ロール及び
竪ロールの開度設定は、被圧延材を規定の粗ユニバーサ
ル圧延工程終了後の厚みまで圧延するに必要なパス回数
を決定するため、圧延能率に直接関係する重要な条件で
ある。しかし粗ユニバーサル圧延工程のパススケジュー
ルは従来経験的に決められており、現状では必ずしも圧
延のパス回数を最小化するものとなっていないため、圧
延能率が充分ではないという問題があった。また、近年
外法一定Ｈ形鋼の普及などにより新たなサイズのＨ形鋼
を圧延する必要が生じているが、新サイズの圧延を行う
場合には経験的なパススケジュール設計ではすぐに圧延
能率のよいパススケジュールを設定することができず、
対応が困難であった。
【０００６】また、上記の特公昭５１−１０５８６号公
報の技術においては、目標板厚決定に際して圧延荷重を
求めていないため、圧延中のロール隙間変化を考慮した
ロール開度の設定ができなかった。さらに、、エッジャ
圧延による変形の影響を考慮していないため、作成した
パススケジュールと実際の圧延とでは圧下率に差が生
じ、圧延荷重の変動や形状不良が発生しやすかった。ま
た、特公平４−４５２４４号公報においては、エッジャ
圧延の影響は荷重変動によるロール開度の修正に着目し
たものであり、パススケジュール作成段階でエッジャ圧
延の影響を考慮していないため、形状不良防止や能率向
上には効果がなかった。
報の技術においては、目標板厚決定に際して圧延荷重を
求めていないため、圧延中のロール隙間変化を考慮した
ロール開度の設定ができなかった。さらに、、エッジャ
圧延による変形の影響を考慮していないため、作成した
パススケジュールと実際の圧延とでは圧下率に差が生
じ、圧延荷重の変動や形状不良が発生しやすかった。ま
た、特公平４−４５２４４号公報においては、エッジャ
圧延の影響は荷重変動によるロール開度の修正に着目し
たものであり、パススケジュール作成段階でエッジャ圧
延の影響を考慮していないため、形状不良防止や能率向
上には効果がなかった。
【０００７】本発明は、上記のような従来の問題点を解
消し、エッジャ圧延の影響を考慮して被圧延材の寸法外
れや形状不良の発生を防止するとともに、各パスの圧下
率をできる限り大きくし、圧延能率をも最大とするＨ形
鋼の圧延パススケジュール決定方法を提供することを目
的とする。
消し、エッジャ圧延の影響を考慮して被圧延材の寸法外
れや形状不良の発生を防止するとともに、各パスの圧下
率をできる限り大きくし、圧延能率をも最大とするＨ形
鋼の圧延パススケジュール決定方法を提供することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の課題
を解決するため様々な検討を行った結果、数値モデルを
用いた次のような方法により被圧延材の寸法精度を保ち
つつ圧延能率を最大にすることができることを見いだし
た。まず、粗造形圧延後の被圧延材各部寸法及び被圧延
材フランジ・ウェブ温度を与え、これにより粗ユニバー
サル圧延工程の最初の圧延における被圧延材温度を温度
降下モデルにより計算する。続いて、最初の圧延機がユ
ニバーサル圧延機であれば、被圧延材のフランジ・ウェ
ブ圧下量を形状不良が発生しない範囲でかつどちらかの
圧延荷重が最大となるように圧延荷重計算モデルより計
算、設定する。荷重計算結果と予め求めておいてミル剛
性よりユニバーサル圧延機のロール開度を設定するとと
もに、フランジ幅拡がりモデルより圧延後のフランジ幅
を計算し、被圧延材の圧延後の断面形状と伸び長さを計
算する。粗ユニバーサル圧延工程の最初の圧延機がエッ
ジャ圧延機であれば、フランジ座屈限界と負荷制約を超
えない範囲で目標フランジ幅に近づくように圧下量を定
め、荷重計算結果よりロール開度を設定するとともに、
フランジ・ウェブの厚みの変化及び被圧延材長さを計算
する。
を解決するため様々な検討を行った結果、数値モデルを
用いた次のような方法により被圧延材の寸法精度を保ち
つつ圧延能率を最大にすることができることを見いだし
た。まず、粗造形圧延後の被圧延材各部寸法及び被圧延
材フランジ・ウェブ温度を与え、これにより粗ユニバー
サル圧延工程の最初の圧延における被圧延材温度を温度
降下モデルにより計算する。続いて、最初の圧延機がユ
ニバーサル圧延機であれば、被圧延材のフランジ・ウェ
ブ圧下量を形状不良が発生しない範囲でかつどちらかの
圧延荷重が最大となるように圧延荷重計算モデルより計
算、設定する。荷重計算結果と予め求めておいてミル剛
性よりユニバーサル圧延機のロール開度を設定するとと
もに、フランジ幅拡がりモデルより圧延後のフランジ幅
を計算し、被圧延材の圧延後の断面形状と伸び長さを計
算する。粗ユニバーサル圧延工程の最初の圧延機がエッ
ジャ圧延機であれば、フランジ座屈限界と負荷制約を超
えない範囲で目標フランジ幅に近づくように圧下量を定
め、荷重計算結果よりロール開度を設定するとともに、
フランジ・ウェブの厚みの変化及び被圧延材長さを計算
する。
【０００９】以後の圧延では、計算した被圧延材の伸び
長さを用いて圧延時間を求め、温度計算と変形抵抗計算
を経て圧延荷重最大又は目標フランジ幅となるロール開
度設定を繰り返す。以上の手順により被圧延材寸法が目
標値以下となるまで計算を行い、被圧延材板厚が目標板
厚よりも薄くなった場合には最後の数パスのユニバーサ
ル圧延圧下率を順次軽減することにより被圧延材寸法が
目標通りとなるように修正計算を行う。得られたロール
開度の計算結果より各パスのロール開度を設定し、実際
に被圧延材の圧延を行う。以上のようにして粗ユニバー
サル圧延工程のパススケジュールを決定する方法であ
る。
長さを用いて圧延時間を求め、温度計算と変形抵抗計算
を経て圧延荷重最大又は目標フランジ幅となるロール開
度設定を繰り返す。以上の手順により被圧延材寸法が目
標値以下となるまで計算を行い、被圧延材板厚が目標板
厚よりも薄くなった場合には最後の数パスのユニバーサ
ル圧延圧下率を順次軽減することにより被圧延材寸法が
目標通りとなるように修正計算を行う。得られたロール
開度の計算結果より各パスのロール開度を設定し、実際
に被圧延材の圧延を行う。以上のようにして粗ユニバー
サル圧延工程のパススケジュールを決定する方法であ
る。
【００１０】
【作用】Ｈ形鋼の粗ユニバーサル圧延工程において圧延
能率を高めるためには圧延パス回数をできるだけ少なく
することが重要である。粗ユニバーサル圧延工程のパス
回数は各パスの圧下率が大きいほど少なくすることがで
きるが、圧延機の圧延荷重・トルク・動力制約により、
圧下率の上限が存在する。本発明のパススケジュール決
定方法の流れを図１に示す。まず、ステップＳ１で粗造
形圧延後の被圧延材寸法、被圧延材重量及び温度を初期
データとして入力する。続いてステッフＳ２では温度と
寸法のデータを用いた粗造形圧延後のある時点から最初
の圧延までの時間を加減速を考慮して計算する。ステッ
プＳ３では時間及び予め与えた空冷、水冷条件より圧延
開始時の被圧延材ウェブ・フランジの温度を温度モデル
を用いて計算する。次にステップＳ４で圧延の圧下量の
計算を行う。
能率を高めるためには圧延パス回数をできるだけ少なく
することが重要である。粗ユニバーサル圧延工程のパス
回数は各パスの圧下率が大きいほど少なくすることがで
きるが、圧延機の圧延荷重・トルク・動力制約により、
圧下率の上限が存在する。本発明のパススケジュール決
定方法の流れを図１に示す。まず、ステップＳ１で粗造
形圧延後の被圧延材寸法、被圧延材重量及び温度を初期
データとして入力する。続いてステッフＳ２では温度と
寸法のデータを用いた粗造形圧延後のある時点から最初
の圧延までの時間を加減速を考慮して計算する。ステッ
プＳ３では時間及び予め与えた空冷、水冷条件より圧延
開始時の被圧延材ウェブ・フランジの温度を温度モデル
を用いて計算する。次にステップＳ４で圧延の圧下量の
計算を行う。
【００１１】圧延がユニバーサル圧延の場合にはウェブ
・フランジ圧下量を決定する。圧下量の決定はウェブと
フランジの圧下によりウェブの肉引けや波打ちなどの形
状不良が発生せす、且つトルクや動力が圧延機の性能を
超えない範囲でどちらの圧延荷重があらかじめ定められ
た許容限界となるように設定する。このように圧延荷重
を圧延機能力の最大値とすることにより、各パスの圧下
率を最大とし、圧延回数を最小化する。
・フランジ圧下量を決定する。圧下量の決定はウェブと
フランジの圧下によりウェブの肉引けや波打ちなどの形
状不良が発生せす、且つトルクや動力が圧延機の性能を
超えない範囲でどちらの圧延荷重があらかじめ定められ
た許容限界となるように設定する。このように圧延荷重
を圧延機能力の最大値とすることにより、各パスの圧下
率を最大とし、圧延回数を最小化する。
【００１２】また、圧延がエッジャ圧延の場合には、フ
ランジの座屈が発生せず圧延荷重、圧延トルク、圧延動
力が圧延機性能を超えない範囲で、目標フランジ幅に近
づくように圧下量を決定する。また、ここで求めた圧延
荷重とあらかじめ求められた圧延機のミル剛性を用いて
圧延時のロール開き量を求め、目標とする圧下量から決
定される被圧延材目標厚みよりロール開き量を差し引く
ことによりロール開度を決定する。
ランジの座屈が発生せず圧延荷重、圧延トルク、圧延動
力が圧延機性能を超えない範囲で、目標フランジ幅に近
づくように圧下量を決定する。また、ここで求めた圧延
荷重とあらかじめ求められた圧延機のミル剛性を用いて
圧延時のロール開き量を求め、目標とする圧下量から決
定される被圧延材目標厚みよりロール開き量を差し引く
ことによりロール開度を決定する。
【００１３】次に、ステッＳ５では圧下量の設定から圧
延後の断面寸法や圧延長を計算する。ステップＳ６では
被圧延材のウェブまたはフランジ厚と目標とする粗ユニ
バーサル圧延工程終了時の厚さを比較し、被圧延材の厚
さが目標値よりも大きい場合には次パスの圧延が必要と
判断してステップＳ２に戻り、上記Ｓ２からＳ６と同様
に計算する。このような計算を被圧延材の厚さが目標以
下になるまで繰り返し、目標以下となったらステップＳ
７に進み、最終パスを含むあらかじめ定められた連続数
パスの圧下率を軽減し、ロール開度を修正して粗ユニバ
ーサル圧延工程の最終パス後のウェブ厚、フランジ厚が
規定の値になるようにする。以上の方法により、被圧延
材の形状を確保しつつ最小のパス回数で粗ユニバーサル
圧延を行うことが可能となり、圧延能率を向上させるこ
とができる。
延後の断面寸法や圧延長を計算する。ステップＳ６では
被圧延材のウェブまたはフランジ厚と目標とする粗ユニ
バーサル圧延工程終了時の厚さを比較し、被圧延材の厚
さが目標値よりも大きい場合には次パスの圧延が必要と
判断してステップＳ２に戻り、上記Ｓ２からＳ６と同様
に計算する。このような計算を被圧延材の厚さが目標以
下になるまで繰り返し、目標以下となったらステップＳ
７に進み、最終パスを含むあらかじめ定められた連続数
パスの圧下率を軽減し、ロール開度を修正して粗ユニバ
ーサル圧延工程の最終パス後のウェブ厚、フランジ厚が
規定の値になるようにする。以上の方法により、被圧延
材の形状を確保しつつ最小のパス回数で粗ユニバーサル
圧延を行うことが可能となり、圧延能率を向上させるこ
とができる。
【００１４】
【実施例】本発明の一実施例を以下に説明する。ステッ
プＳ１の粗圧延材寸法は粗圧延機の最終孔型とロール開
度より求め、温度はブレイクダウン圧延後の被圧延材の
ウェブとフランジの表面温度を測定した結果から内部温
度を推定した。ステップＳ２の圧延開始時間は、圧延ラ
インレイアウト、被圧延材搬送速度、各パスの圧延速度
より加減速の影響を考慮して計算した。ステップＳ３の
圧延開始温度は２次元の差分法による温度モデルを用い
初期温度からの温度降下を計算して求めた。続くステッ
プＳ４の圧延機圧下量の計算は図２に示す手順で行っ
た。まず、圧延機がユニバーサル圧延機かエッジャ圧延
機かを判定する。ユニバーサル圧延機の場合にはステッ
プＳ８に進み、最適な圧下ひずみ差( λF −λW)を求め
る。
プＳ１の粗圧延材寸法は粗圧延機の最終孔型とロール開
度より求め、温度はブレイクダウン圧延後の被圧延材の
ウェブとフランジの表面温度を測定した結果から内部温
度を推定した。ステップＳ２の圧延開始時間は、圧延ラ
インレイアウト、被圧延材搬送速度、各パスの圧延速度
より加減速の影響を考慮して計算した。ステップＳ３の
圧延開始温度は２次元の差分法による温度モデルを用い
初期温度からの温度降下を計算して求めた。続くステッ
プＳ４の圧延機圧下量の計算は図２に示す手順で行っ
た。まず、圧延機がユニバーサル圧延機かエッジャ圧延
機かを判定する。ユニバーサル圧延機の場合にはステッ
プＳ８に進み、最適な圧下ひずみ差( λF −λW)を求め
る。
【００１５】ここで、 λF=ln(tf0/tf1) tf0 ：圧延前フランジ厚 tf1 ：圧延後フランジ厚 λW=ln(tw0/tw1) tw0 ：圧延前ウェブ厚 tw1 ：圧延後ウェブ厚
【００１６】圧下ひずみ差はウェブをフランジに対して
大きすぎる圧下率で圧延した場合に生じるウェブ波打ち
や、フランジをウェブに対して大きすぎる圧下率で圧延
した場合に生じるウェブの素通しなどの形状不良が発生
しないように、次式を満足する範囲とする。 LB≦( λF −λW)≦LU ここで、 LB：ウェブ波打ち限界 LB=a/ ｆ(tf,tw,H,B, μ,C)+b LU：ウェブ素通し限界 LU=c/ ｇ(tf,tw,H,B, μ,C)+d tf：フランジ厚 tw：ウェブ厚 H ：ウェブ高さ B ：フランジ幅 μ：摩擦係数 C ：鋼種によって決まる定数 a,b,c,d ：係数
大きすぎる圧下率で圧延した場合に生じるウェブ波打ち
や、フランジをウェブに対して大きすぎる圧下率で圧延
した場合に生じるウェブの素通しなどの形状不良が発生
しないように、次式を満足する範囲とする。 LB≦( λF −λW)≦LU ここで、 LB：ウェブ波打ち限界 LB=a/ ｆ(tf,tw,H,B, μ,C)+b LU：ウェブ素通し限界 LU=c/ ｇ(tf,tw,H,B, μ,C)+d tf：フランジ厚 tw：ウェブ厚 H ：ウェブ高さ B ：フランジ幅 μ：摩擦係数 C ：鋼種によって決まる定数 a,b,c,d ：係数
【００１７】続いて、この範囲内でフランジとウェブの
厚み比ができる限り製品に近づくような圧下ひずみ差を
決定する。次にこの圧下ひずみ差となる条件で水平ロー
ルまたは竪ロールの圧延荷重が圧延機の強度から定まる
上限値となるようにウェブとフランジの圧下率を決定す
る。水平ロール圧延荷重PHおよび竪ロール圧延荷重PVは
次式により計算した。 PH=QH ・PH0+ψPV PV=QV ・PV0 ここで QH：水平圧延荷重係数 QV：竪圧延荷重係数 PH0 ：水平等価板圧延荷重 PV0 ：竪等価板圧延荷重 ψ：分力係数
厚み比ができる限り製品に近づくような圧下ひずみ差を
決定する。次にこの圧下ひずみ差となる条件で水平ロー
ルまたは竪ロールの圧延荷重が圧延機の強度から定まる
上限値となるようにウェブとフランジの圧下率を決定す
る。水平ロール圧延荷重PHおよび竪ロール圧延荷重PVは
次式により計算した。 PH=QH ・PH0+ψPV PV=QV ・PV0 ここで QH：水平圧延荷重係数 QV：竪圧延荷重係数 PH0 ：水平等価板圧延荷重 PV0 ：竪等価板圧延荷重 ψ：分力係数
【００１８】これらは以下の式を用いて計算した。 QH=1.338-10.66AF(AF+AW) ・( λF −λW) QV=0.764+1.434AW(AF+AW) ・( λF −λW) PH0=1.15・kmW ・LH・ldW ・QpH PV0=1.15・kmF ・Ｂ・ldF ・QpV ここで、 AF：フランジ断面積 AW：ウェブ断面積 kmW ：ウェブの変形抵抗 kmF ：フランジの変形抵抗 LH：ウェブ内法寸法 ldW ：ウェブ投影接触弧長 ldF ：フランジ投影接触弧長 QpH ：ウェブを板圧延として計算した場合の圧下力関数 QpV ：フランジを板圧延として計算した場合の圧下力関
数
数
【００１９】変形抵抗kmは、熱間鋼の変形抵抗式として
広く用いられている「塑性と加工」8(1967)p.414に掲載
されている美坂らの式を用いた。ウェブとフランジの圧
下率が定まれば、美坂らの式よりウェブ，フランジそれ
ぞれについて変形抵抗が計算できる。この変形抵抗を用
いてPH0 ，PV0 が計算でき、圧下ひずみ差( λF −λW)
を用いてQH，QVが計算できることから、ウェブとフラン
ジの圧延荷重が求められる。圧延荷重が許容限度とほぼ
等しくなるまで圧下率を調整して再計算を行い、ウェブ
またはフランジの圧延荷重が最大となるウェブ・フラン
ジの圧下率を決定する。さらに、この圧下率において圧
延トルクが圧延機性能を越えている場合には性能範囲内
に収まるように圧下率を軽減する。
広く用いられている「塑性と加工」8(1967)p.414に掲載
されている美坂らの式を用いた。ウェブとフランジの圧
下率が定まれば、美坂らの式よりウェブ，フランジそれ
ぞれについて変形抵抗が計算できる。この変形抵抗を用
いてPH0 ，PV0 が計算でき、圧下ひずみ差( λF −λW)
を用いてQH，QVが計算できることから、ウェブとフラン
ジの圧延荷重が求められる。圧延荷重が許容限度とほぼ
等しくなるまで圧下率を調整して再計算を行い、ウェブ
またはフランジの圧延荷重が最大となるウェブ・フラン
ジの圧下率を決定する。さらに、この圧下率において圧
延トルクが圧延機性能を越えている場合には性能範囲内
に収まるように圧下率を軽減する。
【００２０】ユニバーサル圧延における圧延トルクGUは
次式により計算した。 GU=2(PH ・ψH ・ldW+RH/RV ・PV・ψV ・ldF) ここで RH：水平ロール半径 RV：竪ロール半径 ψH ：水平トルクアーム係数 ψV ：竪トルクアーム係数 であり、トルクアーム係数は投影接触弧長ldと平均板厚
hmを用いて次式で計算した。 ψH=ｈ1(ldW,hmW) ψV=ｈ2(ldF,hmF)
次式により計算した。 GU=2(PH ・ψH ・ldW+RH/RV ・PV・ψV ・ldF) ここで RH：水平ロール半径 RV：竪ロール半径 ψH ：水平トルクアーム係数 ψV ：竪トルクアーム係数 であり、トルクアーム係数は投影接触弧長ldと平均板厚
hmを用いて次式で計算した。 ψH=ｈ1(ldW,hmW) ψV=ｈ2(ldF,hmF)
【００２１】以上の方法により形状不良が発生せずウェ
ブ又はフランジの圧延荷重が許容範囲の上限となる圧延
条件を決定した後、ステップＳ１０に進む。ステップＳ
１０では、先に求めておいた圧延荷重とあらかじめ調査
した粗ユニバーサル圧延機のミル剛性よりロール開度を
決定する。圧延機のロール開度S と圧延後の板厚t1の関
係は、一般に圧延荷重P とミル剛性K を用いて次式で表
すことができる。 t1=S+P/K 圧延荷重P はステップＳ９で既に求められており、ミル
剛性K はあらかじめ測定が可能であることから、圧延後
の板厚を目標通りとするロール開度が計算できる。これ
をウェブ・フランジにそれぞれ適用し、ロール開度を決
定した。
ブ又はフランジの圧延荷重が許容範囲の上限となる圧延
条件を決定した後、ステップＳ１０に進む。ステップＳ
１０では、先に求めておいた圧延荷重とあらかじめ調査
した粗ユニバーサル圧延機のミル剛性よりロール開度を
決定する。圧延機のロール開度S と圧延後の板厚t1の関
係は、一般に圧延荷重P とミル剛性K を用いて次式で表
すことができる。 t1=S+P/K 圧延荷重P はステップＳ９で既に求められており、ミル
剛性K はあらかじめ測定が可能であることから、圧延後
の板厚を目標通りとするロール開度が計算できる。これ
をウェブ・フランジにそれぞれ適用し、ロール開度を決
定した。
【００２２】圧延機がエッジャ圧延機の場合には、ステ
ップＳ３に続いてステップＳ１１に進む。ステップＳ１
１では、フランジの座屈が発生せず、かつ圧延荷重、圧
延トルクが圧延機性能を超えない範囲で、フランジ幅が
目標に近づくようにフランジ先端の圧下量を決定した。
エッジャ圧延での圧延荷重PEは次式で計算した。 PE=2kmE ・tf・ldE ・QpE ここで、 kmE ：変形抵抗 tf：フランジ厚 ldE ：エッジャ圧延の投影接触弧長 QpE ：エッジャ圧延の圧下力関数
ップＳ３に続いてステップＳ１１に進む。ステップＳ１
１では、フランジの座屈が発生せず、かつ圧延荷重、圧
延トルクが圧延機性能を超えない範囲で、フランジ幅が
目標に近づくようにフランジ先端の圧下量を決定した。
エッジャ圧延での圧延荷重PEは次式で計算した。 PE=2kmE ・tf・ldE ・QpE ここで、 kmE ：変形抵抗 tf：フランジ厚 ldE ：エッジャ圧延の投影接触弧長 QpE ：エッジャ圧延の圧下力関数
【００２３】まず、エッジャ圧延後の目標フランジ幅を
決定する。目標フランジ幅BE0 は本実施例では次式によ
り決定した。 BE0=tw+2・HEp ・κ ここでHEp は製品のウェブ面からフランジ先端までの距
離であり、κは係数である。続いて、エッジャ圧延後の
フランジ幅が目標通りとなるように圧下量を定めて圧延
荷重を計算する。圧延荷重が圧延機の許容範囲よりも大
きい場合には、圧下量を軽減して圧延荷重が許容範囲内
となるようにする。さらに次式で計算する圧延トルクが
許容範囲を超える場合にも、同様に圧下率を軽減して許
容範囲内となるようにした。 GE=2ψE ・ldE ・PE ここで、ψE はエッジャ圧延のトルクアーム係数であ
り、次式で与えられる。 ψE=ｈ3(B0,BE) B0：圧延前フランジ幅 BE：エッジャ圧延後フランジ幅
決定する。目標フランジ幅BE0 は本実施例では次式によ
り決定した。 BE0=tw+2・HEp ・κ ここでHEp は製品のウェブ面からフランジ先端までの距
離であり、κは係数である。続いて、エッジャ圧延後の
フランジ幅が目標通りとなるように圧下量を定めて圧延
荷重を計算する。圧延荷重が圧延機の許容範囲よりも大
きい場合には、圧下量を軽減して圧延荷重が許容範囲内
となるようにする。さらに次式で計算する圧延トルクが
許容範囲を超える場合にも、同様に圧下率を軽減して許
容範囲内となるようにした。 GE=2ψE ・ldE ・PE ここで、ψE はエッジャ圧延のトルクアーム係数であ
り、次式で与えられる。 ψE=ｈ3(B0,BE) B0：圧延前フランジ幅 BE：エッジャ圧延後フランジ幅
【００２４】続くステップＳ１２では、ユニバーサル圧
延の場合と同様にして圧延荷重とあらかじめ求められた
エッジャ圧延機のミル剛性を用いて圧延時のロール開き
量を求め、目標とする圧下量から決定される被圧延材目
標厚みよりロール開き量を差し引くことによりロール開
度を決定した。以上の計算が終了した後、図１のステッ
プＳ５に戻り圧延後の断面形状を計算する。
延の場合と同様にして圧延荷重とあらかじめ求められた
エッジャ圧延機のミル剛性を用いて圧延時のロール開き
量を求め、目標とする圧下量から決定される被圧延材目
標厚みよりロール開き量を差し引くことによりロール開
度を決定した。以上の計算が終了した後、図１のステッ
プＳ５に戻り圧延後の断面形状を計算する。
【００２５】ステップＳ５ではユニバーサル圧延の場合
には、ウェブ及びフランジの圧下ひずみ差( λF −λW)
より次のフランジ幅拡がり式を用いて圧延後のフランジ
幅を計算した。 λB ＝α( λF −λW)−β ここで、λB ＝ln(B0/B1) B0：圧延前フランジ幅 B1：ユニバーサル圧延後フランジ幅 α，β：係数
には、ウェブ及びフランジの圧下ひずみ差( λF −λW)
より次のフランジ幅拡がり式を用いて圧延後のフランジ
幅を計算した。 λB ＝α( λF −λW)−β ここで、λB ＝ln(B0/B1) B0：圧延前フランジ幅 B1：ユニバーサル圧延後フランジ幅 α，β：係数
【００２６】エッジャ圧延ではフランジ先端の圧下によ
りフランジ端部にドッグボーンが生じ、フランジ厚が増
加し、ウェブ厚はフランジの延伸により減少する。そこ
で圧延後の平均フランジ厚ｔFEとウェブ厚ｔWEを次式の
関係を利用して求めた。 ｔFE＝ｔF0×( Ｂ0 ／ＢE)(1- γ) ｔWE＝ｔW0×( Ｂ0 ／ＢE)- γ γ：係数 以上により被圧延材断面寸法が既知となるので、これに
より断面積を計算し、被圧延材重量または体積と断面積
より圧延長を求めることができる。以上の計算が終了し
た後に、フランジ厚およびウェブ厚が規定寸法以下にな
っているかどうかを判定する（ステップＳ６）。規定寸
法よりも板厚が大きい場合には次パスの圧延が必要と判
断し、ステップＳ２に戻って次バスの計算を行う。また
規定寸法以下であればステップＳ７に進み、予め定めた
最終パスを含む連続数パスのユニバーサル圧延圧下率を
軽減することにより最終パス終了後のウェブ厚とフラン
ジ厚が目標通りとなるようにする。このとき、再度圧延
荷重を計算し、ロール開度を適切な量に設定し直す。
りフランジ端部にドッグボーンが生じ、フランジ厚が増
加し、ウェブ厚はフランジの延伸により減少する。そこ
で圧延後の平均フランジ厚ｔFEとウェブ厚ｔWEを次式の
関係を利用して求めた。 ｔFE＝ｔF0×( Ｂ0 ／ＢE)(1- γ) ｔWE＝ｔW0×( Ｂ0 ／ＢE)- γ γ：係数 以上により被圧延材断面寸法が既知となるので、これに
より断面積を計算し、被圧延材重量または体積と断面積
より圧延長を求めることができる。以上の計算が終了し
た後に、フランジ厚およびウェブ厚が規定寸法以下にな
っているかどうかを判定する（ステップＳ６）。規定寸
法よりも板厚が大きい場合には次パスの圧延が必要と判
断し、ステップＳ２に戻って次バスの計算を行う。また
規定寸法以下であればステップＳ７に進み、予め定めた
最終パスを含む連続数パスのユニバーサル圧延圧下率を
軽減することにより最終パス終了後のウェブ厚とフラン
ジ厚が目標通りとなるようにする。このとき、再度圧延
荷重を計算し、ロール開度を適切な量に設定し直す。
【００２７】なお、上述の演算処理は図３のプロセス制
御部１０においてなされ、その演算結果に基いて、駆動
部１１，１２，１３，１４，１５がそれぞれ制御され、
各駆動部はそれぞれの圧延機のロール開度を調整する。
図３はユニバーサル圧延機Uとエッジャ圧延機E からな
る圧延機群R が２組の場合であるが、圧延機の数や配置
はこれに限定するものではなく、U,E が１基ずつの場合
やU-E-U の配列となっている場合など、あらゆる配置に
おいて適用可能である。
御部１０においてなされ、その演算結果に基いて、駆動
部１１，１２，１３，１４，１５がそれぞれ制御され、
各駆動部はそれぞれの圧延機のロール開度を調整する。
図３はユニバーサル圧延機Uとエッジャ圧延機E からな
る圧延機群R が２組の場合であるが、圧延機の数や配置
はこれに限定するものではなく、U,E が１基ずつの場合
やU-E-U の配列となっている場合など、あらゆる配置に
おいて適用可能である。
【００２８】以上の方法で圧延荷重の最大値を水平ロー
ル800ton、竪ロール500tonとしてH600×200 ×9/22のパ
ススケジュールを設定し、実際に圧延を行ったときの各
パスでの圧下率と圧延荷重を図５(a) に示す。図５(b)
に示す本発明以前に実施していた経験的なパススケジュ
ールと比較してパス回数が２パス減少しており、その分
圧延能率を向上させることができた。また、外法一定Ｈ
形鋼のような新しいサイズのＨ形鋼の圧延を行う場合で
も、本発明の方法を用いれば、最も圧延パス回数が少な
くかつ形状不良のない圧延パススケジュールを試行錯誤
なしに設定できるため、試験圧延などの手間が削減でき
効率的な操業が可能となる。なお、本発明のパススケジ
ュール決定方法は実施例で述べた式のみにより成立する
ものではなく、信頼性のある各種の計算式を用いれば同
様に能率の良い圧延パススケジュールを設定することが
可能である。
ル800ton、竪ロール500tonとしてH600×200 ×9/22のパ
ススケジュールを設定し、実際に圧延を行ったときの各
パスでの圧下率と圧延荷重を図５(a) に示す。図５(b)
に示す本発明以前に実施していた経験的なパススケジュ
ールと比較してパス回数が２パス減少しており、その分
圧延能率を向上させることができた。また、外法一定Ｈ
形鋼のような新しいサイズのＨ形鋼の圧延を行う場合で
も、本発明の方法を用いれば、最も圧延パス回数が少な
くかつ形状不良のない圧延パススケジュールを試行錯誤
なしに設定できるため、試験圧延などの手間が削減でき
効率的な操業が可能となる。なお、本発明のパススケジ
ュール決定方法は実施例で述べた式のみにより成立する
ものではなく、信頼性のある各種の計算式を用いれば同
様に能率の良い圧延パススケジュールを設定することが
可能である。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、各パスの
圧下率が最大となるようなロール開度を設定することが
できるため、圧延パス回数を最小にすることができ、圧
延能率が大きく向上する。また、経験のない新たなサイ
ズであっても、圧延パス回数が最小となるパススケジュ
ールを形状不良を発生させることなく設定することがで
きるため、試行錯誤が不要となり効率的な工場操業が可
能となる。
圧下率が最大となるようなロール開度を設定することが
できるため、圧延パス回数を最小にすることができ、圧
延能率が大きく向上する。また、経験のない新たなサイ
ズであっても、圧延パス回数が最小となるパススケジュ
ールを形状不良を発生させることなく設定することがで
きるため、試行錯誤が不要となり効率的な工場操業が可
能となる。
【図１】本発明のロール開度設定方法を説明したフロー
チャートである。
チャートである。
【図２】図１のステップＳ４の詳細を示したフローチャ
ートである。
ートである。
【図３】Ｈ形鋼圧延装置配列の一例を示す概略図であ
る。
る。
【図４】同図（ａ），（ｂ），（ｃ）は粗ユニバーサル
圧延機、エッジャ圧延機及び仕上げユニバーサル圧延機
における圧延状況をそれぞれ示した模式図である。
圧延機、エッジャ圧延機及び仕上げユニバーサル圧延機
における圧延状況をそれぞれ示した模式図である。
【図５】同図(a) は本発明の１実施例による圧延パスス
ケジュールでの圧延荷重及び圧下率、同図(b) は本発明
実施前の圧延パススケジュールでの圧延荷重及び圧下率
の一例を示す図ある。
ケジュールでの圧延荷重及び圧下率、同図(b) は本発明
実施前の圧延パススケジュールでの圧延荷重及び圧下率
の一例を示す図ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 素久 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 ユニバーサル圧延機のウェブ・フランジ
圧下量を、形状不良が発生しない範囲で且つウェブ又は
フランジのいずれか一方の圧延荷重又は水平ロールの圧
延トルク若しくは動力が予め定めた許容範囲の上限とな
るように計算して設定し、前記ウェブ・フランジ圧下率
と予め求めておいたミル剛性とによってユニバーサル圧
延機のロール開度を求めるとともに、圧延後の被圧延材
の断面形状を求め、そして、前記の各処理を被圧延材の
板厚が目標値以下となるまで繰り返して行い、被圧延材
が目標板厚よりも薄くなった場合には、最後の数パスの
ユニバーサル圧延の圧下率を順次軽減することにより被
圧延材の板厚が目標通りとなるように修正計算を行っ
て、以上の結果に基づいてユニバーサル圧延機の各パス
の目標寸法とロール開度を設定することを特徴とするＨ
形鋼のユニバーサル圧延パススケジュール決定方法。 - 【請求項２】 エッジャ圧延機によるパスにおいて、エ
ッジャ圧延によるフランジ厚とウェブ厚の変化を計算
し、計算したエッジャ圧延後のフランジ厚とウェブ厚を
用いて続くユニバーサル圧延の圧下量を決定することを
特徴とするＨ形鋼の圧延パススケジュール決定方法。 - 【請求項３】 ユニバーサル圧延機によるパスにおいて
は、ユニバーサル圧延機のウェブ・フランジ圧下量を、
形状不良が発生しない範囲で且つウェブ又はフランジの
いずれか一方の圧延荷重又は水平ロールの圧延トルク若
しくは動力が予め定めた許容範囲の上限となるように計
算して設定し、前記ウェブ・フランジ圧下量と予め求め
ておいたミル剛性とによってユニバーサル圧延機のロー
ル開度を求めるとともに、圧延後の被圧延材の断面形状
を求め、 エッジャ圧延機によるパスにおいては、エッジャ圧延機
の圧下量を、フランジの座屈が発生しない範囲で且つ圧
延荷重、圧延トルク又は圧延動力が予め定めた許容範囲
内となるように計算して設定し、 そして、前記の各処理を被圧延材の板厚が目標値以下と
なるまで繰り返して行い、被圧延材が目標板厚よりも薄
くなった場合には、最後の数パスのユニバーサル圧延の
圧下率を順次軽減することにより被圧延材の板厚が目標
通りとなるように修正計算を行って、以上の結果に基づ
いてユニバーサル圧延機の各パスの目標寸法とロール開
度を設定することを特徴とするＨ形鋼のユニバーサル圧
延パススケジュール決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05846395A JP3293393B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05846395A JP3293393B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08252613A true JPH08252613A (ja) | 1996-10-01 |
| JP3293393B2 JP3293393B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=13085131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05846395A Expired - Fee Related JP3293393B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293393B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011508673A (ja) * | 2007-12-29 | 2011-03-17 | ライウー スティール グループ カンパニー リミテッド | 磁気浮上式鉄道軌道用の形鋼及びその圧延方法 |
| JP2015123477A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼矢板の圧延操業設計方法 |
| CN115532820A (zh) * | 2020-12-30 | 2022-12-30 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 一种使用中规格异型坯生产大规格h型钢的方法 |
| CN116586436A (zh) * | 2023-05-31 | 2023-08-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种基于模型自适应学习保护轧机主轴的方法 |
| CN117299833A (zh) * | 2023-10-12 | 2023-12-29 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种计算自由配置的轧制生产线轧制规程的方法 |
-
1995
- 1995-03-17 JP JP05846395A patent/JP3293393B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011508673A (ja) * | 2007-12-29 | 2011-03-17 | ライウー スティール グループ カンパニー リミテッド | 磁気浮上式鉄道軌道用の形鋼及びその圧延方法 |
| JP2015123477A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼矢板の圧延操業設計方法 |
| CN115532820A (zh) * | 2020-12-30 | 2022-12-30 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 一种使用中规格异型坯生产大规格h型钢的方法 |
| CN116586436A (zh) * | 2023-05-31 | 2023-08-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种基于模型自适应学习保护轧机主轴的方法 |
| CN117299833A (zh) * | 2023-10-12 | 2023-12-29 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种计算自由配置的轧制生产线轧制规程的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3293393B2 (ja) | 2002-06-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112958633B (zh) | 基于来料镰刀弯的精轧带钢头部预摆调平控制方法 | |
| JP3293393B2 (ja) | Ｈ形鋼の圧延パススケジュール決定方法 | |
| JP3520646B2 (ja) | 形鋼の製造方法 | |
| JP7750188B2 (ja) | ハット形鋼矢板の製造方法及びハット形鋼矢板の製造設備 | |
| JP3211710B2 (ja) | 形鋼の製造方法 | |
| CN114951298A (zh) | 一种粗轧道次修正控制方法及系统 | |
| JP3211709B2 (ja) | 形鋼の製造方法 | |
| US4295354A (en) | Method for producing beam blank for large size H-beam from flat slab | |
| CN115518987B (zh) | 一种基于大数据分析的宽厚板产线加速冷却工艺厚板控制头尾翘曲的方法 | |
| JPH09174159A (ja) | 形鋼の製造方法 | |
| JP3470684B2 (ja) | フランジとウェブを有する形材のユニバーサル圧延における圧延速度の設定方法および装置 | |
| JP2003305514A (ja) | 形鋼の矯正装置および矯正方法 | |
| JP3228144B2 (ja) | Ｈ形鋼のフランジ幅制御方法 | |
| JP2973859B2 (ja) | Ｈ形鋼のフランジ幅制御方法 | |
| JPH11319945A (ja) | 鋼板の製造方法および装置 | |
| JPS61126930A (ja) | Ｈ形鋼フランジ先端整形方法 | |
| SU839625A1 (ru) | Способ прокатки широких полос илиСТОВ | |
| JPH10156401A (ja) | 極低炭素鋼の熱間圧延方法 | |
| JP2002346618A (ja) | 圧延板材のキャンバー制御方法 | |
| JPH0655201A (ja) | Ｈ形鋼のウェブ中心偏りの制御圧延方法 | |
| JP2023100065A (ja) | ハット形鋼矢板の製造設備及び製造方法 | |
| JPH01107902A (ja) | Ｈ形鋼の圧延方法 | |
| RU1809790C (ru) | Способ производства листовых профилей с волнистыми продольными гофрами и агрегат дл его осуществлени | |
| JPH06304628A (ja) | 熱間圧延におけるストリップ尾部の仕上圧延前段自動レベリング方法 | |
| JPH0596301A (ja) | Ｈ形鋼のエツジング圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |