JPH08252692A

JPH08252692A - 高耐食高Ｍｏステンレス鋼用被覆アーク溶接棒

Info

Publication number: JPH08252692A
Application number: JP8200895A
Authority: JP
Inventors: Hiroshige Inoue; 裕滋井上; Toshihiko Koseki; 敏彦小関; Shigeru Okita; 茂大北; Satoyuki Miyake; 聰之三宅; Masahito Ogata; 雅人緒方
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1995-03-15
Filing date: 1995-03-15
Publication date: 1996-10-01

Abstract

(57)【要約】【目的】耐海水、耐海塩粒子性を目的とする構造物に
使用する高Ｍｏステンレス鋼を溶接するのに適した、溶
接金属の耐食性、機械的特性および溶接作業性に優れた
被覆アーク溶接棒を提供する。【構成】Ｃ：０．００１〜０．０１％、Ｓｉ：０．０
１〜０．２％、Ｍｎ：０．０１〜２％、Ｃｒ：１８〜２
５％、Ｎｉ：５５〜７５％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｎ：
０．１〜０．３％、Ｍｏ、Ｗのうち１種または２種：６
〜１２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％を含有し、必
要に応じてさらにＣｏ：０．１〜５％を含有する心線
に、金属炭酸塩：３０〜６０％、金属ふっ化物：１５〜
３０％、金属酸化物：１５〜２０％を含有する被覆剤を
塗布した高Ｍｏオーステナイト系ステンレス鋼用の被覆
アーク溶接棒。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、海洋構造物、橋梁など
耐海水、耐海塩粒子性を目的とする構造物等に用いる高
耐食高Ｍｏステンレス鋼用の被覆アーク溶接棒に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、種々の化学プラントや石油・天然
ガスの輸送の分野あるいは海水利用技術等において、苛
酷化する使用環境に耐える耐食材料が要求されてきてお
り、これに伴い各種のオーステナイト系ステンレス鋼、
高合金が開発・適用されつつある。その中でも、耐海水
性を目的にＭｏを４〜７％程度含有した高耐食高Ｍｏス
テンレス鋼の適用が増加している。

【０００３】一方、これらの材料を構造材料として適用
する場合、その多くは施工上溶接が必要となるが、一般
に凝固組織のままで使用に供される溶接部は同組成の母
材と比較して耐食性が低い。したがって、耐食構造物に
おいては、全体の耐食性を確保する上で少なくとも母材
と同程度以上の耐食性を有する溶接部の作製が必要とな
る。この観点から、最近これら高耐食ステンレス鋼を母
材とした溶接や、これら耐食構造物の補修溶接において
は、しばしば共金系の溶接材料を用いずに、インコネル
６２５（６０Ｎｉ−２２Ｃｒ−９Ｍｏ−３．５Ｎｂ、Ａ
ＷＳ−ＥＲＮｉＣｒＭｏ−３）のような高Ｃｒ−高Ｍｏ
含有の高Ｎｉ合金の溶接材料が用いられている。

【０００４】しかしながら、イコンネル６２５は、本
来、高強度、耐熱用を目的とした同組成の高Ｎｉ合金の
溶接用に発達してきた経緯から、耐食用として有害元素
のＣを固定するためにはＮｂの含有量が必要以上に多
く、このため、溶接時に高温割れが発生しやすい。さら
に、室温での機械的特性に関しては強度は高いものの延
性・靱性が低い等の欠点があり、耐食構造用溶接材料と
しては問題が多い。一方、Ｎｂ無添加の高Ｎｉ合金であ
るハステロイ２７６（６０Ｎｉ−１５Ｃｒ−１５Ｍｏ−
３．５Ｗ）では、Ｃが０．０１ｗｔ％以下であり、耐食
性は良好であるが、Ｍｏ含有量が多いために、溶接金属
中にσ相などの金属間化合物が生成し、靱性が低い欠点
がある。

【０００５】また、近年、オーステナイト系ステンレス
鋼あるいは二相系ステンレス鋼において、耐食性向上の
観点からＮが添加されている。しかしながら、高Ｎｉ合
金においては、高温強度確保の観点からＴｉが添加され
ている場合が多く、このような合金にＮを添加すると、
ＴｉＮを生成し、高温強度および耐食性の両方が低下す
る。したがって、従来の高Ｎｉ合金にはＮ添加はほとん
どなされていなかった。

【０００６】また、Ｃｕ添加による耐食性改善は、特開
昭５８−９３５９３号等の公報に開示されているが、い
ずれもステンレス鋼を目的としたものである。Ｃｏの添
加は強度向上に有効であり、特にマトリックスがオース
テナイト組織の場合には、室温におけると同様、高温強
度および高温クリープ強さを改善するが、いずれも耐熱
用鋼を目的としている。さらに、高Ｎｉ合金溶接材料と
しては、従来、特開昭５６−１２８６９６号、特開昭５
８−６６９９４号、特開昭５８−８２１９０号等の公報
に開示があるが、これらは主に耐熱用溶接金属の強度や
高温特性の改善を目的としたものである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来耐
食構造に用いられてきた高Ｎｉ溶接材料は、溶接高温割
れや機械的特性の面で必ずしも十分であるとは言えな
い。本発明はこうした現状に鑑みて、高耐食高Ｍｏステ
ンレス鋼を溶接するに際して、耐食性に優れ、かつ、耐
溶接高温割れ性および機械的特性に関しても優れた被覆
アーク溶接棒を提供することを目的としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、重量％で、Ｍｏ：３．５〜８．０
％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％を含有し、ミクロ組織
がオーステナイト単相からなる高Ｍｏステンレス鋼用の
被覆アーク溶接棒において、重量％で、Ｃ：０．００１
〜０．０１％、Ｓｉ：０．０１〜０．２％、Ｍｎ：０．
０１〜２％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：５５〜７５
％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｎ：０．１〜０．３％、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種：６〜１２％、Ａｌ：０．
００１〜０．０５％を含有し、必要に応じてさらにＣ
ｏ：０．１〜５％を含有し、Ｓを０．０１％以下、Ｐを
０．０１％以下に制限し、残りがＦｅおよび不可避不純
物よりなる高Ｎｉ合金心線に、被覆剤全量に対する重量
％で、金属炭酸塩：３０〜６０％、金属ふっ化物：１５
〜３０％、金属酸化物：１５〜２０％を含有する被覆剤
を塗布したことを特徴とする高Ｍｏステンレス鋼用被覆
アーク溶接棒である。

【０００９】

【作用】本発明者らは、種々の高Ｎｉ合金心線と被覆剤
を組み合わせて溶着金属を作製し、それらの諸特性を調
べた結果、以下の知見を得た。すなわち従来のインコネ
ル６２５相当の高Ｎｉ合金溶接材料に対して、Ｎｂを含
有させず、Ｃ量を０．０１ｗｔ％以下に低減し、さらに
Ｎを添加することによって、溶接時の高温割れ感受性が
著しく改善されるとともに、機械的特性面で問題のあっ
た低延性・低靱性も大幅に改善される。そして、Ｎに関
しては０．１ｗｔ％以上添加することにより、耐溶接高
温割れ性、靱性、延性に悪影響を及ぼすことなく強度を
改善し、かつ、耐孔食性、耐隙間腐食性等の耐食性も改
善できる。また、Ｃｕの添加は、硫酸環境等、特に非酸
化性環境での耐食性改善に有効であり、一方、さらに強
度を向上させるためには、Ｃｏの添加が有効である。

【００１０】以下に、本発明において各成分等の範囲を
限定した理由を述べる。なお、本発明において％は、特
に明記しない限り、重量％を意味する。第一に高Ｎｉ合
金心線の成分限定理由を述べる。

【００１１】Ｃ：Ｃは強化元素として０．００１％以上
添加する。一方、Ｃは高Ｎｉ溶接金属においては特にＣ
ｒと結合しやすく、粒界等に炭化物として析出し、耐食
性や延性・靱性を阻害するとともに、Ｍｏ、Ｗとも結合
して耐溶接高温割れ性も低下させる。したがってＣはで
きるだけ低減する必要があり、０．０１％を上限とし
た。

【００１２】Ｓｉ：Ｓｉは、溶製時に脱酸元素として
０．０１％以上含有されるが、多量に含有すると溶接熱
サイクル中に高Ｃｒ−高Ｍｏ系の金属間化合物であるσ
相の析出を著しく助長し、その結果、耐食性や延性・靱
性が低下する。したがって、Ｓｉについてもできるだけ
低減するために、０．２％を上限とした。

【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素であり、同時にＮの
固溶も促進するため０．０１％以上の含有が必要である
が、一方、多量に含有すると耐食性等に有害な金属間化
合物の析出も助長するため、２％を上限とした。

【００１４】Ｃｒ：Ｃｒは耐食性を付与する主要元素で
あり、その効果を十分ならしめるためには１８％以上が
必要である。一方、多量に含有すると心線の製造性が著
しく低下するとともに、耐食性に有害な金属間化合物の
析出を助長する。それらを考慮して上限を２５％とし
た。

【００１５】Ｎｉ：Ｎｉはマトリックスを構成する主要
元素である。耐食性の確保、凝固のまま組織中でのＭ
ｏ、Ｗの偏析の低減の観点から、少なくとも５５％以上
の含有が必要であるが、Ｃｒ等合金元素を表記の量含有
するためには７５％が上限である。

【００１６】Ｃｕ：Ｃｕは、硫黄環境等の非酸化環境や
中性環境での耐食性を改善する元素であり、０．１％以
上の添加が必要であるが、多量に含有すると熱間加工性
を低下させるため溶接材料の製造性を害する上、塩化物
含有酸化性環境での耐食性も害することから、これらを
考慮して上限を３％とした。

【００１７】Ｎ：Ｎはマトリックスに固溶して、耐食
性、強度を向上させる。その効果を十分ならしめるには
０．１％以上必要であるが、一方、０．３％を超えて含
有させるとワイヤの製造性が著しく低下し、また、窒化
物等の析出により溶接金属の耐食性も低下するため、こ
れを上限とした。

【００１８】Ｍｏ，Ｗのうち１種または２種：Ｍｏ，Ｗ
はいずれもマトリックスに固溶して、耐食性、強度を向
上させる。その効果を十分ならしめるためには１種また
は２種の合計として６％以上必要であるが、一方、１２
％を超えて含有すると、耐食性、延性・靱性に有害な金
属間化合物の生成を著しく助長するため、上限を１２％
とした。

【００１９】Ａｌ：Ａｌは脱酸元素として０．００１％
以上添加されるが、０．０５％を超えて含有させると耐
食性、熱間加工性を低下させるため、０．００１〜０．
０５％と限定した。

【００２０】Ｓ、Ｐはいずれも不可避的不純物元素であ
り、両者とも溶接高温割れ感受性を著しく阻害する元素
である。また、多層溶接や補修溶接等の多重熱サイクル
中に粒界脆化も助長する。また、Ｓは熱間加工性に著し
く影響をおよぼす。したがって、両元素ともできるだけ
低減する必要があり、いずれも上限を０．０１％とし
た。

【００２１】また、本発明は必要に応じて、１．０〜５
％のＣｏを添加する。Ｃｏは通常Ｎｉ合金では不可避的
に０．１％未満含有されるが、０．１％以上添加するこ
とにより、強度の改善が図られる。他方、５％を超えて
含有すると心線の製造性が低下する。したがって、上限
を５％とした。上記成分の残部はＦｅ等の不可避的不純
物である。

【００２２】第二に、本発明で使用する被覆アーク溶接
棒における被覆剤の成分限定理由を述べる。金属炭酸塩：金属炭酸塩は、立向姿勢でのスラグの流動
性を若干良くし、棒焼けに防止にも効果がある。しか
し、過剰になるとスパッタが増加するので、３０〜６０
％に制限する。なお、ここでいう金属炭酸塩とは、Ｃａ
ＣＯ₃ 、ＭｇＣＯ₃ 、ＢａＣＯ₃ 、Ｌｉ₂ ＣＯ₃ などを
いう。

【００２３】金属ふっ化物：金属ふっ化物は、アークの
集中性を損なわずに適度にアークの吹付けを強くするた
め、融合不良などの溶接欠陥防止に効果的である。この
ような効果は、添加量が１５％以上で顕著に現れるが、
３０％を超えるとアークの吹付けが強くなり過ぎるの
で、１５〜３０％に制限する。なお、ここでいう金属ふ
っ化物とは、ＣａＦ₂ やＢａＦ₂ などをいう。

【００２４】金属酸化物：金属酸化物は、スラグの被包
性を良くし、特に下向や水平すみ肉姿勢におけるビード
形状が良好になる。また、生産性確保のために添加され
る。しかし、１５％未満では効果が不十分であり、ま
た、２０％を超えるとスパッタが増加し、立向姿勢での
スラグの流動性も悪くなるので、１５〜２０％に制限す
る。なお、ここでいう金属酸化物とは、ＳｉＯ₂ 、Ｃａ
Ｏ、ＴｉＯ₂ などをいう。

【００２５】また、本発明方法で使用する被覆アーク溶
接棒の被覆剤においては、上記の成分の他に、溶接時の
金属蒸発に伴う成分調整を行うために、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍ
ｏなどの金属粉を添加することができるが、金属粉の合
計が２０％を超えると靱性・延性が低下するため、上限
は２０％が好ましい。さらに、被覆剤は心線に均一に塗
布し、かつ、溶融金属および溶融スラグからの熱影響を
少なくする必要から、均等性および耐熱性の観点から被
覆率は２５〜４５％が好ましい。

【００２６】本発明では、耐海水性・耐海塩粒子性を目
的とする構造物等の溶接に一般的に良く使用される被覆
アーク溶接を対象とする。溶接は、自動、半自動、手動
のいずれでも良く、特に限定されるものではない。さら
に、それら構造物の補修溶接あるいは肉盛等にも適用で
きる。

【００２７】本発明が対象とする高Ｍｏステンレス鋼
は、Ｍｏ量が３．５〜８．０％、Ｃｒ量が１８．０〜２
５．０％であって、適量のＮｉを含有することによりミ
クロ組織がオーステナイト単相のもので、高耐食性が要
求されるステンレス鋼である。ここで、Ｍｏ量が３．５
％未満、Ｃｒ量が１８％未満では、十分な耐食性が確保
できない。また、Ｍｏ量が８％超、Ｃｒ量が２５％超で
は金属間化合物が析出し、延性・靱性が十分ではなくな
る。

【００２８】高Ｍｏ鋼ではあっても、該ステンレス鋼の
組織がフェライト単相、あるいはフェライト＋オーステ
ナイト二相からなる場合には、ステンレス鋼自体の耐食
性および延性・靱性が必ずしも高くなく、さらに、溶接
金属中でもＮｉ量が低下して脆弱な金属間化合物が析出
しやすくなるので好ましくない。なお、ミクロ組織は、
エッチングの後に直接組織観察する方法もしくはフェラ
イトメーターのような磁気的測定により判定するのが好
ましい。

【００２９】本発明が対象とする高Ｍｏステンレス鋼に
おいては、Ｍｏ量およびＣｒ量が前述の範囲であり、適
量のＮｉを含有することによりミクロ組織がオーステナ
イト単相であれば、他の成分は特に限定されるものでは
なく、いずれも適用可能であるが、Ｃ：０．００５〜
０．０２％、Ｓｉ：０．３〜０．７％、Ｍｎ：０．３〜
１．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００３％以
下、Ｃｒ：１８〜２２％、Ｍｏ：５．５〜６．５％含有
するものであることが好ましい。

【００３０】

【実施例】以下、実施例にて本発明を説明する。表１に
母材として用いた高Ｍｏステンレス鋼板の化学成分およ
びミクロ組織を示す。はＡＳＴＭ−Ａ２４０−Ｓ３１
２５４相当の高耐食オーステナイト系ステンレス鋼であ
り、は高耐海水性を目的に実験室的に溶製したステ
ンレス鋼である。板厚はいずれも５ｍｍであり、開先角
度：８０°、ルートフェース：０．５ｍｍのＹ開先を設
け、表２に成分を示す供試心線と、表３に示す被覆剤を
表４に示す組み合わせにより作製した被覆アーク溶接棒
を用いて溶接継手を作成した。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】

【表３】

【００３４】

【表４】

【００３５】下向姿勢で溶接条件は溶接電流：１４０Ａ
（ＡＣ）、アーク電圧：２２〜２６Ｖ、溶接速度：２０
〜２５ｃｍ／ｍｉｎとした。また、立向姿勢での溶接条
件は溶接電流：１００Ａ（ＡＣ）、アーク電圧：２０〜
２４Ｖ、溶接速度：５〜１０ｃｍ／ｍｉｎとした。な
お、表１のステンレス鋼は、圧延の後に１１５０℃で溶
体化熱処理を施して、臨界孔食発生温度を７０℃以上と
したステンレス鋼である。表４には各被覆アーク溶接棒
を適用したステンレス鋼板の記号を記した。

【００３６】作製した溶接継手では、それぞれ耐食性、
機械的特性を調べた。耐食性については、耐孔食性、耐
粒界腐食性および全面腐食性を調べた。耐孔食性は、塩
化物環境での臨界孔食発生温度（ＣＰＴ）を求め評価し
た。腐食環境としては、ＪＩＳ−Ｇ０５７８−１９８１
に定める６％塩化第二鉄＋０．０５Ｎ塩酸水溶液を用い
た。臨界孔食発生温度は、５℃間隔で管理された腐食環
境に２４時間浸漬し、孔食の発生しない最高温度を求
め、それと定めた。また、耐粒界腐食性および全面腐食
性については、それぞれ６５％沸騰硝酸および１０％沸
騰硫酸中に、前者は４８時間、後者は６時間浸漬して、
腐食減量によって評価した。それぞれの耐食性評価試験
の試験片は、いずれも溶接部を中央に含むよう３０×３
０ｍｍの大きさを採取し、余盛を削除して元厚（５ｍ
ｍ）のまま用いた。

【００３７】一方、機械的特性は、溶接継手引張試験、
溶接金属のシャルピー衝撃試験、および溶接継手の表・
裏曲げ試験から評価した。継手引張試験は、溶接継手か
ら余盛を削除した試験片（１号試験片、ＪＩＳ−Ｚ３１
２１−１９６１）を採取し、引張強度を求めた。シャル
ピー衝撃試験は、溶接方向に垂直方向からサブサイズシ
ャルピー試験片（５ｔ×１０ｗ×５５Ｌｍｍ）を採取
し、０℃にて試験し、吸収エネルギーを求めた。曲げ試
験は、溶接継手から溶接方向に垂直方向から余盛を削除
した試験片（５ｔ×３０ｗ×２５０Ｌｍｍ）を採取し、
溶接部を表または裏からローラ曲げ（ＪＩＳ−Ｚ３１２
４−１９６０、曲げ半径：Ｒ＝１０ｍｍ）し、溶接継手
の曲げ延性を評価した。

【００３８】また、それぞれの被覆アーク溶接棒の溶接
高温割れ感受性をＣ型ジグ拘束突合せ溶接割れ試験（Ｊ
ＩＳ−Ｚ３１５５−１９７４）により調べた。試験片と
しては、上記溶接継手特性評価に用いたのと同じ３種の
耐食ステンレス鋼を用い、被覆アーク溶接により溶接部
の割れを調べた。

【００３９】表５にそれぞれの溶接作業性および腐食試
験の結果を示し、表６に機械試験および高温割れ試験の
結果を示す。表５，表６から明らかなように、本発明例
であるＮｏ．１〜５は、溶接作業性、耐食性、機械的特
性および耐高温割れ性に優れ、多数の要求特性を同時に
満足できることがわかる。

【００４０】

【表５】

【００４１】

【表６】

【００４２】まず、耐孔食性に関してであるが、本発明
の溶接棒で溶接した溶接継手の臨界孔食発生温度はいず
れも７０〜８０℃の範囲で、比較例Ｎｏ．６，７より高
く、母材同等の優れた耐孔食性を有しているといえる。
次に、耐粒界腐食性については、６５％沸騰硝酸試験の
結果では、本発明法による溶接部はいずれも母材の結果
と同等の１．４６〜１．７９ｇ／ｍ² ・ｈｒの腐食速度
を示し、良好な耐粒界腐食性を有しているといえる。さ
らに、全面腐食性については、本発明法による溶接継手
は、いずれも比較心線ｄ，ｅを用いた溶接継手より耐食
性に優れており、母材と比較しても同等以上の耐全面腐
食性を示した。これは、高Ｎｉ，Ｍｏ，ＷおよびＣｕ添
加の効果によるものである。

【００４３】他方、機械的特性に関しては、まず、シャ
ルピー衝撃試験の結果では、比較心線ｄを用いた溶接金
属は非常に低い吸収エネルギーを示したのに対し、本発
明による溶接金属はいずれも十分高い吸収エネルギーが
得られた。また、強度に関しては、本発明心線ａ，ｂに
よる溶接部は比較心線ｄと同等であり、これはまた母材
ともほぼ同等である。さらに、心線ｃによる溶接部はこ
れより約３〜５ｋｇｆ／ｍｍ² 程度高い引張強度を示
し、Ｃｏ添加による強度改善が認められる。曲げ試験で
は、本発明による溶接部は、表曲げ、裏曲げのいずれの
面にも割れ、欠陥等は認められず、曲げ延性は良好であ
った。しかるに、比較例Ｎｏ．６，７による溶接部は、
曲げ表面に多数の微小な割れが見られる。

【００４４】これらのことより本発明による溶接部は、
母材のタイプにかかわらず溶接作業性と腐食性のみなら
ず機械的特性にも優れていることが示され、耐食構造用
溶接材料として本発明が有効であることが明らかになっ
た。さらに、溶接高温割れ試験結果からもわかるよう
に、比較例Ｎｏ．６，７は割れ感受性が極めて高いのに
対し、本発明例では優れた耐高温割れ性を示した。特
に、比較例による試験溶接ビードでは、通常この試験に
おいて割れやすいとされるクレータのみならず、それ以
外の部分にもかなり長い割れが見られた。一方、本発明
例による溶接ビードでは、クレータに若干の割れが見ら
れたが他は全く割れが認められず、実用上の耐割れ性は
十分であるといえる。

【００４５】

【発明の効果】上記の実施例からもわかるように、本発
明は溶接作業性、耐食性および機械的特性、耐溶接高温
割れ性に優れた高Ｍｏステンレス鋼用の被覆アーク溶接
棒を提供することを可能としたものであり、産業の発展
に貢献するところが極めて大である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者三宅聰之千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者緒方雅人千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｍｏ：３．５〜８．０％、Ｃ
ｒ：１８．０〜２５．０％を含有し、ミクロ組織がオー
ステナイト単相からなる高Ｍｏステンレス鋼用の被覆ア
ーク溶接棒において、重量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１％、Ｓｉ：０．０１〜０．２％、Ｍｎ：０．０１〜２％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：５５〜７５％、Ｃｕ：０．１〜３％、Ｎ：０．１〜０．３％、Ｍｏ、Ｗのうち１種または２種：６〜１２％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、を含有し、Ｓを０．０１％以下、Ｐを０．０１％以下、に制限し、残りがＦｅおよび不可
避不純物よりなる高Ｎｉ合金心線に、被覆剤全量に対す
る重量％で、金属炭酸塩：３０〜６０％、金属ふっ化物：１５〜３０％、金属酸化物：１５〜２０％、を含有する被覆剤を塗布
したことを特徴とする高Ｍｏステンレス鋼用被覆アーク
溶接棒。
【請求項２】高Ｎｉ合金心線はさらに、重量％で、Ｃｏ：０．１〜５％、を含有することを特徴とする請求
項１に記載の高Ｍｏステンレス鋼用被覆アーク溶接棒。