JPH08257706A - 棒線材向け溶鋼の安定連続鋳造方法 - Google Patents
棒線材向け溶鋼の安定連続鋳造方法Info
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- JPH08257706A JPH08257706A JP9003795A JP9003795A JPH08257706A JP H08257706 A JPH08257706 A JP H08257706A JP 9003795 A JP9003795 A JP 9003795A JP 9003795 A JP9003795 A JP 9003795A JP H08257706 A JPH08257706 A JP H08257706A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は棒線材向け溶鋼を対象として、同一
タンディッシュを用いてＳｉキルド鋼とＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼を続けて鋳造するに際し、ノズル詰りのない安定し
た連続鋳造操業を達成するための方法を提供するもので
ある。 【構成】 棒線材溶鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製
造するに際し、同一タンディッシュを用いて２チャージ
以上連続して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせ
が前チャージＳｉキルド鋼、後チャージＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼を鋳造する場合に、Ｓｉキルド鋼全鋳造量の１４／
１５相当量以上の鋳造末期に対応するタンディッシュ内
溶鋼にＣａ源を添加し、続いてＡｌ・Ｓｉキルド鋼を鋳
造することによりＡｌ・Ｓｉキルド鋼鋳造開始時に発生
するノズル詰りを回避する。Ｃａ源として粒状Ｃａ−Ｓ
ｉ合金、粒状Ｆｅ−Ｃａ合金を１種類以上用いる。また
添加方法としては内部にＣａ源を充填した鉄製ワイヤー
を溶鋼中に浸漬供給する。
タンディッシュを用いてＳｉキルド鋼とＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼を続けて鋳造するに際し、ノズル詰りのない安定し
た連続鋳造操業を達成するための方法を提供するもので
ある。 【構成】 棒線材溶鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製
造するに際し、同一タンディッシュを用いて２チャージ
以上連続して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせ
が前チャージＳｉキルド鋼、後チャージＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼を鋳造する場合に、Ｓｉキルド鋼全鋳造量の１４／
１５相当量以上の鋳造末期に対応するタンディッシュ内
溶鋼にＣａ源を添加し、続いてＡｌ・Ｓｉキルド鋼を鋳
造することによりＡｌ・Ｓｉキルド鋼鋳造開始時に発生
するノズル詰りを回避する。Ｃａ源として粒状Ｃａ−Ｓ
ｉ合金、粒状Ｆｅ−Ｃａ合金を１種類以上用いる。また
添加方法としては内部にＣａ源を充填した鉄製ワイヤー
を溶鋼中に浸漬供給する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＡｌとＳを含有する溶
鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製造するに際し、同一
タンディッシュを用いて２チャージ以上連続して鋳造す
るに当たり、ノズル詰りのない安定した連続鋳造操業を
達成するための方法に関する。
鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製造するに際し、同一
タンディッシュを用いて２チャージ以上連続して鋳造す
るに当たり、ノズル詰りのない安定した連続鋳造操業を
達成するための方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】棒線材を対象としたブルーム・ビレット
連鋳においては、スラブ連鋳にくらべ小断面サイズであ
るため、鋳型内への浸漬ノズルの設置スペースに制約が
あること、および注入溶鋼量制御性向上の面から小径の
浸漬ノズルを用いての鋳造が行われてきた。最近では連
続鋳造の後工程である分塊工程省略によるコストダウン
を狙い、さらなる小断面サイズ、小径浸漬ノズルを採用
したビレット連鋳が開発されるに至っている。
連鋳においては、スラブ連鋳にくらべ小断面サイズであ
るため、鋳型内への浸漬ノズルの設置スペースに制約が
あること、および注入溶鋼量制御性向上の面から小径の
浸漬ノズルを用いての鋳造が行われてきた。最近では連
続鋳造の後工程である分塊工程省略によるコストダウン
を狙い、さらなる小断面サイズ、小径浸漬ノズルを採用
したビレット連鋳が開発されるに至っている。
【０００３】棒線材向けの溶鋼は一般にＡｌにより脱酸
する必要があるが、この場合には脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3
が不可避的に存在し、鋳造中に浸漬ノズル内壁に付着成
長（巨大化）するため、ノズル詰りを引起こし安定鋳造
の阻害要因になると共に、浸漬ノズル内壁から剥離した
巨大Ａｌ2 Ｏ3 系介在物が鋳片内に混入し、製品での介
在物性欠陥となることもあった。このような傾向は小断
面鋳造ほど著しく、ビレット連鋳技術確立のためには、
小径浸漬ノズルの詰り防止が極めて重要な課題となって
きている。
する必要があるが、この場合には脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3
が不可避的に存在し、鋳造中に浸漬ノズル内壁に付着成
長（巨大化）するため、ノズル詰りを引起こし安定鋳造
の阻害要因になると共に、浸漬ノズル内壁から剥離した
巨大Ａｌ2 Ｏ3 系介在物が鋳片内に混入し、製品での介
在物性欠陥となることもあった。このような傾向は小断
面鋳造ほど著しく、ビレット連鋳技術確立のためには、
小径浸漬ノズルの詰り防止が極めて重要な課題となって
きている。
【０００４】ノズル詰り防止策としては、溶鋼中Ａｌ
2 Ｏ3 の除去技術、Ａｌ2 Ｏ3 改質によるノズル付着
性軽減技術等が検討されている。このうちに関しては
昭和６３年１１月、日本鉄鋼協会発行の第１２６・１２
７回西山記念技術講座「高清浄鋼」第１１〜１５頁に記
載されているが、現状ではＡｌ2 Ｏ3 の除去機能を十分
具備した技術はほとんどない。これはＡｌ2 Ｏ3 の挙動
が複雑であり、十分に解明されていないことによる。
2 Ｏ3 の除去技術、Ａｌ2 Ｏ3 改質によるノズル付着
性軽減技術等が検討されている。このうちに関しては
昭和６３年１１月、日本鉄鋼協会発行の第１２６・１２
７回西山記念技術講座「高清浄鋼」第１１〜１５頁に記
載されているが、現状ではＡｌ2 Ｏ3 の除去機能を十分
具備した技術はほとんどない。これはＡｌ2 Ｏ3 の挙動
が複雑であり、十分に解明されていないことによる。
【０００５】一方、に関しては昭和５６年４月、丸善
株式会社から発行された「カルシウム鋼」第８１〜８３
頁に詳細に記載されている。それによると改質技術の主
流は溶鋼へのＣａ添加であり、これによりＡｌ2 Ｏ3 を
低融点の１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 に改質しノズル内壁
への付着を防止するものである。しかし、棒線材の場合
にはこの方法が期待通り達成されないことが多い。その
理由は棒線材溶鋼がＳを０．０１重量％以上含有してお
り、このためＣａ添加によりＡｌ2 Ｏ3 の改質と競合し
てＣａＳが生成し、ＣａＳがノズル内壁に付着し、ノズ
ル詰りを誘発するためである。この対策として特開昭６
３−７３２２号も提案されているが充分ではない。さら
にノズル内壁から剥離したＣａＳ複合介在物は製品介在
物欠陥となることも多い。
株式会社から発行された「カルシウム鋼」第８１〜８３
頁に詳細に記載されている。それによると改質技術の主
流は溶鋼へのＣａ添加であり、これによりＡｌ2 Ｏ3 を
低融点の１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 に改質しノズル内壁
への付着を防止するものである。しかし、棒線材の場合
にはこの方法が期待通り達成されないことが多い。その
理由は棒線材溶鋼がＳを０．０１重量％以上含有してお
り、このためＣａ添加によりＡｌ2 Ｏ3 の改質と競合し
てＣａＳが生成し、ＣａＳがノズル内壁に付着し、ノズ
ル詰りを誘発するためである。この対策として特開昭６
３−７３２２号も提案されているが充分ではない。さら
にノズル内壁から剥離したＣａＳ複合介在物は製品介在
物欠陥となることも多い。
【０００６】本発明者らはこのような問題に対処するた
め種々の検討を行い、特開平３−１６５９５２号、およ
び特公平６−４５８１６号にてＣａＳ生成の効率的抑制
方法を提案した。特開平３−１６５９５２号の方法は、
溶鋼中の全Ｃａ濃度／全Ａｌ濃度の比を全Ｏ濃度に応じ
て適正にコントロールするものである。また特公平６−
４５８１６号では反応過程でのＣａＳ生成を抑制するた
め、溶鋼中Ｃ濃度に応じてＣａ供給速度を適正にコント
ロールする方法を提示した。
め種々の検討を行い、特開平３−１６５９５２号、およ
び特公平６−４５８１６号にてＣａＳ生成の効率的抑制
方法を提案した。特開平３−１６５９５２号の方法は、
溶鋼中の全Ｃａ濃度／全Ａｌ濃度の比を全Ｏ濃度に応じ
て適正にコントロールするものである。また特公平６−
４５８１６号では反応過程でのＣａＳ生成を抑制するた
め、溶鋼中Ｃ濃度に応じてＣａ供給速度を適正にコント
ロールする方法を提示した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記対
策を実施しながら小断面ビレット鋳造を行っても、以下
の如き場合には、ノズル詰りが発生しやすく、安定操業
が困難になることが明らかとなった。すなわち、同一タ
ンディッシュを用いて棒線材溶鋼を２チャージ以上連続
して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが、前チ
ャージにＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．３重
量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージにＡｌ：０．１０
０重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓｉキ
ルド鋼を鋳造するケースにおいて、Ａｌ・Ｓｉキルド鋼
鋳造開始時にノズル詰りが極めて発生しやすい状況にあ
ることがわかった。本発明はこの対策に関するものであ
って、ノズル詰り原因を究明することにより、当該ケー
スでの簡便で効率的なノズル詰り防止法を確立した。さ
らに前後チャージの継ぎ目部に相当する非定常部鋳片の
介在物欠陥をも大幅に軽減させることが可能となった。
策を実施しながら小断面ビレット鋳造を行っても、以下
の如き場合には、ノズル詰りが発生しやすく、安定操業
が困難になることが明らかとなった。すなわち、同一タ
ンディッシュを用いて棒線材溶鋼を２チャージ以上連続
して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが、前チ
ャージにＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．３重
量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージにＡｌ：０．１０
０重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓｉキ
ルド鋼を鋳造するケースにおいて、Ａｌ・Ｓｉキルド鋼
鋳造開始時にノズル詰りが極めて発生しやすい状況にあ
ることがわかった。本発明はこの対策に関するものであ
って、ノズル詰り原因を究明することにより、当該ケー
スでの簡便で効率的なノズル詰り防止法を確立した。さ
らに前後チャージの継ぎ目部に相当する非定常部鋳片の
介在物欠陥をも大幅に軽減させることが可能となった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。基本成分がＡｌ：０．１００重
量％以下、Ｓ：０．１５０重量％以下を含有する溶鋼で
あって、当該溶鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製造す
るに際し、同一タンディッシュを用いて２チャージ以上
連続して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが前
チャージがＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．１
５重量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージがＡｌ：０．
１００重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓ
ｉキルド鋼を鋳造する場合に、前記Ｓｉキルド鋼チャー
ジの全鋳造量の１４／１５相当量以上の鋳造末期に対応
するタンディッシュ内溶鋼にＣａ源を添加し、続いてＡ
ｌ・Ｓｉキルド鋼を鋳造することによりＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼鋳造開始時に発生するノズル詰りを回避することを
特徴とする棒線材溶鋼の安定連続鋳造方法を提示する。
Ｃａ源として粒状Ｃａ−Ｓｉ合金、粒状Ｆｅ−Ｃａ合金
を１種類以上用いる。また、添加方法としては内部に当
該Ｃａ源を充填した鉄製ワイヤーを溶鋼中に浸漬・供給
する方式を採用する。
ろは以下の通りである。基本成分がＡｌ：０．１００重
量％以下、Ｓ：０．１５０重量％以下を含有する溶鋼で
あって、当該溶鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製造す
るに際し、同一タンディッシュを用いて２チャージ以上
連続して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが前
チャージがＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．１
５重量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージがＡｌ：０．
１００重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓ
ｉキルド鋼を鋳造する場合に、前記Ｓｉキルド鋼チャー
ジの全鋳造量の１４／１５相当量以上の鋳造末期に対応
するタンディッシュ内溶鋼にＣａ源を添加し、続いてＡ
ｌ・Ｓｉキルド鋼を鋳造することによりＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼鋳造開始時に発生するノズル詰りを回避することを
特徴とする棒線材溶鋼の安定連続鋳造方法を提示する。
Ｃａ源として粒状Ｃａ−Ｓｉ合金、粒状Ｆｅ−Ｃａ合金
を１種類以上用いる。また、添加方法としては内部に当
該Ｃａ源を充填した鉄製ワイヤーを溶鋼中に浸漬・供給
する方式を採用する。
【０００９】
【作用】以下に本発明の詳細について述べる。まず、同
一タンディッシュを用いて棒線材溶鋼を２チャージ以上
連続して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが、
前チャージにＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．
３重量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージにＡｌ：０．
１００重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓ
ｉキルド鋼を鋳造するケースにおいて、Ａｌ・Ｓｉキル
ド鋼鋳造開始時にノズル詰りが極めて発生しやすい原因
について述べる。
一タンディッシュを用いて棒線材溶鋼を２チャージ以上
連続して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが、
前チャージにＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．
３重量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージにＡｌ：０．
１００重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓ
ｉキルド鋼を鋳造するケースにおいて、Ａｌ・Ｓｉキル
ド鋼鋳造開始時にノズル詰りが極めて発生しやすい原因
について述べる。
【００１０】この原因について本発明者らは詳細な調査
を行った。その結果、前チャージの鋳造末期に溶鋼中に
含有されている酸化物系介在物が、後チャージ鋳造開始
時に後チャージ溶鋼中に混入し、これが後チャージ溶鋼
中のＡｌを酸化しアルミナを生成するためにノズル詰り
が発生することが明らかになった。すなわち、前チャー
ジのＳｉキルド溶鋼中の酸化物系介在物は、ＳｉＯ2 あ
るいはＳｉＯ2 を５０％以上含むＳｉＯ2 系酸化物であ
り、この酸化物が下記式で表わされるように後チャージ
溶鋼中のＡｌと反応しアルミナを生成する。 １．５（ＳｉＯ2 ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2 Ｏ3 ＋１．５Ｓｉ 結果的にこのアルミナがノズル内壁に付着し詰りを誘発
する。ここに、問題となる前チャージの溶鋼は全鋳造量
の１４／１５相当量以上の鋳造末期に対応する溶鋼であ
り、この部分の溶鋼が後チャージの溶鋼と混合し、下記
反応によるアルミナを生成する。すなわちヒートサイズ
が１２０トンである場合は１２０×（１４／１５）＝１
１２トン以上１２０トンまでの８トンの溶鋼が該当す
る。
を行った。その結果、前チャージの鋳造末期に溶鋼中に
含有されている酸化物系介在物が、後チャージ鋳造開始
時に後チャージ溶鋼中に混入し、これが後チャージ溶鋼
中のＡｌを酸化しアルミナを生成するためにノズル詰り
が発生することが明らかになった。すなわち、前チャー
ジのＳｉキルド溶鋼中の酸化物系介在物は、ＳｉＯ2 あ
るいはＳｉＯ2 を５０％以上含むＳｉＯ2 系酸化物であ
り、この酸化物が下記式で表わされるように後チャージ
溶鋼中のＡｌと反応しアルミナを生成する。 １．５（ＳｉＯ2 ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2 Ｏ3 ＋１．５Ｓｉ 結果的にこのアルミナがノズル内壁に付着し詰りを誘発
する。ここに、問題となる前チャージの溶鋼は全鋳造量
の１４／１５相当量以上の鋳造末期に対応する溶鋼であ
り、この部分の溶鋼が後チャージの溶鋼と混合し、下記
反応によるアルミナを生成する。すなわちヒートサイズ
が１２０トンである場合は１２０×（１４／１５）＝１
１２トン以上１２０トンまでの８トンの溶鋼が該当す
る。
【００１１】この対策として、本発明ではＣａを添加し
酸化物組成をＡｌ2 Ｏ3 からＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系
として低融点化を図り、ノズル内壁への付着を防止する
ことにある。この場合、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系では
１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 が最も低融点（約１４００
℃）であり、この組成に制御することが望ましい。制御
方法は特定するものではなく、前チャージ溶鋼の酸化物
量や後チャージ溶鋼の成分等を勘案して適正量のＣａを
添加すればよい。
酸化物組成をＡｌ2 Ｏ3 からＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系
として低融点化を図り、ノズル内壁への付着を防止する
ことにある。この場合、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 ２元系では
１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 が最も低融点（約１４００
℃）であり、この組成に制御することが望ましい。制御
方法は特定するものではなく、前チャージ溶鋼の酸化物
量や後チャージ溶鋼の成分等を勘案して適正量のＣａを
添加すればよい。
【００１２】次にＣａ源の限定した理由について述べ
る。本発明の如きタンディッシュへＣａを添加する場合
には、Ｃａ添加によって生じる溶鋼飛散、発煙を極力抑
制し、操業を安全かつ円滑に進める必要がある。そのた
めには、比較的反応性が穏やかなＣａ源を用いるべきで
あり、具体的にはＣａ−Ｓｉ合金、Ｃａ−Ｆｅ合金が最
適である。これら合金を用いて、かつ合金中のＣａ濃度
を重量％にて５０％未満とすることにより、溶鋼飛散、
発煙を操業上問題のない範囲に抑制できる。なお、Ｃａ
−Ｓｉ合金およびＣａ−Ｆｅ合金の形状は後述するＣａ
添加方法との関連から粒状品が望ましい。
る。本発明の如きタンディッシュへＣａを添加する場合
には、Ｃａ添加によって生じる溶鋼飛散、発煙を極力抑
制し、操業を安全かつ円滑に進める必要がある。そのた
めには、比較的反応性が穏やかなＣａ源を用いるべきで
あり、具体的にはＣａ−Ｓｉ合金、Ｃａ−Ｆｅ合金が最
適である。これら合金を用いて、かつ合金中のＣａ濃度
を重量％にて５０％未満とすることにより、溶鋼飛散、
発煙を操業上問題のない範囲に抑制できる。なお、Ｃａ
−Ｓｉ合金およびＣａ−Ｆｅ合金の形状は後述するＣａ
添加方法との関連から粒状品が望ましい。
【００１３】一方、Ｃａ源の添加方法は以下に述べる理
由からワイヤー添加法が好ましい。Ｃａは溶鋼中に供給
され、溶鋼中でアルミナと反応し低融点ＣａＯ・Ａｌ2
Ｏ3を生成させるために添加されるものであるから、反
応効率が高くなる添加法を採用する必要がある。ワイヤ
ー添加法は、ある程度溶鋼がたまり溶鋼深さ１５０ｍｍ
以上で添加するとＣａ添加歩留りを向上させることがで
きる。鉄製ワイヤーの形状、寸法は特に限定するもので
はない。なお、本発明においては、タンディッシュでの
Ｃａ添加に先立ち、取鍋溶鋼へのＣａ添加を行うことを
前提とする。
由からワイヤー添加法が好ましい。Ｃａは溶鋼中に供給
され、溶鋼中でアルミナと反応し低融点ＣａＯ・Ａｌ2
Ｏ3を生成させるために添加されるものであるから、反
応効率が高くなる添加法を採用する必要がある。ワイヤ
ー添加法は、ある程度溶鋼がたまり溶鋼深さ１５０ｍｍ
以上で添加するとＣａ添加歩留りを向上させることがで
きる。鉄製ワイヤーの形状、寸法は特に限定するもので
はない。なお、本発明においては、タンディッシュでの
Ｃａ添加に先立ち、取鍋溶鋼へのＣａ添加を行うことを
前提とする。
【００１４】次に本発明における溶鋼成分の限定理由を
述べる。Ａｌは、鋼の結晶粒度調整用に必要であるが、
０．１００重量％を越えて添加しても結晶粒度調整作用
が飽和するので上限を０．１００重量％とした。Ｓは機
械構造用鋼あるいは冷間鍛造用鋼などに用いられる棒鋼
線材製品への被削性付与の面から必要であるが、０．１
５０重量％を越えて含有されると、むしろ機械的性質が
劣化するので上限を０．１５０重量％に限定する。
述べる。Ａｌは、鋼の結晶粒度調整用に必要であるが、
０．１００重量％を越えて添加しても結晶粒度調整作用
が飽和するので上限を０．１００重量％とした。Ｓは機
械構造用鋼あるいは冷間鍛造用鋼などに用いられる棒鋼
線材製品への被削性付与の面から必要であるが、０．１
５０重量％を越えて含有されると、むしろ機械的性質が
劣化するので上限を０．１５０重量％に限定する。
【００１５】
【実施例】以下に本発明の実施例を述べ、本発明の効果
について記載する。 （実施例）１２０トン転炉から出鋼された棒線材向け粗
溶鋼に対して、ＲＨ脱ガス設備を用いて成分調整ならび
に脱水素を行った。次に取鍋内溶鋼にＣａ−Ｓｉ合金を
充填した鉄被覆ワイヤーにてＣａを添加した。このよう
な処理を６チャージ連続で行ったが、第２チャージ目に
はＣ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ：０．２０〜０．６
３％、Ｍｎ：０．５０〜０．８７％、Ｐ：０．００８〜
０．０２５％、Ｓ：０．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：
０．００５％以下、Ｔ．Ｏ：０．００１７〜０．００５
５％、Ｔ．Ｃａ：０．００１０〜０．００６５％のＳｉ
キルド鋼、第３チャージ目にはＣ：０．３０〜０．５５
％、Ｓｉ：０．１５〜０．４３％、Ｍｎ：０．３５〜
１．１５％、Ｐ：０．００８〜０．０２７％、Ｓ：０．
００８〜０．０２７％、Ａｌ：０．００１５〜０．００
５０％、Ｔ．Ｏ：０．０００７〜０．００１８％、Ｔ．
Ｃａ：０．０００８〜０．００５５％のＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼を組合わせた。さらに第２チャージ目の溶鋼１１２
〜１２０トンの鋳造末期にタンディッシュ溶鋼にＣａ源
を添加した。Ｃａ源としては粒径０．０５〜２．０ｍｍ
の粒状Ｃａ−Ｓｉ合金あるいは粒状Ｆｅ−Ｃａ合金を用
いた。
について記載する。 （実施例）１２０トン転炉から出鋼された棒線材向け粗
溶鋼に対して、ＲＨ脱ガス設備を用いて成分調整ならび
に脱水素を行った。次に取鍋内溶鋼にＣａ−Ｓｉ合金を
充填した鉄被覆ワイヤーにてＣａを添加した。このよう
な処理を６チャージ連続で行ったが、第２チャージ目に
はＣ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ：０．２０〜０．６
３％、Ｍｎ：０．５０〜０．８７％、Ｐ：０．００８〜
０．０２５％、Ｓ：０．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：
０．００５％以下、Ｔ．Ｏ：０．００１７〜０．００５
５％、Ｔ．Ｃａ：０．００１０〜０．００６５％のＳｉ
キルド鋼、第３チャージ目にはＣ：０．３０〜０．５５
％、Ｓｉ：０．１５〜０．４３％、Ｍｎ：０．３５〜
１．１５％、Ｐ：０．００８〜０．０２７％、Ｓ：０．
００８〜０．０２７％、Ａｌ：０．００１５〜０．００
５０％、Ｔ．Ｏ：０．０００７〜０．００１８％、Ｔ．
Ｃａ：０．０００８〜０．００５５％のＡｌ・Ｓｉキル
ド鋼を組合わせた。さらに第２チャージ目の溶鋼１１２
〜１２０トンの鋳造末期にタンディッシュ溶鋼にＣａ源
を添加した。Ｃａ源としては粒径０．０５〜２．０ｍｍ
の粒状Ｃａ−Ｓｉ合金あるいは粒状Ｆｅ−Ｃａ合金を用
いた。
【００１６】この結果、第２チャージ目全溶鋼量の１４
／１５以降の溶鋼のＣａ濃度は１５〜８０ｐｐｍとなっ
た。第２チャージ目と第３チャージ目を続けて鋳造し鋳
片サイズが１６２ｍｍ×１６２ｍｍの湾曲型ビレット連
鋳機に供し、それぞれＳｉキルド鋼およびＡｌ・Ｓｉキ
ルド鋼相当の棒線材向けビレットを製造したが、第２チ
ャージ目と第３チャージ目の継ぎ目部においても、ノズ
ル詰りは全く発生しなかったために６チャージ連続して
安定鋳造が可能であった。またタンディッシュでのＣａ
添加に伴う溶鋼飛散、発煙も僅少であった。また、第２
チャージ目の鋳造末期の鋳片の介在物を観察するといず
れも２０μ以下と小型であり、製品介在物欠陥に発展す
る危険性がほとんどなかった。このような６チャージ連
続の操業を１５回繰り返したが、Ｓｉキルド鋼とＡｌ・
Ｓｉキルド鋼の継ぎ目部においてノズル詰りは全く発生
せず、すべて安定鋳造が可能であった。
／１５以降の溶鋼のＣａ濃度は１５〜８０ｐｐｍとなっ
た。第２チャージ目と第３チャージ目を続けて鋳造し鋳
片サイズが１６２ｍｍ×１６２ｍｍの湾曲型ビレット連
鋳機に供し、それぞれＳｉキルド鋼およびＡｌ・Ｓｉキ
ルド鋼相当の棒線材向けビレットを製造したが、第２チ
ャージ目と第３チャージ目の継ぎ目部においても、ノズ
ル詰りは全く発生しなかったために６チャージ連続して
安定鋳造が可能であった。またタンディッシュでのＣａ
添加に伴う溶鋼飛散、発煙も僅少であった。また、第２
チャージ目の鋳造末期の鋳片の介在物を観察するといず
れも２０μ以下と小型であり、製品介在物欠陥に発展す
る危険性がほとんどなかった。このような６チャージ連
続の操業を１５回繰り返したが、Ｓｉキルド鋼とＡｌ・
Ｓｉキルド鋼の継ぎ目部においてノズル詰りは全く発生
せず、すべて安定鋳造が可能であった。
【００１７】（比較例）実施例と同様に１２０トン転炉
から出鋼された棒線材向け粗溶鋼に対して、ＲＨ脱ガス
設備を用いて成分調整ならびに脱水素を行った。次に取
鍋内溶鋼にＣａ−Ｓｉ合金を充填した鉄被覆ワイヤーに
てＣａを添加した。このような処理を６チャージ連続で
行い実施例と同様に第２チャージ目にはＳｉキルド鋼、
第３チャージ目にはＡｌ・Ｓｉキルド鋼として、連続し
て同一タンディッシュを用いての鋳造を試みたが、第２
チャージ目の鋳造末期時には本発明のごときＣａ添加処
理は施さなかった。
から出鋼された棒線材向け粗溶鋼に対して、ＲＨ脱ガス
設備を用いて成分調整ならびに脱水素を行った。次に取
鍋内溶鋼にＣａ−Ｓｉ合金を充填した鉄被覆ワイヤーに
てＣａを添加した。このような処理を６チャージ連続で
行い実施例と同様に第２チャージ目にはＳｉキルド鋼、
第３チャージ目にはＡｌ・Ｓｉキルド鋼として、連続し
て同一タンディッシュを用いての鋳造を試みたが、第２
チャージ目の鋳造末期時には本発明のごときＣａ添加処
理は施さなかった。
【００１８】この後、鋳片サイズが１６２ｍｍ×１６２
ｍｍの湾曲型ビレット連鋳機に供し、棒線材向けビレッ
トを製造したが、第２チャージ目と第３チャージ目の継
ぎ目部においてノズル詰りが発生したため、続けて残り
のチャージを鋳造することができなかった。このような
６チャージ連続の操業を１５回繰り返したが、ノズル詰
りが発生し続けて残りのチャージを鋳造することができ
なかったケースは１２回もあり、３回のみ６チャージ連
続して鋳造できたに留った。連続して鋳造できた場合の
第２チャージ目の鋳造末期の鋳片の介在物を観察すると
いずれも５〜６０μとかなり大型であり、製品介在物欠
陥に発展する危険性も認められた。
ｍｍの湾曲型ビレット連鋳機に供し、棒線材向けビレッ
トを製造したが、第２チャージ目と第３チャージ目の継
ぎ目部においてノズル詰りが発生したため、続けて残り
のチャージを鋳造することができなかった。このような
６チャージ連続の操業を１５回繰り返したが、ノズル詰
りが発生し続けて残りのチャージを鋳造することができ
なかったケースは１２回もあり、３回のみ６チャージ連
続して鋳造できたに留った。連続して鋳造できた場合の
第２チャージ目の鋳造末期の鋳片の介在物を観察すると
いずれも５〜６０μとかなり大型であり、製品介在物欠
陥に発展する危険性も認められた。
【００１９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明法により、
ＡｌとＳを含有する棒線材向け溶鋼を対象として、同一
タンディッシュを用い２チャージ以上連続して鋳造する
場合であり、かつＳｉキルド鋼とＡｌ・Ｓｉキルド鋼を
続けて鋳造するに際し、発生するノズル詰りを完全に防
止することが可能となった。これによりビレット連鋳の
コストを大幅に削減すると共に、非定常部鋳片の介在物
欠陥をも大幅に軽減させることが可能となり、鉄鋼業に
とって有益な発明である。
ＡｌとＳを含有する棒線材向け溶鋼を対象として、同一
タンディッシュを用い２チャージ以上連続して鋳造する
場合であり、かつＳｉキルド鋼とＡｌ・Ｓｉキルド鋼を
続けて鋳造するに際し、発生するノズル詰りを完全に防
止することが可能となった。これによりビレット連鋳の
コストを大幅に削減すると共に、非定常部鋳片の介在物
欠陥をも大幅に軽減させることが可能となり、鉄鋼業に
とって有益な発明である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/16 Ｂ２２Ｄ 11/16 Ｚ
Claims (3)
- 【請求項１】 基本成分がＡｌ：０．１００重量％以
下、Ｓ：０．１５０重量％以下を含有する溶鋼であっ
て、当該溶鋼からビレット連鋳機にて鋳片を製造するに
際し、同一タンディッシュを用いて２チャージ以上連続
して鋳造するに当たり、連続して行う組合わせが前チャ
ージがＡｌ：０．０１０重量％以下、Ｓｉ：０．１５重
量％以上のＳｉキルド鋼、後チャージがＡｌ：０．１０
０重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以上のＡｌ・Ｓｉキ
ルド鋼を鋳造する場合に、前記Ｓｉキルド鋼チャージの
全鋳造量の１４／１５相当量以上の鋳造末期に対応する
タンディッシュ内溶鋼にＣａ源を添加し、続いてＡｌ・
Ｓｉキルド鋼を鋳造することによりＡｌ・Ｓｉキルド鋼
鋳造開始時に発生するノズル詰りを回避することを特徴
とする棒線材向け溶鋼の安定連続鋳造方法。 - 【請求項２】 Ｃａ源として粒状Ｃａ−Ｓｉ合金、粒状
Ｆｅ−Ｃａ合金を１種類以上用いる、請求項１記載の連
続鋳造方法。 - 【請求項３】 内部にＣａ源を充填した鉄製ワイヤーを
溶鋼中に供給する請求項１および２記載の連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9003795A JPH08257706A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 棒線材向け溶鋼の安定連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9003795A JPH08257706A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 棒線材向け溶鋼の安定連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08257706A true JPH08257706A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13987461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9003795A Withdrawn JPH08257706A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 棒線材向け溶鋼の安定連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08257706A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106957942A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-07-18 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种提高低碳低硅铝镇静钢直接起步开浇成功率的方法 |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP9003795A patent/JPH08257706A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106957942A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-07-18 | 河钢股份有限公司邯郸分公司 | 一种提高低碳低硅铝镇静钢直接起步开浇成功率的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |