JPH08257775A - 熱間圧延鋼片の接合方法 - Google Patents
熱間圧延鋼片の接合方法Info
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- JPH08257775A JPH08257775A JP7061160A JP6116095A JPH08257775A JP H08257775 A JPH08257775 A JP H08257775A JP 7061160 A JP7061160 A JP 7061160A JP 6116095 A JP6116095 A JP 6116095A JP H08257775 A JPH08257775 A JP H08257775A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 仮付溶接時の溶落ちをなくし、仮付溶接に続
くの圧延工程で鋼片の破断を防ぐことができる熱間圧延
鋼片の接合方法を提供する。 【構成】 高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の前端面
とを突き合わせ、この突合せ部に沿ってレーザ溶接で突
合せ部を仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片を鋼片
厚み方向に圧下して両鋼片を接合する方法において、溶
接速度を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮付溶接
を開始し、レーザ出力を漸増しながら側端部を仮付溶接
し、レーザ出力があらかじめ設定した定常出力に達する
とレーザ出力を定常出力に保持して仮付溶接を続行し、
仮付溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むとレーザ出力
を漸減し、仮付溶接を終了する。
くの圧延工程で鋼片の破断を防ぐことができる熱間圧延
鋼片の接合方法を提供する。 【構成】 高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の前端面
とを突き合わせ、この突合せ部に沿ってレーザ溶接で突
合せ部を仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片を鋼片
厚み方向に圧下して両鋼片を接合する方法において、溶
接速度を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮付溶接
を開始し、レーザ出力を漸増しながら側端部を仮付溶接
し、レーザ出力があらかじめ設定した定常出力に達する
とレーザ出力を定常出力に保持して仮付溶接を続行し、
仮付溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むとレーザ出力
を漸減し、仮付溶接を終了する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、シートバーやスラブ
などの熱間圧延鋼片の接合方法に関する。
などの熱間圧延鋼片の接合方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】シートバーやスラブなどの鋼片の熱間圧
延では、先行鋼片の後端部と後行鋼片の前端部とを接合
することが行われている。これら鋼片は、厚みが２０〜
５０ mm 、幅が６００〜２０００ mm 程度である。ま
た、鋼片の温度は１０００℃前後である。この鋼片の接
合方法の一つとして、先行鋼片の後端面と後行鋼片の前
端面とを突き合わせ、突合せ部に沿って仮付溶接し、引
き続き仮付溶接部した鋼片を鋼片厚み方向に圧下して両
鋼片を接合する方法が周知である。また、仮付溶接にレ
ーザ溶接が用いられることも知られている。
延では、先行鋼片の後端部と後行鋼片の前端部とを接合
することが行われている。これら鋼片は、厚みが２０〜
５０ mm 、幅が６００〜２０００ mm 程度である。ま
た、鋼片の温度は１０００℃前後である。この鋼片の接
合方法の一つとして、先行鋼片の後端面と後行鋼片の前
端面とを突き合わせ、突合せ部に沿って仮付溶接し、引
き続き仮付溶接部した鋼片を鋼片厚み方向に圧下して両
鋼片を接合する方法が周知である。また、仮付溶接にレ
ーザ溶接が用いられることも知られている。
【０００３】レーザ溶接は、レンズまたは凹面鏡でレー
ザビームを集光してエネルギ密度を高くできる。このた
めに、集光照射部の鋼が瞬時に蒸発して鋼片表面にキー
ホールが発生する。レーザ溶接では、このキーホールを
溶接線に沿って移動し、鋼片を接合溶接する。このキー
ホールの移動によりキーホール周辺の鋼が溶融して溶融
プールが形成され、キーホールの移動によりその後方で
溶融プール中の溶融した鋼が凝固して溶接が完了する。
このキーホールの移動による溶融プールの長さは、レー
ザ出力と鋼片温度に比例し、移動速度（溶接速度）に逆
比例する。
ザビームを集光してエネルギ密度を高くできる。このた
めに、集光照射部の鋼が瞬時に蒸発して鋼片表面にキー
ホールが発生する。レーザ溶接では、このキーホールを
溶接線に沿って移動し、鋼片を接合溶接する。このキー
ホールの移動によりキーホール周辺の鋼が溶融して溶融
プールが形成され、キーホールの移動によりその後方で
溶融プール中の溶融した鋼が凝固して溶接が完了する。
このキーホールの移動による溶融プールの長さは、レー
ザ出力と鋼片温度に比例し、移動速度（溶接速度）に逆
比例する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図４は、鋼片を常温で
レーザ溶接した場合の熱履歴を示している。また、図５
は鋼片を熱間（１０００℃）でレーザ溶接した場合の熱
履歴を示している。なお、これら図において、ＴM は鋼
の溶融温度、ＴV は鋼の蒸発温度をそれぞれ示してい
る。常温でのレーザ溶接の場合、溶融・凝固時間は熱間
での場合に比べて数分の１と短いので、溶融した鋼の凝
固に必要な時間が短い。一方、熱間圧延工程中の鋼片は
高温（約１０００℃）であり、冷却効果が小さいために
図５に示すように溶融後の凝固に必要な時間が長く、そ
れに伴い溶融プールが長くなる。この結果、図６に示す
ように先行鋼片１と後行鋼片３との接合部６の側端部で
は溶融した鋼が溶融プールから鋼片側端に沿って流れ落
ち、溶落ち９が容易に発生する。
レーザ溶接した場合の熱履歴を示している。また、図５
は鋼片を熱間（１０００℃）でレーザ溶接した場合の熱
履歴を示している。なお、これら図において、ＴM は鋼
の溶融温度、ＴV は鋼の蒸発温度をそれぞれ示してい
る。常温でのレーザ溶接の場合、溶融・凝固時間は熱間
での場合に比べて数分の１と短いので、溶融した鋼の凝
固に必要な時間が短い。一方、熱間圧延工程中の鋼片は
高温（約１０００℃）であり、冷却効果が小さいために
図５に示すように溶融後の凝固に必要な時間が長く、そ
れに伴い溶融プールが長くなる。この結果、図６に示す
ように先行鋼片１と後行鋼片３との接合部６の側端部で
は溶融した鋼が溶融プールから鋼片側端に沿って流れ落
ち、溶落ち９が容易に発生する。
【０００５】鋼片の突合せ部をレーザ溶接で仮付けする
場合、従来では図３に示すように、仮付溶接に際しレー
ザ出力を所定の出力に上昇させ、その出力を一定に保持
した状態で鋼片の一方の側端から他方の側端まで仮付溶
接していた。したがって、上述のように溶落ちが容易に
発生していた。
場合、従来では図３に示すように、仮付溶接に際しレー
ザ出力を所定の出力に上昇させ、その出力を一定に保持
した状態で鋼片の一方の側端から他方の側端まで仮付溶
接していた。したがって、上述のように溶落ちが容易に
発生していた。
【０００６】図７（ａ）に示している曲線Ａは、圧下に
よるメタルフロー線を表している。圧延ロールは中高の
ロールクラウンが形成されているので、メタルフロー線
Ａは図に示すように山形となる。したがって、仮付溶接
およびその近傍は圧延ロールで圧下されると、図７
（ａ）に示すように鋼片中央部に圧縮応力が、また側端
部に引張応力が発生する。このために、接合部に溶落ち
があると、図７（ｂ）に示すように圧下により鋼片の側
端部に耳割れが生じ、さらには耳割れが成長して図７
（ｃ）に示すように接合部が破断することがあった。
よるメタルフロー線を表している。圧延ロールは中高の
ロールクラウンが形成されているので、メタルフロー線
Ａは図に示すように山形となる。したがって、仮付溶接
およびその近傍は圧延ロールで圧下されると、図７
（ａ）に示すように鋼片中央部に圧縮応力が、また側端
部に引張応力が発生する。このために、接合部に溶落ち
があると、図７（ｂ）に示すように圧下により鋼片の側
端部に耳割れが生じ、さらには耳割れが成長して図７
（ｃ）に示すように接合部が破断することがあった。
【０００７】この発明は、仮付溶接時の溶落ちをなく
し、仮付溶接に続くの圧延工程で鋼片の破断を防ぐこと
ができる熱間圧延鋼片の接合方法を提供しようとするも
のである。
し、仮付溶接に続くの圧延工程で鋼片の破断を防ぐこと
ができる熱間圧延鋼片の接合方法を提供しようとするも
のである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】第１の発明の熱間圧延鋼
片の接合方法は、高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の
前端面とを突き合わせ、この突合せ部に沿ってレーザ溶
接で突合せ部を仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片
を鋼片厚み方向に圧下して両鋼片を接合する方法におい
て、溶接速度を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮
付溶接を開始し、レーザ出力を漸増しながら側端部を仮
付溶接し、レーザ出力があらかじめ設定した定常出力に
達するとレーザ出力を定常出力に保持して仮付溶接を続
行し、仮付溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むとレー
ザ出力を漸減し、仮付溶接を終了する。
片の接合方法は、高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の
前端面とを突き合わせ、この突合せ部に沿ってレーザ溶
接で突合せ部を仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片
を鋼片厚み方向に圧下して両鋼片を接合する方法におい
て、溶接速度を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮
付溶接を開始し、レーザ出力を漸増しながら側端部を仮
付溶接し、レーザ出力があらかじめ設定した定常出力に
達するとレーザ出力を定常出力に保持して仮付溶接を続
行し、仮付溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むとレー
ザ出力を漸減し、仮付溶接を終了する。
【０００９】レーザ出力の時間に対する増加率および減
少率は、熱間鋼片の厚みおよび温度、溶接速度、ならび
に定常出力などをパラメータとし、実機について実験に
より決める。たとえば、増加率および減少率は１０〜２
０ kW/s 程度である。鋼片側端部における溶接開始また
は終了時のレーザ出力は、定常出力の３０〜７０％であ
る。また、レーザ出力が漸増または漸減する鋼片側端部
における溶接長さは、１００〜２００ mm 程度である。
少率は、熱間鋼片の厚みおよび温度、溶接速度、ならび
に定常出力などをパラメータとし、実機について実験に
より決める。たとえば、増加率および減少率は１０〜２
０ kW/s 程度である。鋼片側端部における溶接開始また
は終了時のレーザ出力は、定常出力の３０〜７０％であ
る。また、レーザ出力が漸増または漸減する鋼片側端部
における溶接長さは、１００〜２００ mm 程度である。
【００１０】第２の発明の熱間圧延鋼片の接合方法は、
高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の前端面とを突き合
わせ、この突合せ部に沿ってレーザビームで突合せ部を
仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片を鋼片厚み方向
に圧下して両鋼片を接合する方法において、レーザ出力
を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮付溶接を開始
し、溶接速度を徐々に減速しながら側端部を仮付溶接
し、溶接速度があらかじめ設定した定常速度に達すると
溶接速度を定常速度に保持して仮付溶接を続行し、仮付
溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むと溶接速度を徐々
に加速し、仮付溶接を終了する。
高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の前端面とを突き合
わせ、この突合せ部に沿ってレーザビームで突合せ部を
仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片を鋼片厚み方向
に圧下して両鋼片を接合する方法において、レーザ出力
を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮付溶接を開始
し、溶接速度を徐々に減速しながら側端部を仮付溶接
し、溶接速度があらかじめ設定した定常速度に達すると
溶接速度を定常速度に保持して仮付溶接を続行し、仮付
溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むと溶接速度を徐々
に加速し、仮付溶接を終了する。
【００１１】溶接速度の減速度および加速度は、熱間鋼
片の厚みおよび温度、レーザ出力、ならびに定常速度な
どをパラメータとし、実機について実験により決める。
たとえば、減速度および加速度は０．１〜０．３ m/s2
程度である。鋼片側端部における溶接開始または終了時
の溶接速度は、定常速度の０．５〜１．０倍程度であ
る。また、溶接速度が漸増または漸減する鋼片側端部に
おける溶接長さは、第１の発明と同様に１００〜２００
mm 程度である。
片の厚みおよび温度、レーザ出力、ならびに定常速度な
どをパラメータとし、実機について実験により決める。
たとえば、減速度および加速度は０．１〜０．３ m/s2
程度である。鋼片側端部における溶接開始または終了時
の溶接速度は、定常速度の０．５〜１．０倍程度であ
る。また、溶接速度が漸増または漸減する鋼片側端部に
おける溶接長さは、第１の発明と同様に１００〜２００
mm 程度である。
【００１２】
【作用】第１の発明では、鋼片の側端部でレーザ出力が
漸増または漸減されるので、側端部では鋼片中央部での
レーザ出力（定常出力）よりも低い出力で溶接される。
したがって、キーホールの深さは鋼片側面に近付くほど
浅くなりので、溶融プールの大きさも鋼片側面に近付く
ほど徐々に小さくなる。この結果、鋼片の側端面から溶
融金属が流れ落ちることはなく、溶落ちは発生しない。
漸増または漸減されるので、側端部では鋼片中央部での
レーザ出力（定常出力）よりも低い出力で溶接される。
したがって、キーホールの深さは鋼片側面に近付くほど
浅くなりので、溶融プールの大きさも鋼片側面に近付く
ほど徐々に小さくなる。この結果、鋼片の側端面から溶
融金属が流れ落ちることはなく、溶落ちは発生しない。
【００１３】第２の発明では、鋼片の側端部で一定の溶
接速度から徐々に減速または加速されるので、側端部で
は鋼片中央部よりもレーザビーム照射時間は短くなる。
つまり、側端部に供給される単位面積当たりのレーザビ
ームのエネルギは、鋼片中央部よりも小さい。したがっ
て、第１の発明と同様に、鋼片の側端面から溶融金属が
流れ落ちることはなく、溶落ちは発生しない。
接速度から徐々に減速または加速されるので、側端部で
は鋼片中央部よりもレーザビーム照射時間は短くなる。
つまり、側端部に供給される単位面積当たりのレーザビ
ームのエネルギは、鋼片中央部よりも小さい。したがっ
て、第１の発明と同様に、鋼片の側端面から溶融金属が
流れ落ちることはなく、溶落ちは発生しない。
【００１４】
【実施例】熱間圧延シートバーの接合を例として、第１
の発明の実施例を説明する。図８は熱間圧延設備に設け
られたシートバー接合設備の概略側面図であり、図９は
同設備の平面図である。
の発明の実施例を説明する。図８は熱間圧延設備に設け
られたシートバー接合設備の概略側面図であり、図９は
同設備の平面図である。
【００１５】シートバー１、３の先端部および後端部は
走間シャー１１でバー幅方向に沿って切り落とされ、接
合面が形成される。シートバー１、３は、長さが２０m
、幅が１１００ mm 、厚みは３３ mm である。また、
シートバー１、３の温度は１０００℃である。シートバ
ー１、３の送り速度は、８０m/min である。
走間シャー１１でバー幅方向に沿って切り落とされ、接
合面が形成される。シートバー１、３は、長さが２０m
、幅が１１００ mm 、厚みは３３ mm である。また、
シートバー１、３の温度は１０００℃である。シートバ
ー１、３の送り速度は、８０m/min である。
【００１６】ついで、先行シートバー１の後端面と後行
シートバー３の前端面とを突き合わせ、この突合せ部５
に沿ってレーザ溶接で突合せ部５を仮付溶接７する。レ
ーザはＣＯ2 レーザであり、定常出力は４５ kW であ
る。レーザ発振器１３は固定されているが、溶接ヘッド
１５はシートバー１、３とともに移動する。レーザビー
ム伝送光学系１４を介してレーザ発振器１３から移動す
る溶接ヘッド１５にレーザビームが伝送される。溶接ヘ
ッド１５は伝送されてきたレーザビームを所要のスポッ
ト径に集光する。溶接速度は１０ m/minであり、ビード
幅は３．０ mm である。仮付溶接は、レーザ出力を２０
kW/s で漸増し、２５ kW になると、シートバー１、３
の一方の側端から仮付溶接を開始する。仮付溶接開始後
は、レーザ出力が４５ kW に達するとレーザ出力を４５
kW に保持して仮付溶接を続行する。レーザ出力が４５
kW に達した時点で、溶接長さは約１７０ mm である。
仮付溶接がシートバー１、３の他方の側端手前約１７０
mm に達すると、レーザ出力を２０ kW/s で漸減し、仮
付溶接を終了する。図１は、上記仮付溶接のレーザ出力
の経時変化を示している。
シートバー３の前端面とを突き合わせ、この突合せ部５
に沿ってレーザ溶接で突合せ部５を仮付溶接７する。レ
ーザはＣＯ2 レーザであり、定常出力は４５ kW であ
る。レーザ発振器１３は固定されているが、溶接ヘッド
１５はシートバー１、３とともに移動する。レーザビー
ム伝送光学系１４を介してレーザ発振器１３から移動す
る溶接ヘッド１５にレーザビームが伝送される。溶接ヘ
ッド１５は伝送されてきたレーザビームを所要のスポッ
ト径に集光する。溶接速度は１０ m/minであり、ビード
幅は３．０ mm である。仮付溶接は、レーザ出力を２０
kW/s で漸増し、２５ kW になると、シートバー１、３
の一方の側端から仮付溶接を開始する。仮付溶接開始後
は、レーザ出力が４５ kW に達するとレーザ出力を４５
kW に保持して仮付溶接を続行する。レーザ出力が４５
kW に達した時点で、溶接長さは約１７０ mm である。
仮付溶接がシートバー１、３の他方の側端手前約１７０
mm に達すると、レーザ出力を２０ kW/s で漸減し、仮
付溶接を終了する。図１は、上記仮付溶接のレーザ出力
の経時変化を示している。
【００１７】仮付溶接に引き続いて仕上圧延機列１６
で、圧延ロール１７により仮付溶接したシートバー１、
３を、シートバー厚み方向に圧下して両シートバー１、
３を接合する。圧下率は、３０％である。
で、圧延ロール１７により仮付溶接したシートバー１、
３を、シートバー厚み方向に圧下して両シートバー１、
３を接合する。圧下率は、３０％である。
【００１８】上記方法でシートバーを１００回接合した
結果、溶落ちは発生せず、接合部が破断することもなか
った。
結果、溶落ちは発生せず、接合部が破断することもなか
った。
【００１９】一方、上記と同じシートバーを同じ接合設
備で従来法により接合した。図３に示すように、レーザ
出力を４５ kW 一定として仮付溶接を行った。この結
果、シートバーを１００回接合した結果、９０回溶落ち
が発生した。溶落ちが発生したものはすべて、圧延によ
り接合部が破断した。
備で従来法により接合した。図３に示すように、レーザ
出力を４５ kW 一定として仮付溶接を行った。この結
果、シートバーを１００回接合した結果、９０回溶落ち
が発生した。溶落ちが発生したものはすべて、圧延によ
り接合部が破断した。
【００２０】つぎに、第２の発明の実施例について説明
する。シートバー接合設備、および熱間圧延設備は、上
記実施例の設備と同じである。また、シートバーの寸法
および温度も上記実施例のものと同じである。
する。シートバー接合設備、および熱間圧延設備は、上
記実施例の設備と同じである。また、シートバーの寸法
および温度も上記実施例のものと同じである。
【００２１】レーザ出力は、４５ kW 一定に保持する。
あらかじめ設定した溶接速度（５ m/min）で一方の側端
から仮付溶接を開始し、減速度（０．１ m/s2 ）で減速
しながらシートバー１、３の側端部を仮付溶接する。溶
接速度があらかじめ設定した定常速度（１０ m/min）に
達すると溶接速度を定常速度に保持して仮付溶接を続行
する。溶接速度が定常速度に達した時点で、溶接長さは
約１７０ mm である。そして、仮付溶接が他方の側端手
前約１７０ mm に達すると、溶接速度を加速度（０．１
m/s2 ）で加速し、仮付溶接を終了する。ビード幅は
３．０ mm である。
あらかじめ設定した溶接速度（５ m/min）で一方の側端
から仮付溶接を開始し、減速度（０．１ m/s2 ）で減速
しながらシートバー１、３の側端部を仮付溶接する。溶
接速度があらかじめ設定した定常速度（１０ m/min）に
達すると溶接速度を定常速度に保持して仮付溶接を続行
する。溶接速度が定常速度に達した時点で、溶接長さは
約１７０ mm である。そして、仮付溶接が他方の側端手
前約１７０ mm に達すると、溶接速度を加速度（０．１
m/s2 ）で加速し、仮付溶接を終了する。ビード幅は
３．０ mm である。
【００２２】仮付溶接に引き続いて仕上圧延機列１６
で、圧延ロール１７により仮付溶接したシートバーを、
シートバー厚み方向に圧下して両シートバー１、３を接
合する。圧下率は、３０％である。
で、圧延ロール１７により仮付溶接したシートバーを、
シートバー厚み方向に圧下して両シートバー１、３を接
合する。圧下率は、３０％である。
【００２３】上記方法でシートバーを１００回接合した
結果、溶落ちは発生せず、接合部が破断することもなか
った。
結果、溶落ちは発生せず、接合部が破断することもなか
った。
【００２４】
【発明の効果】この発明では、鋼片の側端部でレーザ出
力が漸増もしくは漸減される、または溶接速度が徐々に
減速もしくは加速される。したがって、側端部に供給さ
れる単位面積当たりのレーザビームのエネルギは漸減
し、溶融プールの大きさは小さくなる。この結果、溶落
ちは発生せず、また圧延時に先行鋼片と後行鋼片との接
合部が破断することもない。
力が漸増もしくは漸減される、または溶接速度が徐々に
減速もしくは加速される。したがって、側端部に供給さ
れる単位面積当たりのレーザビームのエネルギは漸減
し、溶融プールの大きさは小さくなる。この結果、溶落
ちは発生せず、また圧延時に先行鋼片と後行鋼片との接
合部が破断することもない。
【図１】第１の発明の方法において、仮付溶接のレーザ
出力の経時変化を示す線図である。
出力の経時変化を示す線図である。
【図２】第２の発明の方法において、仮付溶接の溶接速
度の経時変化を示す線図である。
度の経時変化を示す線図である。
【図３】従来法において、仮付溶接のレーザ出力の経時
変化を示す線図である。
変化を示す線図である。
【図４】鋼片を常温でレーザ溶接した場合の熱履歴を示
す線図である。
す線図である。
【図５】鋼片を熱間（１０００℃）でレーザ溶接した場
合の熱履歴を示す線図である。
合の熱履歴を示す線図である。
【図６】溶落ちを模式的に示す斜視図である。
【図７】鋼片接合部の破断発生機構を説明する図面であ
る。
る。
【図８】この発明の方法を実施する鋼片接合設備の一例
を示す概略側面図である。
を示す概略側面図である。
【図９】図７に示す設備の平面図である。
１ 先行鋼片 ３ 後行鋼片 ５ 突合せ部 ７ 仮付溶接 ９ 溶落ち １１ 走間シャー １３ レーザ発振器 １５ 溶接ヘッド １６ 仕上圧延機列 １７ 圧延ロール
Claims (2)
- 【請求項１】 高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の前
端面とを突き合わせ、この突合せ部に沿ってレーザ溶接
で突合せ部を仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片を
鋼片厚み方向に圧下して両鋼片を接合する方法におい
て、溶接速度を一定に保持し、鋼片の一方の側端から仮
付溶接を開始し、レーザ出力を漸増しながら側端部を仮
付溶接し、レーザ出力があらかじめ設定した定常出力に
達するとレーザ出力を定常出力に保持して仮付溶接を続
行し、仮付溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むとレー
ザ出力を漸減し、仮付溶接を終了することを特徴とする
熱間圧延鋼片の接合方法。 - 【請求項２】 高温の先行鋼片の後端面と後行鋼片の前
端面とを突き合わせ、この突合せ部に沿ってレーザビー
ムで突合せ部を仮付溶接し、引き続き仮付溶接した鋼片
を鋼片厚み方向に圧下して両鋼片を接合する方法におい
て、レーザ出力を一定に保持し、鋼片の一方の側端から
仮付溶接を開始し、溶接速度を徐々に減速しながら側端
部を仮付溶接し、溶接速度があらかじめ設定した定常速
度に達すると溶接速度を定常速度に保持して仮付溶接を
続行し、仮付溶接が鋼片の他方の側端近くまで進むと溶
接速度を徐々に加速し、仮付溶接を終了することを特徴
とする熱間圧延鋼片の接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7061160A JPH08257775A (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 熱間圧延鋼片の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7061160A JPH08257775A (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 熱間圧延鋼片の接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08257775A true JPH08257775A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13163120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7061160A Pending JPH08257775A (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 熱間圧延鋼片の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08257775A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015097027A1 (de) * | 2013-12-23 | 2015-07-02 | Kuka Roboter Gmbh | SCHWEIßROBOTER UND VERFAHREN ZUM BETREIBEN EINER LASERSCHWEIßVORRICHTUNG |
| EP3216552A1 (en) * | 2016-03-09 | 2017-09-13 | NGK Spark Plug Co., Ltd. | Laser welding methods, method of manufacturing a welded body, method of manufacturing electrode for spark plug, and method of manufacturing spark plug based on such laser welding methods |
| CN107813094A (zh) * | 2017-11-03 | 2018-03-20 | 河南卫华机械工程研究院有限公司 | 一种柔性构件装配装置 |
| CN109048052A (zh) * | 2018-08-09 | 2018-12-21 | 江苏大学 | 一种抑制激光焊接薄板弯曲变形的扫描方法 |
| CN110430965A (zh) * | 2017-03-27 | 2019-11-08 | 三菱电机株式会社 | 激光焊接方法 |
-
1995
- 1995-03-20 JP JP7061160A patent/JPH08257775A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2015097027A1 (de) * | 2013-12-23 | 2015-07-02 | Kuka Roboter Gmbh | SCHWEIßROBOTER UND VERFAHREN ZUM BETREIBEN EINER LASERSCHWEIßVORRICHTUNG |
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| US10201876B2 (en) | 2016-03-09 | 2019-02-12 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Laser welding method, method for manufacturing welded body, method for manufacturing electrode for spark plug, and method for manufacturing spark plug |
| CN110430965A (zh) * | 2017-03-27 | 2019-11-08 | 三菱电机株式会社 | 激光焊接方法 |
| CN110430965B (zh) * | 2017-03-27 | 2021-02-02 | 三菱电机株式会社 | 激光焊接方法 |
| CN107813094A (zh) * | 2017-11-03 | 2018-03-20 | 河南卫华机械工程研究院有限公司 | 一种柔性构件装配装置 |
| CN107813094B (zh) * | 2017-11-03 | 2019-12-03 | 河南卫华重型机械股份有限公司 | 一种柔性构件装配装置 |
| CN109048052A (zh) * | 2018-08-09 | 2018-12-21 | 江苏大学 | 一种抑制激光焊接薄板弯曲变形的扫描方法 |
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