JPH0826330B2 - 連続式コークス製造設備における炉頂ガスダクトの閉塞防止設備 - Google Patents
連続式コークス製造設備における炉頂ガスダクトの閉塞防止設備Info
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- JPH0826330B2 JPH0826330B2 JP3158682A JP15868291A JPH0826330B2 JP H0826330 B2 JPH0826330 B2 JP H0826330B2 JP 3158682 A JP3158682 A JP 3158682A JP 15868291 A JP15868291 A JP 15868291A JP H0826330 B2 JPH0826330 B2 JP H0826330B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は可燃性ガスを熱媒体と
する直立型乾留炉を利用して成形炭を乾留し、冶金用成
形コークスを製造する装置において、乾留炉出口炉頂ガ
スダクトの閉塞を防止する設備に関するものである。
する直立型乾留炉を利用して成形炭を乾留し、冶金用成
形コークスを製造する装置において、乾留炉出口炉頂ガ
スダクトの閉塞を防止する設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続式コークス製造設備における炉頂ガ
スラインの設備フローを図３（Ａ）に示す。
スラインの設備フローを図３（Ａ）に示す。
【０００３】連続式コークス製造設備３２において、成
形炭製造設備１で製造された成形炭２は直立型連続乾留
炉３の頂部から炉内に投入される。この形成炭２は直立
型連続乾留炉３を下降する間に底部から導入される加熱
用熱媒体１２により加熱・乾留され、乾留コークス１３
として直立型連続乾留炉３の底部から切り出される。加
熱用熱媒体１２は成形コークス製造時に副産物として発
生した可燃性のＣＯＧであり、ガス加熱器１１にて所定
温度まで加熱されたものである。直立型連続乾留炉３に
導入された加熱用熱媒体１２は成形炭２の乾留により発
生したガスと共に炉内を上昇して炉頂部から炉頂ガス４
として顕熱回収設備３０、ガスクーラー６、及び集塵器
７に送られる。顕熱回収設備３０の代わりに図３（Ｂ）
に示す如くガス冷却設備３１が設置されることもある。
炉頂ガス４は集塵器７で除塵された後、発生ガスは回収
ガス９として副産物回収設備１０へ送られ、残りの大部
分は循環ガスとして前記加熱用熱媒体１２として循環使
用される。
形炭製造設備１で製造された成形炭２は直立型連続乾留
炉３の頂部から炉内に投入される。この形成炭２は直立
型連続乾留炉３を下降する間に底部から導入される加熱
用熱媒体１２により加熱・乾留され、乾留コークス１３
として直立型連続乾留炉３の底部から切り出される。加
熱用熱媒体１２は成形コークス製造時に副産物として発
生した可燃性のＣＯＧであり、ガス加熱器１１にて所定
温度まで加熱されたものである。直立型連続乾留炉３に
導入された加熱用熱媒体１２は成形炭２の乾留により発
生したガスと共に炉内を上昇して炉頂部から炉頂ガス４
として顕熱回収設備３０、ガスクーラー６、及び集塵器
７に送られる。顕熱回収設備３０の代わりに図３（Ｂ）
に示す如くガス冷却設備３１が設置されることもある。
炉頂ガス４は集塵器７で除塵された後、発生ガスは回収
ガス９として副産物回収設備１０へ送られ、残りの大部
分は循環ガスとして前記加熱用熱媒体１２として循環使
用される。
【０００４】顕熱回収設備３０から発生する余剰タール
は、スラッジ除去装置１４で余剰タール１５及びスラッ
ジ１６に分離され、系外へ排出される。又、ガスクーラ
ー６及び集塵器７より発生する余剰タール、安水及びス
ラッジについてもタール・安水分離装置１７を経て余剰
タール１８、安水１９及びスラッジ２０として系外へ排
出される。
は、スラッジ除去装置１４で余剰タール１５及びスラッ
ジ１６に分離され、系外へ排出される。又、ガスクーラ
ー６及び集塵器７より発生する余剰タール、安水及びス
ラッジについてもタール・安水分離装置１７を経て余剰
タール１８、安水１９及びスラッジ２０として系外へ排
出される。
【０００５】顕熱回収設備３０の代わりにガス冷却設備
３１が設置される場合もガス冷却設備３１から発生する
余剰タール、安水及びスラッジはタール・安水分離装置
１７を経てそれぞれに分離され系外に排出される。
３１が設置される場合もガス冷却設備３１から発生する
余剰タール、安水及びスラッジはタール・安水分離装置
１７を経てそれぞれに分離され系外に排出される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】炉頂ガス４の温度は直
立型乾留炉３の熱バランス上、通常３５０〜４００℃で
ある。
立型乾留炉３の熱バランス上、通常３５０〜４００℃で
ある。
【０００７】炉頂ガス４の中には成形炭２から発生する
石炭粉、直立型連続乾留炉３から発生するコークス粉及
びタール分が含まれる。特にタール分は炉頂ガス４の温
度が４００℃以上であればガス状態であるが、ガス温度
が４００℃以下となる場合はタール中の高揮発物（ピッ
チ等）がドレン化し、ダクト内壁に付着する。このドレ
ン化したタールにガス中のコークス粉等（スラッジと称
する）が付着・成長する結果、炉頂ガスダクトの閉塞を
引き起こし、設備の安定運転を妨げているばかりか設備
の停止に陥る。
石炭粉、直立型連続乾留炉３から発生するコークス粉及
びタール分が含まれる。特にタール分は炉頂ガス４の温
度が４００℃以上であればガス状態であるが、ガス温度
が４００℃以下となる場合はタール中の高揮発物（ピッ
チ等）がドレン化し、ダクト内壁に付着する。このドレ
ン化したタールにガス中のコークス粉等（スラッジと称
する）が付着・成長する結果、炉頂ガスダクトの閉塞を
引き起こし、設備の安定運転を妨げているばかりか設備
の停止に陥る。
【０００８】又、この問題はダクト内閉塞物除去作業等
メンテナンス費用の増加及び設備停止による稼動率の低
下も引き起こす。
メンテナンス費用の増加及び設備停止による稼動率の低
下も引き起こす。
【０００９】この発明は炉頂ガスから回収されたタール
の一部又は熱安水を利用して、設備費、運転費の増加を
招かずに炉頂ガスダクト閉塞を解消することを目的とす
るものである。
の一部又は熱安水を利用して、設備費、運転費の増加を
招かずに炉頂ガスダクト閉塞を解消することを目的とす
るものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、連続式コーク
ス製造設備における直立型連続乾留炉近傍の略垂直方向
に配設してなる炉頂ガスダクトの途中に、上部が前記炉
頂ガスダクトより大なる口径且つ、下部が逆円錘状に形
成してなるチャンバーを配設し、該チャンバー上部の内
部に炉頂ガスダクトを配設し、該炉頂ガスダクト下端よ
り上方に位置するチャンバー内部に、複数のスプレーノ
ズルを配設し、該複数のスプレーノズルにより、該チャ
ンバーの内壁に、前記連続式コークス製造設備から発生
する副産物のタール又は熱安水の濡れ壁を形成せしめる
ことを特徴とする連続式コークス製造設備における炉頂
ガスダクトの閉塞防止設備である。
ス製造設備における直立型連続乾留炉近傍の略垂直方向
に配設してなる炉頂ガスダクトの途中に、上部が前記炉
頂ガスダクトより大なる口径且つ、下部が逆円錘状に形
成してなるチャンバーを配設し、該チャンバー上部の内
部に炉頂ガスダクトを配設し、該炉頂ガスダクト下端よ
り上方に位置するチャンバー内部に、複数のスプレーノ
ズルを配設し、該複数のスプレーノズルにより、該チャ
ンバーの内壁に、前記連続式コークス製造設備から発生
する副産物のタール又は熱安水の濡れ壁を形成せしめる
ことを特徴とする連続式コークス製造設備における炉頂
ガスダクトの閉塞防止設備である。
【００１１】
【作用及び実施例】本発明を図示の例により詳細に説明
する。
する。
【００１２】図１（Ａ）は成形コークス製造設備に顕熱
回収設備３０を設置する場合におけるこの発明の実施例
を示すフロー図である。
回収設備３０を設置する場合におけるこの発明の実施例
を示すフロー図である。
【００１３】直立型連続乾留炉３の炉頂部から出る炉頂
ガス４は直立型連続乾留炉３のできるだけ直近に設けた
ガスチャンバー２１に上方向から導入される。炉頂ガス
ダクト２２をできるだけ最短とすることにより乾留炉３
からガスチャンバー２１に至る炉頂ガスダクト２２の内
壁へのスラッジ付着を最小にした。又、ガスチャンバー
２１へのダクトを上方向から導入することによりガスチ
ャンバー２１へスプレーするタールが乾留炉３へ逆流す
ることを防止した。
ガス４は直立型連続乾留炉３のできるだけ直近に設けた
ガスチャンバー２１に上方向から導入される。炉頂ガス
ダクト２２をできるだけ最短とすることにより乾留炉３
からガスチャンバー２１に至る炉頂ガスダクト２２の内
壁へのスラッジ付着を最小にした。又、ガスチャンバー
２１へのダクトを上方向から導入することによりガスチ
ャンバー２１へスプレーするタールが乾留炉３へ逆流す
ることを防止した。
【００１４】ガスチャンバー２１の設置目的は、ダクト
４の内壁に直接タールをスプレーした場合にはタールの
当る部分と当たらない部分の境界がダクト４内壁に生
じ、この境界にスラッジが急速に付着成長するためダク
トの閉塞を早めることになるからである。
４の内壁に直接タールをスプレーした場合にはタールの
当る部分と当たらない部分の境界がダクト４内壁に生
じ、この境界にスラッジが急速に付着成長するためダク
トの閉塞を早めることになるからである。
【００１５】ガスチャンバー２１では内壁へ熱回収搭循
環タールの一部２３をスプレーし、タールの濡れ壁を形
成した。この濡れ壁によりガスチャンバー２１及び熱回
収搭５までのガスダクト２５に付着するスラッジは常時
洗い流され、付着成長することを防止されている。又、
ガスチャンバー２１から熱回収搭５までのガスダクト２
５は垂直とし、内壁へ付着するスラッジの自重による落
下と濡れ壁形成タールの洗浄効果を持たせた。
環タールの一部２３をスプレーし、タールの濡れ壁を形
成した。この濡れ壁によりガスチャンバー２１及び熱回
収搭５までのガスダクト２５に付着するスラッジは常時
洗い流され、付着成長することを防止されている。又、
ガスチャンバー２１から熱回収搭５までのガスダクト２
５は垂直とし、内壁へ付着するスラッジの自重による落
下と濡れ壁形成タールの洗浄効果を持たせた。
【００１６】ガスチャンバー２１でスプレーされたター
ル２３はガスダクト２５を炉頂ガス４と共に熱回収搭５
へ流れる間に気液接触により炉頂ガス４の顕熱の一部を
与えられ、熱回収搭５の熱負荷を減少させる。これによ
り熱回収搭５の設備仕様は最小となる。
ル２３はガスダクト２５を炉頂ガス４と共に熱回収搭５
へ流れる間に気液接触により炉頂ガス４の顕熱の一部を
与えられ、熱回収搭５の熱負荷を減少させる。これによ
り熱回収搭５の設備仕様は最小となる。
【００１７】炉頂ガス４は熱回収搭５にて循環タール２
４と気液接触することにより、顕熱を循環タールへ与
え、温度が下がる。一方、循環タールは温度が上昇し、
高温タールとなる。
４と気液接触することにより、顕熱を循環タールへ与
え、温度が下がる。一方、循環タールは温度が上昇し、
高温タールとなる。
【００１８】炉頂ガス４は熱回収搭５を出た後ガスクー
ラー６へ導入される。熱回収搭５の底部の高温タールは
循環ポンプ２６にて抜き出され、熱交換器２７にて得た
炉頂ガス顕熱を回収された後、熱回収搭５へ戻され循環
使用される。
ラー６へ導入される。熱回収搭５の底部の高温タールは
循環ポンプ２６にて抜き出され、熱交換器２７にて得た
炉頂ガス顕熱を回収された後、熱回収搭５へ戻され循環
使用される。
【００１９】ガスチャンバー２１及び炉頂ガスダクト２
５で濡れ壁を形成したタールはスラッジを含んでおり、
循環タール配管及び熱交換器２７を閉塞させる危険性が
高い為、熱回収搭５の底部より一定量抜き出しスラッジ
除去装置１４へ送られる。スラッジ除去装置でスラッジ
１５を除去した後、タールは再度熱回収搭へ戻される。
これにより、熱回収搭５の循環タール２４のスラッジ濃
度は常に一定値に維持され、配管及びノズルの閉塞を起
こすことはない。
５で濡れ壁を形成したタールはスラッジを含んでおり、
循環タール配管及び熱交換器２７を閉塞させる危険性が
高い為、熱回収搭５の底部より一定量抜き出しスラッジ
除去装置１４へ送られる。スラッジ除去装置でスラッジ
１５を除去した後、タールは再度熱回収搭へ戻される。
これにより、熱回収搭５の循環タール２４のスラッジ濃
度は常に一定値に維持され、配管及びノズルの閉塞を起
こすことはない。
【００２０】図２はガスチャンバー２１の詳細図であ
る。
る。
【００２１】炉頂ガス４は図示の如く炉頂ガスダクトよ
り大なる口径且つ下部が逆円錘状に形成したガスチャン
バー２１の上方向から導入される。濡れ壁形成タール２
３は複数のスプレーノズル２９を用いてガスチャンバー
２１の内壁はスプレーされ、濡れ壁を形成することによ
りダスト付着・成長を防止している。このガスチャンバ
ー２１の濡れ壁はガスダクト２５においてもダクトが垂
直であるため、ダクト内壁に濡れ壁が維持されダクトへ
のダスト付着成長も防止している。
り大なる口径且つ下部が逆円錘状に形成したガスチャン
バー２１の上方向から導入される。濡れ壁形成タール２
３は複数のスプレーノズル２９を用いてガスチャンバー
２１の内壁はスプレーされ、濡れ壁を形成することによ
りダスト付着・成長を防止している。このガスチャンバ
ー２１の濡れ壁はガスダクト２５においてもダクトが垂
直であるため、ダクト内壁に濡れ壁が維持されダクトへ
のダスト付着成長も防止している。
【００２２】一般的に付着タールの洗浄としてはトルエ
ン、キシレン等の有機溶剤及び熱安水が考えられる。有
機溶剤の使用は設備費、運転費の増加につながる。又、
熱安水もダクト洗浄用に用いるとすれば多量にスプレー
する必要があり、この場合も炉頂ガス温度が下がる為、
顕熱回収が不可能となる。
ン、キシレン等の有機溶剤及び熱安水が考えられる。有
機溶剤の使用は設備費、運転費の増加につながる。又、
熱安水もダクト洗浄用に用いるとすれば多量にスプレー
する必要があり、この場合も炉頂ガス温度が下がる為、
顕熱回収が不可能となる。
【００２３】そこで成形コークス製造設備の一部である
顕熱回収設備で使用するタールを利用することを考案し
た。このタールは成形炭から発生したタールであり、炉
頂ガスダクト２２に付着するタールと起源は同じ物であ
る。したがって、付着タールに対する溶解性があり設備
費・運転費も最小ですむ。
顕熱回収設備で使用するタールを利用することを考案し
た。このタールは成形炭から発生したタールであり、炉
頂ガスダクト２２に付着するタールと起源は同じ物であ
る。したがって、付着タールに対する溶解性があり設備
費・運転費も最小ですむ。
【００２４】図１（Ｂ）は成形コークス製造設備にガス
冷却設置３１を設置する場合におけるこの発明の実施例
を示すフロー図である。
冷却設置３１を設置する場合におけるこの発明の実施例
を示すフロー図である。
【００２５】ガス冷却設備を設置する場合は濡れ壁形成
流体はタール又は熱安水のいずれでも使用できるが、流
体の取扱い性、スラッジ分離の容易性を考慮するとター
ルよりも熱安水のほうが有利である。
流体はタール又は熱安水のいずれでも使用できるが、流
体の取扱い性、スラッジ分離の容易性を考慮するとター
ルよりも熱安水のほうが有利である。
【００２６】直立型連続乾留炉３、炉頂ガスダクト２
２，２５、ガスチャンバー２１の機器構成は図１（Ａ）
と同じ根拠である。図１（Ａ）との違いは熱回収搭５の
代わりにプレクーラー５ａを設置している点である。
２，２５、ガスチャンバー２１の機器構成は図１（Ａ）
と同じ根拠である。図１（Ａ）との違いは熱回収搭５の
代わりにプレクーラー５ａを設置している点である。
【００２７】ガスチャンバー２１ではタール安水分離装
置１７から分離された熱安水がスプレーされガスダクト
２２，２５のダスト付着を防止している。
置１７から分離された熱安水がスプレーされガスダクト
２２，２５のダスト付着を防止している。
【００２８】ガスチャンバー２１でスプレーされた熱安
水と炉頂ガスはプレクーラー５ａに導入され、ここでタ
ール安水分離装置１７で分離された熱安水２３ａをスプ
レーされることにより炉頂ガスは断熱冷却により温度が
８０℃前後に下がる。この冷却された炉頂ガスと熱安水
はプレクーラー５ａの底部から共にガスダクトによりガ
スクーラー６に送られる。途中、ダストを含んだ熱安水
及びガス冷却により発生したタールは炉頂ガスから分離
され、タール安水分離装置１７へ導入される。タール安
水分離装置１７ではガスクーラー６で発生したタール・
安水と一緒にスラッジ、タール及び熱安水に分離され
る。分離された熱安水は再びガスチャンバー２１及びプ
レクーラー５ａで循環使用される。スラッジ、タールは
それぞれ系外へ排出される。
水と炉頂ガスはプレクーラー５ａに導入され、ここでタ
ール安水分離装置１７で分離された熱安水２３ａをスプ
レーされることにより炉頂ガスは断熱冷却により温度が
８０℃前後に下がる。この冷却された炉頂ガスと熱安水
はプレクーラー５ａの底部から共にガスダクトによりガ
スクーラー６に送られる。途中、ダストを含んだ熱安水
及びガス冷却により発生したタールは炉頂ガスから分離
され、タール安水分離装置１７へ導入される。タール安
水分離装置１７ではガスクーラー６で発生したタール・
安水と一緒にスラッジ、タール及び熱安水に分離され
る。分離された熱安水は再びガスチャンバー２１及びプ
レクーラー５ａで循環使用される。スラッジ、タールは
それぞれ系外へ排出される。
【００２９】このような設備により熱安水中のスラッジ
濃度も常に一定に維持され、安水ラインのスラッジ閉塞
を起こす事なく且つ、炉頂ガスダクトの閉塞も防止する
ことができる。
濃度も常に一定に維持され、安水ラインのスラッジ閉塞
を起こす事なく且つ、炉頂ガスダクトの閉塞も防止する
ことができる。
【００３０】本設備は設備費、運転費の増加も最小に止
めることができる。
めることができる。
【００３１】
【発明の効果】以上に説明したように連続式コークス製
造設備の直立型連続乾留炉の炉頂ガスダクトに対し、タ
ール又は熱安水による濡れ壁を形成することにより炉頂
ガスダクトの閉塞防止を行うことが可能となり、設備操
作性の向上及び運転費削減、稼動率の向上が図れる。更
に、濡れ壁形成流体（タール又は熱安水）は成形炭より
発生する副産物であり、同設備の一部である顕熱回収設
備又はガス冷却設備から容易に供給でき、外部から購入
する必要がないことから設備構成が簡単となり、設備
費、運転費に対する負担も少ない。
造設備の直立型連続乾留炉の炉頂ガスダクトに対し、タ
ール又は熱安水による濡れ壁を形成することにより炉頂
ガスダクトの閉塞防止を行うことが可能となり、設備操
作性の向上及び運転費削減、稼動率の向上が図れる。更
に、濡れ壁形成流体（タール又は熱安水）は成形炭より
発生する副産物であり、同設備の一部である顕熱回収設
備又はガス冷却設備から容易に供給でき、外部から購入
する必要がないことから設備構成が簡単となり、設備
費、運転費に対する負担も少ない。
【図１】（Ａ），（Ｂ）は炉頂ガスダクトに濡れ壁を形
成するタールフロー図。
成するタールフロー図。
【図２】濡れ壁形成流体（タール又は熱安水）をスプレ
ーするガスチャンバーの詳細図。
ーするガスチャンバーの詳細図。
【図３】（Ａ），（Ｂ）は従来の連続式コークス製造設
備のフロー図。
備のフロー図。
３…直立型連続乾留炉 ４…乾留炉炉頂ガス ５…熱回収搭 ５ａ…プレクーラー ６…ガスクーラー １４…スラッジ除去
装置 １７…タール安水分離装置 １８…スラッジ １９…タール ２０…安水 ２１…ガスチャンバー ２２…炉頂ガスダク
ト ２３…濡れ壁形成流体（タール） ２３ａ…熱安水 ２４…熱回収搭循環タール ２５…炉頂ガスダク
ト ３０…顕熱回収設備 ３１…ガス冷却設備 ３２…連続式コークス製造設備
装置 １７…タール安水分離装置 １８…スラッジ １９…タール ２０…安水 ２１…ガスチャンバー ２２…炉頂ガスダク
ト ２３…濡れ壁形成流体（タール） ２３ａ…熱安水 ２４…熱回収搭循環タール ２５…炉頂ガスダク
ト ３０…顕熱回収設備 ３１…ガス冷却設備 ３２…連続式コークス製造設備
フロントページの続き (72)発明者 原田浩次 福岡県北九州市戸畑区大字中原46番地の59 日鐵プラント設計株式会社内 (56)参考文献 特開 昭63−97689（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−47481（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−97602（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 連続式コークス製造設備における直立型
連続乾留炉近傍の略垂直方向に配設してなる炉頂ガスダ
クトの途中に、上部が前記炉頂ガスダクトより大なる口
径且つ、下部が逆円錘状に形成してなるチャンバーを配
設し、該チャンバー上部の内部に炉頂ガスダクトを配設
し、該炉頂ガスダクト下端より上方に位置するチャンバ
ー内部に、複数のスプレーノズルを配設し、該複数のス
プレーノズルにより、該チャンバーの内壁に、前記連続
式コークス製造設備から発生する副産物のタール又は熱
安水の濡れ壁を形成せしめることを特徴とする連続式コ
ークス製造設備における炉頂ガスダクトの閉塞防止設
備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3158682A JPH0826330B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 連続式コークス製造設備における炉頂ガスダクトの閉塞防止設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3158682A JPH0826330B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 連続式コークス製造設備における炉頂ガスダクトの閉塞防止設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059476A JPH059476A (ja) | 1993-01-19 |
| JPH0826330B2 true JPH0826330B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=15677059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3158682A Expired - Fee Related JPH0826330B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 連続式コークス製造設備における炉頂ガスダクトの閉塞防止設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826330B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5419159B2 (ja) * | 2009-12-24 | 2014-02-19 | 株式会社Ｉｈｉ | ガス循環装置と方法 |
| JP6364597B2 (ja) * | 2014-01-21 | 2018-08-01 | 株式会社片山化学工業研究所 | コークス炉ガス流通路への汚れの付着堆積抑制方法 |
| JP6269465B2 (ja) * | 2014-12-16 | 2018-01-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 余剰安水の処理方法 |
| CN110986449B (zh) * | 2019-12-25 | 2024-02-13 | 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 | 一种应用循环氨水余热制冷的初冷工艺及装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5497602A (en) * | 1978-01-18 | 1979-08-01 | Nippon Steel Corp | Treatment of mixture of ammonia water, tar and powdered coal in coke oven |
| DE2939118C2 (de) * | 1979-09-27 | 1983-08-04 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur Verbesserung der Teerabscheidung aus dem Kondensat des Rohgases bei der Verkokung vorerhitzer Kohle |
| JPH0762133B2 (ja) * | 1986-10-15 | 1995-07-05 | 関西熱化学株式会社 | コ−クス工場化工地区の副生物回収装置における臭気配管の詰り防止方法 |
-
1991
- 1991-06-28 JP JP3158682A patent/JPH0826330B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH059476A (ja) | 1993-01-19 |
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