JPH0826397B2 - 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 - Google Patents
方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法Info
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- JPH0826397B2 JPH0826397B2 JP62015921A JP1592187A JPH0826397B2 JP H0826397 B2 JPH0826397 B2 JP H0826397B2 JP 62015921 A JP62015921 A JP 62015921A JP 1592187 A JP1592187 A JP 1592187A JP H0826397 B2 JPH0826397 B2 JP H0826397B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法に係わり、さ
らに詳しく述べるならば、フォルステライト皮膜および
磁気特性がすぐれた方向性珪素鋼板が得られる仕上焼鈍
方法に関する。
らに詳しく述べるならば、フォルステライト皮膜および
磁気特性がすぐれた方向性珪素鋼板が得られる仕上焼鈍
方法に関する。
方向性珪素鋼板においては磁束密度および鉄損などの
磁気特性が優れていること、また、良好なフォルステラ
イト皮膜を形成することが不可欠である。方向性珪素鋼
板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（110）面、圧
延方向に〔001〕軸をもったいわゆるゴス方位を有する
結晶粒を発達させることにより得られる。この二次再結
晶を生じる仕上焼鈍では、鋼板表面に脱炭焼鈍にて形成
されたSiO2を含む酸化膜とMgOを主成分とする焼鈍分離
剤が反応し、フォルステライト皮膜が形成される。
磁気特性が優れていること、また、良好なフォルステラ
イト皮膜を形成することが不可欠である。方向性珪素鋼
板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（110）面、圧
延方向に〔001〕軸をもったいわゆるゴス方位を有する
結晶粒を発達させることにより得られる。この二次再結
晶を生じる仕上焼鈍では、鋼板表面に脱炭焼鈍にて形成
されたSiO2を含む酸化膜とMgOを主成分とする焼鈍分離
剤が反応し、フォルステライト皮膜が形成される。
方向性珪素鋼板の仕上焼鈍は、最終板厚に冷間圧延さ
れ、次いで脱炭焼鈍され焼鈍分離剤を塗布された鋼板に
ついて、例えば特開昭56-62925号公報に示されているよ
うにコイル状にて行なわれる。
れ、次いで脱炭焼鈍され焼鈍分離剤を塗布された鋼板に
ついて、例えば特開昭56-62925号公報に示されているよ
うにコイル状にて行なわれる。
ところで仕上焼鈍においてコイルが受ける加熱につい
て検討すると、焼鈍炉内にコイルはコイル中空部を垂直
方向にして１段または多段に置かれ、マッフルをかぶせ
られ、そして加熱装置例えばバーナ、電気、ヒーター等
により加熱される。加熱作用を受ける時、その伝熱は大
部分がコイル−マッフル間の輻射であり、コイル内外側
周面を通してのコイル厚さ方向（コイルの半径方向）の
熱流成分が圧倒的に多く、コイル上下端を通してのコイ
ル幅方向の熱流成分は少ない。一方コイルの厚さ方向の
熱伝導率は焼鈍分離剤を介しての熱伝導である為に遅
く、コイルの幅方向の熱伝導は方向性珪素鋼板そのもの
の伝導であるため速い。この結果、コイルの加熱時には
コイルの外捲部、内捲部と中間部とで温度偏差が生じ
る。また前述のごとく方向性珪素鋼板には焼鈍分離剤が
塗付されているが、この中には不可避的に水酸化マグネ
シウム(Mg(OH)2)が含まれる。この水酸化マグネシウム
は仕上焼鈍の加熱時に熱分解し、水蒸気を放出するので
あるが、焼鈍コイルは前述の如く温度偏差をもつので、
水蒸気の放出程度はコイル内の位置により差異を生じ
る。鋼板表面に形成されるフォルステライト皮膜はこの
影響を受けてコイル全長、もしくはコイル全幅にわたっ
て良好なフォルステライト皮膜を形成することが難しく
なっている。さらに、コイル内の温度偏差は２次再結晶
の発現にも悪い影響を及ぼし、磁気特性にバラツキを生
じさせる一因となる。
て検討すると、焼鈍炉内にコイルはコイル中空部を垂直
方向にして１段または多段に置かれ、マッフルをかぶせ
られ、そして加熱装置例えばバーナ、電気、ヒーター等
により加熱される。加熱作用を受ける時、その伝熱は大
部分がコイル−マッフル間の輻射であり、コイル内外側
周面を通してのコイル厚さ方向（コイルの半径方向）の
熱流成分が圧倒的に多く、コイル上下端を通してのコイ
ル幅方向の熱流成分は少ない。一方コイルの厚さ方向の
熱伝導率は焼鈍分離剤を介しての熱伝導である為に遅
く、コイルの幅方向の熱伝導は方向性珪素鋼板そのもの
の伝導であるため速い。この結果、コイルの加熱時には
コイルの外捲部、内捲部と中間部とで温度偏差が生じ
る。また前述のごとく方向性珪素鋼板には焼鈍分離剤が
塗付されているが、この中には不可避的に水酸化マグネ
シウム(Mg(OH)2)が含まれる。この水酸化マグネシウム
は仕上焼鈍の加熱時に熱分解し、水蒸気を放出するので
あるが、焼鈍コイルは前述の如く温度偏差をもつので、
水蒸気の放出程度はコイル内の位置により差異を生じ
る。鋼板表面に形成されるフォルステライト皮膜はこの
影響を受けてコイル全長、もしくはコイル全幅にわたっ
て良好なフォルステライト皮膜を形成することが難しく
なっている。さらに、コイル内の温度偏差は２次再結晶
の発現にも悪い影響を及ぼし、磁気特性にバラツキを生
じさせる一因となる。
従来、方向性珪素鋼板の仕上焼鈍を830℃程度での予
備焼鈍と、その後の徐加熱２次再結晶焼鈍と、純化焼鈍
の３段階で行ない磁束密度と鉄損の向上を図る仕上焼鈍
方法が提案されている（特開昭58-221227号公報）。
備焼鈍と、その後の徐加熱２次再結晶焼鈍と、純化焼鈍
の３段階で行ない磁束密度と鉄損の向上を図る仕上焼鈍
方法が提案されている（特開昭58-221227号公報）。
また、特公昭57-34351号公報では800〜920℃での室温
保定が終了後に仕上焼鈍の雰囲気を中性ガスからH2ガス
に切替え、1150〜1250℃までの加熱時および均熱時の雰
囲気ガスの露点をそれぞれ−20℃〜＋20℃とし、1150〜
1250℃の焼鈍全期間に鋼帯に接する平均露点を＋10℃以
下とし、かつ＋10℃より高い露点での焼鈍時間を５時間
以内としてフォルステライト皮膜を微細構造のものとし
密着性や外観の向上を図ることが提案されている。
保定が終了後に仕上焼鈍の雰囲気を中性ガスからH2ガス
に切替え、1150〜1250℃までの加熱時および均熱時の雰
囲気ガスの露点をそれぞれ−20℃〜＋20℃とし、1150〜
1250℃の焼鈍全期間に鋼帯に接する平均露点を＋10℃以
下とし、かつ＋10℃より高い露点での焼鈍時間を５時間
以内としてフォルステライト皮膜を微細構造のものとし
密着性や外観の向上を図ることが提案されている。
これらでは、それなりの作用効果が奏せられるであろ
うが、仕上焼鈍はコイル状にて行なわれるから、コイル
内位置による温度偏差が生じることは避けられず、また
雰囲気ガスのコイル内の流通は十分に行なわれず、むし
ろ殆んど行なわれないというのが実情であるから、磁気
特性およびフォルステライト皮膜のコイル内におけるバ
ラツキの発生をなくすことができない。
うが、仕上焼鈍はコイル状にて行なわれるから、コイル
内位置による温度偏差が生じることは避けられず、また
雰囲気ガスのコイル内の流通は十分に行なわれず、むし
ろ殆んど行なわれないというのが実情であるから、磁気
特性およびフォルステライト皮膜のコイル内におけるバ
ラツキの発生をなくすことができない。
本発明はコイルの全長、全幅にわたって磁気特性、お
よびフォルステライト皮膜が高品位でバラツキが少ない
方向性珪素鋼板を提供できる仕上焼鈍方法を提供するこ
とを目的としている。その要旨は、方向性珪素鋼板を所
定の板厚に冷間圧延し、次いで脱炭焼鈍し、鋼板表面に
SiO2を含む酸化層を形成し該鋼板に酸化マグネシアを主
成分とする焼鈍分離剤を塗付し、仕上焼鈍を行なうにあ
たり、方向性珪素鋼板をコイルから巻放いて板状で通板
しつつ焼鈍することと、通板した方向性珪素鋼板をコイ
ル状に巻取りコイル状での焼鈍することを同一の炉で、
組合せて行なうことを特徴とする方向性珪素鋼板の仕上
焼鈍方法にある。
よびフォルステライト皮膜が高品位でバラツキが少ない
方向性珪素鋼板を提供できる仕上焼鈍方法を提供するこ
とを目的としている。その要旨は、方向性珪素鋼板を所
定の板厚に冷間圧延し、次いで脱炭焼鈍し、鋼板表面に
SiO2を含む酸化層を形成し該鋼板に酸化マグネシアを主
成分とする焼鈍分離剤を塗付し、仕上焼鈍を行なうにあ
たり、方向性珪素鋼板をコイルから巻放いて板状で通板
しつつ焼鈍することと、通板した方向性珪素鋼板をコイ
ル状に巻取りコイル状での焼鈍することを同一の炉で、
組合せて行なうことを特徴とする方向性珪素鋼板の仕上
焼鈍方法にある。
以下に、本発明について詳細に説明する。本発明は方
向性珪素鋼板の製造方法に広く用いられるものであり、
方向性珪素鋼板の鋼成分および所定の板厚に冷間圧延さ
れ次いで、脱炭焼鈍されて焼鈍分離剤を塗付されるまで
の製造条件は特定する必要はない。例えば仕上焼鈍に
て、二次再結晶を発現するためのインヒビターとしてAl
N,MnS,MnSe,BN等公知のものが用いられ、必要に応じてC
u,Sn,Cr,Ni,Mo,Sb,P等の元素が含有される。製造条件と
してはスラブを熱間圧延し焼鈍して１回または中間焼鈍
をはさんで２回以上の冷間圧延より所定の最終板厚と
し、脱炭される。この脱炭焼鈍により方向性珪素鋼板は
脱炭されるとともに、その鋼板表面にはSiO2を含む酸化
層が形成される。次にMgOを主成分とする焼鈍分離剤に
水を加え懸濁させスラリー状としロールコーター等によ
り上述の鋼板上に塗付する。焼鈍分離剤の塗布は前述に
限らず、例えばさらに静電塗装法により行なってよく、
公知の方法が採用される。
向性珪素鋼板の製造方法に広く用いられるものであり、
方向性珪素鋼板の鋼成分および所定の板厚に冷間圧延さ
れ次いで、脱炭焼鈍されて焼鈍分離剤を塗付されるまで
の製造条件は特定する必要はない。例えば仕上焼鈍に
て、二次再結晶を発現するためのインヒビターとしてAl
N,MnS,MnSe,BN等公知のものが用いられ、必要に応じてC
u,Sn,Cr,Ni,Mo,Sb,P等の元素が含有される。製造条件と
してはスラブを熱間圧延し焼鈍して１回または中間焼鈍
をはさんで２回以上の冷間圧延より所定の最終板厚と
し、脱炭される。この脱炭焼鈍により方向性珪素鋼板は
脱炭されるとともに、その鋼板表面にはSiO2を含む酸化
層が形成される。次にMgOを主成分とする焼鈍分離剤に
水を加え懸濁させスラリー状としロールコーター等によ
り上述の鋼板上に塗付する。焼鈍分離剤の塗布は前述に
限らず、例えばさらに静電塗装法により行なってよく、
公知の方法が採用される。
焼鈍分離剤をスラリー状として塗布した場合には乾燥
炉にて該方向性珪素鋼板を例えば200℃程度昇熱し、鋼
板上のスラリー状の焼鈍分離剤から付着水分を除去す
る。水分を除去する為の加熱装置としては、ラジアント
チューブ加熱、誘導加熱、直火加熱、抵抗加熱、遠赤外
加熱、マイクロ波加熱等の方法があり、いづれの装置を
用いてもよい。
炉にて該方向性珪素鋼板を例えば200℃程度昇熱し、鋼
板上のスラリー状の焼鈍分離剤から付着水分を除去す
る。水分を除去する為の加熱装置としては、ラジアント
チューブ加熱、誘導加熱、直火加熱、抵抗加熱、遠赤外
加熱、マイクロ波加熱等の方法があり、いづれの装置を
用いてもよい。
次に仕上焼鈍が行なわれる。
仕上焼鈍は従来のように開始から終了までコイル状で
行なうのでなく、方向性珪素鋼板をコイルから巻放いて
板状で焼鈍炉を通板しつつ焼鈍を行なうことと、通板し
たものを再びコイル状にして焼鈍することを同一の炉
で、組合せて行なうところに特徴がある。以下、仕上焼
鈍の特徴を図面を参照し詳しく説明する。
行なうのでなく、方向性珪素鋼板をコイルから巻放いて
板状で焼鈍炉を通板しつつ焼鈍を行なうことと、通板し
たものを再びコイル状にして焼鈍することを同一の炉
で、組合せて行なうところに特徴がある。以下、仕上焼
鈍の特徴を図面を参照し詳しく説明する。
まず、コイル１を第１図に示す焼鈍装置に装入し、コ
イル１をリール２から巻放き板状（ストリップ状態）で
リール３の方へ通板しつつ、加熱すると、該鋼板上に塗
付した焼鈍分離剤の水酸化マグネシウムから結晶水が除
去される。この除去反応はMg(OH)2→MgO＋H2Oの反応式
により約380℃から約500℃にて行なわれるが、板状で通
板している状態であるので結晶水の除去は完全でかつ鋼
板の全巾、全長にわたって一様になされる。
イル１をリール２から巻放き板状（ストリップ状態）で
リール３の方へ通板しつつ、加熱すると、該鋼板上に塗
付した焼鈍分離剤の水酸化マグネシウムから結晶水が除
去される。この除去反応はMg(OH)2→MgO＋H2Oの反応式
により約380℃から約500℃にて行なわれるが、板状で通
板している状態であるので結晶水の除去は完全でかつ鋼
板の全巾、全長にわたって一様になされる。
なお第１図の焼鈍装置において、４は中間炉壁であ
り、炉内を区分し雰囲気の制御、温度の制御などを容易
にするのに役立つ。リール2,3は回転駆動装置（図示し
ない）に連結されている。雰囲気ガス供給装置５は各区
分域に設けられており、所望のガス例えばH2，N2あるい
はAr等を炉内に送給する。
り、炉内を区分し雰囲気の制御、温度の制御などを容易
にするのに役立つ。リール2,3は回転駆動装置（図示し
ない）に連結されている。雰囲気ガス供給装置５は各区
分域に設けられており、所望のガス例えばH2，N2あるい
はAr等を炉内に送給する。
結晶水除去達成後さらに通板中に加熱作用を与えて、約
850℃以上に加熱すると、二次再結晶のもととなる核の
発生が起こる。このさいにも鋼板は全巾、全長にわた
り、温度偏差を生じることなく一様に加熱されるととも
に、雰囲気ガス供給装置５と中間炉壁４を利用して、鋼
板と接する炉内の雰囲気のガス成分例えばN2とH2の混合
割合や露点等の制御が温度に応じて任意にできるので鋼
板と雰囲気の接触が良好なことと相俟って二次再結晶核
の生成が安定化し、ゴス方位の集積度を極めて高くする
ことができる。例えば、950℃まで加熱されると鋼板の
あらゆる箇所に二次再結晶の核が発生し、その温度以上
になると二次再結晶が始まるが、（110）面、〔001〕軸
のゴス方位だけを優先的に成長させる為に、雰囲気ガス
をN2ガスだけにし、気相中のN2ガスより鋼板中にインヒ
ビターとしてＮを強化すると、極めて方位のそろった方
向性珪素鋼板が得られる。このように、温度に応じて雰
囲気ガスの制御が適確にできるので通板による焼鈍は磁
気特性の向上、安定化に大きく寄与する。
850℃以上に加熱すると、二次再結晶のもととなる核の
発生が起こる。このさいにも鋼板は全巾、全長にわた
り、温度偏差を生じることなく一様に加熱されるととも
に、雰囲気ガス供給装置５と中間炉壁４を利用して、鋼
板と接する炉内の雰囲気のガス成分例えばN2とH2の混合
割合や露点等の制御が温度に応じて任意にできるので鋼
板と雰囲気の接触が良好なことと相俟って二次再結晶核
の生成が安定化し、ゴス方位の集積度を極めて高くする
ことができる。例えば、950℃まで加熱されると鋼板の
あらゆる箇所に二次再結晶の核が発生し、その温度以上
になると二次再結晶が始まるが、（110）面、〔001〕軸
のゴス方位だけを優先的に成長させる為に、雰囲気ガス
をN2ガスだけにし、気相中のN2ガスより鋼板中にインヒ
ビターとしてＮを強化すると、極めて方位のそろった方
向性珪素鋼板が得られる。このように、温度に応じて雰
囲気ガスの制御が適確にできるので通板による焼鈍は磁
気特性の向上、安定化に大きく寄与する。
次に二次再結晶の発現を行わせる。これは鋼板を例え
ば、980℃から1050℃に昇熱する過程でなされる。この
過程はストリップ状態でも可能であるが例えば１〜２時
間と長時間を要す為に二次再結晶の核を発現させた後、
リール３でコイル状に巻き取りコイル状で処理する方が
望ましい。
ば、980℃から1050℃に昇熱する過程でなされる。この
過程はストリップ状態でも可能であるが例えば１〜２時
間と長時間を要す為に二次再結晶の核を発現させた後、
リール３でコイル状に巻き取りコイル状で処理する方が
望ましい。
仕上焼鈍では二次再結晶の発現と併行的にフォルステラ
イト皮膜が形成される。フォルステライト皮膜の形成は
公知のように鋼板表面のSiO2を含む酸化層とMgOを主成
分とする焼鈍分離剤の反応によりなされる。この反応は
例えば1000℃附近より始まり、雰囲気ガスの露点を10〜
−20℃の範囲にすれば該反応の促進が図られるので、鋼
板を前記リール３でコイル状に再度巻取るさい、雰囲気
の露点が所望値になるようにH2O分を供給する。このよ
うな雰囲気条件の制御が本発明では適確に、さらに、鋼
板の全巾、全長にわたって一様にできるところに大きな
利点がある。
イト皮膜が形成される。フォルステライト皮膜の形成は
公知のように鋼板表面のSiO2を含む酸化層とMgOを主成
分とする焼鈍分離剤の反応によりなされる。この反応は
例えば1000℃附近より始まり、雰囲気ガスの露点を10〜
−20℃の範囲にすれば該反応の促進が図られるので、鋼
板を前記リール３でコイル状に再度巻取るさい、雰囲気
の露点が所望値になるようにH2O分を供給する。このよ
うな雰囲気条件の制御が本発明では適確に、さらに、鋼
板の全巾、全長にわたって一様にできるところに大きな
利点がある。
フォルステライト皮膜の形成や鋼板中の不純物を除去す
る純化は比較的長い時間を要するので、コイル状態にて
行なうのが好ましい。またこの場合には雰囲気ガスはH2
を多くしあるいはH2ガスのみにして行うことが好まし
い。
る純化は比較的長い時間を要するので、コイル状態にて
行なうのが好ましい。またこの場合には雰囲気ガスはH2
を多くしあるいはH2ガスのみにして行うことが好まし
い。
以上、述べてきたように本発明は鋼板を板状で通板し
ながらとコイル状での処理とを、組み合わせて最終仕上
げ焼鈍を施す為に、温度と雰囲気がメタラジー的に要求
される条件に任意にできる為に、鋼板の全幅、全長にわ
たり、磁気特性がすぐれた又絶縁皮膜が均質な方向性珪
素鋼板が得られる。
ながらとコイル状での処理とを、組み合わせて最終仕上
げ焼鈍を施す為に、温度と雰囲気がメタラジー的に要求
される条件に任意にできる為に、鋼板の全幅、全長にわ
たり、磁気特性がすぐれた又絶縁皮膜が均質な方向性珪
素鋼板が得られる。
次に本発明の実施例について述べる。
Si3.2％,S0.02％,Mn0.07％,AlN0.028％,N0.009％を含む
スラブを3mm厚に熱間圧延し、1120℃で３分間の熱延板
焼鈍を施した後、冷間圧延し、最終板厚を0.3mmとし
た。次に850℃で３分間露点40℃、H250％からなる雰囲
気下で連続脱炭焼鈍をした後、この方向性珪素鋼板にス
ラリー状とした焼鈍分離剤をロールコーターで塗付し
た。次に焼鈍分離剤を塗付した該鋼板を乾燥炉にて鋼板
温度を200℃になるまで昇熱し、付着水分を除去し、コ
イル状に巻き取った。水分除去後の固形物の重量は8g/m
2（片面）であった。次に最終仕上げ焼鈍炉に入れ、コ
イルをリール２から巻きほどきながら鋼板を通板して60
0℃に加熱し、焼鈍分離剤中の水酸化マグネシウムの結
晶水を除去した。雰囲気としてはH275％、N225％、露点
は、５℃であった。引き続き950℃迄ストリップで加熱
し２次再結晶の核を発現させ、950℃以内の炉内では雰
囲気ガスをN2とした。次に鋼板をリール３でコイル状に
巻き取り1000℃まで加熱し、２次再結晶を発現させると
ともに雰囲気ガスをH2＋N2に切り替え加湿して、露点を
10℃にしフォルステライトの皮膜を形成させた。炉温を
1100℃としコイルを10時間均熱した。その後に、雰囲気
ガスをH2ガス単独に供給して1100℃の40時間焼鈍し、鋼
板中より有害成分であるN,Sを除去した。焼鈍後の方向
性珪素鋼板のコイルの先端部、中間部、後端部の特性を
調査し、これらを平均し表−１の結果を得た。なお比較
法は仕上焼鈍を従来のコイル状で行ったものである。
スラブを3mm厚に熱間圧延し、1120℃で３分間の熱延板
焼鈍を施した後、冷間圧延し、最終板厚を0.3mmとし
た。次に850℃で３分間露点40℃、H250％からなる雰囲
気下で連続脱炭焼鈍をした後、この方向性珪素鋼板にス
ラリー状とした焼鈍分離剤をロールコーターで塗付し
た。次に焼鈍分離剤を塗付した該鋼板を乾燥炉にて鋼板
温度を200℃になるまで昇熱し、付着水分を除去し、コ
イル状に巻き取った。水分除去後の固形物の重量は8g/m
2（片面）であった。次に最終仕上げ焼鈍炉に入れ、コ
イルをリール２から巻きほどきながら鋼板を通板して60
0℃に加熱し、焼鈍分離剤中の水酸化マグネシウムの結
晶水を除去した。雰囲気としてはH275％、N225％、露点
は、５℃であった。引き続き950℃迄ストリップで加熱
し２次再結晶の核を発現させ、950℃以内の炉内では雰
囲気ガスをN2とした。次に鋼板をリール３でコイル状に
巻き取り1000℃まで加熱し、２次再結晶を発現させると
ともに雰囲気ガスをH2＋N2に切り替え加湿して、露点を
10℃にしフォルステライトの皮膜を形成させた。炉温を
1100℃としコイルを10時間均熱した。その後に、雰囲気
ガスをH2ガス単独に供給して1100℃の40時間焼鈍し、鋼
板中より有害成分であるN,Sを除去した。焼鈍後の方向
性珪素鋼板のコイルの先端部、中間部、後端部の特性を
調査し、これらを平均し表−１の結果を得た。なお比較
法は仕上焼鈍を従来のコイル状で行ったものである。
〔発明の効果〕 この結果から認められるように、本発明によると磁束
密度B10、鉄損W17/50ともすぐれ、フォルステライト皮
膜は密着性がすぐれ、欠陥がなく外観も良好である。即
ち、磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性珪素鋼板が
得られる。
密度B10、鉄損W17/50ともすぐれ、フォルステライト皮
膜は密着性がすぐれ、欠陥がなく外観も良好である。即
ち、磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性珪素鋼板が
得られる。
第１図は本発明の仕上焼鈍を行なう装置の１例を示す図
である。 １……コイル、２……リール、３……リール、５……雰
囲気ガス供給装置。
である。 １……コイル、２……リール、３……リール、５……雰
囲気ガス供給装置。
Claims (1)
- 【請求項１】方向性珪素鋼板を所定の板厚に冷間圧延
し、脱炭焼鈍し鋼板表面にSiO2を含む酸化層を形成し、
該鋼板に酸化マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布し仕上焼鈍を施すにあたり、方向性珪素鋼板をコイル
から巻放いて板状で通板しつつ焼鈍することと、通板し
た方向性珪素鋼板をコイル状に巻き取りコイル状での焼
鈍することを同一の炉で、組合せて行なうことを特徴と
する方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62015921A JPH0826397B2 (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62015921A JPH0826397B2 (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63186824A JPS63186824A (ja) | 1988-08-02 |
| JPH0826397B2 true JPH0826397B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=11902245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62015921A Expired - Fee Related JPH0826397B2 (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826397B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5896097B2 (ja) * | 2010-10-19 | 2016-03-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の仕上焼鈍方法および仕上焼鈍設備 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524972A (en) * | 1978-08-12 | 1980-02-22 | Nippon Steel Corp | Very high magnetic flux density, aluminum containing one directional silicon steel plate |
-
1987
- 1987-01-28 JP JP62015921A patent/JPH0826397B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63186824A (ja) | 1988-08-02 |
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