JPH0826433B2 - 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 - Google Patents
伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板Info
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- JPH0826433B2 JPH0826433B2 JP36034792A JP36034792A JPH0826433B2 JP H0826433 B2 JPH0826433 B2 JP H0826433B2 JP 36034792 A JP36034792 A JP 36034792A JP 36034792 A JP36034792 A JP 36034792A JP H0826433 B2 JPH0826433 B2 JP H0826433B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は伸びフランジ加工性に優
れた高強度熱延鋼板に関する。
れた高強度熱延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車、建築等の多くの産業分野における部材の軽量化
の傾向が高まり、それに伴い高強度の熱延鋼板が用いら
れているが、熱延鋼板が用いられる用途においては、優
れた伸びフランジ性が要求されることが多い。
自動車、建築等の多くの産業分野における部材の軽量化
の傾向が高まり、それに伴い高強度の熱延鋼板が用いら
れているが、熱延鋼板が用いられる用途においては、優
れた伸びフランジ性が要求されることが多い。
【０００３】従来、かゝる加工用高強度熱延鋼板として
は、フェライト・マルテンサイト組織或いはフェライト
・ベイナイト組織からなる混合組織のものが広く知られ
ている。
は、フェライト・マルテンサイト組織或いはフェライト
・ベイナイト組織からなる混合組織のものが広く知られ
ている。
【０００４】しかし、フェライト・マルテンサイト組織
は、変形の初期からマルテンサイトの周囲にミクロ・ボ
イドが発生して割れを生じるため、伸びフランジ性に劣
る問題がある。
は、変形の初期からマルテンサイトの周囲にミクロ・ボ
イドが発生して割れを生じるため、伸びフランジ性に劣
る問題がある。
【０００５】また、フェライト・ベイナイト組織は、伸
びフランジ性は優れており、これまでに特開昭５７−１
０１６４９号公報及び特開昭６１−１３０４５４号公報
で、伸びフランジ性が優れたフェライト・ベイナイト組
織高強度熱延鋼板が既に提案されている。しかし、この
組織を用いて伸びフランジ性を確保しながら７０kgf／m
m2以上の強度を得るのは困難である。
びフランジ性は優れており、これまでに特開昭５７−１
０１６４９号公報及び特開昭６１−１３０４５４号公報
で、伸びフランジ性が優れたフェライト・ベイナイト組
織高強度熱延鋼板が既に提案されている。しかし、この
組織を用いて伸びフランジ性を確保しながら７０kgf／m
m2以上の強度を得るのは困難である。
【０００６】一方、特開平２−８３４９号公報では、冷
間加工性及び溶接性に優れた５５kgf／mm2以上の高張力
熱延鋼帯が既に提案されているが、７０kgf／mm2以上の
強度では第２相体積率が高く、厳しい曲げ加工及び伸び
フランジ加工を行うのは困難である。また、これまでの
析出強化による高強度熱延鋼板は、パーライト等のセメ
ンタイトが多量に存在したために、優れた伸びフランジ
性を得ることができなかった。
間加工性及び溶接性に優れた５５kgf／mm2以上の高張力
熱延鋼帯が既に提案されているが、７０kgf／mm2以上の
強度では第２相体積率が高く、厳しい曲げ加工及び伸び
フランジ加工を行うのは困難である。また、これまでの
析出強化による高強度熱延鋼板は、パーライト等のセメ
ンタイトが多量に存在したために、優れた伸びフランジ
性を得ることができなかった。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
て、引張強度が７０kgf／mm2以上の高強度で優れた伸び
フランジ性を有する熱延鋼板を提供することを目的とす
るものである。
て、引張強度が７０kgf／mm2以上の高強度で優れた伸び
フランジ性を有する熱延鋼板を提供することを目的とす
るものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
点を解決するために鋭意研究した結果、ベイナイト、マ
ルテンサイト及びパーライト等のセメンタイトを最小限
にし、かつ、組織の大部分を固溶Ｃの少ないポリゴナル
フェライトにし、ＴiＣを中心とした析出強化と固溶強
化によって引張強度が７０kgf／mm2以上で優れた伸びフ
ランジ性が得られることを見い出して、ここに本発明に
至ったものである。
点を解決するために鋭意研究した結果、ベイナイト、マ
ルテンサイト及びパーライト等のセメンタイトを最小限
にし、かつ、組織の大部分を固溶Ｃの少ないポリゴナル
フェライトにし、ＴiＣを中心とした析出強化と固溶強
化によって引張強度が７０kgf／mm2以上で優れた伸びフ
ランジ性が得られることを見い出して、ここに本発明に
至ったものである。
【０００９】すなわち、本発明は、Ｃ：０.０２〜０.１
０％、Ｓi≦２.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０
８％、Ｓ≦０.００６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０
１〜０.１％を含有し、Ｔi：０.０６〜０.３％で、か
つ、０.５０＜(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４Ｃとなる
量のＴiを含有し、残部がＦe及び他の不可避的不純物よ
りなる鋼であって、低温変態生成物及びパーライトの面
積比率が１５％以下で、かつ、ポリゴナルフェライト中
にＴiＣが分散した組織を有することを特徴とする伸び
フランジ性に優れた高強度熱延鋼板を要旨とするもので
ある。
０％、Ｓi≦２.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０
８％、Ｓ≦０.００６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０
１〜０.１％を含有し、Ｔi：０.０６〜０.３％で、か
つ、０.５０＜(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４Ｃとなる
量のＴiを含有し、残部がＦe及び他の不可避的不純物よ
りなる鋼であって、低温変態生成物及びパーライトの面
積比率が１５％以下で、かつ、ポリゴナルフェライト中
にＴiＣが分散した組織を有することを特徴とする伸び
フランジ性に優れた高強度熱延鋼板を要旨とするもので
ある。
【００１０】また、他の本発明は、Ｃ：０.０２〜０.１
０％、Ｓi≦２.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０
８％、Ｓ≦０.００６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０
１〜０.１％を含有し、Ｔi：０.０６〜０.３％、Ｎb：
０.００５〜０.２％で、かつ、０.５０＜〔(Ｔi−３.４
３Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃとなる量のＴ
i及びＮbを含有し、残部がＦe及び他の不可避的不純物
よりなる鋼であって、低温変態生成物及びパーライトの
面積比率が１５％以下で、かつ、ポリゴナルフェライト
中にＴiＣ及びＮbＣが分散した組織を有することを特徴
とする伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板を要旨と
するものである。
０％、Ｓi≦２.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０
８％、Ｓ≦０.００６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０
１〜０.１％を含有し、Ｔi：０.０６〜０.３％、Ｎb：
０.００５〜０.２％で、かつ、０.５０＜〔(Ｔi−３.４
３Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃとなる量のＴ
i及びＮbを含有し、残部がＦe及び他の不可避的不純物
よりなる鋼であって、低温変態生成物及びパーライトの
面積比率が１５％以下で、かつ、ポリゴナルフェライト
中にＴiＣ及びＮbＣが分散した組織を有することを特徴
とする伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板を要旨と
するものである。
【００１１】また、他の本発明は、上記の各発明におい
て、更にＭo：０.０５〜０.５％、Ｖ：０.０１〜０.２
％、Ｚr：０.０１〜０.２％、Ｃr：０.１〜２.０％、Ｎ
i：０.１〜２.０％、Ｃa：０.０１％以下よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種を含有することを特徴とする
ものである。
て、更にＭo：０.０５〜０.５％、Ｖ：０.０１〜０.２
％、Ｚr：０.０１〜０.２％、Ｃr：０.１〜２.０％、Ｎ
i：０.１〜２.０％、Ｃa：０.０１％以下よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種を含有することを特徴とする
ものである。
【００１２】
【００１３】以下に本発明を更に詳細に説明する。ま
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
【００１４】Ｃ：Ｃは鋼の強化を高めるために添加さ
れ、かゝる効果を有効に発揮させるためには少なくとも
０.０２％を添加する必要がある。しかし、過多に添加
すると、炭化物を形成するのに必要なＴi或いはＮbの添
加量が増加し、コストアップとなるばかりか、伸びフラ
ンジ性が劣化するので、添加量の上限を０.１０％とす
る。
れ、かゝる効果を有効に発揮させるためには少なくとも
０.０２％を添加する必要がある。しかし、過多に添加
すると、炭化物を形成するのに必要なＴi或いはＮbの添
加量が増加し、コストアップとなるばかりか、伸びフラ
ンジ性が劣化するので、添加量の上限を０.１０％とす
る。
【００１５】Ｓi：Ｓiはポリゴナルフェライトの生成を
促し、フェライトの固溶Ｃ量を低減させ、更に伸びフラ
ンジ性を余り劣化させずに強度を上げるのに有効な元素
である。しかし、過多に添加すれば、溶接部の脆化を招
くのみならず、表面性状が劣化させるので、本発明鋼に
おいては、２.０％以下とする。
促し、フェライトの固溶Ｃ量を低減させ、更に伸びフラ
ンジ性を余り劣化させずに強度を上げるのに有効な元素
である。しかし、過多に添加すれば、溶接部の脆化を招
くのみならず、表面性状が劣化させるので、本発明鋼に
おいては、２.０％以下とする。
【００１６】Ｍn：Ｍnは鋼の固溶強化に有効な元素であ
るが、その効果を得るには少なくとも０.５％の添加を
必要とする。しかし、過多に添加すれば、焼入れ性が高
くなり、変態生成物を多量に生成し、高い伸びフランジ
性を得ることが困難となるので、その上限を２.０％と
する。
るが、その効果を得るには少なくとも０.５％の添加を
必要とする。しかし、過多に添加すれば、焼入れ性が高
くなり、変態生成物を多量に生成し、高い伸びフランジ
性を得ることが困難となるので、その上限を２.０％と
する。
【００１７】Ｐ：Ｐは延性を劣化させずに固溶強化する
有効な元素であるが、過多に添加すると加工後、遷移温
度を上昇させるので、０.０８％以下とする。
有効な元素であるが、過多に添加すると加工後、遷移温
度を上昇させるので、０.０８％以下とする。
【００１８】Ｓ：Ｓは０.００６％を超えて多量に含有
させると、伸びフランジ性を劣化させるので、０.００
６％以下とする。
させると、伸びフランジ性を劣化させるので、０.００
６％以下とする。
【００１９】Ａl：Ａlは鋼の溶製時の脱酸剤として添加
され、そのために０.０１〜０.１％の範囲とする。
され、そのために０.０１〜０.１％の範囲とする。
【００２０】Ｎ：Ｎは過度に添加すると、粗大なＡlＮ
やＴiＮなどが生成し、これが介在物として鋼の加工性
を劣化させるため、その量を０.００５％以下とする。
やＴiＮなどが生成し、これが介在物として鋼の加工性
を劣化させるため、その量を０.００５％以下とする。
【００２１】Ｔi：Ｔiは鋼中のＣ及びＮを析出物にして
析出強化し、フェライト中の固溶Ｃ量及びセメンタイト
を低減させ、伸びフランジ性を向上させる効果がある。
その効果を発揮させるには少なくとも０.０６％以上の
量で、かつ、０.５０＜(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４
Ｃとなる量のＴiの添加が必要である。この式を満たす
必要があるのは、(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４Ｃが
０.５０未満になると鋼中のセメンタイトが増加しかつ
粗大になり、伸びフランジ性を低下させるためである。
しかし、過多に添加すると延性が劣化し、或いは上記効
果が飽和して経済的にも不利であるので、Ｔi添加量の
上限を０.３％とする。
析出強化し、フェライト中の固溶Ｃ量及びセメンタイト
を低減させ、伸びフランジ性を向上させる効果がある。
その効果を発揮させるには少なくとも０.０６％以上の
量で、かつ、０.５０＜(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４
Ｃとなる量のＴiの添加が必要である。この式を満たす
必要があるのは、(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４Ｃが
０.５０未満になると鋼中のセメンタイトが増加しかつ
粗大になり、伸びフランジ性を低下させるためである。
しかし、過多に添加すると延性が劣化し、或いは上記効
果が飽和して経済的にも不利であるので、Ｔi添加量の
上限を０.３％とする。
【００２２】また、本発明においては、Ｎbを添加する
ことによりＴiと同様の効果を得ることができるので、
適量のＮbを必要に応じて添加できる。Ｎbの析出の効果
を得るには、少なくとも０.００５％以上の量で、か
つ、Ｔi添加量との関係で０.５０＜〔(Ｔi−３.４３Ｎ
−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃとなる量のＴi及
びＮbを添加する必要がある。この式を満たす必要があ
るのは、〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.
７５〕／Ｃが０.５０未満になると鋼中のセメンタイト
が増加しかつ粗大になり、伸びフランジ性を低下させる
ためである。しかし、過多に添加すると延性が劣化し、
或いは上記効果が飽和して経済的にも不利であるので、
Ｎb添加量の上限を０.２％とする。
ことによりＴiと同様の効果を得ることができるので、
適量のＮbを必要に応じて添加できる。Ｎbの析出の効果
を得るには、少なくとも０.００５％以上の量で、か
つ、Ｔi添加量との関係で０.５０＜〔(Ｔi−３.４３Ｎ
−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃとなる量のＴi及
びＮbを添加する必要がある。この式を満たす必要があ
るのは、〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.
７５〕／Ｃが０.５０未満になると鋼中のセメンタイト
が増加しかつ粗大になり、伸びフランジ性を低下させる
ためである。しかし、過多に添加すると延性が劣化し、
或いは上記効果が飽和して経済的にも不利であるので、
Ｎb添加量の上限を０.２％とする。
【００２３】更に、本発明においては、Ｍo、Ｖ、Ｚr、
Ｃr、Ｎi及びＣaよりなる群から選ばれる少なくとも１
種の元素を必要に応じて添加することができる。これら
元素は単独で添加してもよく、また、複合添加してもよ
いが、複合添加することにより相乗的な効果を得ること
ができるので有利である。
Ｃr、Ｎi及びＣaよりなる群から選ばれる少なくとも１
種の元素を必要に応じて添加することができる。これら
元素は単独で添加してもよく、また、複合添加してもよ
いが、複合添加することにより相乗的な効果を得ること
ができるので有利である。
【００２４】Ｖ及びＺrは炭化物を形成し、フェライト
中の固溶Ｃ量を低減し、伸びフランジ性を向上させ強化
する効果がある。これらの効果を発揮するにはそれぞれ
少なくとも０.０１％の添加が必要である。しかし、過
多に添加すると上記効果が飽和して経済的にも不利であ
るので、それぞれの上限を０.２％とする。
中の固溶Ｃ量を低減し、伸びフランジ性を向上させ強化
する効果がある。これらの効果を発揮するにはそれぞれ
少なくとも０.０１％の添加が必要である。しかし、過
多に添加すると上記効果が飽和して経済的にも不利であ
るので、それぞれの上限を０.２％とする。
【００２４】Ｍo、Ｃr及びＮiは固溶強化元素として有
効であるが、その効果を発揮するにはＭoは少なくとも
０.０５％の添加が必要であり、Ｃr及びＮiは少なくと
も０.１％の添加が必要である。しかし、過多に添加す
ると低温変態生成物を多量に生成するので、Ｍoの上限
を０.５％、Ｃr及びＮiの上限を２.０％とする。
効であるが、その効果を発揮するにはＭoは少なくとも
０.０５％の添加が必要であり、Ｃr及びＮiは少なくと
も０.１％の添加が必要である。しかし、過多に添加す
ると低温変態生成物を多量に生成するので、Ｍoの上限
を０.５％、Ｃr及びＮiの上限を２.０％とする。
【００２５】Ｃaは硫化物を球状化し、伸びフランジ性
を向上させるが、０.０１％を超えるとその効果が飽和
し、コストアップとなるので、これを上限とする。
を向上させるが、０.０１％を超えるとその効果が飽和
し、コストアップとなるので、これを上限とする。
【００２６】本発明では、上記化学成分の鋼について通
常の熱間圧延を行い、低温変態生成物及びパーライトの
面積比率が１５％以下で、かつ、８５％以上のポリゴナ
ルフェライト中にＴiＣが分散した組織にすることによ
って、伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板を得るこ
とができる。低温変態生成物及びパーライトの面積比率
が１５％を超えると優れた伸びフランジ性が得られな
い。
常の熱間圧延を行い、低温変態生成物及びパーライトの
面積比率が１５％以下で、かつ、８５％以上のポリゴナ
ルフェライト中にＴiＣが分散した組織にすることによ
って、伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板を得るこ
とができる。低温変態生成物及びパーライトの面積比率
が１５％を超えると優れた伸びフランジ性が得られな
い。
【００２７】次に本発明の実施例を示す。
【００２８】
【００２９】表１に示す化学成分を有する鋼片を１２０
０℃に加熱し、通常の熱間圧延工程によって仕上温度８
５０〜９２０℃で、２.０mm厚に仕上げた。この後、冷
却速度と巻取温度を変化させて、種々の組織の鋼板を製
造した。
０℃に加熱し、通常の熱間圧延工程によって仕上温度８
５０〜９２０℃で、２.０mm厚に仕上げた。この後、冷
却速度と巻取温度を変化させて、種々の組織の鋼板を製
造した。
【００３０】このようにして得られた熱延鋼板につい
て、ＪＩＳ５号による圧延方向の引張試験、穴広げ試験
及び組織観察を行った。その結果を表２に示す。
て、ＪＩＳ５号による圧延方向の引張試験、穴広げ試験
及び組織観察を行った。その結果を表２に示す。
【００３１】なお、穴広げ試験は、径１０mmの打ち抜き
穴を６０°円錐ポンチにて押し広げ、割れが鋼板を貫通
した時点での穴径ｄを測定し、穴広げ率λを次式にて計
算した。 λ＝〔(ｄ−１０)／１０〕×１００(％)
穴を６０°円錐ポンチにて押し広げ、割れが鋼板を貫通
した時点での穴径ｄを測定し、穴広げ率λを次式にて計
算した。 λ＝〔(ｄ−１０)／１０〕×１００(％)
【００３２】組織は、ナイタール腐食後、走査電子顕微
鏡にてフェライト、ベイナイト、マルテンサイト及びパ
ーライトを同定し、それぞれの面積率を画像解析装置に
よって測定した。
鏡にてフェライト、ベイナイト、マルテンサイト及びパ
ーライトを同定し、それぞれの面積率を画像解析装置に
よって測定した。
【００３３】表２より明らかなように、本発明鋼Ｎo.１
〜Ｎo.１０はいずれも８５％以上のポリゴナルフェライ
トからなる組織で、析出及び固溶強化等により引張強度
が７０kgf／mm2以上で高いλを有し、優れた伸びフラン
ジ性がある。
〜Ｎo.１０はいずれも８５％以上のポリゴナルフェライ
トからなる組織で、析出及び固溶強化等により引張強度
が７０kgf／mm2以上で高いλを有し、優れた伸びフラン
ジ性がある。
【００３４】これに対し、比較鋼Ｎo.１２は、Ｃ量が低
いために目的とする高強度が得られない。比較鋼Ｎo.１
１、Ｎo.１３及びＮo.１９は、Ｃ量に対しＴi添加量が
少ないため、式０.５＜〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／
４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃを満足することができず、低温
変態生成物及びパーライトの面積率が高く、優れた伸び
フランジ性が得られない。
いために目的とする高強度が得られない。比較鋼Ｎo.１
１、Ｎo.１３及びＮo.１９は、Ｃ量に対しＴi添加量が
少ないため、式０.５＜〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／
４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃを満足することができず、低温
変態生成物及びパーライトの面積率が高く、優れた伸び
フランジ性が得られない。
【００３５】比較鋼Ｎo.１４は、Ｔi添加量が少なく、
低温変態生成物及びパーライトの面積率が高いため、優
れた伸びフランジ性が得られない。比較鋼Ｎo.１５は、
Ｍn添加量が多いため、延性が低い。比較鋼Ｎo.１６
は、Ｍo添加量が多いため、低温変態生成物が多く、ポ
リゴナルフェライトの面積率が低下するので優れた伸び
フランジ性が得られない。比較鋼Ｎo.１７は、Ｓ量が多
いためλが低い。比較鋼Ｎo.１８は、Ｎb添加量が多
く、延性が低い。
低温変態生成物及びパーライトの面積率が高いため、優
れた伸びフランジ性が得られない。比較鋼Ｎo.１５は、
Ｍn添加量が多いため、延性が低い。比較鋼Ｎo.１６
は、Ｍo添加量が多いため、低温変態生成物が多く、ポ
リゴナルフェライトの面積率が低下するので優れた伸び
フランジ性が得られない。比較鋼Ｎo.１７は、Ｓ量が多
いためλが低い。比較鋼Ｎo.１８は、Ｎb添加量が多
く、延性が低い。
【００３６】次に、表１に示す鋼Ｎo.３及びＮo.６を用
いて、冷却速度及び巻取温度を変えて、組織を変化さ
せ、その都度、伸び及び穴広げ性を調べた。その結果を
図１に示す。ポリゴナルフェライトの面積率が８５％以
上で、穴広げ率が急激に改善されることがわかる。
いて、冷却速度及び巻取温度を変えて、組織を変化さ
せ、その都度、伸び及び穴広げ性を調べた。その結果を
図１に示す。ポリゴナルフェライトの面積率が８５％以
上で、穴広げ率が急激に改善されることがわかる。
【００３７】また図２に、Ｔi及びＮb量を変化させた以
外は本発明範囲内にある鋼について、〔(Ｔi−３.４３
Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃと穴広げ率との
関係を示す。この式の値が０.５０を超えると穴広げ率
が改善されることがわかる。
外は本発明範囲内にある鋼について、〔(Ｔi−３.４３
Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃと穴広げ率との
関係を示す。この式の値が０.５０を超えると穴広げ率
が改善されることがわかる。
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
引張強度が７０kgf／mm2以上の高強度で優れた伸びフラ
ンジ性を有する熱延鋼板を提供することができるので、
加工用高強度熱延鋼板として好適である。
引張強度が７０kgf／mm2以上の高強度で優れた伸びフラ
ンジ性を有する熱延鋼板を提供することができるので、
加工用高強度熱延鋼板として好適である。
【図１】実施例における鋼Ｎo.３とＮo.６のポリゴナル
フェライト面積率と引張強度及び穴広げ率との関係を示
す図である。
フェライト面積率と引張強度及び穴広げ率との関係を示
す図である。
【図２】〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４＋Ｎb／７.
７５〕／Ｃの値と穴広げ率との関係を示す図である。
７５〕／Ｃの値と穴広げ率との関係を示す図である。
【表１】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鹿島高弘 兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸 製鋼所加古川製鉄所内 審査官 小柳 健悟
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％(以下、同じ)で、Ｃ：０.０２〜
０.１０％、Ｓi≦２.０％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦
０.０８％、Ｓ≦０.００６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：
０.０１〜０.１％を含有し、Ｔi：０.０６〜０.３％
で、かつ、０.５０＜(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４Ｃ
となる量のＴiを含有し、残部がＦe及び他の不可避的不
純物よりなる鋼であって、低温変態生成物及びパーライ
トの面積比率が１５％以下で、かつ、ポリゴナルフェラ
イト中にＴiＣが分散した組織を有することを特徴とす
る伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０.０２〜０.１０％、Ｓi≦２.０
％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０８％、Ｓ≦０.０
０６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜０.１％を含
有し、Ｔi：０.０６〜０.３％、Ｎb：０.００５〜０.２
％で、かつ、０.５０＜〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／
４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃとなる量のＴi及びＮbを含有
し、残部がＦe及び他の不可避的不純物よりなる鋼であ
って、低温変態生成物及びパーライトの面積比率が１５
％以下で、かつ、ポリゴナルフェライト中にＴiＣ及び
ＮbＣが分散した組織を有することを特徴とする伸びフ
ランジ性に優れた高強度熱延鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：０.０２〜０.１０％、Ｓi≦２.０
％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０８％、Ｓ≦０.０
０６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜０.１％を含
有し、Ｔi：０.０６〜０.３％で、かつ、０.５０＜(Ｔi
−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／４Ｃとなる量のＴiを含有し、
更に、Ｍo：０.０５〜０.５％、Ｖ：０.０１〜０.２
％、Ｚr：０.０１〜０.２％、Ｃr：０.１〜２.０％、Ｎ
i：０.１〜２.０％、Ｃa：０.０１％以下よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種を含有し、残部がＦe及び他
の不可避的不純物よりなる鋼であって、低温変態生成物
及びパーライトの面積比率が１５％以下で、かつ、ポリ
ゴナルフェライト中にＴiＣ及び他の炭化物が分散した
組織であることを特徴とする伸びフランジ性に優れた高
強度熱延鋼板。 - 【請求項４】 Ｃ：０.０２〜０.１０％、Ｓi≦２.０
％、Ｍn：０.５〜２.０％、Ｐ≦０.０８％、Ｓ≦０.０
０６％、Ｎ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜０.１％を含
有し、Ｔi：０.０６〜０.３％、Ｎb：０.００５〜０.２
％で、かつ、０.５０＜〔(Ｔi−３.４３Ｎ−１.５Ｓ)／
４＋Ｎb／７.７５〕／Ｃとなる量のＴi及びＮbを含有
し、更に、Ｍo：０.０５〜０.５％、Ｖ：０.０１〜０.
２％、Ｚr：０.０１〜０.２％、Ｃr：０.１〜２.０％、
Ｎi：０.１〜２.０％、Ｃa：０.０１％以下よりなる群
から選ばれる少なくとも１種を含有し、残部がＦe及び
他の不可避的不純物よりなる鋼であって、低温変態生成
物及びパーライトの面積比率が１５％以下で、かつ、ポ
リゴナルフェライト中にＴiＣ及び他の炭化物が分散し
た組織であることを特徴とする伸びフランジ性に優れた
高強度熱延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36034792A JPH0826433B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36034792A JPH0826433B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06200351A JPH06200351A (ja) | 1994-07-19 |
| JPH0826433B2 true JPH0826433B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=18469013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36034792A Expired - Lifetime JPH0826433B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826433B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001023632A1 (fr) * | 1999-09-28 | 2001-04-05 | Nkk Corporation | Tole d'acier laminee a chaud et possedant une resistance elevee a la traction, et procede de production associe |
| WO2013115205A1 (ja) | 2012-01-31 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 発電機リム用熱延鋼板およびその製造方法 |
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| KR100415671B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 피로특성이 우수한 인장강도 80㎏/㎟급 열연강판 및 그 제조방법 |
| EP1176217B1 (en) * | 2000-07-24 | 2011-12-21 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | High-strength hot-rolled steel sheet superior in strech flange formability and method for production thereof |
| WO2002036840A1 (fr) | 2000-10-31 | 2002-05-10 | Nkk Corporation | Tole d"acier laminee a chaud presentant une resistance elevee a la traction et procede de fabrication |
| DE60136741D1 (de) | 2000-12-07 | 2009-01-08 | Nippon Steel Corp | Hochfeste warmgewalzte stahlplatte mit hervorragender ausweitbarkeit und duktilität und verfahren zu ihrer herstellung |
| AU2003284496A1 (en) | 2002-12-24 | 2004-07-22 | Nippon Steel Corporation | High strength steel sheet exhibiting good burring workability and excellent resistance to softening in heat-affected zone and method for production thereof |
| US7780797B2 (en) | 2002-12-26 | 2010-08-24 | Nippon Steel Corporation | High strength thin steel excellent in hole expansibility, ductility and chemical treatment characteristics |
| JP4313591B2 (ja) | 2003-03-24 | 2009-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
| TWI290586B (en) | 2003-09-24 | 2007-12-01 | Nippon Steel Corp | Hot rolled steel sheet and method of producing the same |
| AU2006277251B2 (en) | 2005-08-05 | 2009-11-19 | Jfe Steel Corporation | High Strength Steel Sheet and Method for Manufacturing the Same |
| JP4819489B2 (ja) | 2005-11-25 | 2011-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 一様伸び特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
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| JP4998755B2 (ja) | 2009-05-12 | 2012-08-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP5765080B2 (ja) | 2010-06-25 | 2015-08-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
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| MX366776B (es) * | 2012-04-06 | 2019-07-23 | Nippon Steel Corp | Lamina de acero, laminada en caliente, recocida y galvanizada por inmersion en caliente, y proceso para producir la misma. |
| EP3015562B1 (en) | 2013-06-27 | 2018-08-01 | JFE Steel Corporation | Hot-rolled high-strength steel sheet and process for production thereof |
| KR101767839B1 (ko) | 2016-06-23 | 2017-08-14 | 주식회사 포스코 | 재질 균일성 및 구멍확장성이 우수한 석출강화형 열연강판 및 그 제조방법 |
| KR102512885B1 (ko) * | 2020-12-21 | 2023-03-23 | 주식회사 포스코 | 강도와 저온 충격인성이 우수한 극후강판 및 그 제조방법 |
-
1992
- 1992-12-28 JP JP36034792A patent/JPH0826433B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH06200351A (ja) | 1994-07-19 |
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