JPH08269552A - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH08269552A JPH08269552A JP7070178A JP7017895A JPH08269552A JP H08269552 A JPH08269552 A JP H08269552A JP 7070178 A JP7070178 A JP 7070178A JP 7017895 A JP7017895 A JP 7017895A JP H08269552 A JPH08269552 A JP H08269552A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic flux
- flux density
- steel sheet
- electrical steel
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 変圧器等に用いられる高磁束密度一方向性電
磁鋼板の磁束密度を極限まで高め、極低鉄損の製品を安
定的に製造することを目的とする。 【構成】 ＡｌＮ＋ＭｎＳ（Ｓｅ）を主インヒビターと
し、Ｂｉを０．０００５〜０．０５％含有し、強圧下率
を特徴とする通常の一方向性電磁鋼板の製造にあたり、
２次再結晶仕上げ焼鈍工程において、９００〜１１５０
℃の温度区間における加熱速度を１５〜５０℃／hr. と
し、従来より速い加熱速度で行う。 【効果】 鋼板素材中にＢｉを添加含有させた一方向性
電磁鋼板の製造にあたり、磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔ以
上の極めて高い磁束密度の製品が従来より安定的に得ら
れ、従来より安価に製造できる。
磁鋼板の磁束密度を極限まで高め、極低鉄損の製品を安
定的に製造することを目的とする。 【構成】 ＡｌＮ＋ＭｎＳ（Ｓｅ）を主インヒビターと
し、Ｂｉを０．０００５〜０．０５％含有し、強圧下率
を特徴とする通常の一方向性電磁鋼板の製造にあたり、
２次再結晶仕上げ焼鈍工程において、９００〜１１５０
℃の温度区間における加熱速度を１５〜５０℃／hr. と
し、従来より速い加熱速度で行う。 【効果】 鋼板素材中にＢｉを添加含有させた一方向性
電磁鋼板の製造にあたり、磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔ以
上の極めて高い磁束密度の製品が従来より安定的に得ら
れ、従来より安価に製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主にトランス鉄心に用い
られる、｛１１０｝＜００１＞方位すなわちゴス方位を
高度に発達させた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法に関するものである。
られる、｛１１０｝＜００１＞方位すなわちゴス方位を
高度に発達させた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、軟磁性材料として
主にトランスその他の電気機器の鉄心材料に使用されて
いるもので、磁気特性としては励磁特性と鉄損特性が良
好でなくてはならない。この励磁特性を表す指標とし
て、通常は磁束密度Ｂ8 （磁場の強さ８００ A/mにおけ
る磁束密度）が用いられ、鉄損特性を表す指標として、
Ｗ17/50 （５０Hzで１．７Ｔまで磁化させたときの単位
重量あたりの鉄損）が用いられる。
主にトランスその他の電気機器の鉄心材料に使用されて
いるもので、磁気特性としては励磁特性と鉄損特性が良
好でなくてはならない。この励磁特性を表す指標とし
て、通常は磁束密度Ｂ8 （磁場の強さ８００ A/mにおけ
る磁束密度）が用いられ、鉄損特性を表す指標として、
Ｗ17/50 （５０Hzで１．７Ｔまで磁化させたときの単位
重量あたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】一方向性電磁鋼板は、製造工程の最終段階
の９００℃以上の温度での仕上げ焼鈍工程で２次再結晶
を起こさせ、鋼板面に｛１１０｝面、圧延方向に＜００
１＞軸をもったいわゆるゴス組織を発達させることによ
って得られている。そのなかでも、磁束密度Ｂ8 が１．
８８Ｔ以上の優れた励磁特性をもつものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板とよばれている。
の９００℃以上の温度での仕上げ焼鈍工程で２次再結晶
を起こさせ、鋼板面に｛１１０｝面、圧延方向に＜００
１＞軸をもったいわゆるゴス組織を発達させることによ
って得られている。そのなかでも、磁束密度Ｂ8 が１．
８８Ｔ以上の優れた励磁特性をもつものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板とよばれている。
【０００４】高磁束密度電磁鋼板の代表的製造方法とし
ては、特公昭４０−１５６４４号公報、特公昭５１−１
３４６９号公報等があげられる。現在世界的規模で生産
されている高磁束密度一方向性電磁鋼板は、上記２特許
を基本として生産されていると言える。然るに上記特許
に基づく製品の磁束密度Ｂ8 は１．８８Ｔから高々１．
９５Ｔ程度であり、３％Ｓｉ鋼の飽和磁束密度２．０３
Ｔの９５％程度の値を示しているに過ぎない。然るに近
年省エネルギー、省資源への社会的要求は益々厳しくな
り、一方向性電磁鋼板の鉄損低減、磁化特性改善への要
求も熾烈になってきている。
ては、特公昭４０−１５６４４号公報、特公昭５１−１
３４６９号公報等があげられる。現在世界的規模で生産
されている高磁束密度一方向性電磁鋼板は、上記２特許
を基本として生産されていると言える。然るに上記特許
に基づく製品の磁束密度Ｂ8 は１．８８Ｔから高々１．
９５Ｔ程度であり、３％Ｓｉ鋼の飽和磁束密度２．０３
Ｔの９５％程度の値を示しているに過ぎない。然るに近
年省エネルギー、省資源への社会的要求は益々厳しくな
り、一方向性電磁鋼板の鉄損低減、磁化特性改善への要
求も熾烈になってきている。
【０００５】一方、技術的には鉄損低減化の手法として
レーザー照射等の磁区制御技術が特公昭５８−５９６８
号公報、特公昭５７−２２５２号公報等により確立さ
れ、これに伴い更なる高磁束密度を有する素材が鉄損低
減への条件として期待されてきている。
レーザー照射等の磁区制御技術が特公昭５８−５９６８
号公報、特公昭５７−２２５２号公報等により確立さ
れ、これに伴い更なる高磁束密度を有する素材が鉄損低
減への条件として期待されてきている。
【０００６】この目標達成のための手段として、本発明
者らは特公昭５７−１５６５号公報で、従来のＡｌ入り
高磁束密度一方向性電磁鋼板の溶鋼に炭酸塩含有物を添
加する方法を提案した。しかしこの方法は実験室的には
実現性があるが、工業規模では実施されていないのが実
情である。
者らは特公昭５７−１５６５号公報で、従来のＡｌ入り
高磁束密度一方向性電磁鋼板の溶鋼に炭酸塩含有物を添
加する方法を提案した。しかしこの方法は実験室的には
実現性があるが、工業規模では実施されていないのが実
情である。
【０００７】更に本出願人は特公昭５７−５０２９５号
公報等で温度勾配焼鈍法を、また特公昭６２−００７２
５２号公報等でその焼鈍装置を提案した。この方法で、
初めて安定して磁束密度Ｂ8 が１．９５Ｔ以上の製品が
得られるようになったが、この方法で工場サイズのコイ
ルフォームで実施する場合、コイル一端から加熱し、反
対端部は温度勾配をつけるため冷却するという、非常に
大きな熱エネルギー的損失を伴うため、工業生産として
は大きな問題をはらんでいた。
公報等で温度勾配焼鈍法を、また特公昭６２−００７２
５２号公報等でその焼鈍装置を提案した。この方法で、
初めて安定して磁束密度Ｂ8 が１．９５Ｔ以上の製品が
得られるようになったが、この方法で工場サイズのコイ
ルフォームで実施する場合、コイル一端から加熱し、反
対端部は温度勾配をつけるため冷却するという、非常に
大きな熱エネルギー的損失を伴うため、工業生産として
は大きな問題をはらんでいた。
【０００８】そこで本発明者らは、一方向性電磁鋼板の
溶鋼中にＢｉを含有させることにより、工業的手段によ
り磁束密度を従来の高磁束密度一方向性電磁鋼板レベル
から超高磁束密度一方向性電磁鋼板レベルまで高める方
法を特開平６−８８１４号公報、特開平６−８８１７３
号公報等で提案した。
溶鋼中にＢｉを含有させることにより、工業的手段によ
り磁束密度を従来の高磁束密度一方向性電磁鋼板レベル
から超高磁束密度一方向性電磁鋼板レベルまで高める方
法を特開平６−８８１４号公報、特開平６−８８１７３
号公報等で提案した。
【０００９】この方法により初めて超高磁束密度一方向
性電磁鋼板が工場規模で比較的安定に生産できるように
なったが、その後本発明者らが製造条件を精査したとこ
ろ、場合によっては問題点があることが判明した。例え
ば、２次再結晶焼鈍の加熱速度を厳密に制御しないと安
定して磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔ以上の超高磁束密度が
得られないことが判明した。そこで、この超高磁束密度
一方向性電磁鋼板を極めて安定に製造する方法の確立が
求められていた。
性電磁鋼板が工場規模で比較的安定に生産できるように
なったが、その後本発明者らが製造条件を精査したとこ
ろ、場合によっては問題点があることが判明した。例え
ば、２次再結晶焼鈍の加熱速度を厳密に制御しないと安
定して磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔ以上の超高磁束密度が
得られないことが判明した。そこで、この超高磁束密度
一方向性電磁鋼板を極めて安定に製造する方法の確立が
求められていた。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる問題
点を回避し、極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を極めて安定に製造することを可能にするこ
とを目的とする。
点を回避し、極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向
性電磁鋼板を極めて安定に製造することを可能にするこ
とを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とする処
は、以下のとおりである。 １）重量で（以下％と記す）、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅを１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０
００５〜０．０５％を基本成分とし、不可避的不純物を
含み残部は実質的にＦｅからなる溶鋼を鋳造する工程、
熱延する工程、最終の冷間圧延前に高温の焼鈍をする工
程、圧下率６５〜９５％の最終強冷延を含む１回あるい
は中間焼鈍を介入する２回以上の冷間圧延を行う工程、
次いで脱炭焼鈍、焼鈍分離剤を塗布する工程、更に２次
再結晶仕上げ焼鈍を行う工程からなる一方向性電磁鋼板
の製造方法において、上記２次再結晶仕上げ焼鈍工程の
９００〜１１５０℃における加熱速度を１５〜５０℃／
hr. に制御することを特徴とする超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。
は、以下のとおりである。 １）重量で（以下％と記す）、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅを１種または２種：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０
００５〜０．０５％を基本成分とし、不可避的不純物を
含み残部は実質的にＦｅからなる溶鋼を鋳造する工程、
熱延する工程、最終の冷間圧延前に高温の焼鈍をする工
程、圧下率６５〜９５％の最終強冷延を含む１回あるい
は中間焼鈍を介入する２回以上の冷間圧延を行う工程、
次いで脱炭焼鈍、焼鈍分離剤を塗布する工程、更に２次
再結晶仕上げ焼鈍を行う工程からなる一方向性電磁鋼板
の製造方法において、上記２次再結晶仕上げ焼鈍工程の
９００〜１１５０℃における加熱速度を１５〜５０℃／
hr. に制御することを特徴とする超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。
【００１２】２）Ｓｎ：０．０５〜０．５０％を含有せ
しめることを特徴とする１）記載の超高磁束密度一方向
性電磁鋼板の製造方法。 ３）Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有せしめることを
特徴とする１）又は２）記載の超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の製造方法。
しめることを特徴とする１）記載の超高磁束密度一方向
性電磁鋼板の製造方法。 ３）Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有せしめることを
特徴とする１）又は２）記載の超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の製造方法。
【００１３】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。本発明者ら
は、特開平６−８８１４号公報、特開平６−８８１７３
号公報等に示しているとおり、窒化アルミニウムを主イ
ンヒビターとする一方向性電磁鋼板用の素材に、Ｂｉを
添加含有せしめることにより、現在市販されている高磁
束密度電磁鋼板のＢ8 ＝１．９３Ｔ程度をはるかに超え
る１．９５Ｔ以上、２Ｔにおよぶ超高磁束密度一方向性
電磁鋼板を得た。そして、その後検討を重ねた結果、２
次再結晶仕上げ焼鈍の９００〜１１５０℃における昇温
速度を１５〜５０℃／hr. に制御することにより、より
安定して磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔを超える超高磁束密
度一方向性電磁鋼板を得ることに成功した。
は、特開平６−８８１４号公報、特開平６−８８１７３
号公報等に示しているとおり、窒化アルミニウムを主イ
ンヒビターとする一方向性電磁鋼板用の素材に、Ｂｉを
添加含有せしめることにより、現在市販されている高磁
束密度電磁鋼板のＢ8 ＝１．９３Ｔ程度をはるかに超え
る１．９５Ｔ以上、２Ｔにおよぶ超高磁束密度一方向性
電磁鋼板を得た。そして、その後検討を重ねた結果、２
次再結晶仕上げ焼鈍の９００〜１１５０℃における昇温
速度を１５〜５０℃／hr. に制御することにより、より
安定して磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔを超える超高磁束密
度一方向性電磁鋼板を得ることに成功した。
【００１４】次に、本発明に必要な製造工程の構成要素
のうち、鋼成分及びその限定理由について述べる。
のうち、鋼成分及びその限定理由について述べる。
【００１５】Ｃは、０．０３未満では熱延に先立つスラ
ブ加熱時に異常粒成長し、製品において線状細粒とよば
れる２次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方、
０．１５％超では脱炭焼鈍工程での脱炭が不完全になり
やすく、製品での磁気時効を引き起こすので好ましくな
い。
ブ加熱時に異常粒成長し、製品において線状細粒とよば
れる２次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方、
０．１５％超では脱炭焼鈍工程での脱炭が不完全になり
やすく、製品での磁気時効を引き起こすので好ましくな
い。
【００１６】Ｓｉは、２．５未満では製品の渦電流損が
増大し、また４．０％超では常温での冷延が困難にな
り、いずれも好ましくない。Ｍｎ、Ｓ、Ｓｅは、硫化マ
ンガン、セレン化マンガン形成により補助的インヒビタ
ーとして作用させるためには上記範囲が必要である。
増大し、また４．０％超では常温での冷延が困難にな
り、いずれも好ましくない。Ｍｎ、Ｓ、Ｓｅは、硫化マ
ンガン、セレン化マンガン形成により補助的インヒビタ
ーとして作用させるためには上記範囲が必要である。
【００１７】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板製造のための主インヒビター構成元素であり、０．
０１０未満では量的に不足し、インヒビター強度が不足
する。一方、０．０６５％超では析出窒化アルミニウム
が粗大化し、結果としてインヒビター強度を低下させる
ので好ましくない。Ｎも、酸可溶性Ａｌ同様に主インヒ
ビター構成元素であり、０．００３０〜０．０１５０％
の範囲を逸脱するとインヒビターの最適状態を壊すので
好ましくない。
鋼板製造のための主インヒビター構成元素であり、０．
０１０未満では量的に不足し、インヒビター強度が不足
する。一方、０．０６５％超では析出窒化アルミニウム
が粗大化し、結果としてインヒビター強度を低下させる
ので好ましくない。Ｎも、酸可溶性Ａｌ同様に主インヒ
ビター構成元素であり、０．００３０〜０．０１５０％
の範囲を逸脱するとインヒビターの最適状態を壊すので
好ましくない。
【００１８】Ｂｉは超高磁束密度一方向性電磁鋼板製造
のための必須元素であり、添加含有量は、０．０００５
から０．０５％の範囲が有効である。０．０００５％未
満では磁束密度の向上がわずかであり、また０．０５％
超では磁束密度向上の効果が飽和するとともに熱延板の
端部に割れが発生するので上限を０．０５％に限定す
る。
のための必須元素であり、添加含有量は、０．０００５
から０．０５％の範囲が有効である。０．０００５％未
満では磁束密度の向上がわずかであり、また０．０５％
超では磁束密度向上の効果が飽和するとともに熱延板の
端部に割れが発生するので上限を０．０５％に限定す
る。
【００１９】更に、Ｓｎについては薄手製品の２次再結
晶を安定化させる元素として、また２次再結晶粒径を小
さくする作用もあり、０．０５％以上の添加が必要であ
り、添加することができる。その場合、０．５０％を超
えてもその作用効果が飽和するのでコストアップの点か
ら０．５０％以下に限定する。Ｃｕは、Ｓｎ添加材の皮
膜向上元素として有効であり、０．０１％未満では効果
が薄く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下す
るので、０．０１〜０．１％の範囲で添加することが出
来る。
晶を安定化させる元素として、また２次再結晶粒径を小
さくする作用もあり、０．０５％以上の添加が必要であ
り、添加することができる。その場合、０．５０％を超
えてもその作用効果が飽和するのでコストアップの点か
ら０．５０％以下に限定する。Ｃｕは、Ｓｎ添加材の皮
膜向上元素として有効であり、０．０１％未満では効果
が薄く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下す
るので、０．０１〜０．１％の範囲で添加することが出
来る。
【００２０】次に、製造プロセス条件について説明す
る。上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性
電磁鋼板用素材は通常の如何なる溶解法、造塊法を用い
た場合でも本発明の素材とすることが出来る。次いでこ
の電磁鋼板用素材は通常の熱間圧延により熱延コイルに
圧延される。
る。上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性
電磁鋼板用素材は通常の如何なる溶解法、造塊法を用い
た場合でも本発明の素材とすることが出来る。次いでこ
の電磁鋼板用素材は通常の熱間圧延により熱延コイルに
圧延される。
【００２１】引き続いて１ステージの冷間圧延または中
間焼鈍を含む複数ステージの冷間圧延によって最終板厚
とするが、高磁束密度一方向性電磁鋼板を得ることから
最終冷延の圧延率（１ステージの冷間圧延の場合はその
圧延率）は６５〜９５％の強圧下が好ましい。最終圧延
以外のステージの圧延率は特に規定しなくてもよい。
間焼鈍を含む複数ステージの冷間圧延によって最終板厚
とするが、高磁束密度一方向性電磁鋼板を得ることから
最終冷延の圧延率（１ステージの冷間圧延の場合はその
圧延率）は６５〜９５％の強圧下が好ましい。最終圧延
以外のステージの圧延率は特に規定しなくてもよい。
【００２２】最終冷延前には８５０〜１２００℃で３０
秒〜３０分間の焼鈍を行い、室温まで冷却しＡｌＮの析
出制御を行う。最終製品厚に圧延した冷延板を続いて通
常の方法で脱炭焼鈍を行う。脱炭焼鈍の条件は特に規定
しないが、好ましくは７００〜９００℃の温度範囲で３
０秒〜３０分間湿潤な水素または水素と窒素の混合雰囲
気で行うのが良い。
秒〜３０分間の焼鈍を行い、室温まで冷却しＡｌＮの析
出制御を行う。最終製品厚に圧延した冷延板を続いて通
常の方法で脱炭焼鈍を行う。脱炭焼鈍の条件は特に規定
しないが、好ましくは７００〜９００℃の温度範囲で３
０秒〜３０分間湿潤な水素または水素と窒素の混合雰囲
気で行うのが良い。
【００２３】脱炭焼鈍後の鋼板表面には、２次再結晶焼
鈍における焼き付き防止およびグラス皮膜生成のため、
通常の方法で通常の組成の焼鈍分離剤を塗布する。続い
て焼鈍分離剤が塗布された脱炭焼鈍板は、２次再結晶仕
上げ焼鈍が施される。この２次再結晶焼鈍の条件に本発
明の特徴がある。
鈍における焼き付き防止およびグラス皮膜生成のため、
通常の方法で通常の組成の焼鈍分離剤を塗布する。続い
て焼鈍分離剤が塗布された脱炭焼鈍板は、２次再結晶仕
上げ焼鈍が施される。この２次再結晶焼鈍の条件に本発
明の特徴がある。
【００２４】通常の既に公知の窒化アルミニウムを主イ
ンヒビターとする高磁束密度一方向性電磁鋼板製造法で
は、高磁束密度を得るためには仕上げ焼鈍工程の２次再
結晶が進行する温度域はできるだけ徐加熱焼鈍すること
が一般的で、例えば特公昭５６−３３４５０号公報で
は、７００〜９００℃の温度区間は平均１５〜１００℃
／hr. で加熱し、且つ９００〜１０００℃の範囲の任意
の温度から、２次再結晶が少なくとも５０％進行する温
度までは２〜１０℃／hr. の徐加熱焼鈍をすることが有
効であると記載されている。
ンヒビターとする高磁束密度一方向性電磁鋼板製造法で
は、高磁束密度を得るためには仕上げ焼鈍工程の２次再
結晶が進行する温度域はできるだけ徐加熱焼鈍すること
が一般的で、例えば特公昭５６−３３４５０号公報で
は、７００〜９００℃の温度区間は平均１５〜１００℃
／hr. で加熱し、且つ９００〜１０００℃の範囲の任意
の温度から、２次再結晶が少なくとも５０％進行する温
度までは２〜１０℃／hr. の徐加熱焼鈍をすることが有
効であると記載されている。
【００２５】然るに本発明のインヒビターとしてＢｉを
含有する場合には、このような徐加熱焼鈍を行った場合
には安定して１．９６Ｔ以上の超高磁束密度が得られな
いことが判明した。そこで仕上げ焼鈍工程における最適
加熱条件を検討した結果、２次再結晶が進行する９００
〜１１５０℃の温度区間で従来の加熱速度より早い、好
ましくは１５〜５０℃／hr. の急加熱速度で２次再結晶
仕上げ焼鈍を行うことで上記の不具合が完全に緩和され
ることを発明した。
含有する場合には、このような徐加熱焼鈍を行った場合
には安定して１．９６Ｔ以上の超高磁束密度が得られな
いことが判明した。そこで仕上げ焼鈍工程における最適
加熱条件を検討した結果、２次再結晶が進行する９００
〜１１５０℃の温度区間で従来の加熱速度より早い、好
ましくは１５〜５０℃／hr. の急加熱速度で２次再結晶
仕上げ焼鈍を行うことで上記の不具合が完全に緩和され
ることを発明した。
【００２６】かかる事実は以下の実験によって得られ
た。本発明者らは、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．２７
％、Ｍｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０％およ
び０．００７％を含有する珪素鋼を溶製した。鋳片に鋳
造後、１３５０℃に加熱し、抽出後直ちに２．３mm板厚
まで熱延し、熱延後１００℃水冷し５５０℃で保定し
た。熱延板を１１５０℃の温度で２分間焼鈍し、直ちに
１００℃の水中に急冷した。
た。本発明者らは、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．２７
％、Ｍｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０％およ
び０．００７％を含有する珪素鋼を溶製した。鋳片に鋳
造後、１３５０℃に加熱し、抽出後直ちに２．３mm板厚
まで熱延し、熱延後１００℃水冷し５５０℃で保定し
た。熱延板を１１５０℃の温度で２分間焼鈍し、直ちに
１００℃の水中に急冷した。
【００２７】次いで酸洗後０．２７mmまで途中で２５０
℃での時効処理を５回はさんで冷延した。引き続き８５
０℃で脱炭を行い、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布した。それから、９５０℃まで１５℃／hr. で昇温
し、９００〜１２００℃までの温度区間を１〜１００℃
／hr. の加熱速度範囲で２次再結晶仕上げ焼鈍を行い、
引き続いて１２００℃で２０時間の純化焼鈍を行った。
加熱速度と得られた製品の磁束密度Ｂ8 の関係を図１に
示す。
℃での時効処理を５回はさんで冷延した。引き続き８５
０℃で脱炭を行い、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布した。それから、９５０℃まで１５℃／hr. で昇温
し、９００〜１２００℃までの温度区間を１〜１００℃
／hr. の加熱速度範囲で２次再結晶仕上げ焼鈍を行い、
引き続いて１２００℃で２０時間の純化焼鈍を行った。
加熱速度と得られた製品の磁束密度Ｂ8 の関係を図１に
示す。
【００２８】図１から判るように、○印で示される従来
のＢｉ無添加材は、２〜１０℃／hr. 程度の徐加熱領域
で高磁束密度が得られるが、●印で示されるＢｉ添加材
は加熱速度の最適領域が急加熱側に移動している。然る
に、加熱速度を１５〜５０℃／hr. の範囲に制御するこ
とにより１．９６Ｔ以上の安定した超高磁束密度が得ら
れる。
のＢｉ無添加材は、２〜１０℃／hr. 程度の徐加熱領域
で高磁束密度が得られるが、●印で示されるＢｉ添加材
は加熱速度の最適領域が急加熱側に移動している。然る
に、加熱速度を１５〜５０℃／hr. の範囲に制御するこ
とにより１．９６Ｔ以上の安定した超高磁束密度が得ら
れる。
【００２９】本発明でいうところの、Ｂｉ添加材におい
ては２次再結晶仕上げ焼鈍の加熱速度を、従来材より早
くすると安定して超高磁束密度が得られるメカニズムは
必ずしも明らかではないが、本発明者は次のように推察
している。本発明者らの研究結果によると、ＡｌＮを主
インヒビターを用い強圧下冷延率とする場合、一般に２
次再結晶温度が高いため２次再結晶温度領域ではオスト
ワルド成長や界面酸化のためインヒビターの弱体化が起
こりやすく、また高温であるほど弱体化しやすい。
ては２次再結晶仕上げ焼鈍の加熱速度を、従来材より早
くすると安定して超高磁束密度が得られるメカニズムは
必ずしも明らかではないが、本発明者は次のように推察
している。本発明者らの研究結果によると、ＡｌＮを主
インヒビターを用い強圧下冷延率とする場合、一般に２
次再結晶温度が高いため２次再結晶温度領域ではオスト
ワルド成長や界面酸化のためインヒビターの弱体化が起
こりやすく、また高温であるほど弱体化しやすい。
【００３０】一方、２次再結晶進行初期に核生した２次
再結晶粒は理想的なゴス方位に近いため、その他の方位
粒成長をインヒビターで押さえ初期２次再結晶粒を優先
成長させることが好ましい。この観点から、徐加熱法は
インヒビターの弱体化を押さえ初期２次再結晶を優先成
長させる意味で有効であろうと推定している。ところ
が、鋼中にＢｉを添加することによりインヒビターの弱
体化を押さえる効果があるため、加熱速度の最適領域が
急加熱速度側にずれるものと推測している。
再結晶粒は理想的なゴス方位に近いため、その他の方位
粒成長をインヒビターで押さえ初期２次再結晶粒を優先
成長させることが好ましい。この観点から、徐加熱法は
インヒビターの弱体化を押さえ初期２次再結晶を優先成
長させる意味で有効であろうと推定している。ところ
が、鋼中にＢｉを添加することによりインヒビターの弱
体化を押さえる効果があるため、加熱速度の最適領域が
急加熱速度側にずれるものと推測している。
【００３１】本発明で推奨する加熱速度は、上記の観点
から２次再結晶進行領域で有効であるため、本材料の２
次再結晶温度範囲である９００〜１１５０℃の温度範囲
で適用する必要がある。それ以外の温度範囲の加熱速度
は、皮膜形成反応等の観点から決定されるため、特に規
定しない。本発明は従来より２〜５倍の速い加熱速度で
あるため、仕上げ焼鈍の簡略によるコストダウンの効果
も期待される。
から２次再結晶進行領域で有効であるため、本材料の２
次再結晶温度範囲である９００〜１１５０℃の温度範囲
で適用する必要がある。それ以外の温度範囲の加熱速度
は、皮膜形成反応等の観点から決定されるため、特に規
定しない。本発明は従来より２〜５倍の速い加熱速度で
あるため、仕上げ焼鈍の簡略によるコストダウンの効果
も期待される。
【００３２】仕上げ焼鈍の雰囲気条件は特に規定せず、
通常の水素または水素と窒素の混合雰囲気で行うが、好
ましくは９００〜１１５０℃の２次再結晶温度範囲では
水素の混合率を７５〜９０％程度に制御するのが良い。
引き続き余分の焼鈍分離剤を除去後、コイル巻きぐせを
矯正するための連続焼鈍を行い、同時に絶縁皮膜を塗
布、焼き付けする。更に、必要に応じてレーザー照射等
の磁区細分化処理を施す。磁区細分化の方法は特に限定
する必要はない。
通常の水素または水素と窒素の混合雰囲気で行うが、好
ましくは９００〜１１５０℃の２次再結晶温度範囲では
水素の混合率を７５〜９０％程度に制御するのが良い。
引き続き余分の焼鈍分離剤を除去後、コイル巻きぐせを
矯正するための連続焼鈍を行い、同時に絶縁皮膜を塗
布、焼き付けする。更に、必要に応じてレーザー照射等
の磁区細分化処理を施す。磁区細分化の方法は特に限定
する必要はない。
【００３３】
（実施例１）Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：３．０５％、Ｍ
ｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２３％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２６％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．００７％
を含有する珪素鋼を溶製した。鋳片に鋳造後、１３５０
℃に加熱し、抽出後直ちに２．３mm板厚まで熱延し、熱
延後２０℃水冷し５５０℃で保定した。熱延板を１０５
０℃の温度で２分間焼鈍し、直ちに１００℃の水中に急
冷した。次いで酸洗後０．３０mmまで途中で２５０℃で
の時効処理を５回はさんで冷延した。
ｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２３％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２６％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．００７％
を含有する珪素鋼を溶製した。鋳片に鋳造後、１３５０
℃に加熱し、抽出後直ちに２．３mm板厚まで熱延し、熱
延後２０℃水冷し５５０℃で保定した。熱延板を１０５
０℃の温度で２分間焼鈍し、直ちに１００℃の水中に急
冷した。次いで酸洗後０．３０mmまで途中で２５０℃で
の時効処理を５回はさんで冷延した。
【００３４】引き続き８５０℃で脱炭を行い、ＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。それから、９５０
℃まで１５℃／hr. で昇温し、９００〜１２００℃まで
の温度区間を３〜７５℃／hr. の範囲の加熱速度で２次
再結晶仕上げ焼鈍を行い、引き続いて１２００℃で２０
時間の純化焼鈍を行った。２次再結晶状況および得られ
た製品の磁気特性結果を表１に示す。表１より明らかな
ように比較例の仕上げ焼鈍加熱速度が５、１０、６５、
７５℃／hr. では磁束密度Ｂ8 は１．９６Ｔ以下と低い
のに対して、加熱速度が１５〜５０℃／hr. の場合は磁
束密度Ｂ8 が１．９８〜２．０１Ｔと極めて高い。
主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。それから、９５０
℃まで１５℃／hr. で昇温し、９００〜１２００℃まで
の温度区間を３〜７５℃／hr. の範囲の加熱速度で２次
再結晶仕上げ焼鈍を行い、引き続いて１２００℃で２０
時間の純化焼鈍を行った。２次再結晶状況および得られ
た製品の磁気特性結果を表１に示す。表１より明らかな
ように比較例の仕上げ焼鈍加熱速度が５、１０、６５、
７５℃／hr. では磁束密度Ｂ8 は１．９６Ｔ以下と低い
のに対して、加熱速度が１５〜５０℃／hr. の場合は磁
束密度Ｂ8 が１．９８〜２．０１Ｔと極めて高い。
【００３５】
【表１】
【００３６】（実施例２）Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：３．
２５％、Ｍｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶
性Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．
００７％、Ｓｎ：０．１２％を含有する珪素鋼を溶製し
た。鋳片に鋳造後、１３５０℃に加熱し、抽出後直ちに
２．３mm板厚まで熱延し、熱延後７０℃水冷し５５０℃
で保定した。熱延板を１１２０℃の温度で３分間焼鈍
し、直ちに１００℃の水中に急冷した。次いで酸洗後
０．２３mmまで途中で２５０℃での時効処理を５回はさ
んで冷延した。
２５％、Ｍｎ：０．０７％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶
性Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．
００７％、Ｓｎ：０．１２％を含有する珪素鋼を溶製し
た。鋳片に鋳造後、１３５０℃に加熱し、抽出後直ちに
２．３mm板厚まで熱延し、熱延後７０℃水冷し５５０℃
で保定した。熱延板を１１２０℃の温度で３分間焼鈍
し、直ちに１００℃の水中に急冷した。次いで酸洗後
０．２３mmまで途中で２５０℃での時効処理を５回はさ
んで冷延した。
【００３７】引き続き８５０℃で脱炭を行い、ＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。それから、９５０
℃まで１５℃／hr. で昇温し、９５０〜１２００℃まで
の温度区間を５〜６０℃／hr. の範囲の加熱速度で２次
再結晶仕上げ焼鈍を行い、引き続いて１２００℃で２０
時間の純化焼鈍を行った。２次再結晶状況および得られ
た製品の磁気特性結果を表２に示す。表２より明らかな
ように比較例の仕上げ焼鈍加熱速度が５、１０、６０℃
／hr. では磁束密度Ｂ8 は１．９６Ｔ以下と低いのに対
して、加熱速度が１５〜５０℃／hr. の場合は磁束密度
Ｂ8 が１．９６〜２．００Ｔと極めて高い。
主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。それから、９５０
℃まで１５℃／hr. で昇温し、９５０〜１２００℃まで
の温度区間を５〜６０℃／hr. の範囲の加熱速度で２次
再結晶仕上げ焼鈍を行い、引き続いて１２００℃で２０
時間の純化焼鈍を行った。２次再結晶状況および得られ
た製品の磁気特性結果を表２に示す。表２より明らかな
ように比較例の仕上げ焼鈍加熱速度が５、１０、６０℃
／hr. では磁束密度Ｂ8 は１．９６Ｔ以下と低いのに対
して、加熱速度が１５〜５０℃／hr. の場合は磁束密度
Ｂ8 が１．９６〜２．００Ｔと極めて高い。
【００３８】
【表２】
【００３９】（実施例３）Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．
３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、酸可
溶性Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：
０．０１０％、Ｓｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０５％を
含有する珪素鋼を溶製した。鋳片に鋳造後、１３５０℃
に加熱し、抽出後直ちに２．０mm板厚まで熱延し、熱延
後１００℃水冷し５５０℃で保定した。熱延板を１１７
０℃の温度で３分間焼鈍し、直ちに１００℃の水中に急
冷した。次いで酸洗後０．２３mmまで途中で２５０℃で
の時効処理を５回はさんで冷延した。引き続き８５０℃
で脱炭を行い、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
した。
３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、酸可
溶性Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：
０．０１０％、Ｓｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０５％を
含有する珪素鋼を溶製した。鋳片に鋳造後、１３５０℃
に加熱し、抽出後直ちに２．０mm板厚まで熱延し、熱延
後１００℃水冷し５５０℃で保定した。熱延板を１１７
０℃の温度で３分間焼鈍し、直ちに１００℃の水中に急
冷した。次いで酸洗後０．２３mmまで途中で２５０℃で
の時効処理を５回はさんで冷延した。引き続き８５０℃
で脱炭を行い、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
した。
【００４０】それから、９５０℃まで３０℃／hr. で昇
温し、９５０〜１２００℃までの温度区間を５〜６０℃
／hr. の範囲の加熱速度で２次再結晶仕上げ焼鈍を行
い、引き続いて１２００℃で２０時間の純化焼鈍を行っ
た。２次再結晶状況および得られた製品の磁気特性結果
を表３に示す。表３より明らかなように比較例の仕上げ
焼鈍加熱速度が５、１０、６０℃／hr. では磁束密度Ｂ
8 は１．９６Ｔ以下と低いのに対して、加熱速度が１５
〜５０℃／hr. の場合は磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔ以上
と極めて高い。
温し、９５０〜１２００℃までの温度区間を５〜６０℃
／hr. の範囲の加熱速度で２次再結晶仕上げ焼鈍を行
い、引き続いて１２００℃で２０時間の純化焼鈍を行っ
た。２次再結晶状況および得られた製品の磁気特性結果
を表３に示す。表３より明らかなように比較例の仕上げ
焼鈍加熱速度が５、１０、６０℃／hr. では磁束密度Ｂ
8 は１．９６Ｔ以下と低いのに対して、加熱速度が１５
〜５０℃／hr. の場合は磁束密度Ｂ8 が１．９６Ｔ以上
と極めて高い。
【００４１】
【表３】
【００４２】
【発明の効果】本発明による、２次再結晶仕上げ焼鈍の
加熱速度を従来より急加熱する方法は、従来より極めて
磁束密度の高い製品が極めて安定して得られ、２次再結
晶仕上げ焼鈍の簡略化も可能であり、工業的に非常に価
値の高い有益なものと言える。
加熱速度を従来より急加熱する方法は、従来より極めて
磁束密度の高い製品が極めて安定して得られ、２次再結
晶仕上げ焼鈍の簡略化も可能であり、工業的に非常に価
値の高い有益なものと言える。
【図１】各Ｂｉ含有量における２次再結晶仕上げ焼鈍の
加熱速度と磁束密度Ｂ8 の関係を示す図表である。
加熱速度と磁束密度Ｂ8 の関係を示す図表である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅを１種または２種：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％を基本成分とし、不可
避的不純物を含み残部は実質的にＦｅからなる溶鋼を鋳
造する工程、熱延する工程、最終の冷間圧延前に高温の
焼鈍をする工程、圧下率６５〜９５％の最終強冷延を含
む１回あるいは中間焼鈍を介入する２回以上の冷間圧延
を行う工程、次いで脱炭焼鈍、焼鈍分離剤を塗布する工
程、更に２次再結晶仕上げ焼鈍を行う工程からなる一方
向性電磁鋼板の製造方法において、上記２次再結晶仕上
げ焼鈍工程の９００〜１１５０℃の温度区間における加
熱速度を１５〜５０℃／hr. に制御することを特徴とす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％を含有せし
めることを特徴とする請求項１記載の超高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％を含有せし
めることを特徴とする請求項１又は２記載の超高磁束密
度一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7070178A JPH08269552A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7070178A JPH08269552A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269552A true JPH08269552A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13424023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7070178A Pending JPH08269552A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269552A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008156693A (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Nippon Steel Corp | 良好な皮膜を有する磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2009270129A (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-19 | Nippon Steel Corp | 磁気特性および被膜密着性に優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| WO2020145318A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 |
| WO2020145315A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 |
| WO2020145321A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 |
| WO2020145313A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、仕上焼鈍用鋼板、焼鈍分離剤、方向性電磁鋼板の製造方法、及び仕上焼鈍用鋼板の製造方法 |
| WO2020145316A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 |
| WO2020145314A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、焼鈍分離剤、及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US10907234B2 (en) | 2015-10-26 | 2021-02-02 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and decarburized steel sheet used for manufacturing the same |
| US12454735B2 (en) | 2019-01-08 | 2025-10-28 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet, finish annealing-use steel sheet, annealing separator, method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and method for manufacturing finish annealing-use steel sheet |
-
1995
- 1995-03-28 JP JP7070178A patent/JPH08269552A/ja active Pending
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008156693A (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Nippon Steel Corp | 良好な皮膜を有する磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2009270129A (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-19 | Nippon Steel Corp | 磁気特性および被膜密着性に優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US10907234B2 (en) | 2015-10-26 | 2021-02-02 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and decarburized steel sheet used for manufacturing the same |
| KR20210094625A (ko) | 2019-01-08 | 2021-07-29 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판, 마무리 어닐링용 강판, 어닐링 분리제, 방향성 전자 강판의 제조 방법 및 마무리 어닐링용 강판의 제조 방법 |
| KR20210096237A (ko) | 2019-01-08 | 2021-08-04 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판, 방향성 전자 강판의 제조 방법, 및 방향성 전자 강판의 제조에 이용되는 어닐링 분리제 |
| WO2020145313A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、仕上焼鈍用鋼板、焼鈍分離剤、方向性電磁鋼板の製造方法、及び仕上焼鈍用鋼板の製造方法 |
| WO2020145316A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 |
| WO2020145314A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、焼鈍分離剤、及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2020145315A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 |
| KR20210064336A (ko) | 2019-01-08 | 2021-06-02 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판, 방향성 전자 강판의 제조 방법 및 방향성 전자 강판의 제조에 이용되는 어닐링 분리제 |
| WO2020145318A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 |
| KR20210096235A (ko) | 2019-01-08 | 2021-08-04 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판, 방향성 전자 강판의 제조 방법, 및, 방향성 전자 강판의 제조에 이용되는 어닐링 분리제 |
| WO2020145321A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-07-16 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 |
| KR20210096239A (ko) | 2019-01-08 | 2021-08-04 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판, 어닐링 분리제 및 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| KR20210096233A (ko) | 2019-01-08 | 2021-08-04 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 방향성 전자 강판 및 그 제조 방법, 그리고 어닐링 분리제 |
| US11591668B2 (en) | 2019-01-08 | 2023-02-28 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same and annealing separator |
| US11634787B2 (en) | 2019-01-08 | 2023-04-25 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet, annealing separator, and method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
| US12104219B2 (en) | 2019-01-08 | 2024-10-01 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same and annealing separator |
| US12134802B2 (en) | 2019-01-08 | 2024-11-05 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet, method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and annealing separator utilized for manufacture of grain-oriented electrical steel sheet |
| US12152286B2 (en) | 2019-01-08 | 2024-11-26 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet, method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and annealing separator utilized for manufacture of grain-oriented electrical steel sheet |
| US12157936B2 (en) | 2019-01-08 | 2024-12-03 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet, method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and annealing separator utilized for manufacture of grain-oriented electrical steel sheet |
| US12454735B2 (en) | 2019-01-08 | 2025-10-28 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet, finish annealing-use steel sheet, annealing separator, method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and method for manufacturing finish annealing-use steel sheet |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5779819A (en) | Grain oriented electrical steel having high volume resistivity | |
| JP5273944B2 (ja) | 鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP5332134B2 (ja) | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0688171A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP6607010B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN117355622A (zh) | 取向性电磁钢板的制造方法 | |
| JPH08269552A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3359449B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3357603B2 (ja) | 極めて鉄損の低い高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08269571A (ja) | 一方向性電磁鋼帯の製造方法 | |
| JPH06145799A (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素薄鋼板の製造方法 | |
| JP3928275B2 (ja) | 電磁鋼板 | |
| JP3369443B2 (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN117203355A (zh) | 取向性电磁钢板的制造方法 | |
| JPH05105956A (ja) | 板幅方向に均一な磁気特性を有する一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH0784615B2 (ja) | 磁束密度に優れる方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS63109115A (ja) | 電磁特性の良好な方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3621712B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07268471A (ja) | 磁束密度が高い方向性電磁薄鋼板の製造方法 | |
| JP4267320B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3561323B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04362138A (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3527276B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09118920A (ja) | 磁気特性が優れた一方向性電磁鋼板の安定製造方法 | |
| JP3399721B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030304 |