JPH08277389A - 混合作動流体およびそれを用いたヒートポンプ装置 - Google Patents
混合作動流体およびそれを用いたヒートポンプ装置Info
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- JPH08277389A JPH08277389A JP7080933A JP8093395A JPH08277389A JP H08277389 A JPH08277389 A JP H08277389A JP 7080933 A JP7080933 A JP 7080933A JP 8093395 A JP8093395 A JP 8093395A JP H08277389 A JPH08277389 A JP H08277389A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほ
とんどなく、地球温暖化作用も小さい、Ｒ２２の代替と
なる作動流体を提供するものである。 【構成】 ３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメタ
ンと、４０重量％以下のジフルオロメタンおよび６５重
量％以下のペンタフルオロエタンのいづれかまたは両方
を含む混合作動流体である。
とんどなく、地球温暖化作用も小さい、Ｒ２２の代替と
なる作動流体を提供するものである。 【構成】 ３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメタ
ンと、４０重量％以下のジフルオロメタンおよび６５重
量％以下のペンタフルオロエタンのいづれかまたは両方
を含む混合作動流体である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トリフルオロイオドメ
タンを含む混合作動流体およびそれを用いたエアコン、
冷凍機、冷蔵庫等のヒートポンプ装置に関する。
タンを含む混合作動流体およびそれを用いたエアコン、
冷凍機、冷蔵庫等のヒートポンプ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン、冷凍機、冷蔵庫等のヒ
ートポンプ装置は、圧縮機、凝縮器、キャピラリーチュ
ーブや膨張弁等の絞り装置、蒸発器を配管接続し、その
内部に作動流体を循環させることにより、冷却作用を行
っている。これらのヒートポンプ装置においては、作動
流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記
す）と呼ばれるメタンまたはエタンから誘導されたハロ
ゲン化炭化水素が知られており、利用温度としては凝縮
温度は略５０℃、蒸発温度は略０℃の範囲において通常
使用される。中でもクロロジフルオロメタン（CHClF2、
Ｒ２２、沸点−４０．８℃）はエアコン、冷凍機、冷蔵
庫等の作動流体として幅広く用いられていたが、近年フ
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力があるため、すでに
モントリオール国際条約によって使用量及び生産量の規
制が決定され、さらに将来的にはその使用・生産を廃止
しようという動きがある。成層圏オゾン層に及ぼす影響
をほとんどなくするためには、分子構造中に塩素を含ま
ないことが必要条件とされており、この可能性のあるも
のとして塩素を含まないフッ化炭化水素類が提案されて
いる。
ートポンプ装置は、圧縮機、凝縮器、キャピラリーチュ
ーブや膨張弁等の絞り装置、蒸発器を配管接続し、その
内部に作動流体を循環させることにより、冷却作用を行
っている。これらのヒートポンプ装置においては、作動
流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記
す）と呼ばれるメタンまたはエタンから誘導されたハロ
ゲン化炭化水素が知られており、利用温度としては凝縮
温度は略５０℃、蒸発温度は略０℃の範囲において通常
使用される。中でもクロロジフルオロメタン（CHClF2、
Ｒ２２、沸点−４０．８℃）はエアコン、冷凍機、冷蔵
庫等の作動流体として幅広く用いられていたが、近年フ
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力があるため、すでに
モントリオール国際条約によって使用量及び生産量の規
制が決定され、さらに将来的にはその使用・生産を廃止
しようという動きがある。成層圏オゾン層に及ぼす影響
をほとんどなくするためには、分子構造中に塩素を含ま
ないことが必要条件とされており、この可能性のあるも
のとして塩素を含まないフッ化炭化水素類が提案されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、フッ化
炭化水素類の作動流体は、もう一つの環境問題である地
球温暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷ
Ｐと記す）は、Ｒ２２と同程度の影響があるとされてい
る。１９９４年のＩＰＣＣ（IntergovermentalPanel on
Climate Change、気候変動政府間パネル）報告によれ
ば、炭酸ガス（ＣＯ2）のＧＷＰを１としたときの積算
時水平軸１００年の比較値は、Ｒ２２のＧＷＰは１７０
０、塩素を含まないフッ化炭化水素類の内、ジフルオロ
メタン（CH2F2、Ｒ３２、沸点−５２℃）のＧＷＰは５
８０、ペンタフルオロエタン（CF3-CHF2、Ｒ１２５、沸
点−４８℃）のＧＷＰは３２００、１，１，１−トリフ
ルオロエタン（CF3-CH3、Ｒ１４３ａ、沸点−４８℃）
のＧＷＰは４４００、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタン（CF3-CH2F、Ｒ１３４ａ、沸点−２７℃）のＧＷ
Ｐは１３００、１，１−ジフルオロエタン（CHF2-CH3、
Ｒ１５２ａ、沸点−２５℃）のＧＷＰは１４０とされて
いる。ここでＲ３２、Ｒ１２５、Ｒ１４３ａはＲ２２よ
り沸点が低く、ヒートポンプ装置の凝縮圧力が非常に高
くなるため、単一ではＲ２２の代替物とはなりえない。
Ｒ１３４ａやＲ１５２ａはＲ２２より沸点が高く、ヒー
トポンプ装置の冷凍能力が低下するため、同じく単一で
はＲ２２の代替物とはなりえない。さらにＲ３２、Ｒ１
４３ａ、Ｒ１５２ａは、可燃性があるという欠点があ
る。
炭化水素類の作動流体は、もう一つの環境問題である地
球温暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷ
Ｐと記す）は、Ｒ２２と同程度の影響があるとされてい
る。１９９４年のＩＰＣＣ（IntergovermentalPanel on
Climate Change、気候変動政府間パネル）報告によれ
ば、炭酸ガス（ＣＯ2）のＧＷＰを１としたときの積算
時水平軸１００年の比較値は、Ｒ２２のＧＷＰは１７０
０、塩素を含まないフッ化炭化水素類の内、ジフルオロ
メタン（CH2F2、Ｒ３２、沸点−５２℃）のＧＷＰは５
８０、ペンタフルオロエタン（CF3-CHF2、Ｒ１２５、沸
点−４８℃）のＧＷＰは３２００、１，１，１−トリフ
ルオロエタン（CF3-CH3、Ｒ１４３ａ、沸点−４８℃）
のＧＷＰは４４００、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタン（CF3-CH2F、Ｒ１３４ａ、沸点−２７℃）のＧＷ
Ｐは１３００、１，１−ジフルオロエタン（CHF2-CH3、
Ｒ１５２ａ、沸点−２５℃）のＧＷＰは１４０とされて
いる。ここでＲ３２、Ｒ１２５、Ｒ１４３ａはＲ２２よ
り沸点が低く、ヒートポンプ装置の凝縮圧力が非常に高
くなるため、単一ではＲ２２の代替物とはなりえない。
Ｒ１３４ａやＲ１５２ａはＲ２２より沸点が高く、ヒー
トポンプ装置の冷凍能力が低下するため、同じく単一で
はＲ２２の代替物とはなりえない。さらにＲ３２、Ｒ１
４３ａ、Ｒ１５２ａは、可燃性があるという欠点があ
る。
【０００４】本発明は、上述の問題に鑑みて試されたも
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなく、地
球温暖化に対する影響も小さくできる可能性のあるＲ２
２の代替となる作動流体を提供するものであり、本発明
では塩素を含まないトリフルオロイオドメタンを含む混
合作動流体を提案しようとするものである。
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなく、地
球温暖化に対する影響も小さくできる可能性のあるＲ２
２の代替となる作動流体を提供するものであり、本発明
では塩素を含まないトリフルオロイオドメタンを含む混
合作動流体を提案しようとするものである。
【０００５】ここでトリフルオロイオドメタン（CF3I、
沸点−２２．７℃）は、別名イオドトリフルオロメタン
やトリフルオロメチルイオダイドとも呼ばれ、１の炭素
原子と３の弗素原子と１の沃素原子のみから成り、分子
構造中に塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとん
どなく、かつ不燃性である。またトリフルオロイオドメ
タンのＧＷＰは、フッ化炭化水素類のＧＷＰよりもかな
り小さくほとんど炭酸ガス（ＣＯ2）と同程度になる可
能性のある代替物として研究が行われている。しかしな
がらトリフルオロイオドメタンは、大気圧下の沸点が−
２２．７℃であるため、ジフルオロメタン（Ｒ３２）や
ペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）と混合し、組成範囲
を特定することによって、Ｒ２２と同等の沸点を有する
混合物を構成することができるものである。ここでジフ
ルオロメタン（Ｒ３２）とペンタフルオロエタン（Ｒ１
２５）は、特公平６−９１４（ＵＳＰ４，９７８，４６
７）において共沸様混合物を構成することが知られてい
るため、Ｒ３２／Ｒ１２５混合物にトリフルオロイオド
メタンを混合させてもよい。
沸点−２２．７℃）は、別名イオドトリフルオロメタン
やトリフルオロメチルイオダイドとも呼ばれ、１の炭素
原子と３の弗素原子と１の沃素原子のみから成り、分子
構造中に塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとん
どなく、かつ不燃性である。またトリフルオロイオドメ
タンのＧＷＰは、フッ化炭化水素類のＧＷＰよりもかな
り小さくほとんど炭酸ガス（ＣＯ2）と同程度になる可
能性のある代替物として研究が行われている。しかしな
がらトリフルオロイオドメタンは、大気圧下の沸点が−
２２．７℃であるため、ジフルオロメタン（Ｒ３２）や
ペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）と混合し、組成範囲
を特定することによって、Ｒ２２と同等の沸点を有する
混合物を構成することができるものである。ここでジフ
ルオロメタン（Ｒ３２）とペンタフルオロエタン（Ｒ１
２５）は、特公平６−９１４（ＵＳＰ４，９７８，４６
７）において共沸様混合物を構成することが知られてい
るため、Ｒ３２／Ｒ１２５混合物にトリフルオロイオド
メタンを混合させてもよい。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決するため、塩素を含まないトリフルオロイオドメタン
と弗化炭化水素類からなる混合作動流体であり、弗化炭
化水素類はジフルオロメタン（Ｒ３２）やペンタフルオ
ロエタン（Ｒ１２５）のいづれかまたは両方を含むもの
である。さらに本発明は、これらの混合物の組成範囲
を、混合物の蒸気圧がほぼＲ２２と同等となるように特
定するものである。また本発明は、その作動流体を用い
たヒートポンプ装置である。
決するため、塩素を含まないトリフルオロイオドメタン
と弗化炭化水素類からなる混合作動流体であり、弗化炭
化水素類はジフルオロメタン（Ｒ３２）やペンタフルオ
ロエタン（Ｒ１２５）のいづれかまたは両方を含むもの
である。さらに本発明は、これらの混合物の組成範囲
を、混合物の蒸気圧がほぼＲ２２と同等となるように特
定するものである。また本発明は、その作動流体を用い
たヒートポンプ装置である。
【０００７】
【作用】本発明は、上述の組合せによって、作動流体
を、塩素を含まないトリフルオロイオドメタンと弗化炭
化水素類から成る混合物となすことにより、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響をほとんどなくすることを可能とする
ものである。特に上述の組合せおよび特定された組成範
囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代替として
極めて有望な作動流体となるものである。
を、塩素を含まないトリフルオロイオドメタンと弗化炭
化水素類から成る混合物となすことにより、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響をほとんどなくすることを可能とする
ものである。特に上述の組合せおよび特定された組成範
囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代替として
極めて有望な作動流体となるものである。
【０００８】さらにかかる混合物は、フッ化炭化水素類
のＧＷＰよりもかなり小さくほとんど炭酸ガス（Ｃ
Ｏ2）と同程度になる可能性のあるトリフルオロイオド
メタンと、ジフルオロメタン（Ｒ３２）やペンタフルオ
ロエタン（Ｒ１２５）のいづれかまたは両方のみから構
成されるため、混合物の蒸気圧がほぼＲ２２と同等とな
るように特定されたジフルオロメタン（Ｒ３２）やペン
タフルオロエタン（Ｒ１２５）の組成範囲に応じて、地
球温暖化に対する影響も小さくできるものである。
のＧＷＰよりもかなり小さくほとんど炭酸ガス（Ｃ
Ｏ2）と同程度になる可能性のあるトリフルオロイオド
メタンと、ジフルオロメタン（Ｒ３２）やペンタフルオ
ロエタン（Ｒ１２５）のいづれかまたは両方のみから構
成されるため、混合物の蒸気圧がほぼＲ２２と同等とな
るように特定されたジフルオロメタン（Ｒ３２）やペン
タフルオロエタン（Ｒ１２５）の組成範囲に応じて、地
球温暖化に対する影響も小さくできるものである。
【０００９】またトリフルオロイオドメタンは不燃性で
あるため、Ｒ１２５との混合物も不燃性であるばかりで
なく、Ｒ３２の組成範囲をさらに不燃性の範囲に限定す
ることにより、通常のヒートポンプ装置にそのまま使用
可能である。
あるため、Ｒ１２５との混合物も不燃性であるばかりで
なく、Ｒ３２の組成範囲をさらに不燃性の範囲に限定す
ることにより、通常のヒートポンプ装置にそのまま使用
可能である。
【００１０】また本発明は、Ｒ２２より低沸点であるＲ
３２、Ｒ１２５と、Ｒ２２より高沸点であるトリフルオ
ロイオドメタンを混合し、その組成範囲を特定すること
によって、エアコン、冷凍機、冷蔵庫等のヒートポンプ
装置の利用温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２
と同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力を期
待でき、Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能な作動流
体を提供することを可能とするものである。
３２、Ｒ１２５と、Ｒ２２より高沸点であるトリフルオ
ロイオドメタンを混合し、その組成範囲を特定すること
によって、エアコン、冷凍機、冷蔵庫等のヒートポンプ
装置の利用温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２
と同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力を期
待でき、Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能な作動流
体を提供することを可能とするものである。
【００１１】またかかる混合物は、沸点差が約２５ｄｅ
ｇ以内のジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオロ
エタン（Ｒ１２５）、トリフルオロイオドメタンの混合
物であるため、ほとんど近共沸の非共沸混合物になると
予想され、凝縮過程および蒸発過程において小さな温度
勾配をもつため、空気等の熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数（ＣＯＰ）のヒートポンプ装置を構成
できるものである。
ｇ以内のジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオロ
エタン（Ｒ１２５）、トリフルオロイオドメタンの混合
物であるため、ほとんど近共沸の非共沸混合物になると
予想され、凝縮過程および蒸発過程において小さな温度
勾配をもつため、空気等の熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数（ＣＯＰ）のヒートポンプ装置を構成
できるものである。
【００１２】
【実施例】本発明の作動流体は、トリフルオロイオドメ
タンと、ジフルオロメタン（Ｒ３２）やペンタフルオロ
エタン（Ｒ１２５）のいづれかまたは両方を含む。また
これらの混合物の組成範囲を、混合物の蒸気圧がほぼＲ
２２と同等となるように特定する。以下、本発明による
作動流体の実施例について、蒸気圧の図を用いて説明す
る。
タンと、ジフルオロメタン（Ｒ３２）やペンタフルオロ
エタン（Ｒ１２５）のいづれかまたは両方を含む。また
これらの混合物の組成範囲を、混合物の蒸気圧がほぼＲ
２２と同等となるように特定する。以下、本発明による
作動流体の実施例について、蒸気圧の図を用いて説明す
る。
【００１３】図１は、ジフルオロメタン（CH2F2、Ｒ３
２、沸点−５２℃）、ペンタフルオロエタン（CF3-CH
F2、Ｒ１２５、沸点−４８℃）、トリフルオロイオドメ
タン（CF3I、沸点−２２．７℃）の三種の混合物によっ
て構成される作動流体の、一定温度・一定圧力における
平衡状態を三角座標を用いて示したものである。
２、沸点−５２℃）、ペンタフルオロエタン（CF3-CH
F2、Ｒ１２５、沸点−４８℃）、トリフルオロイオドメ
タン（CF3I、沸点−２２．７℃）の三種の混合物によっ
て構成される作動流体の、一定温度・一定圧力における
平衡状態を三角座標を用いて示したものである。
【００１４】本三角座標においては、三角形の各頂点
に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に
単一物質を配置しており、座標平面上のある点における
各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距
離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺との
距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記され
た物質の組成比に対応する。
に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に
単一物質を配置しており、座標平面上のある点における
各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距
離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺との
距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記され
た物質の組成比に対応する。
【００１５】図１において１は、温度０℃・圧力０．４
９８ＭＰａにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力はＲ２２の温度０℃における飽和状態に相当す
る。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線１Ｖ
は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下
側の線１Ｌは飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた
範囲においては気液平衡状態となる。また２は、温度５
０℃・圧力１．９４３ＭＰａにおける混合物の気液平衡
線であり、この温度・圧力もＲ２２の温度５０℃におけ
る飽和状態に相当する。
９８ＭＰａにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力はＲ２２の温度０℃における飽和状態に相当す
る。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線１Ｖ
は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下
側の線１Ｌは飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた
範囲においては気液平衡状態となる。また２は、温度５
０℃・圧力１．９４３ＭＰａにおける混合物の気液平衡
線であり、この温度・圧力もＲ２２の温度５０℃におけ
る飽和状態に相当する。
【００１６】飽和気相線Ｖ上の組成物は、Ｒ２２と同じ
温度では、Ｒ２２より高い圧力で気化し、Ｒ２２と同じ
圧力で液化する。飽和液相線Ｌ上の組成物は、Ｒ２２と
同じ温度では、Ｒ２２と同じ圧力で気化し、Ｒ２２より
低い圧力で液化する。これら２つの線の間のエリアにあ
る組成物は、Ｒ２２と同じ温度では、Ｒ２２より高い圧
力で気化し、Ｒ２２より低い圧力で液化する。すなわち
５０℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物は、５
０℃においてはＲ２２より低い圧力で気相から液相に変
化し、Ｒ２２と同じ圧力では５０℃より高い気相が凝縮
して、５０℃より低い液相に変化する。また０℃の気液
平衡線１の間のエリアにある組成物は、０℃においては
Ｒ２２より高い圧力で液相から気相に変化し、Ｒ２２と
同じ圧力では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高
い気相に変化する。すなわち、気液平行線１および２の
間にある組成物は、温度０℃においてＲ２２とほとんど
同じ蒸発圧力をもち、温度５０℃においてＲ２２とほと
んど同じ凝縮圧力をもつため、エアコン、冷凍機、冷蔵
庫等に好適である。
温度では、Ｒ２２より高い圧力で気化し、Ｒ２２と同じ
圧力で液化する。飽和液相線Ｌ上の組成物は、Ｒ２２と
同じ温度では、Ｒ２２と同じ圧力で気化し、Ｒ２２より
低い圧力で液化する。これら２つの線の間のエリアにあ
る組成物は、Ｒ２２と同じ温度では、Ｒ２２より高い圧
力で気化し、Ｒ２２より低い圧力で液化する。すなわち
５０℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物は、５
０℃においてはＲ２２より低い圧力で気相から液相に変
化し、Ｒ２２と同じ圧力では５０℃より高い気相が凝縮
して、５０℃より低い液相に変化する。また０℃の気液
平衡線１の間のエリアにある組成物は、０℃においては
Ｒ２２より高い圧力で液相から気相に変化し、Ｒ２２と
同じ圧力では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高
い気相に変化する。すなわち、気液平行線１および２の
間にある組成物は、温度０℃においてＲ２２とほとんど
同じ蒸発圧力をもち、温度５０℃においてＲ２２とほと
んど同じ凝縮圧力をもつため、エアコン、冷凍機、冷蔵
庫等に好適である。
【００１７】図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ１２５及
びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ０〜略４０重量
％、０〜略６５重量％、略３５〜略８０重量％となるよ
うな組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さら
に、Ｒ３２、Ｒ１２５及びトリフルオロイオドメタンが
それぞれ０〜略３５重量％、０〜略６０重量％、略４０
〜略８０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましい。
びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ０〜略４０重量
％、０〜略６５重量％、略３５〜略８０重量％となるよ
うな組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さら
に、Ｒ３２、Ｒ１２５及びトリフルオロイオドメタンが
それぞれ０〜略３５重量％、０〜略６０重量％、略４０
〜略８０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましい。
【００１８】図１中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を（表１）に示す。
組成を（表１）に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２の飽和気相線２Ｖ上にあると共に、気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ及び気液平
衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線１Ｌの両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力０．４９
８ＭＰａ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となり、温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（Ｒ
２２の飽和状態に相当）においては飽和気相平衡状態と
なる。また、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２の飽和液相線２Ｌ上にあると共に、気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ及び気液平
衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線１Ｌの両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力０．４９
８ＭＰａ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となり、温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（Ｒ
２２の飽和状態に相当）においては飽和液相状態とな
る。従って、（表１）に示された組成を有する作動流体
は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下
で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略０〜略５
０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２２の飽和
蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮
温度・蒸発温度を得ることが可能となるものである。
℃相当）２の飽和気相線２Ｖ上にあると共に、気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ及び気液平
衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線１Ｌの両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力０．４９
８ＭＰａ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となり、温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（Ｒ
２２の飽和状態に相当）においては飽和気相平衡状態と
なる。また、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２の飽和液相線２Ｌ上にあると共に、気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ及び気液平
衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線１Ｌの両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力０．４９
８ＭＰａ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となり、温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（Ｒ
２２の飽和状態に相当）においては飽和液相状態とな
る。従って、（表１）に示された組成を有する作動流体
は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下
で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略０〜略５
０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２２の飽和
蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮
温度・蒸発温度を得ることが可能となるものである。
【００２１】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力０．４９８ＭＰａ及び温
度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（両者ともＲ２２の飽
和状態に相当）において気液平衡状態となる組成を有す
る作動流体についても同様に操作することにより、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮
温度・蒸発温度を得ることが可能となるものである。
当）１あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力０．４９８ＭＰａ及び温
度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（両者ともＲ２２の飽
和状態に相当）において気液平衡状態となる組成を有す
る作動流体についても同様に操作することにより、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮
温度・蒸発温度を得ることが可能となるものである。
【００２２】例えば、共沸様混合物である５０重量％／
５０重量％のＲ３２／Ｒ１２５混合物にトリフルオロイ
オドメタンを混合させる場合には、図１の破線上で示さ
れる。この場合にはＲ３２／Ｒ１２５混合物及びトリフ
ルオロイオドメタンがそれぞれ略２５〜略５０重量％、
略５０〜略７５重量％となるような組成範囲、すなわ
ち、Ｒ３２、Ｒ１２５及びトリフルオロイオドメタンが
それぞれ略１２．５〜略２５重量％、略１２．５〜略２
５重量％、略５０〜略７５重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。Ｒ３２／Ｒ１２５混
合物（５０重量％／５０重量％）のＧＷＰは、１９００
であるため、これにほとんど無視できるＧＷＰしかない
トリフルオロイオドメタンを混合した作動流体は、Ｒ３
２／Ｒ１２５混合物の組成範囲の略２５〜略５０重量％
に相当する５００〜９５０にまでＧＷＰを低減でき、地
球温暖化に対する影響をＲ２２よりも小さくできるもの
である。共沸様混合物であるＲ３２／Ｒ１２５混合物
は、Ｒ３２が４０〜６０重量％、Ｒ１２５が６０〜４０
重量％であることが望ましく、これにトリフルオロイオ
ドメタンを混合させた混合作動流体のＧＷＰも、同様に
地球温暖化に対する影響を小さくできるものである。
５０重量％のＲ３２／Ｒ１２５混合物にトリフルオロイ
オドメタンを混合させる場合には、図１の破線上で示さ
れる。この場合にはＲ３２／Ｒ１２５混合物及びトリフ
ルオロイオドメタンがそれぞれ略２５〜略５０重量％、
略５０〜略７５重量％となるような組成範囲、すなわ
ち、Ｒ３２、Ｒ１２５及びトリフルオロイオドメタンが
それぞれ略１２．５〜略２５重量％、略１２．５〜略２
５重量％、略５０〜略７５重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。Ｒ３２／Ｒ１２５混
合物（５０重量％／５０重量％）のＧＷＰは、１９００
であるため、これにほとんど無視できるＧＷＰしかない
トリフルオロイオドメタンを混合した作動流体は、Ｒ３
２／Ｒ１２５混合物の組成範囲の略２５〜略５０重量％
に相当する５００〜９５０にまでＧＷＰを低減でき、地
球温暖化に対する影響をＲ２２よりも小さくできるもの
である。共沸様混合物であるＲ３２／Ｒ１２５混合物
は、Ｒ３２が４０〜６０重量％、Ｒ１２５が６０〜４０
重量％であることが望ましく、これにトリフルオロイオ
ドメタンを混合させた混合作動流体のＧＷＰも、同様に
地球温暖化に対する影響を小さくできるものである。
【００２３】（表２）は、５０重量％／５０重量％のＲ
３２／Ｒ１２５混合物とトリフルオロイオドメタンから
なる３成分系の理想的な冷凍性能である。条件は、凝縮
平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０℃、凝縮器出口過
冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が０ｄｅｇの場合
である。（表２）からわかるように、Ｒ２２と同等の蒸
気圧とするための組成範囲であるＲ３２／Ｒ１２５（５
０重量％／５０重量％）が２５〜５０重量％と、トリフ
ルオロイオドメタンが５０〜７５重量％からなる３成分
系、すなわちＲ３２が１２．５〜２５重量％、Ｒ１２５
が１２．５〜２５重量％、トリフルオロイオドメタンが
５０〜７５重量％からなる３成分系は、ほとんどＲ２２
と同等の特性を示す。特にＲ３２が２０重量％、Ｒ１２
５が２０重量％、トリフルオロイオドメタンが６０重量
％からなる３成分系は、冷凍能力と成績係数の両方がほ
とんどＲ２２と同じ特性を示す。また凝縮過程と蒸発過
程における温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共沸混
合物となる。この温度勾配を逆に利用して、熱源流体と
の温度差を近接させたロレンツサイクルを構成すること
により、（表１）よりも高い成績係数を期待できる。
３２／Ｒ１２５混合物とトリフルオロイオドメタンから
なる３成分系の理想的な冷凍性能である。条件は、凝縮
平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０℃、凝縮器出口過
冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が０ｄｅｇの場合
である。（表２）からわかるように、Ｒ２２と同等の蒸
気圧とするための組成範囲であるＲ３２／Ｒ１２５（５
０重量％／５０重量％）が２５〜５０重量％と、トリフ
ルオロイオドメタンが５０〜７５重量％からなる３成分
系、すなわちＲ３２が１２．５〜２５重量％、Ｒ１２５
が１２．５〜２５重量％、トリフルオロイオドメタンが
５０〜７５重量％からなる３成分系は、ほとんどＲ２２
と同等の特性を示す。特にＲ３２が２０重量％、Ｒ１２
５が２０重量％、トリフルオロイオドメタンが６０重量
％からなる３成分系は、冷凍能力と成績係数の両方がほ
とんどＲ２２と同じ特性を示す。また凝縮過程と蒸発過
程における温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共沸混
合物となる。この温度勾配を逆に利用して、熱源流体と
の温度差を近接させたロレンツサイクルを構成すること
により、（表１）よりも高い成績係数を期待できる。
【００２４】
【表２】
【００２５】またトリフルオロイオドメタンとジフルオ
ロメタン（Ｒ３２）のみから成る二種の混合作動流体の
場合には、Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲
は、図１の三角座標のトリフルオロイオドメタンとＲ３
２を結ぶ辺上の範囲が好適となる。この場合にはトリフ
ルオロイオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略６０〜略８
０重量％、略２０〜略４０重量％となるような組成範囲
が望ましく、Ｒ３２の可燃性をトリフルオロメタンの不
燃性で緩和することができる。Ｒ３２単独のＧＷＰは５
８０とＲ２２よりも小さく、これにほとんど無視できる
ＧＷＰしかないトリフルオロイオドメタンを混合した作
動流体は、Ｒ３２の組成範囲の略２０〜略４０重量％に
相当する１２０〜２３０にまでＧＷＰを低減でき、地球
温暖化に対する影響をＲ２２よりもおおいに小さくでき
るものである。従って、トリフルオロイオドメタンとジ
フルオロメタン（Ｒ３２）のみからなる２成分系も、Ｒ
２２の代替物として有用なものである。
ロメタン（Ｒ３２）のみから成る二種の混合作動流体の
場合には、Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲
は、図１の三角座標のトリフルオロイオドメタンとＲ３
２を結ぶ辺上の範囲が好適となる。この場合にはトリフ
ルオロイオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略６０〜略８
０重量％、略２０〜略４０重量％となるような組成範囲
が望ましく、Ｒ３２の可燃性をトリフルオロメタンの不
燃性で緩和することができる。Ｒ３２単独のＧＷＰは５
８０とＲ２２よりも小さく、これにほとんど無視できる
ＧＷＰしかないトリフルオロイオドメタンを混合した作
動流体は、Ｒ３２の組成範囲の略２０〜略４０重量％に
相当する１２０〜２３０にまでＧＷＰを低減でき、地球
温暖化に対する影響をＲ２２よりもおおいに小さくでき
るものである。従って、トリフルオロイオドメタンとジ
フルオロメタン（Ｒ３２）のみからなる２成分系も、Ｒ
２２の代替物として有用なものである。
【００２６】（表３）は、Ｒ３２とトリフルオロイオド
メタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能であ
る。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０
℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度
が０ｄｅｇの場合である。（表３）からわかるように、
Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲であるトリ
フルオロイオドメタンが６０〜８０重量％と、ジフルオ
ロメタン（Ｒ３２）が２０〜４０重量％のみからなる２
成分系は、ほとんどＲ２２と同等の特性を示す。特にト
リフルオロイオドメタンが７０重量％と、ジフルオロメ
タン（Ｒ３２）が３０重量％のみからなる２成分系は、
冷凍能力と成績係数の両方がＲ２２よりも向上する。ま
た凝縮過程と蒸発過程における温度勾配は１０ｄｅｇ以
下であり、近共沸混合物となる。この温度勾配を逆に利
用して、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイ
クルを構成することにより、（表３）よりも高い成績係
数を期待できる。
メタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能であ
る。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０
℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度
が０ｄｅｇの場合である。（表３）からわかるように、
Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲であるトリ
フルオロイオドメタンが６０〜８０重量％と、ジフルオ
ロメタン（Ｒ３２）が２０〜４０重量％のみからなる２
成分系は、ほとんどＲ２２と同等の特性を示す。特にト
リフルオロイオドメタンが７０重量％と、ジフルオロメ
タン（Ｒ３２）が３０重量％のみからなる２成分系は、
冷凍能力と成績係数の両方がＲ２２よりも向上する。ま
た凝縮過程と蒸発過程における温度勾配は１０ｄｅｇ以
下であり、近共沸混合物となる。この温度勾配を逆に利
用して、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイ
クルを構成することにより、（表３）よりも高い成績係
数を期待できる。
【００２７】
【表３】
【００２８】さらにトリフルオロイオドメタンとペンタ
フルオロエタン（Ｒ１２５）のみから成る二種の混合作
動流体の場合には、Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための
組成範囲は、図１の三角座標のトリフルオロイオドメタ
ンとＲ１２５を結ぶ辺上の範囲が好適となる。この場合
にはトリフルオロイオドメタン及びＲ１２５がそれぞれ
略３５〜略６０重量％、略４０〜略６５重量％となるよ
うな組成範囲が望ましく、いづれも不燃性であるため、
この二種混合物も不燃性となる。Ｒ１２５単独のＧＷＰ
は３２００とＲ２２よりも大きいが、これにほとんど無
視できるＧＷＰしかないトリフルオロイオドメタンを混
合した作動流体は、Ｒ１２５の組成範囲の略４０〜略６
５重量％に相当する１３００〜２１００にまでＧＷＰを
低減でき、Ｒ１２５の組成範囲を略４０〜略５３重量％
まで限定すれば、地球温暖化に対する影響をＲ２２より
も小さい１３００〜１７００にまでＧＷＰを低減できる
ものである。従って、トリフルオロイオドメタンとペン
タフルオロエタン（Ｒ１２５）のみからなる２成分系
も、Ｒ２２の代替物として有用なものである。
フルオロエタン（Ｒ１２５）のみから成る二種の混合作
動流体の場合には、Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための
組成範囲は、図１の三角座標のトリフルオロイオドメタ
ンとＲ１２５を結ぶ辺上の範囲が好適となる。この場合
にはトリフルオロイオドメタン及びＲ１２５がそれぞれ
略３５〜略６０重量％、略４０〜略６５重量％となるよ
うな組成範囲が望ましく、いづれも不燃性であるため、
この二種混合物も不燃性となる。Ｒ１２５単独のＧＷＰ
は３２００とＲ２２よりも大きいが、これにほとんど無
視できるＧＷＰしかないトリフルオロイオドメタンを混
合した作動流体は、Ｒ１２５の組成範囲の略４０〜略６
５重量％に相当する１３００〜２１００にまでＧＷＰを
低減でき、Ｒ１２５の組成範囲を略４０〜略５３重量％
まで限定すれば、地球温暖化に対する影響をＲ２２より
も小さい１３００〜１７００にまでＧＷＰを低減できる
ものである。従って、トリフルオロイオドメタンとペン
タフルオロエタン（Ｒ１２５）のみからなる２成分系
も、Ｒ２２の代替物として有用なものである。
【００２９】（表４）は、Ｒ１２５とトリフルオロイオ
ドメタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能であ
る。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０
℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度
が０ｄｅｇの場合である。（表４）からわかるように、
Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲であるトリ
フルオロイオドメタンが３５〜６０重量％と、ペンタフ
ルオロエタン（Ｒ１２５）が４０〜６５重量％のみから
なる２成分系は、Ｒ２２よりも劣る特性を示すが、吐出
温度を低減できるという効果がある。また凝縮過程と蒸
発過程における温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共
沸混合物となる。この温度勾配を逆に利用して、熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成する
ことにより、（表４）よりも高い成績係数を期待でき
る。
ドメタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能であ
る。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０
℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度
が０ｄｅｇの場合である。（表４）からわかるように、
Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲であるトリ
フルオロイオドメタンが３５〜６０重量％と、ペンタフ
ルオロエタン（Ｒ１２５）が４０〜６５重量％のみから
なる２成分系は、Ｒ２２よりも劣る特性を示すが、吐出
温度を低減できるという効果がある。また凝縮過程と蒸
発過程における温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共
沸混合物となる。この温度勾配を逆に利用して、熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成する
ことにより、（表４）よりも高い成績係数を期待でき
る。
【００３０】
【表４】
【００３１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメタンと、
４０重量％以下のジフルオロメタン（Ｒ３２）および６
５重量％以下のペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）のい
づれかまたは両方を含み、作動流体を、分子構造中に塩
素を含まない化合類のみからなる混合物となし、その組
成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２と同じく、
ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡大すること
が可能である。 （２）かかる混合物は、地球温暖化係数をほとんど無視
できるトリフルオロイオドメタンと、ジフルオロメタン
（Ｒ３２）やペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）から構
成されるため、地球温暖化に対する影響をトリフルオロ
イオドメタンの組成範囲に応じて小さくできる。 （３）トリフルオロイオドメタンは不燃性であるため、
Ｒ１２５との混合物も不燃性であるばかりでなく、Ｒ３
２の組成範囲をさらに不燃性の範囲に限定することによ
り、通常のヒートポンプ装置にそのまま使用可能であ
る。 （４）エアコン、冷凍機、冷蔵庫等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力を期待で
き、Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能である。 （５）かかる混合物はほとんど近共沸の非共沸混合物に
なると予想され、ロレンツサイクルを構成することによ
り、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できる。等の効果
を有するものである。
は、３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメタンと、
４０重量％以下のジフルオロメタン（Ｒ３２）および６
５重量％以下のペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）のい
づれかまたは両方を含み、作動流体を、分子構造中に塩
素を含まない化合類のみからなる混合物となし、その組
成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２と同じく、
ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡大すること
が可能である。 （２）かかる混合物は、地球温暖化係数をほとんど無視
できるトリフルオロイオドメタンと、ジフルオロメタン
（Ｒ３２）やペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）から構
成されるため、地球温暖化に対する影響をトリフルオロ
イオドメタンの組成範囲に応じて小さくできる。 （３）トリフルオロイオドメタンは不燃性であるため、
Ｒ１２５との混合物も不燃性であるばかりでなく、Ｒ３
２の組成範囲をさらに不燃性の範囲に限定することによ
り、通常のヒートポンプ装置にそのまま使用可能であ
る。 （４）エアコン、冷凍機、冷蔵庫等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力を期待で
き、Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能である。 （５）かかる混合物はほとんど近共沸の非共沸混合物に
なると予想され、ロレンツサイクルを構成することによ
り、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できる。等の効果
を有するものである。
【図１】Ｒ３２、Ｒ１２５、トリフルオロイオドメタン
の三種の混合物によって構成される作動流体の、一定温
度・一定圧力における平衡状態の三角座標図
の三種の混合物によって構成される作動流体の、一定温
度・一定圧力における平衡状態の三角座標図
１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） Ｖ 飽和気相線 Ｌ 飽和気相線
Claims (6)
- 【請求項１】４０重量％以下のジフルオロメタンおよび
６５重量％以下のペンタフルオロエタンの少なくとも一
方と、３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメタンを
含むことを特徴とする混合作動流体。 - 【請求項２】３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、４０重量％以下のジフルオロメタンと、６５重
量％以下のペンタフルオロエタンを含む３成分からなる
ことを特徴とする請求項１記載の混合作動流体。 - 【請求項３】ジフルオロメタンが４０〜６０重量％、ペ
ンタフルオロエタンが６０〜４０重量％である共沸様混
合物を２５〜５０重量％と、５０〜７５重量％のトリフ
ルオロイオドメタンを混合したことを特徴とする請求項
２記載の混合作動流体。 - 【請求項４】６０〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、２０〜４０重量％のジフルオロメタンの２成分
からなることを特徴とする請求項１記載の混合作動流
体。 - 【請求項５】３５〜６０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、４０〜６５重量％のペンタフルオロエタンの２
成分からなることを特徴とする請求項１記載の混合作動
流体。 - 【請求項６】３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、４０重量％以下のジフルオロメタンおよび６５
重量％以下のペンタフルオロエタンのいづれかまたは両
方を含む請求項１記載の混合作動流体を使用したヒート
ポンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7080933A JPH08277389A (ja) | 1995-04-06 | 1995-04-06 | 混合作動流体およびそれを用いたヒートポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7080933A JPH08277389A (ja) | 1995-04-06 | 1995-04-06 | 混合作動流体およびそれを用いたヒートポンプ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08277389A true JPH08277389A (ja) | 1996-10-22 |
Family
ID=13732257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7080933A Pending JPH08277389A (ja) | 1995-04-06 | 1995-04-06 | 混合作動流体およびそれを用いたヒートポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08277389A (ja) |
Cited By (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005103189A1 (en) * | 2004-04-16 | 2005-11-03 | Honeywell International, Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| WO2006069362A3 (en) * | 2004-12-21 | 2007-03-01 | Honeywell Int Inc | Stabilized iodocarbon compositions |
| JP2008504373A (ja) * | 2004-04-16 | 2008-02-14 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | ジフルオロメタン及びトリフルオロヨードメタンの共沸混合物様組成物 |
| WO2008136288A1 (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Asahi Glass Company, Limited | 作動媒体の安定化剤、作動媒体組成物および熱交換方法 |
| US7465698B2 (en) | 2004-04-16 | 2008-12-16 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| US7479477B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-01-20 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| JP2009024152A (ja) * | 2007-06-20 | 2009-02-05 | Daikin Ind Ltd | 温暖化係数が低いトリフルオロヨードメタンとジフルオロメタンの不燃性組成物 |
| US7605117B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-10-20 | Honeywell International Inc. | Methods of replacing refrigerant |
| US7622435B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-11-24 | Honeywell International Inc. | Methods of replacing refrigerant |
| TWI384062B (zh) * | 2004-04-16 | 2013-02-01 | Honeywell Int Inc | 四氟丙烯及三氟碘甲烷之似共沸物組合物 |
| WO2014097161A1 (en) * | 2012-12-18 | 2014-06-26 | Tazzetti S.P.A. | Low environmental impact refrigerant gas mixtures |
| US8809254B2 (en) * | 2009-01-13 | 2014-08-19 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of pentafluoroethane and trifluoroiodomethane |
| US9175201B2 (en) | 2004-12-21 | 2015-11-03 | Honeywell International Inc. | Stabilized iodocarbon compositions |
| WO2018022888A1 (en) | 2016-07-29 | 2018-02-01 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods and systems |
| US9920230B2 (en) | 2004-12-21 | 2018-03-20 | Honeywell International Inc. | Use of low GWP refrigerants comprising CF3I with stable lubricants |
| US10301521B2 (en) | 2016-07-29 | 2019-05-28 | Honeywell International Inc. | Heat transfer methods, systems and compositions |
| WO2019138594A1 (ja) | 2018-01-15 | 2019-07-18 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| WO2019245045A1 (ja) * | 2018-06-22 | 2019-12-26 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法 |
| JP2020003163A (ja) * | 2018-06-29 | 2020-01-09 | 株式会社富士通ゼネラル | 空気調和機 |
| JP2020518694A (ja) * | 2017-05-05 | 2020-06-25 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| JP2020536994A (ja) * | 2017-10-06 | 2020-12-17 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| US10953257B2 (en) | 2019-04-19 | 2021-03-23 | Kidde Technologies, Inc. | Fire suppression composition |
| JP2021511425A (ja) * | 2018-01-30 | 2021-05-06 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| US20210253924A1 (en) * | 2018-07-20 | 2021-08-19 | The Chemours Company Fc, Llc | Refrigerant composition |
| US11291876B2 (en) * | 2019-04-19 | 2022-04-05 | Kidde Technologies, Inc. | Fire suppression agent composition |
| US20220112415A1 (en) * | 2016-07-29 | 2022-04-14 | Honeywell International Inc. | Stabilized heat transfer compositions, methods and systems |
| US11326998B2 (en) | 2019-04-19 | 2022-05-10 | Kidde Technologies, Inc. | System and method for monitoring a fire suppression blend |
| US11421137B2 (en) | 2018-06-12 | 2022-08-23 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerant-containing composition, heat transfer medium, and heat cycle system |
| WO2022266620A1 (en) * | 2021-06-16 | 2022-12-22 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions. methods and systems |
-
1995
- 1995-04-06 JP JP7080933A patent/JPH08277389A/ja active Pending
Cited By (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8492327B2 (en) | 2004-04-16 | 2013-07-23 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| KR101331778B1 (ko) * | 2004-04-16 | 2013-11-21 | 허니웰 인터내셔널 인코포레이티드 | 디플루오로메탄과 트리플루오로요오드메탄으로 이루어진 공비-성 조성물 |
| WO2005103189A1 (en) * | 2004-04-16 | 2005-11-03 | Honeywell International, Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| JP2008504373A (ja) * | 2004-04-16 | 2008-02-14 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | ジフルオロメタン及びトリフルオロヨードメタンの共沸混合物様組成物 |
| JP2008506793A (ja) * | 2004-04-16 | 2008-03-06 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | テトラフルオロフ゜ロヘ゜ンとトリフルオロヨート゛メタンとの共沸性組成物 |
| AU2005236038B2 (en) * | 2004-04-16 | 2008-10-02 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| EP2292715A1 (en) * | 2004-04-16 | 2011-03-09 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and trifluoroiodomethane |
| US7465698B2 (en) | 2004-04-16 | 2008-12-16 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| US7479477B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-01-20 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| JP2012067308A (ja) * | 2004-04-16 | 2012-04-05 | Honeywell Internatl Inc | テトラフルオロプロペンとトリフルオロヨードメタンとの共沸性組成物 |
| US7605117B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-10-20 | Honeywell International Inc. | Methods of replacing refrigerant |
| US7622435B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-11-24 | Honeywell International Inc. | Methods of replacing refrigerant |
| WO2005103190A1 (en) * | 2004-04-16 | 2005-11-03 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and trifluoroiodomethane |
| TWI384062B (zh) * | 2004-04-16 | 2013-02-01 | Honeywell Int Inc | 四氟丙烯及三氟碘甲烷之似共沸物組合物 |
| EP2272936A1 (en) * | 2004-04-16 | 2011-01-12 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluo-romethane and trifluoroiodomethane |
| JP2012067309A (ja) * | 2004-04-16 | 2012-04-05 | Honeywell Internatl Inc | ジフルオロメタン及びトリフルオロヨードメタンの共沸混合物様組成物 |
| US8163689B2 (en) | 2004-04-16 | 2012-04-24 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| US9175201B2 (en) | 2004-12-21 | 2015-11-03 | Honeywell International Inc. | Stabilized iodocarbon compositions |
| WO2006069362A3 (en) * | 2004-12-21 | 2007-03-01 | Honeywell Int Inc | Stabilized iodocarbon compositions |
| US9920230B2 (en) | 2004-12-21 | 2018-03-20 | Honeywell International Inc. | Use of low GWP refrigerants comprising CF3I with stable lubricants |
| WO2008136288A1 (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Asahi Glass Company, Limited | 作動媒体の安定化剤、作動媒体組成物および熱交換方法 |
| JP2009024152A (ja) * | 2007-06-20 | 2009-02-05 | Daikin Ind Ltd | 温暖化係数が低いトリフルオロヨードメタンとジフルオロメタンの不燃性組成物 |
| US8809254B2 (en) * | 2009-01-13 | 2014-08-19 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of pentafluoroethane and trifluoroiodomethane |
| US9999794B2 (en) | 2012-12-18 | 2018-06-19 | Tazzetti S.P.A. | Low environmental impact refrigerant gas mixtures |
| WO2014097161A1 (en) * | 2012-12-18 | 2014-06-26 | Tazzetti S.P.A. | Low environmental impact refrigerant gas mixtures |
| EP3365408A4 (en) * | 2016-07-29 | 2019-01-02 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods and systems |
| AU2017302342B2 (en) * | 2016-07-29 | 2020-06-18 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods and systems |
| US10301521B2 (en) | 2016-07-29 | 2019-05-28 | Honeywell International Inc. | Heat transfer methods, systems and compositions |
| EP3828245A1 (en) * | 2016-07-29 | 2021-06-02 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods and systems |
| WO2018022888A1 (en) | 2016-07-29 | 2018-02-01 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods and systems |
| AU2017302342C1 (en) * | 2016-07-29 | 2021-09-09 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods and systems |
| US20220112415A1 (en) * | 2016-07-29 | 2022-04-14 | Honeywell International Inc. | Stabilized heat transfer compositions, methods and systems |
| JP2024088795A (ja) * | 2017-05-05 | 2024-07-02 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| JP2020518694A (ja) * | 2017-05-05 | 2020-06-25 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| JP2022166183A (ja) * | 2017-05-05 | 2022-11-01 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| CN113563848A (zh) * | 2017-05-05 | 2021-10-29 | 霍尼韦尔国际公司 | 热传递组合物、方法和系统 |
| JP2020536994A (ja) * | 2017-10-06 | 2020-12-17 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| EP3692110A4 (en) * | 2017-10-06 | 2021-07-07 | Honeywell International Inc. | COMPOSITIONS, METHODS AND SYSTEMS FOR HEAT TRANSFER |
| WO2019138594A1 (ja) | 2018-01-15 | 2019-07-18 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| JP2021511425A (ja) * | 2018-01-30 | 2021-05-06 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 熱伝達組成物、方法、及びシステム |
| US11421137B2 (en) | 2018-06-12 | 2022-08-23 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerant-containing composition, heat transfer medium, and heat cycle system |
| US12473477B2 (en) | 2018-06-12 | 2025-11-18 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerant-containing composition, heat transfer medium, and heat cycle system |
| JP2021075733A (ja) * | 2018-06-22 | 2021-05-20 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法 |
| CN112313305A (zh) * | 2018-06-22 | 2021-02-02 | 大金工业株式会社 | 含有冷媒的组合物、其用途、以及具有其的冷冻机及该冷冻机的运转方法 |
| JP2020002354A (ja) * | 2018-06-22 | 2020-01-09 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法 |
| WO2019245045A1 (ja) * | 2018-06-22 | 2019-12-26 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法 |
| US12480028B2 (en) | 2018-06-22 | 2025-11-25 | Daikin Industries, Ltd. | Composition containing refrigerant, use thereof, refrigerator having same, and operation method for said refrigerator |
| JP2020003163A (ja) * | 2018-06-29 | 2020-01-09 | 株式会社富士通ゼネラル | 空気調和機 |
| US20210253924A1 (en) * | 2018-07-20 | 2021-08-19 | The Chemours Company Fc, Llc | Refrigerant composition |
| US11291876B2 (en) * | 2019-04-19 | 2022-04-05 | Kidde Technologies, Inc. | Fire suppression agent composition |
| US10953257B2 (en) | 2019-04-19 | 2021-03-23 | Kidde Technologies, Inc. | Fire suppression composition |
| US11326998B2 (en) | 2019-04-19 | 2022-05-10 | Kidde Technologies, Inc. | System and method for monitoring a fire suppression blend |
| WO2022266620A1 (en) * | 2021-06-16 | 2022-12-22 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions. methods and systems |
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