JPH0828314A - 内燃機関の可変圧縮比装置 - Google Patents
内燃機関の可変圧縮比装置Info
- Publication number
- JPH0828314A JPH0828314A JP6161544A JP16154494A JPH0828314A JP H0828314 A JPH0828314 A JP H0828314A JP 6161544 A JP6161544 A JP 6161544A JP 16154494 A JP16154494 A JP 16154494A JP H0828314 A JPH0828314 A JP H0828314A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- eccentric
- compression ratio
- peripheral surface
- eccentric wheel
- large end
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/04—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads
- F02B75/045—Engines with variable distances between pistons at top dead-centre positions and cylinder heads by means of a variable connecting rod length
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 クランクピンとコンロッド大端部との間に介
装される偏心輪の内、外周面間の偏心量を最大限利用し
て、圧縮比を効果的に変更させる。 【構成】 ピストン４が下死点にきたとき、偏心輪６の
最薄肉部をクランク軸１の回転中心Ｏに向けた状態で、
連結ピン９により偏心輪６をクランクピン１P 又はコン
ロッド大端部２B に選択的に連結する。偏心輪６をクラ
ンクピン１P に連結すると、ピストン４は、その下死点
位置を変えずに、偏心輪６を大端部２B に連結したとき
に比し、偏心輪６の偏心量εの２倍相当分、ストローク
を増加させる。
装される偏心輪の内、外周面間の偏心量を最大限利用し
て、圧縮比を効果的に変更させる。 【構成】 ピストン４が下死点にきたとき、偏心輪６の
最薄肉部をクランク軸１の回転中心Ｏに向けた状態で、
連結ピン９により偏心輪６をクランクピン１P 又はコン
ロッド大端部２B に選択的に連結する。偏心輪６をクラ
ンクピン１P に連結すると、ピストン４は、その下死点
位置を変えずに、偏心輪６を大端部２B に連結したとき
に比し、偏心輪６の偏心量εの２倍相当分、ストローク
を増加させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、小端部をピストンに連
接したコンロッドの大端部をクランク軸のクランクピン
に支承させた内燃機関において、圧縮比を高低二段階に
変更し得る可変圧縮比装置に関し、特に、クランクピン
とコンロッド大端部との間に、内、外周面を互いに偏心
させた偏心輪を介装した形式の可変圧縮比装置の改良に
関する。
接したコンロッドの大端部をクランク軸のクランクピン
に支承させた内燃機関において、圧縮比を高低二段階に
変更し得る可変圧縮比装置に関し、特に、クランクピン
とコンロッド大端部との間に、内、外周面を互いに偏心
させた偏心輪を介装した形式の可変圧縮比装置の改良に
関する。
【０００２】
【従来の技術】かゝる形式の可変圧縮比装置は、例えば
特開昭６２−１２１８３７号公報に開示されているよう
に、既に知られている。
特開昭６２−１２１８３７号公報に開示されているよう
に、既に知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記公報には、偏心
輪を、その偏心方向を反対方向へ切換え得るようにコン
ロッド大端部に連結するものと、偏心輪を、その偏心
方向を反対方向へ切換え得るようにクランクピンに連結
するものとが開示されているが、上記のものでは、偏
心輪の偏心方向の切換えによるも、ピストンストローク
が変化せず、単にピストンの上、下死点の位置が変化す
るのみであるため、圧縮比の変化が少なく、また上記
のものは、偏心輪の偏心方向の切換えによりピストンス
トロークが増減するが、ピストンストロークを増大させ
た高圧縮比状態ではピストンの下死点位置が下がるた
め、圧縮比を充分に高めることができない。したがっ
て、上記，のいずれのものも、圧縮比の大きな変更
を求めようとすると、偏心量の大きい偏心輪を必要と
し、機関の大型化を強いられることになる。
輪を、その偏心方向を反対方向へ切換え得るようにコン
ロッド大端部に連結するものと、偏心輪を、その偏心
方向を反対方向へ切換え得るようにクランクピンに連結
するものとが開示されているが、上記のものでは、偏
心輪の偏心方向の切換えによるも、ピストンストローク
が変化せず、単にピストンの上、下死点の位置が変化す
るのみであるため、圧縮比の変化が少なく、また上記
のものは、偏心輪の偏心方向の切換えによりピストンス
トロークが増減するが、ピストンストロークを増大させ
た高圧縮比状態ではピストンの下死点位置が下がるた
め、圧縮比を充分に高めることができない。したがっ
て、上記，のいずれのものも、圧縮比の大きな変更
を求めようとすると、偏心量の大きい偏心輪を必要と
し、機関の大型化を強いられることになる。
【０００４】本発明は、かゝる事情に鑑みてなされたも
ので、偏心輪の偏心量を最大限利用して、機関の大型化
を招くことなく圧縮比を効果的に変更し得る、内燃機関
の可変圧縮比装置を提供することを目的とする。
ので、偏心輪の偏心量を最大限利用して、機関の大型化
を招くことなく圧縮比を効果的に変更し得る、内燃機関
の可変圧縮比装置を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、クランクピンの外周面及びコンロッドの
大端部の内周面に、偏心輪の互いに所定量偏心した内周
面及び外周面をそれぞれ回転可能に嵌合し、この偏心輪
には、偏心輪を、その内、外周面の偏心方向をクランク
軸の回転中心に向けてクランクピンに連結する第１の連
結状態と、ピストンの下死点では偏心輪が第１の連結状
態と同一位置を占めるように偏心輪を大端部に連結する
第２の連結状態とを選択的に確立し得る連結切換手段を
設けたことを特徴とする。
に、本発明は、クランクピンの外周面及びコンロッドの
大端部の内周面に、偏心輪の互いに所定量偏心した内周
面及び外周面をそれぞれ回転可能に嵌合し、この偏心輪
には、偏心輪を、その内、外周面の偏心方向をクランク
軸の回転中心に向けてクランクピンに連結する第１の連
結状態と、ピストンの下死点では偏心輪が第１の連結状
態と同一位置を占めるように偏心輪を大端部に連結する
第２の連結状態とを選択的に確立し得る連結切換手段を
設けたことを特徴とする。
【０００６】
【実施例】以下、図面により本発明の実施例について説
明する。
明する。
【０００７】先ず、図１ないし図５に示す本発明の第１
実施例より説明する。図１及び図２において、内燃機関
のクランク軸１は、図示しないクランクケースの軸受部
に支承されるクランクジャーナル１J と、その端部に一
体に連なるクランクピン１Pとを有し、このクランクピ
ン１P によりコンロッド２の大端部２B が支承され、そ
の小端部２S には、シリンダブロックのシリンダボア３
内を摺動するピストン４にピストンピン５を介して連接
される。
実施例より説明する。図１及び図２において、内燃機関
のクランク軸１は、図示しないクランクケースの軸受部
に支承されるクランクジャーナル１J と、その端部に一
体に連なるクランクピン１Pとを有し、このクランクピ
ン１P によりコンロッド２の大端部２B が支承され、そ
の小端部２S には、シリンダブロックのシリンダボア３
内を摺動するピストン４にピストンピン５を介して連接
される。
【０００８】コンロッド２の大端部２B と、クランクピ
ン１P との間には偏心輪６が嵌装される。この偏心輪６
は、クランクピン１P の外周面に回転可能に嵌合する内
周面６I と、大端部２B の内周面に相対回転可能に嵌合
する外周面６O とを有すると共に、その内、外周面
６I ，６O を相互に一定距離εオフセットさせている。
ン１P との間には偏心輪６が嵌装される。この偏心輪６
は、クランクピン１P の外周面に回転可能に嵌合する内
周面６I と、大端部２B の内周面に相対回転可能に嵌合
する外周面６O とを有すると共に、その内、外周面
６I ，６O を相互に一定距離εオフセットさせている。
【０００９】偏心輪６には、これをクランクピン１P に
連結した第１の連結状態（図１の状態）と、コンロッド
２の大端部２B に連結した第２の連結状態（図２の状
態）とに制御する連結切換手段７が設けられ、その手段
７について以下に詳述する。
連結した第１の連結状態（図１の状態）と、コンロッド
２の大端部２B に連結した第２の連結状態（図２の状
態）とに制御する連結切換手段７が設けられ、その手段
７について以下に詳述する。
【００１０】偏心輪６の最薄肉部、即ち内、外周面
６I ，６O の最近接部には、半径方向のピン孔８が穿設
され、このピン孔８に、それよりも長い連結ピン９が摺
動自在に嵌合される。またクランクピン１P の外周面及
び大端部２B の内周面には、連結ピン９の内端部及び外
端部がそれぞれ嵌合、離脱し得る第１及び第２連結孔１
０，１１がそれぞれ設けられ、大端部２B 側の第２連結
孔１１には、ボール１２と、このボール１２を偏心輪６
側へ付勢する戻しばね１３と、ボール１２の第２連結孔
１１への最進入深さを規定するストッパ１４とが収めら
れる。
６I ，６O の最近接部には、半径方向のピン孔８が穿設
され、このピン孔８に、それよりも長い連結ピン９が摺
動自在に嵌合される。またクランクピン１P の外周面及
び大端部２B の内周面には、連結ピン９の内端部及び外
端部がそれぞれ嵌合、離脱し得る第１及び第２連結孔１
０，１１がそれぞれ設けられ、大端部２B 側の第２連結
孔１１には、ボール１２と、このボール１２を偏心輪６
側へ付勢する戻しばね１３と、ボール１２の第２連結孔
１１への最進入深さを規定するストッパ１４とが収めら
れる。
【００１１】連結ピン９の長さ、第１，第２連結孔１
０，１１の深さ、及びストッパ１４の長さは、連結ピン
９が第１連結孔１０に確実に嵌合したとき、その外端が
第２連結孔１１から脱出して前記第１の連結状態とな
り、また連結ピン９がボール１２をストッパ１４に押し
当てるまで第２連結孔１１に確実に嵌合したとき、その
内端が第１連結孔１０から離脱して前記第２の連結状態
となるように設定される。
０，１１の深さ、及びストッパ１４の長さは、連結ピン
９が第１連結孔１０に確実に嵌合したとき、その外端が
第２連結孔１１から脱出して前記第１の連結状態とな
り、また連結ピン９がボール１２をストッパ１４に押し
当てるまで第２連結孔１１に確実に嵌合したとき、その
内端が第１連結孔１０から離脱して前記第２の連結状態
となるように設定される。
【００１２】一方、クランクピン１P には、第１連結孔
１０の底部に下流端を開口する油路１５が設けられ、こ
の油路１５の上流側には、それに適時作動油圧を供給し
得る油圧ポンプ等の油圧供給源（図示せず）が接続さ
れ、油路１５に作動油圧を供給されると、その油圧が連
結ピン９を半径方向外方へ押圧するようになっている。
１０の底部に下流端を開口する油路１５が設けられ、こ
の油路１５の上流側には、それに適時作動油圧を供給し
得る油圧ポンプ等の油圧供給源（図示せず）が接続さ
れ、油路１５に作動油圧を供給されると、その油圧が連
結ピン９を半径方向外方へ押圧するようになっている。
【００１３】クランクピン１P の外周面には、第１連結
孔１０からクランクピン１P の自転方向へ略９０°の範
囲に亘り連結ピン９の内端が摺動し得る第１ガイド溝１
６が設けられ、その溝深さは、第１連結孔１０に向って
零から漸増する。また大端部２B の内周面には、第２連
結孔１１からクランクピン１P の反自転方向へ略９０°
の範囲に亘り連結ピン９の外端が摺動し得る第２ガイド
溝１７が設けられ、その溝深さは、第２連結孔１１に向
って零から漸増する。
孔１０からクランクピン１P の自転方向へ略９０°の範
囲に亘り連結ピン９の内端が摺動し得る第１ガイド溝１
６が設けられ、その溝深さは、第１連結孔１０に向って
零から漸増する。また大端部２B の内周面には、第２連
結孔１１からクランクピン１P の反自転方向へ略９０°
の範囲に亘り連結ピン９の外端が摺動し得る第２ガイド
溝１７が設けられ、その溝深さは、第２連結孔１１に向
って零から漸増する。
【００１４】尚、図中矢印Ａはクランク軸１の回転方
向、Ｏはその回転中心をそれぞれ示す。
向、Ｏはその回転中心をそれぞれ示す。
【００１５】次に、この第１実施例の作用について説明
する。
する。
【００１６】いま、油路１５の上流側で作動油圧を解放
したとすれば、図１に示すように、連結ピン９は戻しば
ね１３の弾発力をもって第１連結孔１０に嵌合して第１
の連結状態となる。したがって、偏心輪６は、その最薄
肉部をクランク軸１の回転中心Ｏに向けた状態でクラン
クピン１P に連結される。その結果、図３に示すよう
に、クランク軸１の回転に伴い偏心輪６はクランクピン
１P と一体となってクランク軸１の中心Ｏ周りに回転
し、コンロッド２の大端部２B に円運動を与えてピスト
ン４を昇降させる。これが高圧縮運転状態であって、こ
のときのピストン４のストロークＬL は次式で表わすこ
とができる。
したとすれば、図１に示すように、連結ピン９は戻しば
ね１３の弾発力をもって第１連結孔１０に嵌合して第１
の連結状態となる。したがって、偏心輪６は、その最薄
肉部をクランク軸１の回転中心Ｏに向けた状態でクラン
クピン１P に連結される。その結果、図３に示すよう
に、クランク軸１の回転に伴い偏心輪６はクランクピン
１P と一体となってクランク軸１の中心Ｏ周りに回転
し、コンロッド２の大端部２B に円運動を与えてピスト
ン４を昇降させる。これが高圧縮運転状態であって、こ
のときのピストン４のストロークＬL は次式で表わすこ
とができる。
【００１７】ＬL ＝２・ｒ＋２・ε………（１） 但し、ｒ：クランクピン１P の公転半径 ε：偏心輪６の内、外周面６I ，６O 間の偏心量 このような高圧縮比運転状態にあるとき、油路１５に作
動油圧を供給すれば、その油圧は連結ピン９の内端に作
用して、それを半径方向外方へ押圧する。しかしなが
ら、連結ピン９は、第２連結孔１１と整合しない間は、
大端部２B の内周面に外端を摺接させながらクランクピ
ン１P 及び偏心輪６と共に回転するが、第２連結孔１１
に整合するや否や（このときピストン４は下死点にく
る）、上記油圧によりボール１２を戻しばね１３の力に
抗して後退させながら第２連結孔１１に嵌合すると共
に、第１連結孔１０から離脱し、偏心輪６は第２の連結
状態となる。この場合、連結ピン９は第２連結孔１１の
手前略９０°の位置から第２ガイド溝１７に係合し、こ
れにより第２連結孔１１へと誘導されるため、連結ピン
９の切換作動はスムーズに行われる。
動油圧を供給すれば、その油圧は連結ピン９の内端に作
用して、それを半径方向外方へ押圧する。しかしなが
ら、連結ピン９は、第２連結孔１１と整合しない間は、
大端部２B の内周面に外端を摺接させながらクランクピ
ン１P 及び偏心輪６と共に回転するが、第２連結孔１１
に整合するや否や（このときピストン４は下死点にく
る）、上記油圧によりボール１２を戻しばね１３の力に
抗して後退させながら第２連結孔１１に嵌合すると共
に、第１連結孔１０から離脱し、偏心輪６は第２の連結
状態となる。この場合、連結ピン９は第２連結孔１１の
手前略９０°の位置から第２ガイド溝１７に係合し、こ
れにより第２連結孔１１へと誘導されるため、連結ピン
９の切換作動はスムーズに行われる。
【００１８】而して、偏心輪６の第２の連結状態では、
偏心輪６は最薄肉部をコンロッド２の小端部２S 側へ向
けた状態で大端部２B に結合されるので、今度は図４に
示すように、クランク軸１の回転に伴いクランクピン１
P が偏心輪６及び大端部２Bに円運動を与えてピストン
４を昇降させる。これが低圧縮運転状態であり、このと
きのピストン４のストロークＬS は次式で表わすことが
できる。
偏心輪６は最薄肉部をコンロッド２の小端部２S 側へ向
けた状態で大端部２B に結合されるので、今度は図４に
示すように、クランク軸１の回転に伴いクランクピン１
P が偏心輪６及び大端部２Bに円運動を与えてピストン
４を昇降させる。これが低圧縮運転状態であり、このと
きのピストン４のストロークＬS は次式で表わすことが
できる。
【００１９】ＬS ＝２・ｒ………（２） 但し、ｒ：クランクピン１P の公転半径 以上から明らかなように、高、低圧縮比運転状態のいず
れの場合でも、ピストン４の下死点では、連結ピン９が
クランク軸１の回転中心Ｏとクランクピン１Pの中心と
を結ぶ直線上に位置するので、偏心輪６の向きは変ら
ず、したがってピストン４の下死点位置は常に一定であ
る。しかも、上記（１）及び（２）式により、高圧縮比
運転状態でのピストン４のストロークＬL は、低圧縮比
運転状態に比し、偏心輪６の内、外周面６I ，６O 間の
偏心量εの２倍相当分も増大するので、その偏心量が高
圧縮比化に最大限活かされることになる。
れの場合でも、ピストン４の下死点では、連結ピン９が
クランク軸１の回転中心Ｏとクランクピン１Pの中心と
を結ぶ直線上に位置するので、偏心輪６の向きは変ら
ず、したがってピストン４の下死点位置は常に一定であ
る。しかも、上記（１）及び（２）式により、高圧縮比
運転状態でのピストン４のストロークＬL は、低圧縮比
運転状態に比し、偏心輪６の内、外周面６I ，６O 間の
偏心量εの２倍相当分も増大するので、その偏心量が高
圧縮比化に最大限活かされることになる。
【００２０】低圧縮比運転状態から油路１５の油圧を再
び解放すれば、戻しばね１３の弾発力をもって半径方向
内方へ付勢される連結ピン９は、第１連結孔１０と整合
しない間は、内端をクランクピン１P の外周面に摺接す
るが、第１連結孔１０の手前略９０°の位置から第１ガ
イド溝１６に係合し、これにより第１連結孔１０へと誘
導されるため、第１連結孔１０と整合したとき（このと
きもピストン４は下死点にくる）、それにスムーズに嵌
合することができ、これによって再び高圧縮比運転状態
が始まる。
び解放すれば、戻しばね１３の弾発力をもって半径方向
内方へ付勢される連結ピン９は、第１連結孔１０と整合
しない間は、内端をクランクピン１P の外周面に摺接す
るが、第１連結孔１０の手前略９０°の位置から第１ガ
イド溝１６に係合し、これにより第１連結孔１０へと誘
導されるため、第１連結孔１０と整合したとき（このと
きもピストン４は下死点にくる）、それにスムーズに嵌
合することができ、これによって再び高圧縮比運転状態
が始まる。
【００２１】図５は、クランク軸１の回転角とクランク
ピン１P 及びコンロッド大端部２Bの相対速度との関係
を示すもので、これから明らかなように、クランクピン
１P及び大端部２B の相対速度は下死点の前後３０°の
範囲が最も遅いため、この範囲で連結ピン９が第１及び
第２連結孔１０，１１と整合するように、それらの位置
を設定すれば、連結ピン９の第１，第２連結孔１０，１
１間での切換移行に要する時間を最大に確保し、その切
換移行を的確に行うことができる。
ピン１P 及びコンロッド大端部２Bの相対速度との関係
を示すもので、これから明らかなように、クランクピン
１P及び大端部２B の相対速度は下死点の前後３０°の
範囲が最も遅いため、この範囲で連結ピン９が第１及び
第２連結孔１０，１１と整合するように、それらの位置
を設定すれば、連結ピン９の第１，第２連結孔１０，１
１間での切換移行に要する時間を最大に確保し、その切
換移行を的確に行うことができる。
【００２２】また、その際、第２連結孔１１をコンロッ
ド大端部２B の桿部側に設ければ、第２連結孔１１の深
さを充分に得て、ストッパ１４、戻しばね１３及びボー
ル１２の設置が容易になる。
ド大端部２B の桿部側に設ければ、第２連結孔１１の深
さを充分に得て、ストッパ１４、戻しばね１３及びボー
ル１２の設置が容易になる。
【００２３】図６は本発明の第２実施例を示す。同図に
おいて、クランクピン１P の外周面には、第１連結孔１
０から第１ガイド溝１６と反対方向へ略４５°の範囲に
亘りその方向へ向って溝深さを漸減させる第１逃し溝１
８が設けられ、また大端部２ B の内周面には、第２連結
孔１１から第２ガイド溝１７と反対方向へ略４５°の範
囲に亘りその方向へ向って溝深さを漸減させる第２逃し
溝１９が設けられる。その他の構成は前実施例と同様で
あり、図中、前実施例との対応部には、それと同一の符
号を付す。
おいて、クランクピン１P の外周面には、第１連結孔１
０から第１ガイド溝１６と反対方向へ略４５°の範囲に
亘りその方向へ向って溝深さを漸減させる第１逃し溝１
８が設けられ、また大端部２ B の内周面には、第２連結
孔１１から第２ガイド溝１７と反対方向へ略４５°の範
囲に亘りその方向へ向って溝深さを漸減させる第２逃し
溝１９が設けられる。その他の構成は前実施例と同様で
あり、図中、前実施例との対応部には、それと同一の符
号を付す。
【００２４】この実施例によれば、連結ピン９が第１連
結孔１０又は第２連結孔１１へ移行する際、連結ピン９
が僅かに変位するだけで連結ピン９の内端又は外端が第
１逃し溝１８又は第２逃し溝１９に係合可能となるの
で、連結ピン９の第１連結孔１０または第２連結孔１１
からの離脱が素早く行われ、連結ピン９の内、外両端が
第１，第２連結孔１０，１１に同時に嵌合するという不
都合を防ぐことができる。
結孔１０又は第２連結孔１１へ移行する際、連結ピン９
が僅かに変位するだけで連結ピン９の内端又は外端が第
１逃し溝１８又は第２逃し溝１９に係合可能となるの
で、連結ピン９の第１連結孔１０または第２連結孔１１
からの離脱が素早く行われ、連結ピン９の内、外両端が
第１，第２連結孔１０，１１に同時に嵌合するという不
都合を防ぐことができる。
【００２５】図７は本発明の第３実施例を示すもので、
偏心輪６をクランクピン１P に連結した第１の連結状態
により低圧縮比運転状態を得、偏心輪６をコンロッド大
端部２B に連結した第２の連結状態により高圧縮比状態
を得るようにしたものであって、偏心輪６の最肉厚部に
連結ピン９が摺動自在に貫通するピン孔８を穿設した点
を除けば前記第１実施例と同様の構成であり、図中、第
１実施例と対応する部分には、それと同一の符号を付
す。
偏心輪６をクランクピン１P に連結した第１の連結状態
により低圧縮比運転状態を得、偏心輪６をコンロッド大
端部２B に連結した第２の連結状態により高圧縮比状態
を得るようにしたものであって、偏心輪６の最肉厚部に
連結ピン９が摺動自在に貫通するピン孔８を穿設した点
を除けば前記第１実施例と同様の構成であり、図中、第
１実施例と対応する部分には、それと同一の符号を付
す。
【００２６】この実施例の場合、連結ピン９を第１連結
孔１０に嵌合して偏心輪６をクランクピン１P に連結し
たとき（低圧縮比運転状態）のピストン４のストローク
ＬSは次式で表わすことができる。
孔１０に嵌合して偏心輪６をクランクピン１P に連結し
たとき（低圧縮比運転状態）のピストン４のストローク
ＬSは次式で表わすことができる。
【００２７】ＬS ＝２ｒ−２ε………（３） 但し、ｒ：クランクピン１P の公転半径 ε：偏心輪６の内、外周面６I ，６O 間の偏心量 また、連結ピン９を第２連結孔１１に嵌合して偏心輪６
を大端部２B に連結したとき（高圧縮比運転状態）のピ
ストン４のストロークＬL は次式で表わすことができ
る。
を大端部２B に連結したとき（高圧縮比運転状態）のピ
ストン４のストロークＬL は次式で表わすことができ
る。
【００２８】ＬL ＝２ｒ……………（４） 而して、この実施例においても、高、低圧縮比運転状態
でのピストン４の下死点では偏心輪６の向きが変わらな
いから、ピストン４の下死点位置は不動であり、したが
って上記（３）及び（４）式から明らかなように、偏心
輪６の偏心量εが低圧縮比化に大いに寄与することにな
る。
でのピストン４の下死点では偏心輪６の向きが変わらな
いから、ピストン４の下死点位置は不動であり、したが
って上記（３）及び（４）式から明らかなように、偏心
輪６の偏心量εが低圧縮比化に大いに寄与することにな
る。
【００２９】しかも、連結ピン９を支持するピン孔８は
偏心輪６の最厚肉部に設けられることから、連結ピン９
に対する支持長を充分に確保して、その倒れを極力防ぐ
ことができる。
偏心輪６の最厚肉部に設けられることから、連結ピン９
に対する支持長を充分に確保して、その倒れを極力防ぐ
ことができる。
【００３０】更に、戻しばね１３の弾発力をもって連結
ピン９が第１連結孔１０に嵌合することにより低圧縮比
運転状態が得られるようにしたから、連結ピン９が第２
連結孔１１に嵌合した高圧縮比運転状態において、万
一、油圧系に故障が発生し、油路１５の油圧が消失した
場合には、連結ピン９は戻しばね１３の弾発力をもって
第２連結孔１１に嵌合するので、低圧縮比運転状態に自
動的に戻り、フェイルセーフが確保される。
ピン９が第１連結孔１０に嵌合することにより低圧縮比
運転状態が得られるようにしたから、連結ピン９が第２
連結孔１１に嵌合した高圧縮比運転状態において、万
一、油圧系に故障が発生し、油路１５の油圧が消失した
場合には、連結ピン９は戻しばね１３の弾発力をもって
第２連結孔１１に嵌合するので、低圧縮比運転状態に自
動的に戻り、フェイルセーフが確保される。
【００３１】図８は本発明の第４実施例を示すもので、
切換ピン９の切換作動を全て油圧で行うようにしたもの
である。
切換ピン９の切換作動を全て油圧で行うようにしたもの
である。
【００３２】即ち、第１及び第２連結孔１０，１１の各
深さは連結ピン９のストロークと等しく設定され、前実
施例のボール１２及び戻しばね１３に代えて第２連結孔
１１の底面に第２の油路２０の下流端が開口させてあ
る。また第１及び第２ガイド溝１６，１７の最深部が対
応する第１及び第２連結孔１０，１１の深さと等しく設
定される。前記第２の油路２０の上流部は第１の油路１
５と同様にクランク軸１を通り、図示しない油圧供給源
から適時作動油圧を供給されるようになっている。その
他の構成は前記第３実施例と同様であり、図中、それと
対応する部分には同一の符号を付す。
深さは連結ピン９のストロークと等しく設定され、前実
施例のボール１２及び戻しばね１３に代えて第２連結孔
１１の底面に第２の油路２０の下流端が開口させてあ
る。また第１及び第２ガイド溝１６，１７の最深部が対
応する第１及び第２連結孔１０，１１の深さと等しく設
定される。前記第２の油路２０の上流部は第１の油路１
５と同様にクランク軸１を通り、図示しない油圧供給源
から適時作動油圧を供給されるようになっている。その
他の構成は前記第３実施例と同様であり、図中、それと
対応する部分には同一の符号を付す。
【００３３】而して、第２の油路２０又は第１の油路１
８に作動油を選択的に供給すれば、その油圧を受けて連
結ピン９が第１連結孔１０又は第２連結孔１１に嵌合
し、偏心輪６をクランクピン１P 又はコンロッド大端部
２B に連結することができる。また第１，第２ガイド溝
１６，１７の最深部は対応する第１，第２嵌合孔１０，
１１と等しく設定されるので、連結ピン９の第１，第２
連結孔１０，１１間での切換性が更に向上する。
８に作動油を選択的に供給すれば、その油圧を受けて連
結ピン９が第１連結孔１０又は第２連結孔１１に嵌合
し、偏心輪６をクランクピン１P 又はコンロッド大端部
２B に連結することができる。また第１，第２ガイド溝
１６，１７の最深部は対応する第１，第２嵌合孔１０，
１１と等しく設定されるので、連結ピン９の第１，第２
連結孔１０，１１間での切換性が更に向上する。
【００３４】上記各実施例においては、本発明の要旨を
逸脱することなく、種々の設計変更が可能である。例え
ば、クランクピン１P への装着性を考慮して、偏心輪６
を直径方向に二つ割り可能に構成することもできる。
逸脱することなく、種々の設計変更が可能である。例え
ば、クランクピン１P への装着性を考慮して、偏心輪６
を直径方向に二つ割り可能に構成することもできる。
【００３５】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、クランク
ピンの外周面及びコンロッドの大端部の内周面に、偏心
輪の互いに所定量偏心した内周面及び外周面をそれぞれ
回転可能に嵌合し、この偏心輪には、偏心輪を、その
内、外周面の偏心方向をクランク軸の回転中心に向けて
クランクピンに連結する第１の連結状態と、ピストンの
下死点では偏心輪が第１の連結状態と同一位置を占める
ように偏心輪を大端部に連結する第２の連結状態とを選
択的に確立し得る連結切換手段を設けたので、ピストン
の下死点位置を変えずに、ピストンストロークを、偏心
輪の内、外周面間の偏心量の２倍相当分増減させること
ができ、したがってその偏心量を最大限利用して圧縮比
を効果的に変更し得ると共に、その偏心量を必要最小限
に抑えて、機関の大型化を避けることができる。
ピンの外周面及びコンロッドの大端部の内周面に、偏心
輪の互いに所定量偏心した内周面及び外周面をそれぞれ
回転可能に嵌合し、この偏心輪には、偏心輪を、その
内、外周面の偏心方向をクランク軸の回転中心に向けて
クランクピンに連結する第１の連結状態と、ピストンの
下死点では偏心輪が第１の連結状態と同一位置を占める
ように偏心輪を大端部に連結する第２の連結状態とを選
択的に確立し得る連結切換手段を設けたので、ピストン
の下死点位置を変えずに、ピストンストロークを、偏心
輪の内、外周面間の偏心量の２倍相当分増減させること
ができ、したがってその偏心量を最大限利用して圧縮比
を効果的に変更し得ると共に、その偏心量を必要最小限
に抑えて、機関の大型化を避けることができる。
【図１】本発明の第１実施例に係る可変圧縮比装置を備
えた内燃機関の高圧縮比状態での横断面図
えた内燃機関の高圧縮比状態での横断面図
【図２】同機関の低圧縮比状態での横断面図
【図３】同機関の高圧縮比運転状態の作用説明図
【図４】同機関の低圧縮比運転状態の作用説明図
【図５】クランク角とクランクピン及びコンロッド大端
部の相対速度との関係、並びに連結ピンの最良の切換時
期を示す線図
部の相対速度との関係、並びに連結ピンの最良の切換時
期を示す線図
【図６】本発明の第２実施例を示す機関の横断面図
【図７】本発明の第３実施例を示す機関の横断面図
【図８】本発明の第４実施例を示す機関の横断面図
１ クランク軸 １P クランクピン ２ コンロッド ２B 大端部 ２S 小端部 ４ ピストン ６ 偏心輪 ６I 内周面 ６O 外周面 ７ 連結切換手段 ε 偏心量 Ｏ クランク軸の回転中心
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年８月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】いま、油路１５の上流側で作動油圧を解放
したとすれば、図１に示すように、連結ピン９は戻しば
ね１３の弾発力をもって第１連結孔１０に嵌合して第１
の連結状態となる。したがって、偏心輪６は、その最薄
肉部をクランク軸１の回転中心Ｏに向けた状態でクラン
クピン１P に連結される。その結果、図３に示すよう
に、クランク軸１の回転に伴い偏心輪６はクランクピン
１P と一体となってクランク軸１の中心Ｏ周りに回転
し、コンロッド２の大端部２B に円運動を与えてピスト
ン４を昇降させる。これが高圧縮比運転状態であって、
このときのピストン４のストロークＬL は次式で表わす
ことができる。
したとすれば、図１に示すように、連結ピン９は戻しば
ね１３の弾発力をもって第１連結孔１０に嵌合して第１
の連結状態となる。したがって、偏心輪６は、その最薄
肉部をクランク軸１の回転中心Ｏに向けた状態でクラン
クピン１P に連結される。その結果、図３に示すよう
に、クランク軸１の回転に伴い偏心輪６はクランクピン
１P と一体となってクランク軸１の中心Ｏ周りに回転
し、コンロッド２の大端部２B に円運動を与えてピスト
ン４を昇降させる。これが高圧縮比運転状態であって、
このときのピストン４のストロークＬL は次式で表わす
ことができる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】而して、偏心輪６の第２の連結状態では、
偏心輪６は最薄肉部をコンロッド２の小端部２S 側へ向
けた状態で大端部２B に結合されるので、今度は図４に
示すように、クランク軸１の回転に伴いクランクピン１
P が偏心輪６及び大端部２Bに円運動を与えてピストン
４を昇降させる。これが低圧縮比運転状態であり、この
ときのピストン４のストロークＬS は次式で表わすこと
ができる。
偏心輪６は最薄肉部をコンロッド２の小端部２S 側へ向
けた状態で大端部２B に結合されるので、今度は図４に
示すように、クランク軸１の回転に伴いクランクピン１
P が偏心輪６及び大端部２Bに円運動を与えてピストン
４を昇降させる。これが低圧縮比運転状態であり、この
ときのピストン４のストロークＬS は次式で表わすこと
ができる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年５月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新倉 裕之 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 小端部（２S ）をピストン（４）に連接
したコンロッド（２）の大端部（２B ）をクランク軸
（１）のクランクピン（１P ）に支承させた内燃機関に
おいて、 クランクピン（１P ）の外周面及びコンロッド（２）の
大端部（２B ）の内周面に、偏心輪（６）の互いに所定
量（ε）偏心した内周面（６I ）及び外周面（６O ）を
それぞれ回転可能に嵌合し、この偏心輪（６）には、偏
心輪（６）を、その内、外周面（６I ，６O ）の偏心方
向をクランク軸（１）の回転中心（Ｏ）に向けてクラン
クピン（１P ）に連結する第１の連結状態と、ピストン
（４）の下死点では偏心輪（６）が第１の連結状態と同
一位置を占めるように偏心輪（６）を大端部（２B ）に
連結する第２の連結状態とを選択的に確立し得る連結切
換手段（７）を設けたことを特徴とする、内燃機関の可
変圧縮比装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6161544A JPH0828314A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
| US08/477,848 US5562068A (en) | 1994-07-13 | 1995-06-07 | Compression ratio changing device in internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6161544A JPH0828314A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0828314A true JPH0828314A (ja) | 1996-01-30 |
Family
ID=15737128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6161544A Pending JPH0828314A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5562068A (ja) |
| JP (1) | JPH0828314A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030004805A (ko) * | 2001-07-06 | 2003-01-15 | 유병섭 | 배기량이 가변되는 왕복동식 엔진 |
| DE10218740A1 (de) * | 2002-04-26 | 2003-11-13 | Bayerische Motoren Werke Ag | Vorrichtung zur Veränderung eines Verdichtungsverhältnisses einer Hubkolben-Brennkraftmaschine |
| JP2015124639A (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-06 | 三菱自動車工業株式会社 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
| JP2015124635A (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-06 | 三菱自動車工業株式会社 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
| JP2015124798A (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-06 | 三菱自動車工業株式会社 | 開閉弁 |
| WO2019039451A1 (ja) * | 2017-08-22 | 2019-02-28 | 株式会社Ihi | 可変圧縮装置及びエンジンシステム |
Families Citing this family (57)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5990716A (en) * | 1996-06-27 | 1999-11-23 | Lsi Logic Corporation | Method and system for recovering digital data from a transmitted balanced signal |
| GB9620227D0 (en) * | 1996-09-27 | 1996-11-13 | Galvin George F | Energy storage device |
| US6443107B1 (en) * | 1999-05-27 | 2002-09-03 | Edward Charles Mendler | Rigid crankshaft cradle and actuator |
| US6178849B1 (en) | 1999-06-04 | 2001-01-30 | Caterpillar Inc. | Connecting rod assembly for an internal combustion engine |
| DE19944669A1 (de) * | 1999-09-17 | 2001-03-22 | Volkswagen Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Veränderung der Verdichtung einer Hubkolbenbrennkraftmaschine |
| DE19944668A1 (de) * | 1999-09-17 | 2001-03-22 | Volkswagen Ag | Vorrichtung zur Veränderung der Verdichtung einer Hubkolbenbrennkraftmaschine |
| US6499446B1 (en) | 2000-10-18 | 2002-12-31 | Ford Global Technologies, Inc. | Variable compression ratio connecting rod locking mechanism I |
| US6408804B1 (en) * | 2000-10-18 | 2002-06-25 | Ford Global Technologies, Inc. | Apparatus for varying the compression ratio of an internal combustion engine |
| US6497203B1 (en) | 2000-10-18 | 2002-12-24 | Ford Global Technologies, Inc. | Hydraulic circuit for unlocking variable compression ratio connecting rod locking mechanisms |
| US6412453B1 (en) | 2000-10-18 | 2002-07-02 | Ford Global Technologies, Inc. | System and method for varying the compression ratio of an internal combustion engine |
| US6386153B1 (en) | 2000-10-18 | 2002-05-14 | Ford Global Technologies, Inc. | Variable compression ratio connecting rod locking mechanism II |
| US6622669B1 (en) | 2000-10-18 | 2003-09-23 | Ford Global Technologies, Llc | Hydraulic circuit having accumulator for unlocking variable compression ratio connecting rod locking mechanisms-II |
| US6568357B1 (en) | 2000-10-18 | 2003-05-27 | Ford Global Technologies, Inc. | Variable compression ratio pistons and connecting rods |
| US6371062B1 (en) * | 2000-10-18 | 2002-04-16 | Ford Global Technologies, Inc. | Variable compression ratio connecting rods |
| EP1205652B1 (de) * | 2000-11-14 | 2004-08-11 | Ford Global Technologies, Inc., A subsidiary of Ford Motor Company | Variables Kompressionsverhältnis, zwei durch Öldruck betätigte Ventile in der Kurbelwelle |
| US6394048B1 (en) | 2001-01-16 | 2002-05-28 | Ford Global Technologies, Inc. | Variable compression ratio internal combustion engine using field-sensitive fluid |
| EP1247958A1 (de) * | 2001-04-07 | 2002-10-09 | Ford Global Technologies, Inc., A subsidiary of Ford Motor Company | Verbrennungskraftmaschine mit veränderlichem Verdichtungsverhältnis |
| US6394047B1 (en) | 2001-08-10 | 2002-05-28 | Ford Global Technologies, Inc. | Connecting rod for a variable compression engine |
| US6644171B2 (en) | 2001-10-05 | 2003-11-11 | Ford Global Technologies, Llc | Variable compression connecting rod |
| US6745619B2 (en) * | 2001-10-22 | 2004-06-08 | Ford Global Technologies, Llc | Diagnostic method for variable compression ratio engine |
| US6612288B2 (en) | 2001-11-06 | 2003-09-02 | Ford Global Technologies, Llc | Diagnostic method for variable compression ratio engine |
| US6668768B2 (en) * | 2001-11-15 | 2003-12-30 | Ford Global Technologies, Llc | Variable compression ratio engine |
| US6876916B2 (en) | 2002-02-01 | 2005-04-05 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for inferring torque output of a variable compression ratio engine |
| DE10211971A1 (de) * | 2002-03-19 | 2003-10-02 | Bayerische Motoren Werke Ag | Vorrichtung zur Veränderung eines Verdichtungsverhältnisses einer Hubkolben-Brennkraftmaschine |
| US6662768B2 (en) | 2002-03-25 | 2003-12-16 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for controlling an engine |
| US6665605B2 (en) | 2002-03-25 | 2003-12-16 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for controlling an engine |
| US6732041B2 (en) * | 2002-04-25 | 2004-05-04 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for inferring intake manifold pressure of a variable compression ratio engine |
| DE10218744A1 (de) * | 2002-04-26 | 2003-11-13 | Bayerische Motoren Werke Ag | Vorrichtung zur Veränderung eines Verdichtungsverhältnisses einer Hubkolben-Brennkraftmaschine |
| US6701885B2 (en) * | 2002-05-13 | 2004-03-09 | General Motors Corporation | Engine connecting rod mechanism for cylinder pressure control |
| US6705255B2 (en) | 2002-06-25 | 2004-03-16 | Ford Global Technologies, Llc | Crankshaft for use with a variable compression ratio system |
| DE10309652B4 (de) * | 2003-03-06 | 2005-06-23 | Daimlerchrysler Ag | Hubkolbenmaschine |
| DE10309651A1 (de) * | 2003-03-06 | 2004-09-23 | Daimlerchrysler Ag | Hubkolbenmaschine |
| US20040187633A1 (en) * | 2003-03-26 | 2004-09-30 | Siegfried Meyer | Extendable coupling structure for use in an engine |
| US7028647B2 (en) * | 2004-01-09 | 2006-04-18 | Ford Global Technologies, Llc | Variable compression ratio connecting rod for internal combustion engine |
| US7370613B2 (en) * | 2004-11-30 | 2008-05-13 | Caterpillar Inc. | Eccentric crank variable compression ratio mechanism |
| US7946260B2 (en) * | 2007-06-22 | 2011-05-24 | Von Mayenburg Michael | Internal combustion engine with variable compression ratio |
| DE102008031992B4 (de) * | 2008-07-07 | 2015-02-12 | Audi Ag | Vorrichtung zum Verstellen und Arretieren einer Exzenterbuchse in einem Lagerauge eines Pleuels einer Brennkraftmaschine |
| CN101333964B (zh) * | 2008-08-06 | 2010-06-09 | 燕山大学 | 可变压缩比往复活塞式发动机 |
| US20110155106A1 (en) * | 2009-12-29 | 2011-06-30 | Von Mayenburg Michael | Internal combustion engine with variable compression ratio |
| US8851030B2 (en) | 2012-03-23 | 2014-10-07 | Michael von Mayenburg | Combustion engine with stepwise variable compression ratio (SVCR) |
| US8671895B2 (en) | 2012-05-22 | 2014-03-18 | Michael Inden | Variable compression ratio apparatus with reciprocating piston mechanism with extended piston offset |
| EP2801713A1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-11-12 | Wärtsilä Schweiz AG | A Reciprocating Piston Combustion Engine and an Apparatus and a Method for Controlling Such an Engine |
| DE102014216531A1 (de) * | 2014-08-20 | 2016-02-25 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Vorrichtung zur Veränderung eines Verdichtungsverhältnisses einer Zylindereinheit einer Hubkolbenbrennkraftmaschine |
| EP3311015B1 (de) * | 2015-06-18 | 2020-02-05 | AVL List GmbH | Längenverstellbare pleuelstange |
| AT15426U1 (de) | 2015-08-10 | 2017-08-15 | Avl List Gmbh | Hubkolbenmaschine, insbesondere Brennkraftmaschine |
| DE102015224909A1 (de) * | 2015-12-10 | 2017-06-14 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Brennkraftmaschine |
| DE102015224907A1 (de) * | 2015-12-10 | 2017-06-14 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Brennkraftmaschine |
| KR20170069601A (ko) * | 2015-12-11 | 2017-06-21 | 현대자동차주식회사 | 가변 압축비 장치 |
| US10954849B2 (en) | 2015-12-14 | 2021-03-23 | Avl List Gmbh | Length-adjustable connecting rod with electromagnetically-actuatable switching valve |
| DE102016204907A1 (de) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Kurbelwelle für eine Hubkolbenbrennkraftmaschine und Hubkolbenbrennkraftmaschine |
| AT519011B1 (de) | 2016-05-31 | 2018-03-15 | Avl List Gmbh | Hubkolbenmaschine |
| DE102016008306A1 (de) | 2016-07-06 | 2018-01-11 | Avl List Gmbh | Pleuel mit verstellbarer Pleuellänge |
| AT519360B1 (de) | 2017-02-24 | 2018-06-15 | Avl List Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Hubkolbenmaschine mit wenigstens einer hydraulisch längenverstellbaren Pleuelstange |
| JP6528795B2 (ja) * | 2017-02-28 | 2019-06-12 | トヨタ自動車株式会社 | 可変圧縮比機構及び内燃機関 |
| DE102017107698A1 (de) * | 2017-04-10 | 2018-10-11 | Avl List Gmbh | Pleuel mit Exzenter |
| US10989108B2 (en) * | 2018-07-31 | 2021-04-27 | Ford Global Technologies, Llc | Methods and systems for a variable compression engine |
| CN111927872B (zh) * | 2020-09-15 | 2021-08-03 | 重庆科技学院 | 压缩比可变的内燃机曲轴系统、内燃机及其控制方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4254743A (en) * | 1977-12-27 | 1981-03-10 | Reid Allen F | Combustion engine |
| AT376485B (de) * | 1980-01-30 | 1984-11-26 | Steyr Daimler Puch Ag | Brennkraftmaschine, insbesondere dieselmotor, mit einem hubkolbentriebwerk |
| JPS5838343A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-05 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の可変圧縮比機構 |
| JPS61291736A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Toyota Motor Corp | 圧縮比可変機構の偏心ベアリングロツク機構 |
| JPS62121837A (ja) * | 1985-11-22 | 1987-06-03 | Isuzu Motors Ltd | 内燃機関 |
| JPH0392552A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-17 | Mazda Motor Corp | エンジンの可変圧縮比制御装置 |
-
1994
- 1994-07-13 JP JP6161544A patent/JPH0828314A/ja active Pending
-
1995
- 1995-06-07 US US08/477,848 patent/US5562068A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030004805A (ko) * | 2001-07-06 | 2003-01-15 | 유병섭 | 배기량이 가변되는 왕복동식 엔진 |
| DE10218740A1 (de) * | 2002-04-26 | 2003-11-13 | Bayerische Motoren Werke Ag | Vorrichtung zur Veränderung eines Verdichtungsverhältnisses einer Hubkolben-Brennkraftmaschine |
| JP2015124639A (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-06 | 三菱自動車工業株式会社 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
| JP2015124635A (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-06 | 三菱自動車工業株式会社 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
| JP2015124798A (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-06 | 三菱自動車工業株式会社 | 開閉弁 |
| WO2019039451A1 (ja) * | 2017-08-22 | 2019-02-28 | 株式会社Ihi | 可変圧縮装置及びエンジンシステム |
| JP2019039309A (ja) * | 2017-08-22 | 2019-03-14 | 株式会社Ihi | 可変圧縮装置及びエンジンシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5562068A (en) | 1996-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5562068A (en) | Compression ratio changing device in internal combustion engine | |
| US6491003B2 (en) | Variable compression ratio mechanism for reciprocating internal combustion engine | |
| US4827721A (en) | Hydrostatic continuously variable transmission | |
| US20160319737A1 (en) | Piston engine with support piston | |
| US5297516A (en) | Valve actuating apparatus | |
| US5251586A (en) | Valve mechanism for an internal combustion engine | |
| JP5810675B2 (ja) | 内燃機関の複リンク式ピストン−クランク機構 | |
| JP5577913B2 (ja) | リンク機構の連結ピン軸受構造 | |
| CN114630961A (zh) | 用于活塞泵的滚子挺杆、活塞泵 | |
| US5979381A (en) | Valve gear mechanism for an internal combustion engine | |
| CN204572103U (zh) | 摇臂组件及内燃机 | |
| US5884592A (en) | Valve gear mechanism for an internal combustion engine | |
| JP2000064866A (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
| JP5205991B2 (ja) | リンク機構の軸受構造 | |
| JPH0842368A (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
| JPH07217638A (ja) | 内燃機関のクランクシャフト構造 | |
| JP2730387B2 (ja) | 内燃機関の圧縮比制御装置 | |
| JPH0422717A (ja) | 内燃エンジンの可変圧縮比機構 | |
| JPH04203279A (ja) | 斜板式液圧回転機 | |
| JP2706819B2 (ja) | 可変圧縮比エンジン | |
| JP6866425B2 (ja) | 内燃機関 | |
| KR100489134B1 (ko) | 오프셋 크랭크샤프트 장착 엔진의 피스톤 구조 | |
| JP2785425B2 (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
| EP4215724B1 (en) | Lower link of internal combustion engine | |
| US3966366A (en) | Deflection compensation for slant axis rotary mechanisms |