JPH08285231A - 低ＮＯｘ微粉炭バーナと微粉炭燃焼装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 バーナ近傍での燃焼灰の付着除去あるいは炉
壁へのスラグ付着を防止しながら、ＮＯｘの排出濃度が
少ない微粉炭燃焼システムを提供すること。 【構成】 本発明のバーナでは、三次空気流路に相当す
るバーナの最外周に位置する空気流路出口側に空気流れ
の誘導部材として、例えばセパレータ２２ｂを装着する
ため、火炉側の微粉炭や燃焼ガスの流れを変えることな
く、バーナ近傍の火炉壁の表面に空気の噴流を形成させ
て、粒子が直接火炉壁に衝突するのを防ぐことができ
る。また、バーナ近傍における火炉壁表面近傍における
Ｏ₂分圧が増加するために燃焼灰の溶融温度が約１５０
℃増加することから、バーナのごく近傍における空気の
シール効果による、燃焼灰の付着除去効果と併せて、火
炉壁の広範囲にわたってスラグ付着を防止することがで
きる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は低ＮＯｘ微粉炭バーナと
該バーナを備えた微粉炭燃焼装置に係り、特に低ＮＯｘ
燃焼が要求される微粉炭バーナにおいて、低ＮＯｘ燃焼
を安定して行うのに好適な燃焼装置に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来のボイラなどに用いられる微粉炭燃
焼システムとしては、分級器を内蔵した微粉炭機（以下
ミルと称す）で石炭を粉砕し、分級により所定の大きさ
以下の微粉を搬送用空気と共に、バーナ部へ直接供給す
る燃焼システムが実用化されている。この微粉炭燃焼シ
ステムにおける低ＮＯｘ化技術としては、二段燃焼法が
代表的である。

【０００３】二段燃焼法には外部式と内部式とがあり、
このうち外部式は火炉内のバーナゾーンでの空気比（燃
料に対する必要空気の割合のことであり、空気比１が量
論的当量である。）を１以下の燃料リッチな条件に保つ
ことで生成ＮＯｘを還元して低ＮＯｘ化を図ると共に、
前記の燃焼条件によってバーナゾーン内で発生する未燃
焼燃料を、火炉内のバーナゾーン後流に設置されている
空気投入孔から充分な燃焼用空気を投入することで、完
全に燃焼させるものである。

【０００４】これに対して内部式は、バーナゾーン内で
の低ＮＯｘ化と未燃焼燃料の完全燃焼を図るものであ
り、微粉炭を一次空気のみの空気比が１以下の燃料リッ
チな条件で着火燃焼させることで低ＮＯｘ化を行い、さ
らに燃焼用空気である二次空気、三次空気に旋回をかけ
て二次空気、三次空気がバーナゾーン内に生じる燃焼領
域に混合されるのを遅らせ、バーナゾーン内での微粉炭
の滞留時間を長くすることで未燃焼燃料の完全燃焼を行
うものであり、それぞれ実用化されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述の外部式および内
部式二段燃焼法の使用による低ＮＯｘ化技術により、燃
料比（固定炭素／揮発分）が２、石炭中の窒素分が１．
５％の基準炭において、ボイラ出口でのＮＯｘ排出濃度
を１００〜１５０ｐｐｍ前後、灰中の未燃分を５％以下
まで下げられるようになった。

【０００６】しかしながら、最近の燃料排ガス中に含ま
れるＮＯｘ排出量の規制強化によって、ボイラ出口での
ＮＯｘ排出濃度も１００ｐｐｍ以下の低い値が要求され
ている。これに対して、石炭の輸入依存度が１００％に
近い我国においては炭種に依らず安定した低ＮＯｘ燃焼
技術の確立は必要不可欠である。

【０００７】ＮＯｘ排出量１００ｐｐｍ以下の低ＮＯｘ
対策としては、内部式二段燃焼法において、微粉炭を搬
送している一次空気流路の中に保炎器を設置し、微粉炭
の着火保炎を強化する方法や、ボイラ燃焼システムにお
いてミルからバーナへ搬送する途中で、微粉炭を微粒粉
と粗粒粉に分級し、さらに空気と排ガスの混合ガスで微
粒粉を搬送する方法などが提案されている。

【０００８】このような、低ＮＯｘ微粒粉バーナおよび
燃焼装置においては、微粉炭の燃焼によって生じた燃焼
灰がバーナ周辺の火炉壁に付着し、さらに高温にさらさ
れることによって燃焼灰が溶融して生成したスラグが火
炉壁に固着し、塊状に成長することで問題が生じる。す
なわち火炉壁の表面が断熱材であるスラグによって覆わ
れることになるため、火炉壁を構成する火炉伝熱管にお
ける熱伝達が低下し、ボイラ効率が低下する原因にな
る。

【０００９】図８と図９に、従来の微粉炭バーナの断面
構造図を示す。それぞれ、バーナ中心軸に対して、半断
面部分を示している。

【００１０】図８は油を燃料とする起動用バーナ１１の
外周に一次空気と微粉炭の混合流１２が流れる一次空気
流路１４を設け、その外周にベンチュリー１３と保炎器
２６を有する隔壁３０を設け、さらにその外周に二次空
気流路１５と三次空気流路１６を設けたバーナ断面を示
す。

【００１１】図９は一次空気流路１４の外周の隔壁３０
の構成までは図８と同じで、その外周に迂回路を有する
二次空気流路１５と三次空気流路１６を設けたバーナ断
面を示す。

【００１２】図８のバーナにおいて微粉炭は、一次空気
と微粉炭の混合流１２となって、起動用バーナ１１の外
周の一次空気流路１４に設けられたベンチュリー１３に
より加速されてバーナより火炉内に噴出され、保炎器２
６によって着火が保持されると共に、エアレジスタ１７
を備えた二次空気流路１５および三次空気流路１６から
補給される燃焼用空気である二次空気１８および三次空
気１９によって完全燃焼される。

【００１３】このとき、微粉炭の燃焼において空気比１
以下の燃料リッチな状態での燃焼時間を長くとるため
に、二次空気１８と三次空気１９はそれぞれのエアレジ
スタ１７により旋回流となって供給されると共に、二次
空気流路１５と三次空気流路１６との隔壁２２の火炉内
側の端部を外周の三次空気流路１６側に折り曲げた構造
となっている。

【００１４】図９のバ−ナが図８のバ−ナと異なるとこ
ろは、二次空気流路１５のエアレジスタ１７の代わりに
空気流量調整ダンパ２７を設けると共に、出口部分に旋
回流形成用の二次空気旋回ベーン２９を設けたことと、
二次空気流路１５に一次空気流路１４側にＵターンさせ
る迂回路を設けたことである。

【００１５】図８、図９のように微粉炭を一次空気のみ
の空気比が１以下の燃料リッチな条件で着火燃焼させる
ことで低ＮＯｘ化を行い、燃焼用空気である二次空気１
８、三次空気１９に旋回をかけて二次空気１８、三次空
気１９がバーナゾーン内に生じる燃焼領域において混合
するのを遅らせ、バーナゾーン内での微粉炭の滞留時間
を長くすることで生成ＮＯｘの還元を充分に行い、同時
に低ＮＯｘ燃焼と未燃焼燃料の完全燃焼を行っている。

【００１６】図１０に火炉内のバーナ出口部分のガス流
れと火炉壁面へのスラグ付着状況を示す。微粉炭は該微
粉炭と一次空気との混合流１２によって搬送され、火炉
内に噴出される。一方、燃焼用空気である二次空気１８
は一次空気流路１４との隔壁３０（図８参照）の外側を
流れ、三次空気１９は二次空気流路１５との隔壁２２の
外側を流れ、火炉内へ噴出される。一次空気が直進流で
あるのに対して、前述のように二次空気１８と三次空気
１９には旋回がかけられる場合が多い。

【００１７】一次空気流路の隔壁３０の火炉内側の端部
には、断面Ｌ字で末広がり形状の保炎器２６が設置され
ており、燃焼において保炎器２６の後流側に循環流（図
示せず）が形成されるために着火保炎が促進される。す
なわち、循環流内部の流速が混合流１２や二次空気１８
の平均流速よりも遅くなることによって、火炎が安定し
て形成され、燃焼に有利であること。また、二次空気１
８もしくは混合流１２中の一次空気と循環流が形成され
ている領域（循環領域）の境界部では、流速差による渦
流が形成されており、微粉炭や空気がこの領域に取り込
まれやすくなることなどによって、他のガス燃料や油燃
料と比較して燃焼しにくい固体燃料である微粉炭におい
ても、断面Ｌ字で末広がり形状を有する保炎器２６を設
けることで着火、保炎の安定性の向上を図っている。

【００１８】図８、図９に示すような断面形状を有する
微粉炭バーナにおいて問題になるのは、バーナ周辺の火
炉壁２３におけるスラグの固着である。図１０には火炉
内のバーナ周辺のガス流れ状況と共に、スラグ３１の固
着状況についても示している。すなわち、バーナ周辺は
火炉内で雰囲気温度が高く、燃料の濃度が最も高いこと
から、スラグ３１の原因となる燃焼灰の濃度が高く、し
かも燃焼灰は融点以上に熱せられやすい。さらにバーナ
周辺は、ガス流が対流する領域になるために微粉炭の燃
焼によって生じた燃焼灰の粒子が取り込まれやすく、火
炉壁２３に衝突する燃焼灰の粒子の割合が高くなること
などがスラグ３１固着の理由としてあげられる。

【００１９】燃焼時においてバーナ周辺の火炉壁２３表
面は火炎からの輻射や燃焼ガスとの接触によって高温に
なることから、バーナ周辺の火炉壁２３に燃焼によって
生じた燃焼灰が付着すると、高温によって溶融してスラ
グ３１となって固着し、さらに塊状に成長することが多
い。

【００２０】近年、国内の事業用ボイラにおいては海外
からの輸入炭を多く燃焼しており、その種類も年々増加
傾向にある。この中には難燃性の石炭や灰の溶融温度が
低い石炭も含まれており、微粉炭バーナにおいては、こ
れらの石炭を燃焼した時のスラグ固着防止対策が不可欠
である。

【００２１】本発明の目的は、火炉内において燃焼によ
って生じた燃焼灰が火炉壁へ付着するのを火炉壁の広範
囲にわたって防止し、特にバーナ周辺に付着した燃焼灰
が溶融によってスラグとなって固着、成長するのを防止
すると共に、ＮＯｘの排出濃度が少ない低ＮＯｘ微粉炭
バーナあるいは微粉炭燃焼装置を提供することにある。

【００２２】

【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は次の
構成によって達成される。すなわち、石炭などの固体燃
料を、空気などの圧縮性流体を用いてバーナへ搬送し、
燃焼用空気を多段でバーナへ供給する燃焼装置におい
て、バーナの最外周に位置する空気投入流路に流れる空
気の一部分を分流して、バーナ周辺の火炉壁に向けて流
れる壁面噴流を形成させる空気誘導部材を当該流路に設
けた低ＮＯｘ微粉炭バーナ、または。該低ＮＯｘ微粉炭
バーナを備えた微粉炭燃焼装置である。

【００２３】本発明の低ＮＯｘ微粉炭バーナの空気誘導
部材は、バーナの最外周に位置する空気流路とその内側
の空気流路とを分割する流路壁面の火炉内側の空気流路
出口端部を周方向に複数個に分割して、その少なくとも
一部を折り曲げた形状のセパレータから成るものを使用
することができる。また、前記セパレータは、空気の流
れ方向に対して所定の角度を持つようにねじられた構成
から成るものを含む構成とすることができる。

【００２４】また、本発明の前記空気誘導部材は、バー
ナの最外周に位置する空気流路内部であって、火炉内側
の空気流路出口近傍の周方向に複数個が設けられた空気
旋回羽根で構成しても良い。空気旋回羽根の向きを空気
の流れ方向に対して所定の角度を持つ配置として空気流
の一部分の旋回強度を、前記空気旋回羽根が配置された
空気流路の主流の旋回強度と変えた構成とすることがで
きる。

【００２５】

【作用】バーナの火炉壁へのスラグが付着するとＮＯｘ
が増加する。それは次の２つのの理由による。 （１）ガス温度が増加することによるサーマルＮＯｘ増
加が予測される。ただし、この増加は１０〜２０ｐｐｍ
程度であり、わずかである。 （２）バーナ停止時にスラグが流れ出し、バーナーの三
次空気流路の一部を閉塞する。この場合のバーナのダメ
ージは大きい。なぜなら、バーナは三次空気の旋回によ
って、還元領域を確保しているので、三次空気流路の一
部閉塞は三次空気の旋回強度が失われたのと同じ結果に
なり、５０〜１００ｐｐｍ程度の大幅なＮＯｘ量の増加
がある。

【００２６】火炉内において燃焼によって生じた燃焼灰
が火炉壁の広範囲にわたって付着するのを防止し、特に
バーナ周辺に付着した燃焼灰が溶融によりスラグとなっ
て固着、成長するのをいかに防止するかという課題に対
し、本発明のバーナでは、バーナの最外周部分に位置す
る空気流路内に空気の一部を分流する部材として、例え
ば空気分流羽根を装着することによって、微粉炭の低Ｎ
Ｏｘ燃焼を行うための燃焼ガスの本流の状態を変えるこ
となく、バーナ周辺の火炉壁の表面に空気の壁面噴流を
形成させて、燃焼灰の粒子が直接火炉壁に衝突し、付着
するのを防ぐことができる。

【００２７】また、火炉壁の表面に形成される噴流は燃
焼用空気が分流されたものであるため、バーナ周辺の火
炉壁表面の近傍における酸素分圧が増加することによっ
て、燃焼灰の溶融温度が約１５０℃増加することから、
空気のシール効果による燃焼灰の付着防止効果と併せ
て、火炉壁の広範囲にわたって、特にバーナ周辺におい
てスラグの固着を防止することができる。こうして、本
発明によるとＮＯｘの生成量が大幅に低下できる。

【００２８】

【実施例】本発明の一実施例を図によって説明する。図
７に本発明の実施例の微粉炭 バーナが適用される微粉
炭焚きボイラの系統図を示す。燃料である石炭は石炭バ
ンカ１に一時的に貯蔵された後にミル２で粉砕されて微
粉炭に加工される。一方、この微粉炭を風箱３のバーナ
まで搬送する一次空気はＰＡＦ（Primary Air Fan）５
によって加圧された後に、ボイラ周辺に設けられた熱交
換器６で高温のボイラ燃焼排ガスと熱交換されて、約３
００℃まで昇温された後にミル２に送られる。昇圧、昇
温された空気はミル２内部で石炭に付着した水分を蒸発
させた後に、微粉炭とともに風箱３内のバーナまで送ら
れる。また二次空気、三次空気などの燃焼用空気はＦＤ
Ｆ（Forced Draft Fan）７により加圧され熱交換器６を
経由してバーナの配置される風箱３に供給される。ま
た、ボイラ燃焼排ガスの一部はＧＲＦ（Gas Recirculat
ion Fan）９によりボイラ火炉１０の底部に廃熱利用の
目的で供給される。

【００２９】図１は本実施例による三次空気分流型低Ｎ
Ｏｘ微粉炭バーナの断面図を示しており、バ−ナ中心軸
に対して半断面部分を示したものである。バーナ中心部
分には、油を燃料とする起動用バーナ１１が設置してあ
り、その外周に一次空気と微粉炭の混合流１２が流れる
一次空気流路１４を設け、その外周にベンチュリー１３
と保炎器２６を有する隔壁３０が設けられている。さら
にその外周に二次空気流路１５、三次空気流路１６とい
う順に環状構造の流路が設けられている。

【００３０】二次空気流路１５と三次空気流路１６内に
はそれぞれエアレジスタ１７が設けられ、燃焼用空気で
ある二次空気１８と三次空気１９はそれぞれのエアレジ
スタ１７で旋回がかけられて、火炉内に噴出される。二
次空気１８と三次空気１９にかけられる旋回強度は、旋
回強度のパラメータであるスワール数が０．６から１．
２程度（スワール数：角運動量の軸方向フラックス／軸
方向運動量・ノズル半径）に設定し、壁面噴流を形成し
ない程度の噴流に調節するのが効果的である。

【００３１】一方、二次空気流路１５と三次空気流路１
６の隔壁２２の火炉内側の端部に三次空気セパレータ２
２ａと２２ｂを設け、このうちセパレータ２２ｂは三次
空気１９の一部分を分流して壁面噴流１９ｂとして火炉
内へ噴出する。

【００３２】図２に本発明の一実施例の三次空気分流型
微粉炭バ−ナ部分の斜視図を示す。バーナ周辺の火炉壁
２３（図１参照）の表面に、三次空気１９の一部分を分
流して壁面噴流１９ｂとして流す手段として、二次空気
１８と三次空気１９の隔壁２２の火炉内側の端部に、バ
ーナの円周方向に均等に、バーナから壁面に向けて壁面
噴流１９ｂが生じるように、複数片の外周側に折り曲げ
たセパレータ２２ｂを設けている。

【００３３】三次空気セパレータ２２ｂをバーナ外周側
に折り曲げる場合は、分流される三次空気に旋回がかけ
られるように、ねじれを与えた構造とすることが望まし
い。本実施例では、三次空気セパレータ２２のねじれは
セパレータ２２ｂのみとし、その他の部分であるセパレ
ータ２２ａにはねじれを与えない構造とした。この三次
空気セパレータ２２ｂは三次空気流路１６断面全体にわ
たるのでなくて、周方向に均等な割合で複数個が設けら
れている。セパレータ２２ａ、２２ｂは隔壁２２の端部
に切り込みを入れて形成するか、別途作製したセパレー
タ２２ａ、２２ｂを隔壁２２の端部に接続して設ける。
後者の場合はセパレータ２２ａ、２２ｂは末広がり状の
形状とすることができる。また、セパレータ２２ｂのね
じれはセパレータの根元からでなく、途中からとするこ
ともできる。

【００３４】ねじれを与えられた複数個の三次空気セパ
レータ２２ｂによって、三次空気１９の一部には、三次
空気セパレータ２２ａによる三次空気１９の主旋回流１
９ａの旋回強度以上の旋回力が与えられ、バーナ周辺に
おいて、火炉壁面を覆う空気流である壁面噴流１９ｂを
形成する。従って三次空気セパレータ２２ｂによって得
られる強旋回効果によって三次空気１９の一部分が図３
に示すように、壁面噴流１９ｂを形成し、この壁面噴流
１９ｂが火炉壁２３の表面にエアカーテンを形成するた
め、燃焼灰の粒子が火炉壁２３へ衝突し付着するのを防
止できる。また、三次空気１９の主旋回流１９ａは従来
の燃焼用空気と同じような空気流れを形成するため、着
火保炎が良好な低ＮＯｘ燃焼を行うことができる。

【００３５】図４には、他の実施例として、セパレータ
２２ｂにねじれを与えずに、単純に外周に傾けた例を示
した。この構造でも図２に示したバーナ程強力ではない
が、火炉壁への空気流が形成されるために火炉壁へのス
ラグの固着が防止できる。

【００３６】また図５に示す他の実施例は、従来例とし
て図９で示したバーナへ本発明を適用した例であり、二
次空気流路１５に一次空気流路１４側にＵターンさせる
迂回路を設けたバーナへの適用例である。なお、図５に
は図１と同一機能を奏する部材には同一番号を付してい
る。図５に示す例は一次空気と微粉炭の混合流１２と、
燃焼用空気の大半を占める三次空気１９との混合を隔壁
２２の幅を広げることで遅延させたバーナに、三次空気
のセパレータ２５を取り付けたものである。

【００３７】図５に示すバーナは二次空気１８と三次空
気１９の隔壁２２がダクトで構成されたものであり、隔
壁２２は板のように簡単に折り曲げることができないた
めに、三次空気１９を部分的に強旋回する手段として、
ベーン構造の旋回装置であるセパレータ２５を取り付け
た構造とした。図６にベーン構造のセパレータ２５の取
り付け詳細図を示す。セパレータ２５はバーナスロート
部の火炉壁２３（図５参照）の内壁面に設けるが、その
バーナ軸に垂直な平面に対する取り付け角度θは三次空
気１９の一部が壁面噴流１９ｂとなるように適宜調整す
る。三次空気流路１６（図５参照）にセパレータ２５を
取り付けることによって、バーナ軸方向へ空気を吹き込
んだ場合に、三次空気１９には部分的に強旋回がかけら
れることになり、その旋回効果によって、バーナ周辺に
おいて、火炉壁面を覆う空気流である壁面噴流１９ｂが
形成される。

【００３８】図５に示す実施例も図１に示すバーナと同
じく、セパレータ２５を三次空気流路１６の断面全体に
取り付けるのではなく、三次空気流路１６の一部分にセ
パレータ２５を取り付けることによって、バーナ三次空
気１９の主旋回流１９ａは従来の燃焼用空気と同じよう
な空気流れを形成するため、着火保炎が良好な低ＮＯｘ
燃焼を行うことができる。

【００３９】

【発明の効果】本発明になる、低ＮＯｘ微粉炭バ−ナま
たは低ＮＯｘ微粉炭燃焼装置によれば、従来の微粉炭バ
ーナで問題となっていた、火炉内において燃焼によって
生じた燃焼灰が火炉壁へ付着するのを火炉壁の広範囲に
わたって防止し、特にバーナ周辺に付着した燃焼灰が溶
融によってスラグとなって固着、成長するのを防止でき
ると共に、低ＮＯｘ燃焼が可能となる。また低ＮＯｘ化
により、下流側の脱硝装置におけるアンモニア消費量を
削減できる効果などもある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例の三次空気分流型低ＮＯｘ
微粉炭バーナの断面図である。

【図２】 図１の三次空気分流型低ＮＯｘ微粉炭バーナ
の部分斜視図である。

【図３】 図１の三次空気分流型低ＮＯｘ微粉炭バーナ
周辺でのスラグ除去状況の説明図である。

【図４】 図２の三次空気のセパレータにねじれを与え
ずに、単純に外周に傾けた例を示すバーナの部分斜視図
である。

【図５】 本発明の一実施例の三次空気分流型低ＮＯｘ
微粉炭バーナの断面図である。

【図６】 図５の三次空気のセパレータの取り付け方を
説明する斜視図である。

【図７】 本発明の一実施例の微粉炭燃焼装置系統図で
ある。

【図８】 従来技術の低ＮＯｘ微粉炭バーナの断面図で
ある。

【図９】 従来技術の低ＮＯｘ微粉炭バーナの断面図で
ある。

【図１０】 従来技術のバーナ周辺でのガス流れとスラ
グ固着状況の説明図である。

【符号の説明】

１１…起動用バーナ、１２…一次空気と微粉炭の混合
流、１３…ベンチュリー、１４…一次空気流路、１５…
二次空気流路、１６…三次空気流路、１７…エアレジス
タ、１８…二次空気、１９…三次空気、１９ａ…三次空
気の主旋回流、１９ｂ…壁面噴流、２２…二次空気と三
次空気の隔壁、２２ａ、２２ｂ、２５…三次空気セパレ
ータ、２３…火炉壁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大谷津 紀之 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 森田 茂樹 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 石炭などの固体燃料を、空気などの圧縮
   性流体を用いてバーナへ搬送し、燃焼用空気を多段でバ
   ーナへ供給する燃焼装置において、 バーナの最外周に位置する空気投入流路に流れる空気の
   一部分を分流して、バーナ周辺の火炉壁に向けて流れる
   壁面噴流を形成させる空気誘導部材を当該流路に設けた
   ことを特徴とする低ＮＯｘ微粉炭バーナ。
2. 【請求項２】 空気誘導部材は、バーナの最外周に位置
   する空気流路とその内側の空気流路とを分割する流路壁
   面の火炉内側の空気流路出口端部を周方向に複数個に分
   割して、その少なくとも一部を折り曲げた形状のセパレ
   ータから成ることを特徴とする請求項１記載の低ＮＯｘ
   微粉炭バーナ。
3. 【請求項３】 セパレータは、空気の流れ方向に対して
   所定の角度を持つようにねじられた構成から成るものを
   含むことを特徴とする請求項２記載の低ＮＯｘ微粉炭バ
   ーナ。
4. 【請求項４】 空気誘導部材は、バーナの最外周に位置
   する空気流路内部であって、火炉内側の空気流路出口近
   傍の周方向に複数個が設けられた空気旋回羽根であるこ
   とを特徴とする請求項１記載の低ＮＯｘ微粉炭バーナ。
5. 【請求項５】 空気旋回羽根の向きを空気の流れ方向に
   対して所定の角度を持つ配置として空気流の一部分の旋
   回強度を、前記空気旋回羽根が配置された空気流路の主
   流の旋回強度と変えたことを特徴とする請求項４記載の
   低ＮＯｘ微粉炭バーナ。
6. 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれかに記載の低
   ＮＯｘ微粉炭バーナを備えた微粉炭燃焼装置。