JPH0829218B2 - 冷却塔サンプ部構造 - Google Patents
冷却塔サンプ部構造Info
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- JPH0829218B2 JPH0829218B2 JP62037746A JP3774687A JPH0829218B2 JP H0829218 B2 JPH0829218 B2 JP H0829218B2 JP 62037746 A JP62037746 A JP 62037746A JP 3774687 A JP3774687 A JP 3774687A JP H0829218 B2 JPH0829218 B2 JP H0829218B2
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Landscapes
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- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、湿式排煙脱硫装置に係り、特に排ガス中の
ダスト等の不純物を除去するための冷却塔サンプ部構造
に関する。
ダスト等の不純物を除去するための冷却塔サンプ部構造
に関する。
従来は、冷却塔サンプ部の構造に関し、脱硫装置の大
容量化に対応する配慮がなされていなかった。
容量化に対応する配慮がなされていなかった。
第５図は従来技術に関するダスト分離方式スプレー式
脱硫塔の概略構造図である。ダスト分離方式スプレー式
脱硫塔は、ボイラ排煙中に含まれる硫黄酸化物を除去す
る石灰石−石膏法湿式排煙脱硫装置において、ボイラ排
ガスの冷却及び除じんを行う鉄骨支持型薄板箱型の冷却
塔と、硫黄酸化物の除去を行うスプレー式自立円筒型吸
収塔とから構成される。
脱硫塔の概略構造図である。ダスト分離方式スプレー式
脱硫塔は、ボイラ排煙中に含まれる硫黄酸化物を除去す
る石灰石−石膏法湿式排煙脱硫装置において、ボイラ排
ガスの冷却及び除じんを行う鉄骨支持型薄板箱型の冷却
塔と、硫黄酸化物の除去を行うスプレー式自立円筒型吸
収塔とから構成される。
第５図により先ず全体の構造、機能の概要を述べる。
未処理ガスはガス入口１から冷却塔２に導入され、冷却
塔２の上部に設置された冷却液スプレー配管７のスプレ
ーノズル18から噴霧される冷却液により冷却される。冷
却された未処理ガスは、サンプ３において垂直下降流か
ら水平流にガス流れを転向させることにより、ダストが
混入した冷却液は、液，ダストの捕集部であるサンプホ
ッパ15に落されて除じんされる。この冷却液は冷却塔循
環タンク５に集められ、冷却塔循環ポンプ６により冷却
液スプレー配管７へと再循環されて繰り返し使用され
る。一方、冷却，除じんされた未処理ガスは、サンプミ
ストエリミネータ４で更に細かいダスト及びミスト等が
除去され、スプレー式吸収塔８に導入される。スプレー
式吸収塔８では、ガス分散板９でガス流速が均一及び整
流されるとともに、硫黄酸化物の一部が除去される。次
に上部の多段吸収液スプレー配管10に設置されたスプレ
ーノズル11から噴霧される石灰石スラリ液と、未処理ガ
スとが、対向流の形で接触し合うことにより、ガス中の
硫黄酸化物が吸収除去される。この石灰石スラリ液は、
吸収塔循環ポンプ14により、吸収液スプレー配管10へ再
循環されて繰り返し使用される。更にスプレー式吸収塔
８の上部に設置されたデミスタ12により吸収部からの飛
散ミストが除去された後、処理ガスはガス出口13から大
気中に排出される。
未処理ガスはガス入口１から冷却塔２に導入され、冷却
塔２の上部に設置された冷却液スプレー配管７のスプレ
ーノズル18から噴霧される冷却液により冷却される。冷
却された未処理ガスは、サンプ３において垂直下降流か
ら水平流にガス流れを転向させることにより、ダストが
混入した冷却液は、液，ダストの捕集部であるサンプホ
ッパ15に落されて除じんされる。この冷却液は冷却塔循
環タンク５に集められ、冷却塔循環ポンプ６により冷却
液スプレー配管７へと再循環されて繰り返し使用され
る。一方、冷却，除じんされた未処理ガスは、サンプミ
ストエリミネータ４で更に細かいダスト及びミスト等が
除去され、スプレー式吸収塔８に導入される。スプレー
式吸収塔８では、ガス分散板９でガス流速が均一及び整
流されるとともに、硫黄酸化物の一部が除去される。次
に上部の多段吸収液スプレー配管10に設置されたスプレ
ーノズル11から噴霧される石灰石スラリ液と、未処理ガ
スとが、対向流の形で接触し合うことにより、ガス中の
硫黄酸化物が吸収除去される。この石灰石スラリ液は、
吸収塔循環ポンプ14により、吸収液スプレー配管10へ再
循環されて繰り返し使用される。更にスプレー式吸収塔
８の上部に設置されたデミスタ12により吸収部からの飛
散ミストが除去された後、処理ガスはガス出口13から大
気中に排出される。
以上、スプレー式脱硫装置の冷却塔２及び吸収塔８の
構造，機能について述べたが、以下、本発明に関する冷
却塔２のサンプ部の構造について述べる。
構造，機能について述べたが、以下、本発明に関する冷
却塔２のサンプ部の構造について述べる。
冷却塔２のサンプ３は、排ガス中のダスト等の不純物
が混入した冷却液の捕集，及びサンプミストエリミネー
タ４等の下流側の機器との連絡用ダクトの役目をしてい
る。この部分の構造寸法は次のように決められてきた。
すなわち、サンプホッパ15の大きさ，言い換えれば第５
図のl1′（サンプ縦方向の長さ）については、排ガス及
び冷却液の転向角θ１及びサンプの深さl3から与えられ
る。このうち転向角θ１は、冷却塔２から落下した冷却
液がサンプミストエリミネータ４に直接衝突しないよう
に決められる。この角度は、冷却塔下部のＡ点からの垂
線を基線とし、この基線と、点Ａと点Ｂとを結ぶ直線と
の角度によって表わされるが、この角度は、過去に実施
したガスフローパターンテストの結果から40〜42度とし
てきめられてきた。またサンプ深さl3は、サンプミスト
エリミネータ４の適正ガス流速Ｖが決まっているため、
通過ガス量に応じて求められる。またサンプ横方向長さ
l2は吸収塔８の塔径により決められる。
が混入した冷却液の捕集，及びサンプミストエリミネー
タ４等の下流側の機器との連絡用ダクトの役目をしてい
る。この部分の構造寸法は次のように決められてきた。
すなわち、サンプホッパ15の大きさ，言い換えれば第５
図のl1′（サンプ縦方向の長さ）については、排ガス及
び冷却液の転向角θ１及びサンプの深さl3から与えられ
る。このうち転向角θ１は、冷却塔２から落下した冷却
液がサンプミストエリミネータ４に直接衝突しないよう
に決められる。この角度は、冷却塔下部のＡ点からの垂
線を基線とし、この基線と、点Ａと点Ｂとを結ぶ直線と
の角度によって表わされるが、この角度は、過去に実施
したガスフローパターンテストの結果から40〜42度とし
てきめられてきた。またサンプ深さl3は、サンプミスト
エリミネータ４の適正ガス流速Ｖが決まっているため、
通過ガス量に応じて求められる。またサンプ横方向長さ
l2は吸収塔８の塔径により決められる。
以上の従来技術では、ボイラの大容量化に伴ってスプ
レー式脱硫塔８が大形化（例えば塔径18m）しても、特
に冷却塔２のサンプ３の構造寸法の決め方については同
じであって、大形化してもコンパクトにまとめようとす
る配慮がなされていなかった。
レー式脱硫塔８が大形化（例えば塔径18m）しても、特
に冷却塔２のサンプ３の構造寸法の決め方については同
じであって、大形化してもコンパクトにまとめようとす
る配慮がなされていなかった。
冷却塔２（サンプを含む）が大形化しても、コンパク
トにまとめようとする配慮がなされず、排ガス及び冷却
液の転向角θ１は40〜42度で一定のため、 （ａ）サンプホッパを形成するサンプ縦方向の長さl1′
の増加，及び外部補強類の巨大化， （ｂ）冷却塔全体を支持する鉄骨架台の設置面積の増
大，及び鉄骨部材の巨大化， （ｃ）塔内ライニング面積の増加， （ｄ）サンプホッパ底部の冷却液衝突による塔内ライニ
ング摩耗防止のための保有スラリ容量の増加，冷却塔循
環タンク容量の増加， （ｅ）サンプミストエリミネータ前流側ダクト底部にス
ラリ（液や固形物）堆積防止用の傾斜（エリミネータへ
の上り傾斜）が設けられていないため、飛散スラリのサ
ンプミストエリミネータへの流入及び堆積が生じる。
トにまとめようとする配慮がなされず、排ガス及び冷却
液の転向角θ１は40〜42度で一定のため、 （ａ）サンプホッパを形成するサンプ縦方向の長さl1′
の増加，及び外部補強類の巨大化， （ｂ）冷却塔全体を支持する鉄骨架台の設置面積の増
大，及び鉄骨部材の巨大化， （ｃ）塔内ライニング面積の増加， （ｄ）サンプホッパ底部の冷却液衝突による塔内ライニ
ング摩耗防止のための保有スラリ容量の増加，冷却塔循
環タンク容量の増加， （ｅ）サンプミストエリミネータ前流側ダクト底部にス
ラリ（液や固形物）堆積防止用の傾斜（エリミネータへ
の上り傾斜）が設けられていないため、飛散スラリのサ
ンプミストエリミネータへの流入及び堆積が生じる。
（ｆ）（ｅ）項の要因によりサンプミストエリミネータ
のミスト除去性能の低下， 等の問題があった。
のミスト除去性能の低下， 等の問題があった。
本発明の目的は、冷却塔サンプ部構造に関する従来技
術の欠点をなくし、サンプミストエリミネータのミスト
除去性能を向上させるとともに、コンパクトで経済的な
冷却塔サンプ部構造を提供することにある。
術の欠点をなくし、サンプミストエリミネータのミスト
除去性能を向上させるとともに、コンパクトで経済的な
冷却塔サンプ部構造を提供することにある。
本発明は冷却塔サンプ部において、排ガス及び冷却液
の流れの転向角を30〜35度、最大転向角を35〜40度とす
るサンプ部と、このサンプ部とサンプミストエリミネー
タとを結ぶ連絡部の底部に、エリミネータに向かって上
り傾斜をもち、かつ前記転向角と前記最大転向角との差
に相当させた助走部とを備えることにより、上記の目的
を達成している。
の流れの転向角を30〜35度、最大転向角を35〜40度とす
るサンプ部と、このサンプ部とサンプミストエリミネー
タとを結ぶ連絡部の底部に、エリミネータに向かって上
り傾斜をもち、かつ前記転向角と前記最大転向角との差
に相当させた助走部とを備えることにより、上記の目的
を達成している。
本発明で、排ガス及び冷却液の転向角（θ１）を従来
（40〜42度）より小さくしていることはサンプ縦方向の
長さを小さくさせる，またサンプ部とサンプミストエリ
ミネータとを結ぶ連絡路の底部に助走部を設けること
は、サンプ縦方向の長さを大きくすることもなく、排ガ
ス及び冷却液の転向角を大きくしたことに相当し、した
がってサンプホッパを大きくしないでも冷却液がサンプ
ミストエリミネータに直接衝突することをなくす作用を
する，更に助走部にエリミネータに向って上り傾斜をも
たせたことはスラリの堆積やスラリのサンプミストエリ
ミネータへの飛散流入をなくすものである。
（40〜42度）より小さくしていることはサンプ縦方向の
長さを小さくさせる，またサンプ部とサンプミストエリ
ミネータとを結ぶ連絡路の底部に助走部を設けること
は、サンプ縦方向の長さを大きくすることもなく、排ガ
ス及び冷却液の転向角を大きくしたことに相当し、した
がってサンプホッパを大きくしないでも冷却液がサンプ
ミストエリミネータに直接衝突することをなくす作用を
する，更に助走部にエリミネータに向って上り傾斜をも
たせたことはスラリの堆積やスラリのサンプミストエリ
ミネータへの飛散流入をなくすものである。
以下、本発明の実施例を第１〜第４図により説明す
る。第５図とともにこれらの図では対応する部分に同一
の符号を付している。
る。第５図とともにこれらの図では対応する部分に同一
の符号を付している。
第１図（ａ）は本発明の概略構造図（正面図），第１
図（ｂ）は正面図を図中のＩ−Ｉ線で切った場合のサン
プ部底部内部斜視図である。
図（ｂ）は正面図を図中のＩ−Ｉ線で切った場合のサン
プ部底部内部斜視図である。
第１図（ａ）及び（ｂ）において、１はガス入口,2は
冷却塔,3はサンプ,4はサンプミストエリミネータ,15は
サンプホッパ,Vはサンプ部ガス流速，θ１は排ガス及び
冷却液転向角，θ２は排ガス及び冷却液最大転向角，θ
３とθ４は共にスラリ堆積防止角,l1はサンプ縦方向長
さ,l2はサンプ横方向長さ,l3はサンプの深さ,Aは角度θ
１とθ２の出発点,Bは角度θ１の終着点,Cは角度θ２の
終着点である。
冷却塔,3はサンプ,4はサンプミストエリミネータ,15は
サンプホッパ,Vはサンプ部ガス流速，θ１は排ガス及び
冷却液転向角，θ２は排ガス及び冷却液最大転向角，θ
３とθ４は共にスラリ堆積防止角,l1はサンプ縦方向長
さ,l2はサンプ横方向長さ,l3はサンプの深さ,Aは角度θ
１とθ２の出発点,Bは角度θ１の終着点,Cは角度θ２の
終着点である。
第１図（ａ）においてサンプホッパ15の大きさ，換言
すればl1を左右する因子は排ガス及び冷却液の転向角θ
１によってきめられるので、これを従来型の実機プラン
トのサンプ部での冷却液の飛跡を調査した結果、θ１は
30〜35度であることがわかった。また更に大形の場合に
も対処するため、幾何学的相似形モデルによるガスフロ
ーパターンテストを行なったが、その結果、本発明のよ
うに冷却液の転向角を30〜35度とした場合と、従来のよ
うに40〜42度とした場合とでは、サンプ部での圧力損失
及び冷却液滴の流れに差異が現われなかった。これによ
り、除じん性能が従来に劣らず、サンプ部の形状は従来
より縮小できることが確認された。
すればl1を左右する因子は排ガス及び冷却液の転向角θ
１によってきめられるので、これを従来型の実機プラン
トのサンプ部での冷却液の飛跡を調査した結果、θ１は
30〜35度であることがわかった。また更に大形の場合に
も対処するため、幾何学的相似形モデルによるガスフロ
ーパターンテストを行なったが、その結果、本発明のよ
うに冷却液の転向角を30〜35度とした場合と、従来のよ
うに40〜42度とした場合とでは、サンプ部での圧力損失
及び冷却液滴の流れに差異が現われなかった。これによ
り、除じん性能が従来に劣らず、サンプ部の形状は従来
より縮小できることが確認された。
また本実験と並行して、冷却塔２からサンプミストエ
リミネータ４に直接冷却液が流入しないようにするため
の、冷却液転向角として考えるべき最大の角度（冷却液
最大転向角と称する一以下同じ）θ２は35〜40度である
ことが確認された。したがって第１図（ａ）では、（θ
２−θ１）に相当する部分（BC）を排ガスがサンプミス
トエリミネータに進行する際の助走部として、サンプ縦
方向長さl1に直接関係するθ１対応部分と区別してい
る。
リミネータ４に直接冷却液が流入しないようにするため
の、冷却液転向角として考えるべき最大の角度（冷却液
最大転向角と称する一以下同じ）θ２は35〜40度である
ことが確認された。したがって第１図（ａ）では、（θ
２−θ１）に相当する部分（BC）を排ガスがサンプミス
トエリミネータに進行する際の助走部として、サンプ縦
方向長さl1に直接関係するθ１対応部分と区別してい
る。
更に実験の結果、この区間の底部（サンプミストエリ
ミネート入口底部）に水平に対し７度以上の傾斜角θ３
をエリミネータに向って上り傾斜になるように設ければ
スラリがこの部分に堆積することもないこと，及び第１
図（ｂ）に示すように、サンプ部の底部、すなわちサン
プホッパの底部の陵角はスラリ堆積防止のため水平に対
し７度以上の傾斜角θ４を設けるべきことも確認され
た。
ミネート入口底部）に水平に対し７度以上の傾斜角θ３
をエリミネータに向って上り傾斜になるように設ければ
スラリがこの部分に堆積することもないこと，及び第１
図（ｂ）に示すように、サンプ部の底部、すなわちサン
プホッパの底部の陵角はスラリ堆積防止のため水平に対
し７度以上の傾斜角θ４を設けるべきことも確認され
た。
第２図は本発明を実機に適用した場合の実施例の斜視
図である。同図において、排ガス及び冷却液の転向角θ
１は30〜35度，冷却液最大転向角θ２は35〜40度，（θ
２−θ１）に相当する助走部とサンプホッパ陵角にはそ
れぞれ７度以上のスラリ堆積防止角θ3,θ４を設けてい
る。
図である。同図において、排ガス及び冷却液の転向角θ
１は30〜35度，冷却液最大転向角θ２は35〜40度，（θ
２−θ１）に相当する助走部とサンプホッパ陵角にはそ
れぞれ７度以上のスラリ堆積防止角θ3,θ４を設けてい
る。
第３図は本発明の他の実施例の概略構造図である。第
３図の構造において、排ガス及び冷却液の転向角θ1,最
大転向角θ２に対応し（θ２−θ１）に相当する助走
部，スラリ堆積防止角θ３及びθ４（θ４は第３図には
表示を省略している）を設けていることは第１図と同じ
であるが、第３図は脱硫塔が更に大形を要する場合に対
処して構造を更に縮小するため、構造上の追加手段とし
て冷却塔２の出口のサンプ天井に、サンプ深さに対し1/
10以下の排ガス及び冷却液導入のためのバッフルプレー
ト16を設けた点が第１図と異なる。この構造のもので
は、バッフルプレート長さl4がサンプ深さl3に対し約10
％の長さまでは、ガスフローパタンテスト時の圧力損失
が従来型のものと同一であることが確認された。しかも
θ１〜θ４の角度やサンプの深さl3は第１図の場合と同
じであるので、第３図の場合は、第１図の場合よりθ1,
θ２の出発点Ａがバッフルプレート長さl4だけ下がった
ことに対応してサンプ縦方向長さl1を縮小することがで
きる。なお、バッフルプレートの形状は第３図に示した
ように三角形状が好ましいが、単なるプレート状等、形
状を限定するものではない。
３図の構造において、排ガス及び冷却液の転向角θ1,最
大転向角θ２に対応し（θ２−θ１）に相当する助走
部，スラリ堆積防止角θ３及びθ４（θ４は第３図には
表示を省略している）を設けていることは第１図と同じ
であるが、第３図は脱硫塔が更に大形を要する場合に対
処して構造を更に縮小するため、構造上の追加手段とし
て冷却塔２の出口のサンプ天井に、サンプ深さに対し1/
10以下の排ガス及び冷却液導入のためのバッフルプレー
ト16を設けた点が第１図と異なる。この構造のもので
は、バッフルプレート長さl4がサンプ深さl3に対し約10
％の長さまでは、ガスフローパタンテスト時の圧力損失
が従来型のものと同一であることが確認された。しかも
θ１〜θ４の角度やサンプの深さl3は第１図の場合と同
じであるので、第３図の場合は、第１図の場合よりθ1,
θ２の出発点Ａがバッフルプレート長さl4だけ下がった
ことに対応してサンプ縦方向長さl1を縮小することがで
きる。なお、バッフルプレートの形状は第３図に示した
ように三角形状が好ましいが、単なるプレート状等、形
状を限定するものではない。
第４図（ａ），（ｂ）は他の脱硫塔方式に適用した実
施例である。
施例である。
本発明では、排ガス及び冷却液の流れの転向角
（θ１）を30〜35度として従来（40〜42度）より小さく
しているので、サンプホッパを小さくすることができ
る。
（θ１）を30〜35度として従来（40〜42度）より小さく
しているので、サンプホッパを小さくすることができ
る。
またサンプ部とサンプミストエリミネータとを結ぶ連
絡路の底部に、エリミネータに向い上り傾斜をもつ助走
部を設けることにより、サンプミストエリミネータに冷
却液が直接衝突したり流入したりすることが防止できる
と共に、この部分におけるスラリの堆積も防止できるの
で、サンプミストエリミネータのミスト除去性能を向上
することができる。
絡路の底部に、エリミネータに向い上り傾斜をもつ助走
部を設けることにより、サンプミストエリミネータに冷
却液が直接衝突したり流入したりすることが防止できる
と共に、この部分におけるスラリの堆積も防止できるの
で、サンプミストエリミネータのミスト除去性能を向上
することができる。
以上により、前記した本発明の目的が達成できる。
第１図（ａ）は本発明の概略構造図（正面図），第１図
（ｂ）は本発明のサンプ部底部内部斜視図（正面図にお
けるＩ−Ｉ線断面斜視図），第２図は本発明の実施例の
斜視図（図中に従来型との比較も併記した），第３図は
本発明の他の実施例の概略構造図（正面図），第４図
（ａ）はダスト混合方式スプレー式脱硫塔への本発明実
施例の正面断面図，第４図（ｂ）はダスト分離方式多孔
板式脱硫塔への本発明実施例の正面断面図，第５図は従
来例のダスト分離方式スプレー式脱硫塔の概略構造図
（正面図）。 ２……冷却塔、３……サンプ ４……サンプミストエリミネータ 15……サンプホッパ θ１……排ガス及び冷却液転向角 θ２……排ガス及び冷却液最大転向角 θ３及びθ４……スラリ堆積防止角 BC……助走部
（ｂ）は本発明のサンプ部底部内部斜視図（正面図にお
けるＩ−Ｉ線断面斜視図），第２図は本発明の実施例の
斜視図（図中に従来型との比較も併記した），第３図は
本発明の他の実施例の概略構造図（正面図），第４図
（ａ）はダスト混合方式スプレー式脱硫塔への本発明実
施例の正面断面図，第４図（ｂ）はダスト分離方式多孔
板式脱硫塔への本発明実施例の正面断面図，第５図は従
来例のダスト分離方式スプレー式脱硫塔の概略構造図
（正面図）。 ２……冷却塔、３……サンプ ４……サンプミストエリミネータ 15……サンプホッパ θ１……排ガス及び冷却液転向角 θ２……排ガス及び冷却液最大転向角 θ３及びθ４……スラリ堆積防止角 BC……助走部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/77 Ｂ０１Ｄ 53/34 ＺＡＢ (72)発明者 江頭 道夫 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (56)参考文献 特開 昭61−259730（ＪＰ，Ａ) 特開 55−44366（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】導入した排ガスに冷却液を噴霧して排ガス
の冷却と除じんを行う冷却塔と、排ガス中の硫黄酸化物
を除去する吸収塔と、前記冷却塔と吸収塔とを結ぶ連絡
路にサンプミストエリミネータを備える湿式排煙脱硫装
置において、前記排ガス及び前記冷却液の流れの転向角
を30〜35度、最大転向角を35〜40度とするサンプ部と、
このサンプ部とサンプミストエリミネータとを結ぶ連絡
部の底部に、エリミネータに向かって上り傾斜をもち、
かつ前記転向角と前記最大転向角との差に相当させた助
走部とを備えることを特徴とする冷却塔サンプ部構造。 - 【請求項２】前記助走部は水平に対し７度以上の傾斜を
もつことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷却
塔サンプ部構造。 - 【請求項３】前記サンプ部は、その底部の陵角に水平に
対し７度以上の傾斜をもつことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の冷却塔サンプ部構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62037746A JPH0829218B2 (ja) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | 冷却塔サンプ部構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62037746A JPH0829218B2 (ja) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | 冷却塔サンプ部構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63278528A JPS63278528A (ja) | 1988-11-16 |
| JPH0829218B2 true JPH0829218B2 (ja) | 1996-03-27 |
Family
ID=12506042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62037746A Expired - Fee Related JPH0829218B2 (ja) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | 冷却塔サンプ部構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0829218B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4737823B2 (ja) * | 2000-12-14 | 2011-08-03 | 株式会社Ｉｈｉ環境エンジニアリング | ガス冷却塔 |
| CN115350579B (zh) * | 2022-07-28 | 2026-01-09 | 南京中船绿洲环保有限公司 | 一种撬装式垃圾焚烧系统急冷脱酸装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5544366A (en) * | 1978-09-25 | 1980-03-28 | Babcock Hitachi Kk | Wet type stack gas desulfurization apparatus |
| JPS61259730A (ja) * | 1985-05-13 | 1986-11-18 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排ガス脱硫装置 |
-
1987
- 1987-02-23 JP JP62037746A patent/JPH0829218B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63278528A (ja) | 1988-11-16 |
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