JPH08295927A - 精密打抜き用高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
精密打抜き用高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH08295927A JPH08295927A JP12711495A JP12711495A JPH08295927A JP H08295927 A JPH08295927 A JP H08295927A JP 12711495 A JP12711495 A JP 12711495A JP 12711495 A JP12711495 A JP 12711495A JP H08295927 A JPH08295927 A JP H08295927A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ４４０Ｎ／ｍｍ2 を超える引張り強さを持
ち、精密打抜き性が優れた高強度鋼板を得る。 【構成】 Ｃ：０．０５〜０．２０％，Ｓｉ：０．３％
以下，Ｍｎ：０．５〜２．０％，Ｐ：０．０２％以下及
びＳ：０．００５％以下を含み、残部が実質的にＦｅか
らなる組成を持つ鋼スラブを熱間圧延した後、得られた
熱延鋼帯に圧延率５〜４０％の冷間圧延を施すことによ
り製造される。熱延には、仕上げ温度８００〜１０５０
℃，巻取り温度３５０〜５００℃及び仕上げから巻取り
までの平均冷却速度４０℃／秒以上の条件が採用され
る。 【効果】 得られた鋼板は、精密打抜き性が要求される
プレート，ギア等の自動車用部品として使用される。
ち、精密打抜き性が優れた高強度鋼板を得る。 【構成】 Ｃ：０．０５〜０．２０％，Ｓｉ：０．３％
以下，Ｍｎ：０．５〜２．０％，Ｐ：０．０２％以下及
びＳ：０．００５％以下を含み、残部が実質的にＦｅか
らなる組成を持つ鋼スラブを熱間圧延した後、得られた
熱延鋼帯に圧延率５〜４０％の冷間圧延を施すことによ
り製造される。熱延には、仕上げ温度８００〜１０５０
℃，巻取り温度３５０〜５００℃及び仕上げから巻取り
までの平均冷却速度４０℃／秒以上の条件が採用され
る。 【効果】 得られた鋼板は、精密打抜き性が要求される
プレート，ギア等の自動車用部品として使用される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、４４０Ｎ／ｍｍ2 を超
える引張り強さを持ち、精密打抜き性が要求されるギ
ア，プレート等の自動車部品等に好適な高強度鋼板を製
造する方法に関する。
える引張り強さを持ち、精密打抜き性が要求されるギ
ア，プレート等の自動車部品等に好適な高強度鋼板を製
造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ギア，プレート等の部品は、鋼板を所定
の形状に打ち抜いた後、適宜の熱処理を施して製造され
ている。この用途に使用される鋼板には、形状精度の良
好な部品を得るために精密打抜き性が優れていること、
使用状態における信頼性から高い強度をもつこと等が要
求される。精密打抜き性に優れた鋼板に関しては、特公
昭５８−７３４号公報，特公昭６２−２００８号公報，
特公平２−１９１７３号公報，特開平３−４７９２２号
公報等で紹介されているように、従来から種々の研究・
開発が進められている。これらの方法では、セメンタイ
トの球状化によって熱延鋼板の精密打抜き性を向上させ
ているため、熱延鋼板に焼鈍を施すことが必要になる。
そのため、製造工程が長くなり、納期やコストアップ等
に問題があることは勿論、製造条件を厳格に管理するこ
とが余儀なくされる。また、何れの鋼板においても、精
密打抜き後の部品に熱処理を施すことが前提とされてい
るため、部品メーカー側の費用負担が大きくなる。他
方、特開昭５８−１０４１６０号公報，特公平３−２９
４２号公報，特公平５−１４７６４号公報等で紹介され
ている方法では、軟質の鋼板を対象としているため、精
密打抜き後の部品に短時間急速加熱等の熱処理を施す必
要がある。この場合にも、部品メーカに対して製造コス
トの上昇が避けられない。
の形状に打ち抜いた後、適宜の熱処理を施して製造され
ている。この用途に使用される鋼板には、形状精度の良
好な部品を得るために精密打抜き性が優れていること、
使用状態における信頼性から高い強度をもつこと等が要
求される。精密打抜き性に優れた鋼板に関しては、特公
昭５８−７３４号公報，特公昭６２−２００８号公報，
特公平２−１９１７３号公報，特開平３−４７９２２号
公報等で紹介されているように、従来から種々の研究・
開発が進められている。これらの方法では、セメンタイ
トの球状化によって熱延鋼板の精密打抜き性を向上させ
ているため、熱延鋼板に焼鈍を施すことが必要になる。
そのため、製造工程が長くなり、納期やコストアップ等
に問題があることは勿論、製造条件を厳格に管理するこ
とが余儀なくされる。また、何れの鋼板においても、精
密打抜き後の部品に熱処理を施すことが前提とされてい
るため、部品メーカー側の費用負担が大きくなる。他
方、特開昭５８−１０４１６０号公報，特公平３−２９
４２号公報，特公平５−１４７６４号公報等で紹介され
ている方法では、軟質の鋼板を対象としているため、精
密打抜き後の部品に短時間急速加熱等の熱処理を施す必
要がある。この場合にも、部品メーカに対して製造コス
トの上昇が避けられない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】セメンタイトの球状化
で精密打抜き加工性を改善する方法では、熱延鋼板を焼
鈍する工程を必須とする。この熱処理工程のために、製
造工程や製造条件の管理等に問題を来し、ひいては納期
管理や製造コストの上昇等を招く。また、部品メーカ側
においても、熱処理工程が必要とされる欠点がある。本
発明は、このような問題を解消すべく案出されたもので
あり、セメンタイトの球状化に代えてベイニティックフ
ェライト又はベイナイトを主相とする組織にして精密打
抜き性を確保することにより、球状化焼鈍を省略し、精
密打抜き性に優れ、且つ精密打抜き後の部品をも熱処理
する必要なく、実用に供せられる高強度鋼板を提供する
ことを目的とする。
で精密打抜き加工性を改善する方法では、熱延鋼板を焼
鈍する工程を必須とする。この熱処理工程のために、製
造工程や製造条件の管理等に問題を来し、ひいては納期
管理や製造コストの上昇等を招く。また、部品メーカ側
においても、熱処理工程が必要とされる欠点がある。本
発明は、このような問題を解消すべく案出されたもので
あり、セメンタイトの球状化に代えてベイニティックフ
ェライト又はベイナイトを主相とする組織にして精密打
抜き性を確保することにより、球状化焼鈍を省略し、精
密打抜き性に優れ、且つ精密打抜き後の部品をも熱処理
する必要なく、実用に供せられる高強度鋼板を提供する
ことを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｃ：０．０５〜０．２０重量
％，Ｓｉ：０．３重量％以下，Ｍｎ：０．５〜２．０重
量％，Ｐ：０．０２重量％以下及びＳ：０．００５重量
％以下を含み、残部が実質的にＦｅからなる組成の鋼ス
ラブを熱間圧延した後、得られた熱延鋼帯に圧延率５〜
４０％の冷間圧延を施すことにより製造される。熱間圧
延は、熱延仕上げ温度８００〜１０５０℃，巻取り温度
３５０〜５００℃及び仕上げから巻取りまでの平均冷却
速度４０℃／秒以上の条件で行われる。
の目的を達成するため、Ｃ：０．０５〜０．２０重量
％，Ｓｉ：０．３重量％以下，Ｍｎ：０．５〜２．０重
量％，Ｐ：０．０２重量％以下及びＳ：０．００５重量
％以下を含み、残部が実質的にＦｅからなる組成の鋼ス
ラブを熱間圧延した後、得られた熱延鋼帯に圧延率５〜
４０％の冷間圧延を施すことにより製造される。熱間圧
延は、熱延仕上げ温度８００〜１０５０℃，巻取り温度
３５０〜５００℃及び仕上げから巻取りまでの平均冷却
速度４０℃／秒以上の条件で行われる。
【０００５】本発明に従って製造される鋼板は、ベイニ
ティックフェライト又はベイナイトを主相とする組織が
望ましい。この組織は、フェライト＋パーライト，フェ
ライト＋ベイナイト，フェライト＋マルテンサイト等の
混合組織にみられるような軟質相と硬質層との界面が少
ない。すなわち、精密打抜き時の応力集中に起因して破
断し易い界面がないため、精密打抜き性が著しく向上す
る。また、４４０Ｎ／ｍｍ2 を超える高強度化にも十分
対応できる。これに対し、硬質相と軟質相の界面が多い
混合組織では、精密打抜き時に割れ発生の起点となる破
断面が硬質相と軟質相との界面に生じ易い。また、マル
テンサイトやパーライトの均一組織では、これら組織の
延性が不十分であるため、良好な精密打抜き面が得られ
ない。フェライトの均一組織では、良好な精密打抜き性
が得られるものの、４４０Ｎ／ｍｍ2 を超えるような高
強度化が困難である。ベイニティックフェライト又はベ
イナイトの均一組織は、合金の成分を規定し、熱延後の
冷却及び巻取りを特定条件下で行うことによって形成さ
れる。また、所定の冷延率で熱延板を冷間圧延すること
により、０．２％耐力／引張り強さで表される鋼板の降
伏比が向上し、精密打抜きされた製品に発生するダレが
低減される。しかも、特定された冷延率は、精密打抜き
部品で必要とされる表面性状や板厚精度を向上させる。
ティックフェライト又はベイナイトを主相とする組織が
望ましい。この組織は、フェライト＋パーライト，フェ
ライト＋ベイナイト，フェライト＋マルテンサイト等の
混合組織にみられるような軟質相と硬質層との界面が少
ない。すなわち、精密打抜き時の応力集中に起因して破
断し易い界面がないため、精密打抜き性が著しく向上す
る。また、４４０Ｎ／ｍｍ2 を超える高強度化にも十分
対応できる。これに対し、硬質相と軟質相の界面が多い
混合組織では、精密打抜き時に割れ発生の起点となる破
断面が硬質相と軟質相との界面に生じ易い。また、マル
テンサイトやパーライトの均一組織では、これら組織の
延性が不十分であるため、良好な精密打抜き面が得られ
ない。フェライトの均一組織では、良好な精密打抜き性
が得られるものの、４４０Ｎ／ｍｍ2 を超えるような高
強度化が困難である。ベイニティックフェライト又はベ
イナイトの均一組織は、合金の成分を規定し、熱延後の
冷却及び巻取りを特定条件下で行うことによって形成さ
れる。また、所定の冷延率で熱延板を冷間圧延すること
により、０．２％耐力／引張り強さで表される鋼板の降
伏比が向上し、精密打抜きされた製品に発生するダレが
低減される。しかも、特定された冷延率は、精密打抜き
部品で必要とされる表面性状や板厚精度を向上させる。
【０００６】以下、本発明鋼板に含まれる合金成分，そ
の含有量等について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．２０重量％ 強度確保のために必要な合金元素であり、本発明では、
引張り強さ４４０Ｎ／ｍｍ2 以上の目標強度を得ること
から、Ｃ含有量の下限を０．０５重量％に規定した。し
かし、０．２０重量％を超える多量のＣが含まれると、
パーライト量が増加し、精密打抜き性が急激に劣化す
る。 Ｓｉ：０．３重量％以下 固溶強化によって鋼板の強度を改善する元素であるが、
Ｓｉ含有量が多くなると熱延鋼板の表面性状が著しく劣
化し、冷延後においても優れた表面性状を持つ高強度鋼
板を得ることができない、このことから、本発明では、
Ｓｉ含有量の上限を０．３重量％に規定した。 Ｍｎ：０．５〜２．０重量％ 強度確保のために、０．５重量％以上のＭｎ含有量が必
要である。しかし、２．０重量％を超えて多量のＭｎが
含まれると、スラブ内に著しい中心偏析が生じる。中心
偏析は、バンドストラクチャーの形成原因となり、精密
打抜き性を劣化させる。
の含有量等について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．２０重量％ 強度確保のために必要な合金元素であり、本発明では、
引張り強さ４４０Ｎ／ｍｍ2 以上の目標強度を得ること
から、Ｃ含有量の下限を０．０５重量％に規定した。し
かし、０．２０重量％を超える多量のＣが含まれると、
パーライト量が増加し、精密打抜き性が急激に劣化す
る。 Ｓｉ：０．３重量％以下 固溶強化によって鋼板の強度を改善する元素であるが、
Ｓｉ含有量が多くなると熱延鋼板の表面性状が著しく劣
化し、冷延後においても優れた表面性状を持つ高強度鋼
板を得ることができない、このことから、本発明では、
Ｓｉ含有量の上限を０．３重量％に規定した。 Ｍｎ：０．５〜２．０重量％ 強度確保のために、０．５重量％以上のＭｎ含有量が必
要である。しかし、２．０重量％を超えて多量のＭｎが
含まれると、スラブ内に著しい中心偏析が生じる。中心
偏析は、バンドストラクチャーの形成原因となり、精密
打抜き性を劣化させる。
【０００７】Ｐ：０．０２重量％以下 固溶強化によって鋼板の強度を改善する元素であるが、
スラブの中心偏析を促進させる作用を呈する。特に、Ｐ
含有量が０．０２重量％を超えると、中心偏析が促進さ
れ、バンド状のパーライトが板厚方向中心部に生じ易く
なる。バンド状のパーライトは、破断面発生の起点とな
り、結果として精密打抜き性を劣化させる。 Ｓ：０．００５重量％ ＭｎＳを形成し、精密打抜き性を著しく劣化させる有害
元素である。そのため、本発明においては、Ｓ含有量の
上限を０．００５重量％，好ましくは０．００３重量％
に規定した。
スラブの中心偏析を促進させる作用を呈する。特に、Ｐ
含有量が０．０２重量％を超えると、中心偏析が促進さ
れ、バンド状のパーライトが板厚方向中心部に生じ易く
なる。バンド状のパーライトは、破断面発生の起点とな
り、結果として精密打抜き性を劣化させる。 Ｓ：０．００５重量％ ＭｎＳを形成し、精密打抜き性を著しく劣化させる有害
元素である。そのため、本発明においては、Ｓ含有量の
上限を０．００５重量％，好ましくは０．００３重量％
に規定した。
【０００８】成分的には以上の条件を満足するスラブに
熱間圧延、或いは更に冷間圧延を施し、ベイニティック
フェライト又はベイナイトを主相とする組織にすること
が好ましい。このときの条件は、次の通りである。 熱延仕上げ温度：８００〜１０５０℃ 熱間圧延は、仕上げ温度が８００〜１０５０℃の範囲に
入るように行われる。１０５０℃を超える仕上げ温度で
は、操業が困難になる。逆に８００℃に達しない仕上げ
温度では、二相域圧延となり、熱延中にフェライトが生
成し易くなる。その結果、精密打抜き性が劣化し、変形
抵抗の増大に起因して通板性が悪くなると共に、板厚精
度の悪化や電力原単位の増加をもたらす。 仕上げから巻取りまでの平均冷却速度：４０℃／秒以上 仕上げ圧延後の冷却速度は、目標とする均一で微細なベ
イニティックフェライトやベイナイト組織を熱延板に作
り込む上で、極めて重要な製造条件である。このときの
冷却速度を４０℃／秒以上とすることにより、ベイニテ
ィックフェライトやベイナイトの均一組織をもつ熱延板
が得られる。冷却速度が４０℃／秒に達しない緩冷却で
は、フェライトやパーライトの変態が生じ、精密打抜き
性が劣化する。
熱間圧延、或いは更に冷間圧延を施し、ベイニティック
フェライト又はベイナイトを主相とする組織にすること
が好ましい。このときの条件は、次の通りである。 熱延仕上げ温度：８００〜１０５０℃ 熱間圧延は、仕上げ温度が８００〜１０５０℃の範囲に
入るように行われる。１０５０℃を超える仕上げ温度で
は、操業が困難になる。逆に８００℃に達しない仕上げ
温度では、二相域圧延となり、熱延中にフェライトが生
成し易くなる。その結果、精密打抜き性が劣化し、変形
抵抗の増大に起因して通板性が悪くなると共に、板厚精
度の悪化や電力原単位の増加をもたらす。 仕上げから巻取りまでの平均冷却速度：４０℃／秒以上 仕上げ圧延後の冷却速度は、目標とする均一で微細なベ
イニティックフェライトやベイナイト組織を熱延板に作
り込む上で、極めて重要な製造条件である。このときの
冷却速度を４０℃／秒以上とすることにより、ベイニテ
ィックフェライトやベイナイトの均一組織をもつ熱延板
が得られる。冷却速度が４０℃／秒に達しない緩冷却で
は、フェライトやパーライトの変態が生じ、精密打抜き
性が劣化する。
【０００９】巻取り温度：３５０〜５００℃ 本発明者等は、フェライトやパーライトの生成を抑制し
ながら、ベイニティックフェライトやベイナイトの均一
組織を得るために、熱延板の巻取り温度を５００℃以下
にする必要があることを多数の実験から見い出した。し
かし、３５０℃を下回る巻取り温度では、マルテンサイ
トが生成し易くなり、精密打抜き性が著しく劣化する。 冷間圧延：圧延率５〜４０％ 打抜きによって得られた製品には、打抜き面にダレが生
じ易い。ダレが生じると、たとえばギアの刃先等で接触
する部分の面積が小さくなり、耐久性の点で問題とな
る。そのため、精密打抜きされた部品では、製品の打抜
き面に生じるダレの発生を抑制する必要がある。打抜き
により生じるダレは、引張り試験結果のなかで、０．２
％耐力／引張り強さで表される降伏比と強い相関関係が
あり、降伏比０．９以上で極めて少なくなる。降伏比
０．９以上の鋼板を得るためには、冷延率を５％以上に
設定する必要がある。５％以上の冷延率は、冷延鋼板の
表面性状を改善する上でも有効である。しかし、４０％
を超える冷延率では、加工硬化が著しく大きくなり、延
性の劣化に伴って精密打抜き性が悪化する。
ながら、ベイニティックフェライトやベイナイトの均一
組織を得るために、熱延板の巻取り温度を５００℃以下
にする必要があることを多数の実験から見い出した。し
かし、３５０℃を下回る巻取り温度では、マルテンサイ
トが生成し易くなり、精密打抜き性が著しく劣化する。 冷間圧延：圧延率５〜４０％ 打抜きによって得られた製品には、打抜き面にダレが生
じ易い。ダレが生じると、たとえばギアの刃先等で接触
する部分の面積が小さくなり、耐久性の点で問題とな
る。そのため、精密打抜きされた部品では、製品の打抜
き面に生じるダレの発生を抑制する必要がある。打抜き
により生じるダレは、引張り試験結果のなかで、０．２
％耐力／引張り強さで表される降伏比と強い相関関係が
あり、降伏比０．９以上で極めて少なくなる。降伏比
０．９以上の鋼板を得るためには、冷延率を５％以上に
設定する必要がある。５％以上の冷延率は、冷延鋼板の
表面性状を改善する上でも有効である。しかし、４０％
を超える冷延率では、加工硬化が著しく大きくなり、延
性の劣化に伴って精密打抜き性が悪化する。
【００１０】このようにして得られた鋼板は、精密打抜
き用に使用されることから、更に特定された表面粗さ及
び板厚精度をもつことが好ましい。 表面粗さ：Ｒａ≦０．４μｍ以下 オートマティックトランスミッション車のトルコンプレ
ート等のように、鋼板の表面でトルクを伝達する部品で
は、鋼板の表面粗さがトルク伝達効率に大きく影響す
る。高い伝達効率を得る上では、鋼板の表面粗さをＲａ
≦０．４μｍとすることが良い。 板厚精度：±８０μｍの範囲 動力伝達部品として使用される鋼板では、板厚のバラツ
キが大きいと、局部的に負荷がかかり、寿命や信頼性に
問題を生じるため、製品として使用することができな
い。そこで、用途から要求される特性に対応させるため
には、±８０μｍの範囲にある板厚精度が好ましい。
き用に使用されることから、更に特定された表面粗さ及
び板厚精度をもつことが好ましい。 表面粗さ：Ｒａ≦０．４μｍ以下 オートマティックトランスミッション車のトルコンプレ
ート等のように、鋼板の表面でトルクを伝達する部品で
は、鋼板の表面粗さがトルク伝達効率に大きく影響す
る。高い伝達効率を得る上では、鋼板の表面粗さをＲａ
≦０．４μｍとすることが良い。 板厚精度：±８０μｍの範囲 動力伝達部品として使用される鋼板では、板厚のバラツ
キが大きいと、局部的に負荷がかかり、寿命や信頼性に
問題を生じるため、製品として使用することができな
い。そこで、用途から要求される特性に対応させるため
には、±８０μｍの範囲にある板厚精度が好ましい。
【００１１】
【実施例】表１に組成を示す各種鋼材を用意した。
【００１２】
【表１】
【００１３】鋼種番号Ａ１〜５及びＢ１，２の鋼材から
板厚４〜８ｍｍの熱延板を得た後、板厚２〜６ｍｍの冷
延鋼板を製造した。熱延条件及び冷延条件を表２に示
す。
板厚４〜８ｍｍの熱延板を得た後、板厚２〜６ｍｍの冷
延鋼板を製造した。熱延条件及び冷延条件を表２に示
す。
【００１４】
【表２】
【００１５】得られた冷延鋼板からＪＩＳ ５号引張り
試験片及び１５０ｍｍ角の精密打抜き用試験片を切り出
し、引張り試験に供すると共に、精密打抜き性として精
密打抜き面性状の評価試験を行った。なお、精密打抜き
では、クリアランスを０．０２ｍｍに設定した。引張り
試験の試験結果を表３に、精密打抜き性の評価結果を表
４にそれぞれ示す。表４では、以下の基準に従って破断
面発生率，剪断面−破断面比率，表面性状，製品として
の使用可能性を評価した結果を示す。 ・ 破断面発生率は、試験片１００個について破断の有
無を観察し、破断面が観察されなかったものを◎，５％
以下を○，５〜２０％を△，２０％以上を×として評価
した。 ・ 剪断面−破断面比率は、精密打抜き面を観察し、破
断面がなく全面が剪断面となっているものを◎，破断面
比率が５％以下のものを○，破断面比率が５〜２０％の
ものを△，破断面比率が２０％以上のものを×として評
価した。 ・ 表面性状は、Ｒａ≦０．２μｍを◎，０．２＜Ｒａ
≦０．４μｍを○，Ｒａ＞０．４μｍを×として評価し
た。 ・ 精密打抜きまでで製品として適用可能なものを○，
適用できないものを×として評価した。
試験片及び１５０ｍｍ角の精密打抜き用試験片を切り出
し、引張り試験に供すると共に、精密打抜き性として精
密打抜き面性状の評価試験を行った。なお、精密打抜き
では、クリアランスを０．０２ｍｍに設定した。引張り
試験の試験結果を表３に、精密打抜き性の評価結果を表
４にそれぞれ示す。表４では、以下の基準に従って破断
面発生率，剪断面−破断面比率，表面性状，製品として
の使用可能性を評価した結果を示す。 ・ 破断面発生率は、試験片１００個について破断の有
無を観察し、破断面が観察されなかったものを◎，５％
以下を○，５〜２０％を△，２０％以上を×として評価
した。 ・ 剪断面−破断面比率は、精密打抜き面を観察し、破
断面がなく全面が剪断面となっているものを◎，破断面
比率が５％以下のものを○，破断面比率が５〜２０％の
ものを△，破断面比率が２０％以上のものを×として評
価した。 ・ 表面性状は、Ｒａ≦０．２μｍを◎，０．２＜Ｒａ
≦０．４μｍを○，Ｒａ＞０．４μｍを×として評価し
た。 ・ 精密打抜きまでで製品として適用可能なものを○，
適用できないものを×として評価した。
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】本発明に従った試験番号１〜７の試験片
は、何れも引張り強さ及び０．２％耐力が高く、高強度
鋼板であることが表３に示されている。また、精密打抜
き面には、表４に示されているように破断面の発生がほ
とんど観察されず、もっぱら剪断面となっていた。この
ことから、表面性状が良好で、精密打抜きに適した材料
であるといえる。他方、試験番号８の試験片は、精密打
抜き性が良好であるものの、表面性状が悪く、製品とし
て使用することができなかった。機械的特性が良好な試
験番号９，１１の試験片は、精密打抜き性が悪く、製品
として使用できなかった。また、試験番号１０の試験片
は、精密打抜き面性状が良好であるものの、製品の板厚
精度不良，ダレ量大及び表面性状不良のために製品とし
て使用することができなかった。この対比から明らかな
ように、本発明に従った鋼板は、高強度を示すにも拘ら
ず、優れた精密打抜き性をもっている。そのため、高負
荷が加わる自動車部品等として適していることが確認さ
れる。
は、何れも引張り強さ及び０．２％耐力が高く、高強度
鋼板であることが表３に示されている。また、精密打抜
き面には、表４に示されているように破断面の発生がほ
とんど観察されず、もっぱら剪断面となっていた。この
ことから、表面性状が良好で、精密打抜きに適した材料
であるといえる。他方、試験番号８の試験片は、精密打
抜き性が良好であるものの、表面性状が悪く、製品とし
て使用することができなかった。機械的特性が良好な試
験番号９，１１の試験片は、精密打抜き性が悪く、製品
として使用できなかった。また、試験番号１０の試験片
は、精密打抜き面性状が良好であるものの、製品の板厚
精度不良，ダレ量大及び表面性状不良のために製品とし
て使用することができなかった。この対比から明らかな
ように、本発明に従った鋼板は、高強度を示すにも拘ら
ず、優れた精密打抜き性をもっている。そのため、高負
荷が加わる自動車部品等として適していることが確認さ
れる。
【００１９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の高強度
鋼板においては、合金の成分設計を特定した鋼スラブを
特定条件下で熱延，巻取り及び冷延することにより、引
張り強さが４４０Ｎ／ｍｍ2 を超える高強度で、しかも
精密打抜き性に優れた鋼板を得ている。この鋼板は、精
密打抜き性が要求されるプレート，ギア等の自動車部品
用に好適な材料として使用される。また、精密打抜きに
よって形成された打抜き面が良好な表面性状をもってい
ることから、従来精密打抜き後に行われていた熱処理や
窒化処理等を省略することができるため、製造コストの
上昇を招くことなく、表面性状が良好な精密打抜き製品
が得られる。
鋼板においては、合金の成分設計を特定した鋼スラブを
特定条件下で熱延，巻取り及び冷延することにより、引
張り強さが４４０Ｎ／ｍｍ2 を超える高強度で、しかも
精密打抜き性に優れた鋼板を得ている。この鋼板は、精
密打抜き性が要求されるプレート，ギア等の自動車部品
用に好適な材料として使用される。また、精密打抜きに
よって形成された打抜き面が良好な表面性状をもってい
ることから、従来精密打抜き後に行われていた熱処理や
窒化処理等を省略することができるため、製造コストの
上昇を招くことなく、表面性状が良好な精密打抜き製品
が得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５〜０．２０重量％，Ｓｉ：
０．３重量％以下，Ｍｎ：０．５〜２．０重量％，Ｐ：
０．０２重量％以下及びＳ：０．００５重量％以下を含
み、残部が実質的にＦｅの組成をもつスラブを熱間圧延
した後、得られた熱延鋼帯に圧延率５〜４０％の冷間圧
延を施す精密打抜き用高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 熱延仕上げ温度８００〜１０５０℃，巻
取り温度３５０〜５００℃及び仕上げから巻取りまでの
平均冷却速度４０℃／秒以上の条件で請求項１記載の熱
間圧延を行う精密打抜き用高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12711495A JP3801667B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 精密打抜き用高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12711495A JP3801667B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 精密打抜き用高強度鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08295927A true JPH08295927A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3801667B2 JP3801667B2 (ja) | 2006-07-26 |
Family
ID=14951961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12711495A Expired - Lifetime JP3801667B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 精密打抜き用高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3801667B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007088985A1 (ja) * | 2006-01-31 | 2007-08-09 | Jfe Steel Corporation | ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法 |
| WO2007116599A1 (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Jfe Steel Corporation | ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-04-27 JP JP12711495A patent/JP3801667B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007088985A1 (ja) * | 2006-01-31 | 2007-08-09 | Jfe Steel Corporation | ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法 |
| KR101023633B1 (ko) * | 2006-01-31 | 2011-03-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 파인 블랭킹 가공성이 우수한 강판 및 그 제조 방법 |
| WO2007116599A1 (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Jfe Steel Corporation | ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3801667B2 (ja) | 2006-07-26 |
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