JPH08295993A - デスケーリング用線材 - Google Patents
デスケーリング用線材Info
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- JPH08295993A JPH08295993A JP9731295A JP9731295A JPH08295993A JP H08295993 A JPH08295993 A JP H08295993A JP 9731295 A JP9731295 A JP 9731295A JP 9731295 A JP9731295 A JP 9731295A JP H08295993 A JPH08295993 A JP H08295993A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は伸線性に優れたデスケーリング用高炭
素鋼線材に関するものである。 【構成】熱間圧延によって得られるＣ量が重量％で０．
６％以上の鋼線材において、引張試験における真応力−
真歪み曲線が以下の特徴を持ち、 最大変形応力が８００ＭＰａ以上１２００ＭＰａ以下 全伸びが２０％以上 降伏比σ0.2／σu.t.s.が０．５以上 （ここでσ0.2は０．２％耐力、σu.t.s.は最大変形応
力である） さらに、線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が
３０％未満であることを特徴とする伸線性に優れたデス
ケーリング用線材。 【効果】本発明法によれば、従来法にくらべより一段と
デスケーリング性が改善され、熱間圧延後の３ｍｍφか
ら１６ｍｍφの線材において、伸線加工性に優れたデス
ケーリング用線材を得ることができ、中間熱処理工程が
省略でき、製造コストを低減することが容易となる。
素鋼線材に関するものである。 【構成】熱間圧延によって得られるＣ量が重量％で０．
６％以上の鋼線材において、引張試験における真応力−
真歪み曲線が以下の特徴を持ち、 最大変形応力が８００ＭＰａ以上１２００ＭＰａ以下 全伸びが２０％以上 降伏比σ0.2／σu.t.s.が０．５以上 （ここでσ0.2は０．２％耐力、σu.t.s.は最大変形応
力である） さらに、線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が
３０％未満であることを特徴とする伸線性に優れたデス
ケーリング用線材。 【効果】本発明法によれば、従来法にくらべより一段と
デスケーリング性が改善され、熱間圧延後の３ｍｍφか
ら１６ｍｍφの線材において、伸線加工性に優れたデス
ケーリング用線材を得ることができ、中間熱処理工程が
省略でき、製造コストを低減することが容易となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は伸線性に優れたデスケー
リング用高炭素鋼線材に関するものである。
リング用高炭素鋼線材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来高炭素鋼線材は熱間圧延後インライ
ン熱処理工程を経て線材とし、その後酸洗またはメカニ
カルデスケーリングをし鋼表面に付着したスケール除去
を行い、さらに表面潤滑処理の後、冷間での引き抜き加
工による伸線と中間熱処理を繰り返すことにより細い線
径に加工し、最終パテンティング処理を行いさらに引き
抜き加工で高強度のワイヤとするなどして使用されてい
る。
ン熱処理工程を経て線材とし、その後酸洗またはメカニ
カルデスケーリングをし鋼表面に付着したスケール除去
を行い、さらに表面潤滑処理の後、冷間での引き抜き加
工による伸線と中間熱処理を繰り返すことにより細い線
径に加工し、最終パテンティング処理を行いさらに引き
抜き加工で高強度のワイヤとするなどして使用されてい
る。
【０００３】従って最終製品を製造するにあたっては、
熱間圧延後の線材の加工性が優れているほど、中間熱処
理工程が省略できるために製造コストを低減することが
容易となる。
熱間圧延後の線材の加工性が優れているほど、中間熱処
理工程が省略できるために製造コストを低減することが
容易となる。
【０００４】熱間圧延線材の機械的性質を調整する方法
として、衝風冷却によるステルモア法や冷却媒体として
溶融塩を用いる方法などがある。溶融塩を用いるものと
しては特公昭５９−３７７２５があるが、加工性を良く
する事より、鉛パテンティング相当の高強度が得られる
ような直接熱処理法である。
として、衝風冷却によるステルモア法や冷却媒体として
溶融塩を用いる方法などがある。溶融塩を用いるものと
しては特公昭５９−３７７２５があるが、加工性を良く
する事より、鉛パテンティング相当の高強度が得られる
ような直接熱処理法である。
【０００５】またベイナイトを利用するものとしては特
開平６−１７１９０、特開平６−１７１９１、特開平６
−１７１９２などが開示されているが、これらはベイナ
イト組織を８０％以上とし、所定の強度延性に調整する
ことを特徴とする加工性の優れた鋼線材である。しか
し、この公報に示されるベイナイト率を８０％以上にす
ることは、５．０ｍｍφ以上の線径では極めて困難であ
るという問題点がある。
開平６−１７１９０、特開平６−１７１９１、特開平６
−１７１９２などが開示されているが、これらはベイナ
イト組織を８０％以上とし、所定の強度延性に調整する
ことを特徴とする加工性の優れた鋼線材である。しか
し、この公報に示されるベイナイト率を８０％以上にす
ることは、５．０ｍｍφ以上の線径では極めて困難であ
るという問題点がある。
【０００６】さらに加工性の優れた鋼線材の場合、多段
の加工を連続して行うために鋼表面のスケール特性が重
要な因子となり、これまでのような熱処理後の組織制御
だけでは伸線加工性を十分に制御することはできない。
の加工を連続して行うために鋼表面のスケール特性が重
要な因子となり、これまでのような熱処理後の組織制御
だけでは伸線加工性を十分に制御することはできない。
【０００７】鋼線材のスケール除去方法には、酸洗法と
メカニカルデスケーリング法がある。酸洗法はスケール
除去が十分行えるため広く採用されているが、酸を用い
るため公害等の問題が生じる場合があり、メカニカルデ
スケーリング法が適用されることが多くなっている。
メカニカルデスケーリング法がある。酸洗法はスケール
除去が十分行えるため広く採用されているが、酸を用い
るため公害等の問題が生じる場合があり、メカニカルデ
スケーリング法が適用されることが多くなっている。
【０００８】一方メカニカルデスケーリング法は多ロー
ルで線材に曲げ加工を加えスケールを除去する方法であ
るが、そのスケール除去能力は、表面性状に大きく影響
される。
ルで線材に曲げ加工を加えスケールを除去する方法であ
るが、そのスケール除去能力は、表面性状に大きく影響
される。
【０００９】このため、特開昭52-10829号では、線材を
熱間圧延後７００℃以上で保温または加熱し、スケール
量を0.6％以上と厚くし、かつFeOの多いスケールをつく
ることが提案されている。しかしながら加工性の優れた
鋼線材では、初期の強度が低く高い延性を示すためスケ
ールの密着性が良くなり、残留スケールが生じやすくな
る。このため従来の方法だけではメカニカルデスケーリ
ング性を十分制御することはできない。
熱間圧延後７００℃以上で保温または加熱し、スケール
量を0.6％以上と厚くし、かつFeOの多いスケールをつく
ることが提案されている。しかしながら加工性の優れた
鋼線材では、初期の強度が低く高い延性を示すためスケ
ールの密着性が良くなり、残留スケールが生じやすくな
る。このため従来の方法だけではメカニカルデスケーリ
ング性を十分制御することはできない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明においては、Ｃ
量が重量％で０．６％以上含まれる高炭素鋼の分野にお
いて、鋼材のスケール除去をメカニカルデスケーリング
法で行った場合に、十分にスケールが除去され、さらに
引き抜きダイスを用いた伸線加工において線径が３．０
ｍｍφ以上の線径において、真歪みで３．７以上の加工
性を有する、伸線加工性に優れたデスケーリング用線材
を提供することを課題とする。
量が重量％で０．６％以上含まれる高炭素鋼の分野にお
いて、鋼材のスケール除去をメカニカルデスケーリング
法で行った場合に、十分にスケールが除去され、さらに
引き抜きダイスを用いた伸線加工において線径が３．０
ｍｍφ以上の線径において、真歪みで３．７以上の加工
性を有する、伸線加工性に優れたデスケーリング用線材
を提供することを課題とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】線材における加工性を向
上するために、引張試験から得られる応力−歪み曲線の
最大変形応力、全伸び、降伏比を調整することによって
線材の加工性を向上できる。
上するために、引張試験から得られる応力−歪み曲線の
最大変形応力、全伸び、降伏比を調整することによって
線材の加工性を向上できる。
【００１２】また同様に線材横断面に観察されるセメン
タイトの平均間隔が大きければ大きいほど、加工中に導
入される転位の増殖が抑えられるため伸線加工性に優れ
ている。
タイトの平均間隔が大きければ大きいほど、加工中に導
入される転位の増殖が抑えられるため伸線加工性に優れ
ている。
【００１３】メカニカルデスケーリングを行った場合、
スケールの剥離は線材とスケールの界面に生じる割れの
伝搬で生じる。スケール組成は通常線材−スケール界面
から外方に向かいＦｅＯ→Ｆｅ3Ｏ4→Ｆｅ2Ｏ3の順に構
成されており、ポーラスな構造を有するＦｅＯは、Ｆｅ
3Ｏ4やＦｅ2Ｏ3に比較して剥離しやすい。これに対し、
３５０℃から５５０℃で生成しやすいＦｅ3Ｏ4は、線材
界面での密着性が高く、メカニカルデスケーリング時に
剥離しにくい。このため後工程である伸線加工におい
て、表面潤滑剤が被覆されにくく、伸線加工中に断線の
要因になりやすい。
スケールの剥離は線材とスケールの界面に生じる割れの
伝搬で生じる。スケール組成は通常線材−スケール界面
から外方に向かいＦｅＯ→Ｆｅ3Ｏ4→Ｆｅ2Ｏ3の順に構
成されており、ポーラスな構造を有するＦｅＯは、Ｆｅ
3Ｏ4やＦｅ2Ｏ3に比較して剥離しやすい。これに対し、
３５０℃から５５０℃で生成しやすいＦｅ3Ｏ4は、線材
界面での密着性が高く、メカニカルデスケーリング時に
剥離しにくい。このため後工程である伸線加工におい
て、表面潤滑剤が被覆されにくく、伸線加工中に断線の
要因になりやすい。
【００１４】また伸線性に優れた線材組織とするための
熱処理は、Ｆｅ3Ｏ4の生成しやすい温度域と重なるた
め、スケールが残留しやすくなり、伸線加工性を低下さ
せる原因となる。
熱処理は、Ｆｅ3Ｏ4の生成しやすい温度域と重なるた
め、スケールが残留しやすくなり、伸線加工性を低下さ
せる原因となる。
【００１５】そこで本発明の前記課題は、熱間圧延によ
って得られるＣ量が重量％で０．６％以上の鋼線材にお
いて、引張試験における真応力−真歪み曲線が規定され
た特性を持ち、さらに線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4
組成の比率が30％未満であることを特徴とする伸線性に
優れたデスケーリング用線材を提供することにより解決
される。
って得られるＣ量が重量％で０．６％以上の鋼線材にお
いて、引張試験における真応力−真歪み曲線が規定され
た特性を持ち、さらに線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4
組成の比率が30％未満であることを特徴とする伸線性に
優れたデスケーリング用線材を提供することにより解決
される。
【００１６】すなわち本発明の要旨とするところは （１） 熱間圧延によって得られるＣ量が重量％で０．
６％以上の鋼線材において、引張試験における真応力−
真歪み曲線が以下の特徴を持ち、 最大変形応力が８００ＭＰａ以上１２００ＭＰａ以下 全伸びが２０％以上 降伏比σ0.2／σu.t.s.が０．５以上 （但し、σ0.2は０．２％耐力、σu.t.s.は最大変形応
力を示す） さらに線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が、
30％未満であることを特徴とする伸線性に優れたデスケ
ーリング用線材。
６％以上の鋼線材において、引張試験における真応力−
真歪み曲線が以下の特徴を持ち、 最大変形応力が８００ＭＰａ以上１２００ＭＰａ以下 全伸びが２０％以上 降伏比σ0.2／σu.t.s.が０．５以上 （但し、σ0.2は０．２％耐力、σu.t.s.は最大変形応
力を示す） さらに線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が、
30％未満であることを特徴とする伸線性に優れたデスケ
ーリング用線材。
【００１７】（２） 鋼成分が重量％で Ｃ：０．６〜１．５％ Ｓｉ：０．１〜２．０％ Ｍｎ：０．１〜２．０％ を含有することを特徴とする前記（１）記載のデスケー
リング用線材。
リング用線材。
【００１８】（３） 鋼成分が以下の１種以上添加する
ことを特徴とする前記（２）のデスケーリング用線材。 Ｃｒ：０．１〜２．０％ Ｎｉ：０．１〜２．０％ Ｃｕ：０．１〜２．０％ Ｍｏ：０．１〜２．０％ Ｃｏ：０．０１〜２．０％。
ことを特徴とする前記（２）のデスケーリング用線材。 Ｃｒ：０．１〜２．０％ Ｎｉ：０．１〜２．０％ Ｃｕ：０．１〜２．０％ Ｍｏ：０．１〜２．０％ Ｃｏ：０．０１〜２．０％。
【００１９】（４） 鋼成分が以下の１種以上添加する
ことを特徴とする前記（２）または（３）記載のデスケ
ーリング用線材。 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％ Ｎｂ：０．００５〜０．０３％ Ｖ：０．００５〜０．０３％ Ａｌ：０．００５〜０．０３％ Ｂ：０．０００１〜０．００３％。
ことを特徴とする前記（２）または（３）記載のデスケ
ーリング用線材。 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％ Ｎｂ：０．００５〜０．０３％ Ｖ：０．００５〜０．０３％ Ａｌ：０．００５〜０．０３％ Ｂ：０．０００１〜０．００３％。
【００２０】（５） 鋼成分が Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 であることを特徴とする前記（２）または（３）または
（４）記載のデスケーリング用線材。
（４）記載のデスケーリング用線材。
【００２１】
【作用】本発明の構成要件の限定理由について述べる。
化学成分の限定理由は次のとおりである。Ｃは経済的か
つ有効な強化元素である。鋼線としての必要強度を確保
するためには、Ｃは少なくとも０．６％以上とすること
が必要である。高すぎると延性が低下するため、上限は
１．５％とする。
化学成分の限定理由は次のとおりである。Ｃは経済的か
つ有効な強化元素である。鋼線としての必要強度を確保
するためには、Ｃは少なくとも０．６％以上とすること
が必要である。高すぎると延性が低下するため、上限は
１．５％とする。
【００２２】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、従ってその含有量があまりに少ないときは脱酸効果
が不十分になるので下限を０．１％とする。また、Ｓｉ
は熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に
固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面フェラ
イトの延性を低下させるので、伸線加工性に悪影響を与
えない上限として２．０％とした。
り、従ってその含有量があまりに少ないときは脱酸効果
が不十分になるので下限を０．１％とする。また、Ｓｉ
は熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に
固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面フェラ
イトの延性を低下させるので、伸線加工性に悪影響を与
えない上限として２．０％とした。
【００２３】Ｍｎは鋼の焼入れ性を確保するために０．
１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析を引
き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテンサ
イトなどの過冷組織が発生しその後の伸線性を害するた
め上限を２．０％とした。
１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析を引
き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテンサ
イトなどの過冷組織が発生しその後の伸線性を害するた
め上限を２．０％とした。
【００２４】Ｓは多量に含まれると線材の延性を害する
のでその含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
Ｐは多量に含まれると線材の延性を害するのでその含有
量を０．０２％以下とするのが望ましい。
のでその含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
Ｐは多量に含まれると線材の延性を害するのでその含有
量を０．０２％以下とするのが望ましい。
【００２５】Ｃｒはセメンタイトの異常部分の出現を抑
制しさらに、パーライトを微細にする効果を持ってい
る。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト中の転
位密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細線の延
性を著しく劣化させることになる。従って、Ｃｒの添加
量はその効果が期待できる０．１％以上とし、上限はフ
ェライト中の転位密度を増加させ延性を劣化させること
の無い２．０％以下とする。
制しさらに、パーライトを微細にする効果を持ってい
る。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト中の転
位密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細線の延
性を著しく劣化させることになる。従って、Ｃｒの添加
量はその効果が期待できる０．１％以上とし、上限はフ
ェライト中の転位密度を増加させ延性を劣化させること
の無い２．０％以下とする。
【００２６】ＮｉはＣｒと同じ効果があるため、必要に
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなりすぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を２．０％とする。
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなりすぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を２．０％とする。
【００２７】Ｃｕは線材の腐食疲労特性を向上させる元
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％
以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり
すぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
２．０％とする。
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％
以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり
すぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
２．０％とする。
【００２８】Ｍｏは線材の焼入れ性を向上させるために
添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．１
％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多くな
りすぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテン
サイトが析出するので上限を２．０％とする。
添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．１
％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多くな
りすぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテン
サイトが析出するので上限を２．０％とする。
【００２９】Ｃｏは線材の延性を向上させるために添加
する元素で、必要によりその効果を発揮する０．０１％
以上添加することが望ましい。Ｃｏも添加量が多くなり
すぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテンサ
イトが析出しやすくなるので上限を２．０％とする。
する元素で、必要によりその効果を発揮する０．０１％
以上添加することが望ましい。Ｃｏも添加量が多くなり
すぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテンサ
イトが析出しやすくなるので上限を２．０％とする。
【００３０】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ａｌはγ粒径を微細にし
その後に形成される組織単位を微細にし、靱性値を向上
することができるので、その効果を発揮する０．００５
％以上を添加し、上限はその他の特性に悪影響を与える
ことのない０．０３％以下とする。
その後に形成される組織単位を微細にし、靱性値を向上
することができるので、その効果を発揮する０．００５
％以上を添加し、上限はその他の特性に悪影響を与える
ことのない０．０３％以下とする。
【００３１】Ｂは焼入れ性を改善するのに添加し、その
効果が認められる０．０００１％以上添加し、上限は焼
入れ性が高くなりすぎるためその処理が困難となる０．
００３％以下とする。
効果が認められる０．０００１％以上添加し、上限は焼
入れ性が高くなりすぎるためその処理が困難となる０．
００３％以下とする。
【００３２】真応力−真歪み曲線における最大変形応力
は材料組織の微細化の程度に対応する。このため、均一
に安定した変形となるには最低でも８００ＭＰａ以上の
強度が必要で、加工硬化が小さくなるためには１２００
ＭＰａ以下に調整する必要がある。引張強さと伸線加工
限界の関係を図１に示す。但し、伸線加工限界は真歪み
である。
は材料組織の微細化の程度に対応する。このため、均一
に安定した変形となるには最低でも８００ＭＰａ以上の
強度が必要で、加工硬化が小さくなるためには１２００
ＭＰａ以下に調整する必要がある。引張強さと伸線加工
限界の関係を図１に示す。但し、伸線加工限界は真歪み
である。
【００３３】真応力−真歪み曲線における全伸びは、材
料の均一性の指標となるもので、真歪みで３．８以上を
確保するためには少なくとも２０％以上の加工性を確保
する必要がある。全伸びと伸線加工限界の関係を図２に
示す。
料の均一性の指標となるもので、真歪みで３．８以上を
確保するためには少なくとも２０％以上の加工性を確保
する必要がある。全伸びと伸線加工限界の関係を図２に
示す。
【００３４】真応力−真歪み曲線における降伏比は、セ
メンタイトの形状に依存し、セメンタイトが分断されて
いるほど降伏比が小さくなる。加工硬化率を小さくする
には、セメンタイトが分断されている方がよいので、少
なくとも降伏比を０．５以上に調整する必要がある。降
伏比と伸線加工限界の関係を図３に示す。
メンタイトの形状に依存し、セメンタイトが分断されて
いるほど降伏比が小さくなる。加工硬化率を小さくする
には、セメンタイトが分断されている方がよいので、少
なくとも降伏比を０．５以上に調整する必要がある。降
伏比と伸線加工限界の関係を図３に示す。
【００３５】この様な真応力−真歪み曲線の特性を達成
する方法としては、圧延後の調整冷却によって得られる
パーライト組織、ベイナイト組織、これらの混合組織の
いずれでも良い。
する方法としては、圧延後の調整冷却によって得られる
パーライト組織、ベイナイト組織、これらの混合組織の
いずれでも良い。
【００３６】また圧延後、調整冷却を行うことで得られ
る組織に、焼き戻し、焼き鈍しして真応力−真歪み曲線
の特性を満足させても良い。
る組織に、焼き戻し、焼き鈍しして真応力−真歪み曲線
の特性を満足させても良い。
【００３７】線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比
率はメカニカルデスケーリング時のスケール剥離性に及
ぼす重要な因子である。スケール中のＦｅ3Ｏ4組成比率
が大きい場合は、メカニカルデスケーリング時にスケー
ルが残留されてしまう。後工程での加工の障害となる残
留スケール量は、図４に示すように通常0.050％以下と
されており、上限は残留スケール量が後工程での支障と
ならない限界として30％とした。
率はメカニカルデスケーリング時のスケール剥離性に及
ぼす重要な因子である。スケール中のＦｅ3Ｏ4組成比率
が大きい場合は、メカニカルデスケーリング時にスケー
ルが残留されてしまう。後工程での加工の障害となる残
留スケール量は、図４に示すように通常0.050％以下と
されており、上限は残留スケール量が後工程での支障と
ならない限界として30％とした。
【００３８】
【実施例】本発明においては、圧延後の調整冷却によっ
てベイナイト組織、パーライト組織およびこれらの混在
組織と造り分けを行いセメンタイトの形態を調整する方
法で線材を製造した。これらの供試鋼を１２２ｍｍ角の
ビレットに製造後、熱間圧延によって４．５〜１６．０
ｍｍφに圧延し、調整冷却を行い表２に示す組織の線材
とした。これらの熱間圧延後の線材をＧ．Ｌ．＝２００
ｍｍで試験を行い真応力−真歪み曲線を求めた。この真
応力−真歪み曲線から求められる最大変形応力。全伸
び、降伏比を表２に示す。
てベイナイト組織、パーライト組織およびこれらの混在
組織と造り分けを行いセメンタイトの形態を調整する方
法で線材を製造した。これらの供試鋼を１２２ｍｍ角の
ビレットに製造後、熱間圧延によって４．５〜１６．０
ｍｍφに圧延し、調整冷却を行い表２に示す組織の線材
とした。これらの熱間圧延後の線材をＧ．Ｌ．＝２００
ｍｍで試験を行い真応力−真歪み曲線を求めた。この真
応力−真歪み曲線から求められる最大変形応力。全伸
び、降伏比を表２に示す。
【００３９】これらの供試鋼の生引き性の試験は、乾式
伸線を用いて行った。伸線は、各パスにおける減面率が
１５〜２０％の間となるようにして伸線加工を行った。
生引き性は伸線限界まで加工を行い、真ひずみで３．８
以上の加工が可能であった場合を○、加工ができなかっ
た場合を×で表２に示した。
伸線を用いて行った。伸線は、各パスにおける減面率が
１５〜２０％の間となるようにして伸線加工を行った。
生引き性は伸線限界まで加工を行い、真ひずみで３．８
以上の加工が可能であった場合を○、加工ができなかっ
た場合を×で表２に示した。
【００４０】メカニカルデスケーリング（ＭＤ）性の評
価は、引張歪みを６％付与することによりスケールを除
去し、試料重量に対するスケール量の百分率で表示し
た。
価は、引張歪みを６％付与することによりスケールを除
去し、試料重量に対するスケール量の百分率で表示し
た。
【００４１】線材スケール組成の分析はＸ−ｒａｙ回折
により求め、スケール組成比率は各組成のピーク高さの
比から求めた。
により求め、スケール組成比率は各組成のピーク高さの
比から求めた。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】１〜４５は本発明鋼の例であり、４６〜５
０は比較鋼の例である。本発明例は、最大変形応力、全
伸び、降伏比がいずれも本発明に従った条件を満足して
おり線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4の比率が30％未満
であるため、生引き性に優れ、メカニカルデスケーリン
グ後の残留スケール量が低く、いずれも0.050％以下に
押さえられている。また、真応力−真歪み曲線の代表的
な例を図５に示す。
０は比較鋼の例である。本発明例は、最大変形応力、全
伸び、降伏比がいずれも本発明に従った条件を満足して
おり線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4の比率が30％未満
であるため、生引き性に優れ、メカニカルデスケーリン
グ後の残留スケール量が低く、いずれも0.050％以下に
押さえられている。また、真応力−真歪み曲線の代表的
な例を図５に示す。
【００４６】比較鋼４６、４７は最大変形応力が高く、
全伸びが低いことが本発明と異なる。 比較鋼４８は降
伏比が低いことが本発明と異なる。比較鋼４９はテンパ
ー処理を行っているが、処理条件が不適切なため全伸び
がひくいことが本発明と異なる。表３はスケール組成と
メカニカルデスケーリング後のスケール残存量の関係を
示すものである。
全伸びが低いことが本発明と異なる。 比較鋼４８は降
伏比が低いことが本発明と異なる。比較鋼４９はテンパ
ー処理を行っているが、処理条件が不適切なため全伸び
がひくいことが本発明と異なる。表３はスケール組成と
メカニカルデスケーリング後のスケール残存量の関係を
示すものである。
【００４７】表３に示すように比較鋼５０は線材スケー
ル中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が30％以上で、メカニ
カルデスケーリング後の残留スケール量がいずれも0.05
0％以上と高い値を示している点が本発明と異なる。
ル中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が30％以上で、メカニ
カルデスケーリング後の残留スケール量がいずれも0.05
0％以上と高い値を示している点が本発明と異なる。
【００４８】このように比較鋼はいずれも本発明と異な
っており、伸線性の優れたデスケーリング用線材とし
て、適用することは難しい。
っており、伸線性の優れたデスケーリング用線材とし
て、適用することは難しい。
【００４９】
【発明の効果】以上述べたごとく本発明法にしたがって
製造された線材は、従来法にくらべより一段とデスケー
リング性が改善されており、これにより熱間圧延後の３
ｍｍφから１６ｍｍφの線材において、従来法に比べ伸
線加工性に優れたデスケーリング用線材を得ることがで
き、中間熱処理工程が省略でき、製造コストを低減する
ことが容易となる。
製造された線材は、従来法にくらべより一段とデスケー
リング性が改善されており、これにより熱間圧延後の３
ｍｍφから１６ｍｍφの線材において、従来法に比べ伸
線加工性に優れたデスケーリング用線材を得ることがで
き、中間熱処理工程が省略でき、製造コストを低減する
ことが容易となる。
【図１】は引張強さと加工限界歪みの関係を示す図であ
る。
る。
【図２】は全伸びと伸線限界歪みの関係を示す図であ
る。
る。
【図３】降伏比と伸線加工限界の関係を示す図である。
【図４】残留スケール量と線材スケールにしめるＦｅ3
Ｏ4組成の比率の関係を示す図である。
Ｏ4組成の比率の関係を示す図である。
【図５】真応力−真歪み曲線示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 手墳 誠 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (5)
- 【請求項１】 熱間圧延によって得られるＣ量が重量％
で０．６％以上の鋼線材において、引張試験における真
応力−真歪み曲線が下記の特徴を持ち、 最大変形応力が８００ＭＰａ以上１２００ＭＰａ以下 全伸びが２０％以上 降伏比σ0.2／σu.t.s.が０．５以上 （但し、σ0.2は０．２％耐力、σu.t.s.は最大変形応
力を示す） さらに、線材スケール中にしめるＦｅ3Ｏ4組成の比率が
３０％未満であることを特徴とする伸線性に優れたデス
ケーリング用線材。 - 【請求項２】 鋼成分が重量％で Ｃ：０．６〜１．５％ Ｓｉ：０．１〜２．０％ Ｍｎ：０．１〜２．０％ を含有することを特徴とする請求項１記載のデスケーリ
ング用線材。 - 【請求項３】 鋼成分が下記の１種以上添加することを
特徴とする請求項２記載のデスケーリング用線材。 Ｃｒ：０．１〜２．０％ Ｎｉ：０．１〜２．０％ Ｃｕ：０．１〜２．０％ Ｍｏ：０．１〜２．０％ Ｃｏ：０．０１〜２．０％ - 【請求項４】 鋼成分が下記の１種以上添加することを
特徴とする請求項２または３記載のデスケーリング用線
材。 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％ Ｎｂ：０．００５〜０．０３％ Ｖ：０．００５〜０．０３％ Ａｌ：０．００５〜０．０３％ Ｂ：０．０００１〜０．００３％ - 【請求項５】 鋼成分が Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 であることを特徴とする請求項２または３または４記載
のデスケーリング用線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9731295A JPH08295993A (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | デスケーリング用線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9731295A JPH08295993A (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | デスケーリング用線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08295993A true JPH08295993A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14188976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9731295A Pending JPH08295993A (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | デスケーリング用線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08295993A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003066923A1 (fr) * | 2002-02-06 | 2003-08-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Fil d'acier possedant une excellente caracteristique de decalaminage en decalaminage mecanique et son procede de production |
| EP1788105A1 (en) * | 2005-11-18 | 2007-05-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Spring steel wire rod excellent in pickling performance |
-
1995
- 1995-04-21 JP JP9731295A patent/JPH08295993A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003066923A1 (fr) * | 2002-02-06 | 2003-08-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Fil d'acier possedant une excellente caracteristique de decalaminage en decalaminage mecanique et son procede de production |
| US7037387B2 (en) | 2002-02-06 | 2006-05-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel wire excellent in descalability in mechanical descaling and method for production thereof |
| EP1788105A1 (en) * | 2005-11-18 | 2007-05-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Spring steel wire rod excellent in pickling performance |
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