JPH08295999A - 耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法Info
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- JPH08295999A JPH08295999A JP9720995A JP9720995A JPH08295999A JP H08295999 A JPH08295999 A JP H08295999A JP 9720995 A JP9720995 A JP 9720995A JP 9720995 A JP9720995 A JP 9720995A JP H08295999 A JPH08295999 A JP H08295999A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステ
ンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的と
する。 【構成】 研磨仕上げステンレス鋼板であって、表面か
ら５０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの
原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが０．６以上の
表面酸化皮膜を有することを特徴とする耐テンパーカラ
ー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板および冷間圧延
されたステンレス鋼板に機械的研磨を施した後に光輝焼
鈍を行うことを特徴とする耐テンパーカラー性に優れた
研磨仕上げステンレス鋼板の製造方法。
ンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的と
する。 【構成】 研磨仕上げステンレス鋼板であって、表面か
ら５０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの
原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが０．６以上の
表面酸化皮膜を有することを特徴とする耐テンパーカラ
ー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板および冷間圧延
されたステンレス鋼板に機械的研磨を施した後に光輝焼
鈍を行うことを特徴とする耐テンパーカラー性に優れた
研磨仕上げステンレス鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レンジ、ポット、炊飯
器、鍋等の調理器具や電気ストーブ、ヒーター等の暖房
機具等として多方面に用いられる耐テンパーカラー性に
優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法に
関するものである。
器、鍋等の調理器具や電気ストーブ、ヒーター等の暖房
機具等として多方面に用いられる耐テンパーカラー性に
優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】調理機具や暖房機具等において、耐食性
および意匠性を持たせるために研磨仕上げステンレス鋼
板が用いられることが多くなっている。従来、研磨仕上
げステンレス鋼板は研磨ベルトや研磨円盤等を回転させ
て、その研磨面に被研磨鋼板を接触させることにより製
造されるが、研磨材と被研磨鋼板の速度、研磨方向や研
磨材の砥粒の大きさ等に応じて、ＨＬ研磨仕上げ、Ｎ
ｏ．４研磨仕上げ、バフ研磨仕上げや鏡面研磨仕上げ等
種々の研磨仕上げがある。
および意匠性を持たせるために研磨仕上げステンレス鋼
板が用いられることが多くなっている。従来、研磨仕上
げステンレス鋼板は研磨ベルトや研磨円盤等を回転させ
て、その研磨面に被研磨鋼板を接触させることにより製
造されるが、研磨材と被研磨鋼板の速度、研磨方向や研
磨材の砥粒の大きさ等に応じて、ＨＬ研磨仕上げ、Ｎ
ｏ．４研磨仕上げ、バフ研磨仕上げや鏡面研磨仕上げ等
種々の研磨仕上げがある。
【０００３】これらの研磨仕上げは最終仕上げとして用
いられ、冷間圧延後光輝焼鈍あるいは大気焼鈍後酸洗を
行い、調質圧延やテンションレベラーで材質、形状を整
えた後施されている。しかしながら、上記のような研磨
仕上げステンレス鋼板を２００〜５００℃の環境で使用
した場合、表面が茶褐色あるいは暗い青色に変色し、著
しく外観が損なわれる。この変色がテンパーカラーと呼
ばれるもので、初期には変色のみであるが、そのまま変
色が進むと耐銹性が劣化し、発銹が生じることもある。
いられ、冷間圧延後光輝焼鈍あるいは大気焼鈍後酸洗を
行い、調質圧延やテンションレベラーで材質、形状を整
えた後施されている。しかしながら、上記のような研磨
仕上げステンレス鋼板を２００〜５００℃の環境で使用
した場合、表面が茶褐色あるいは暗い青色に変色し、著
しく外観が損なわれる。この変色がテンパーカラーと呼
ばれるもので、初期には変色のみであるが、そのまま変
色が進むと耐銹性が劣化し、発銹が生じることもある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】テンパーカラーを低く
抑える（耐テンパーカラー性向上）技術としては、特公
平４−１０４６号公報に見られるような、ステンレス鋼
中にＳｉまたはＡｌを多量に添加し、光輝焼鈍仕上げを
行う方法が知られている。しかし、ステンレス鋼に多量
のＳｉまたはＡｌを添加すると靱性の低下をもたらし、
熱間加工性も劣化する。さらに、従来の工業的プロセス
においては光輝焼鈍後に各種研磨仕上げを行うが、研磨
仕上げの後では耐テンパーカラー性は通常のステンレス
鋼板とほとんど差がなくなる。
抑える（耐テンパーカラー性向上）技術としては、特公
平４−１０４６号公報に見られるような、ステンレス鋼
中にＳｉまたはＡｌを多量に添加し、光輝焼鈍仕上げを
行う方法が知られている。しかし、ステンレス鋼に多量
のＳｉまたはＡｌを添加すると靱性の低下をもたらし、
熱間加工性も劣化する。さらに、従来の工業的プロセス
においては光輝焼鈍後に各種研磨仕上げを行うが、研磨
仕上げの後では耐テンパーカラー性は通常のステンレス
鋼板とほとんど差がなくなる。
【０００５】本発明は、ＳｉやＡｌが多量に添加されて
いないステンレス鋼において、研磨仕上げの表面性状を
有する耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼板およ
びその製造方法を提供することを目的とする。
いないステンレス鋼において、研磨仕上げの表面性状を
有する耐テンパーカラー性に優れたステンレス鋼板およ
びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、研磨仕上
げの表面と光輝焼鈍の表面に形成される酸化皮膜中の成
分と耐テンパーカラー性について検討し、耐テンパーカ
ラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製
造方法を確立した。すなわち本発明は、ステンレス鋼板
において最終的に研磨仕上げの状態で表面酸化皮膜成分
のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌの濃度の高い表面酸化皮膜を有する
材料およびその製造方法を開発したものである。
げの表面と光輝焼鈍の表面に形成される酸化皮膜中の成
分と耐テンパーカラー性について検討し、耐テンパーカ
ラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製
造方法を確立した。すなわち本発明は、ステンレス鋼板
において最終的に研磨仕上げの状態で表面酸化皮膜成分
のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌの濃度の高い表面酸化皮膜を有する
材料およびその製造方法を開発したものである。
【０００７】本発明の要旨とするところは下記のとおり
である。 （１）研磨仕上げステンレス鋼板であって、表面から５
０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子
濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが０．６以上の表面
酸化皮膜を有することを特徴とする耐テンパーカラー性
に優れた研磨仕上げステンレス鋼板。
である。 （１）研磨仕上げステンレス鋼板であって、表面から５
０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子
濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが０．６以上の表面
酸化皮膜を有することを特徴とする耐テンパーカラー性
に優れた研磨仕上げステンレス鋼板。
【０００８】（２）冷間圧延されたステンレス鋼板に機
械的研磨を施した後に光輝焼鈍を行うことを特徴とする
耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板
の製造方法。 （３）前記光輝焼鈍が式を満足する焼鈍温度Ｔ１
（℃）および式を満足する焼鈍雰囲気の露点Ｔ２
（℃）の条件の光輝焼鈍であることを特徴とする前項
（２）記載の耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げス
テンレス鋼板の製造方法。
械的研磨を施した後に光輝焼鈍を行うことを特徴とする
耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板
の製造方法。 （３）前記光輝焼鈍が式を満足する焼鈍温度Ｔ１
（℃）および式を満足する焼鈍雰囲気の露点Ｔ２
（℃）の条件の光輝焼鈍であることを特徴とする前項
（２）記載の耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げス
テンレス鋼板の製造方法。
【０００９】 ７５０≦Ｔ１≦５・Ｔ２＋１２００ …… −７０≦Ｔ２≦−３０ …… 以下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】
【作用】本発明者らは、種々の研究の結果、耐テンパー
カラー性と表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜
中の成分組成との間には密接な関係があり、耐テンパー
カラー性向上のためには、Ｃｒ、Ｓｉ、Ａｌの成分に富
んだ酸化皮膜を形成させる必要があることを見出した。
カラー性と表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜
中の成分組成との間には密接な関係があり、耐テンパー
カラー性向上のためには、Ｃｒ、Ｓｉ、Ａｌの成分に富
んだ酸化皮膜を形成させる必要があることを見出した。
【００１１】また、逆にＦｅは耐テンパーカラー性を劣
化させることから、酸化皮膜中のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆ
ｅの含有している割合として原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋
Ａｌ）／Ｆｅを求め、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ３０４鋼板
において、原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅを
０．１〜４までに調整した供試材について耐テンパーカ
ラー性を比較した。なお、酸化皮膜中の成分はＡＥＳ
（オージェ電子分光分析法）によって分析し、耐テンパ
ーカラー性は大気中２５０℃で５時間加熱し、加熱前後
の色の変化を色差（ΔＥ* ：ＪＩＳ Ｚ ８７３ ０）
として測定した。その結果、図１に示すように原子濃度
比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが大きい程、ΔＥ* が小
さく変色が少ないことが明らかとなった。
化させることから、酸化皮膜中のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆ
ｅの含有している割合として原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋
Ａｌ）／Ｆｅを求め、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ３０４鋼板
において、原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅを
０．１〜４までに調整した供試材について耐テンパーカ
ラー性を比較した。なお、酸化皮膜中の成分はＡＥＳ
（オージェ電子分光分析法）によって分析し、耐テンパ
ーカラー性は大気中２５０℃で５時間加熱し、加熱前後
の色の変化を色差（ΔＥ* ：ＪＩＳ Ｚ ８７３ ０）
として測定した。その結果、図１に示すように原子濃度
比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが大きい程、ΔＥ* が小
さく変色が少ないことが明らかとなった。
【００１２】ΔＥ* が４以下であれば変色として目立た
ないため、満足する耐テンパーカラー性を有するために
は表面に原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅで０．
６以上の酸化皮膜を形成させる必要があることが明らか
となった。研磨仕上げままの表面酸化皮膜中の原子濃度
比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅは０．１〜０．２であ
り、このままでは耐テンパーカラー性は著しく劣る。そ
こで本発明者らは、研磨仕上げ鋼板の表面に光輝焼鈍を
施し、表面から５０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、
Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが
０．６以上となる酸化皮膜を形成させる耐テンパーカラ
ー性向上方法を検討したが、従来のプロセスでは研磨仕
上げの前に一度焼鈍工程があるため、さらに光輝焼鈍を
行うと機械的性質等の製品材質が狙いから大きく外れる
可能性が高く安定製造条件が難しくなる上、工程数も増
えることから好ましくない。
ないため、満足する耐テンパーカラー性を有するために
は表面に原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅで０．
６以上の酸化皮膜を形成させる必要があることが明らか
となった。研磨仕上げままの表面酸化皮膜中の原子濃度
比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅは０．１〜０．２であ
り、このままでは耐テンパーカラー性は著しく劣る。そ
こで本発明者らは、研磨仕上げ鋼板の表面に光輝焼鈍を
施し、表面から５０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、
Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが
０．６以上となる酸化皮膜を形成させる耐テンパーカラ
ー性向上方法を検討したが、従来のプロセスでは研磨仕
上げの前に一度焼鈍工程があるため、さらに光輝焼鈍を
行うと機械的性質等の製品材質が狙いから大きく外れる
可能性が高く安定製造条件が難しくなる上、工程数も増
えることから好ましくない。
【００１３】本発明は、工業的プロセスでの効果を考え
て、冷間圧延されたステンレス鋼板に目的とする機械研
磨を施した後に光輝焼鈍を行うことを特徴としており、
冷間圧延後の最低２工程で耐テンパーカラー性に優れた
研磨仕上げステンレス鋼板が得られる。次に、光輝焼鈍
条件について説明する。
て、冷間圧延されたステンレス鋼板に目的とする機械研
磨を施した後に光輝焼鈍を行うことを特徴としており、
冷間圧延後の最低２工程で耐テンパーカラー性に優れた
研磨仕上げステンレス鋼板が得られる。次に、光輝焼鈍
条件について説明する。
【００１４】光輝焼鈍は一般的に水素と窒素をＨ2 ：Ｎ
2 ＝（１〜９）：１範囲の割合で混合した還元性雰囲気
の中で行うが、その際、焼鈍温度Ｔ１（℃）と雰囲気露
点Ｔ２（℃）の組み合わせによって焼鈍後の酸化皮膜中
の成分が変化する。冷間圧延したＳＵＳ４３０、ＳＵＳ
３０４鋼板に対して、Ｎｏ．４仕上げ（ＪＩＳ Ｇ ０
２０３ Ｎｏ．５３４９）相当の機械研磨を施し、種々
の焼鈍温度Ｔ１（℃）と雰囲気露点Ｔ２（℃）で光輝焼
鈍した結果を図２に示す。焼鈍温度を横軸に、雰囲気露
点を縦軸にとり、それぞれの表面から５０Åまでの深さ
におけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋
Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅを求めており、原子濃度比が安定し
て０．６以上となる範囲は、 ７５０≦Ｔ１≦５・Ｔ２＋１２００ …… −７０≦Ｔ２≦−３０ …… である。
2 ＝（１〜９）：１範囲の割合で混合した還元性雰囲気
の中で行うが、その際、焼鈍温度Ｔ１（℃）と雰囲気露
点Ｔ２（℃）の組み合わせによって焼鈍後の酸化皮膜中
の成分が変化する。冷間圧延したＳＵＳ４３０、ＳＵＳ
３０４鋼板に対して、Ｎｏ．４仕上げ（ＪＩＳ Ｇ ０
２０３ Ｎｏ．５３４９）相当の機械研磨を施し、種々
の焼鈍温度Ｔ１（℃）と雰囲気露点Ｔ２（℃）で光輝焼
鈍した結果を図２に示す。焼鈍温度を横軸に、雰囲気露
点を縦軸にとり、それぞれの表面から５０Åまでの深さ
におけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋
Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅを求めており、原子濃度比が安定し
て０．６以上となる範囲は、 ７５０≦Ｔ１≦５・Ｔ２＋１２００ …… −７０≦Ｔ２≦−３０ …… である。
【００１５】光輝焼鈍の温度Ｔ１（℃）が７５０℃未満
の場合は、Ｃｒを中心とした有効元素（Ｓｉ、Ａｌ）の
拡散移動が遅くなって十分な原子濃度比の酸化皮膜とな
らず、また（５×Ｔ２＋１２００）℃を超える場合は、
Ｃｒが還元される条件となり、Ｃｒの酸化と拡散移動が
抑えられるとともに他の元素の拡散移動も抑制される。
但し、Ｃｒ還元条件の焼鈍温度は露点との関係で決まる
ことから、光輝焼鈍の温度Ｔ１（℃）は、式の範囲が
よい。好ましくは、８００℃以上１０００℃以下がよ
い。
の場合は、Ｃｒを中心とした有効元素（Ｓｉ、Ａｌ）の
拡散移動が遅くなって十分な原子濃度比の酸化皮膜とな
らず、また（５×Ｔ２＋１２００）℃を超える場合は、
Ｃｒが還元される条件となり、Ｃｒの酸化と拡散移動が
抑えられるとともに他の元素の拡散移動も抑制される。
但し、Ｃｒ還元条件の焼鈍温度は露点との関係で決まる
ことから、光輝焼鈍の温度Ｔ１（℃）は、式の範囲が
よい。好ましくは、８００℃以上１０００℃以下がよ
い。
【００１６】光輝焼鈍の露点Ｔ２（℃）は−３０℃を超
えるとＦｅの酸化も激しくなり、表面の酸化皮膜へのＦ
ｅの濃化が避けられず、安定した品質とならない。また
−７０℃未満のガス露点は工業的には非常に難しい。従
って、光輝焼鈍の露点は式の範囲がよい。好ましく
は、−６０℃以上−３５℃未満がよい。
えるとＦｅの酸化も激しくなり、表面の酸化皮膜へのＦ
ｅの濃化が避けられず、安定した品質とならない。また
−７０℃未満のガス露点は工業的には非常に難しい。従
って、光輝焼鈍の露点は式の範囲がよい。好ましく
は、−６０℃以上−３５℃未満がよい。
【００１７】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に本発明例、比
較例および従来例を示す。種々の鋼種を用い、精錬−鋳
造−熱間圧延−焼鈍・酸洗の工程を経てきた素材に冷間
圧延を施した後、本発明例と比較例には機械的な研磨を
行い、最後に光輝焼鈍を施し、従来例は冷間圧延後光輝
焼鈍を行い、最後に機械的研磨を施した。各々の鋼板に
ついて表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜中の
Ｃｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子数濃度をＡＥＳ（オージ
ェ電子分光分析法）で測定し、原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ
＋Ａｌ）／Ｆｅを求めた。耐テンパーカラー性について
は、大気中にて２５０℃で５時間の加熱を行い、加熱前
後の変色量を色差（ΔＥ* ：ＪＩＳＺ ８７３０）とし
て測定した。
較例および従来例を示す。種々の鋼種を用い、精錬−鋳
造−熱間圧延−焼鈍・酸洗の工程を経てきた素材に冷間
圧延を施した後、本発明例と比較例には機械的な研磨を
行い、最後に光輝焼鈍を施し、従来例は冷間圧延後光輝
焼鈍を行い、最後に機械的研磨を施した。各々の鋼板に
ついて表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜中の
Ｃｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子数濃度をＡＥＳ（オージ
ェ電子分光分析法）で測定し、原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ
＋Ａｌ）／Ｆｅを求めた。耐テンパーカラー性について
は、大気中にて２５０℃で５時間の加熱を行い、加熱前
後の変色量を色差（ΔＥ* ：ＪＩＳＺ ８７３０）とし
て測定した。
【００１８】本発明例は原子濃度比が０．６以上で、加
熱による変色も４以下と良好な耐テンパーカラー性を有
しているのに対し、比較例および従来例は原子濃度比が
０．６未満で、加熱による変色も４を超え、耐テンパー
カラー性が劣った鋼板となっている。
熱による変色も４以下と良好な耐テンパーカラー性を有
しているのに対し、比較例および従来例は原子濃度比が
０．６未満で、加熱による変色も４を超え、耐テンパー
カラー性が劣った鋼板となっている。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上のことから明らかな如く、本発明に
よれば、耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステン
レス鋼板を製造することが可能となる。特に本発明によ
れば、耐テンパーカラー性をはじめとした表面品質が研
磨仕上げ方法による影響を受けることなく、安定した鋼
板を製造することが可能となる。
よれば、耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステン
レス鋼板を製造することが可能となる。特に本発明によ
れば、耐テンパーカラー性をはじめとした表面品質が研
磨仕上げ方法による影響を受けることなく、安定した鋼
板を製造することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜中
のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋
Ａｌ）／Ｆｅと２５０℃、５時間の大気中加熱を行った
際の加熱前後の変色量ΔＥ* の関係を示す図である。
のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋
Ａｌ）／Ｆｅと２５０℃、５時間の大気中加熱を行った
際の加熱前後の変色量ΔＥ* の関係を示す図である。
【図２】光輝焼鈍における焼鈍温度Ｔ１（℃）、露点Ｔ
２（℃）と表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜
中のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ
＋Ａｌ）／Ｆｅの関係を示す図である。
２（℃）と表面から５０Åまでの深さにおける酸化皮膜
中のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ
＋Ａｌ）／Ｆｅの関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 研磨仕上げステンレス鋼板であって、表
面から５０Åまでの深さにおけるＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｆ
ｅの原子濃度比（Ｃｒ＋Ｓｉ＋Ａｌ）／Ｆｅが０．６以
上の表面酸化皮膜を有することを特徴とする耐テンパー
カラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板。 - 【請求項２】 冷間圧延されたステンレス鋼板に機械的
研磨を施した後に光輝焼鈍を行うことを特徴とする耐テ
ンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板の製
造方法。 - 【請求項３】 前記光輝焼鈍が式を満足する焼鈍温度
Ｔ１（℃）および式を満足する焼鈍雰囲気の露点Ｔ２
（℃）の条件の光輝焼鈍であることを特徴とする請求項
２記載の耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステン
レス鋼板の製造方法。 ７５０≦Ｔ１≦５・Ｔ２＋１２００ …… −７０≦Ｔ２≦−３０ ……
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9720995A JPH08295999A (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | 耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9720995A JPH08295999A (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | 耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08295999A true JPH08295999A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14186239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9720995A Pending JPH08295999A (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | 耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08295999A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006112376A1 (ja) * | 2005-04-15 | 2006-10-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 意匠性に優れたクリヤ塗装ステンレス鋼板およびその素材の製造方法 |
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| CN110249462A (zh) * | 2017-02-09 | 2019-09-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 燃料电池的隔板用钢板的基材不锈钢板及其制造方法 |
-
1995
- 1995-04-21 JP JP9720995A patent/JPH08295999A/ja active Pending
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