JPH08296740A - ピストンリング - Google Patents
ピストンリングInfo
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- JPH08296740A JPH08296740A JP10234495A JP10234495A JPH08296740A JP H08296740 A JPH08296740 A JP H08296740A JP 10234495 A JP10234495 A JP 10234495A JP 10234495 A JP10234495 A JP 10234495A JP H08296740 A JPH08296740 A JP H08296740A
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- JP
- Japan
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- piston ring
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- heat treatment
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 バレルフェースピストンリングの摺動面の中
央部をリング巾方向に所要の巾を有する円筒面にし、か
つ摺動面はレーザ熱処理が施されている。 【効果】 ピストンリングの摺動面がバレルフェースと
円筒面の組合せになっているので十分な油膜厚さが確保
できると共に、レーザ熱処理が施されているので表面硬
度が大きい。従ってピストンリングの耐久性が向上す
る。
央部をリング巾方向に所要の巾を有する円筒面にし、か
つ摺動面はレーザ熱処理が施されている。 【効果】 ピストンリングの摺動面がバレルフェースと
円筒面の組合せになっているので十分な油膜厚さが確保
できると共に、レーザ熱処理が施されているので表面硬
度が大きい。従ってピストンリングの耐久性が向上す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はディーゼルエンジン等の
往復動内燃機関に使用するピストンリングに係り、特に
ピストンリングとシリンダライナの摩耗を軽減するよう
なピストンリングに関する。
往復動内燃機関に使用するピストンリングに係り、特に
ピストンリングとシリンダライナの摩耗を軽減するよう
なピストンリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジン等の往復動内機関の
ピストン上部側面には、エンジン燃焼室内の気密を保ち
ガス漏れを防ぐためにピストンリングが使用されてい
る。舶用ディーゼルエンジンのピストンリングの摺動面
の形状は従来ストレートな円筒面のものもあるが、潤滑
油膜を掻き落す作用が大きいので、バレルフェースのも
のを使用することが多い。バレルフェースピストンリン
グの摺動面は図２に示すような形状をしている。
ピストン上部側面には、エンジン燃焼室内の気密を保ち
ガス漏れを防ぐためにピストンリングが使用されてい
る。舶用ディーゼルエンジンのピストンリングの摺動面
の形状は従来ストレートな円筒面のものもあるが、潤滑
油膜を掻き落す作用が大きいので、バレルフェースのも
のを使用することが多い。バレルフェースピストンリン
グの摺動面は図２に示すような形状をしている。
【０００３】図に示すようにバレルフェースのピストン
リングｂはリング巾Ｂを有する円環状をしており周方向
１個所に図示しないスリットが入っている。なお舶用デ
ィーゼルエンジンのピストンリングは通常１６〜２０ｍ
ｍのリング巾を有している。ピストンリングｂの摺動面
ｂ1 はピストンリングｂの中心Ｃ3 を通りピストンリン
グｂの軸心Ｃ1 と直交する直線Ｓ上にある中心Ｃ2 を中
心とする曲率半径Ｒの円弧を、ピストンリングｂの軸心
Ｃ1 を中心として回転させたときに形成される曲面（バ
レルフェース）となっている。尚舶用ディーゼルエンジ
ンの円弧の曲率半径Ｒは通常１０００〜２５００ｍｍで
ある。
リングｂはリング巾Ｂを有する円環状をしており周方向
１個所に図示しないスリットが入っている。なお舶用デ
ィーゼルエンジンのピストンリングは通常１６〜２０ｍ
ｍのリング巾を有している。ピストンリングｂの摺動面
ｂ1 はピストンリングｂの中心Ｃ3 を通りピストンリン
グｂの軸心Ｃ1 と直交する直線Ｓ上にある中心Ｃ2 を中
心とする曲率半径Ｒの円弧を、ピストンリングｂの軸心
Ｃ1 を中心として回転させたときに形成される曲面（バ
レルフェース）となっている。尚舶用ディーゼルエンジ
ンの円弧の曲率半径Ｒは通常１０００〜２５００ｍｍで
ある。
【０００４】ピストンリングｂは図３に示すようにピス
トンａの上部側面に形成されるピストンリング溝ａ1 内
に嵌め込まれており、シリンダライナｄと摺接する。ピ
ストンリングの摺動面ｂ1 とシリンダライナｄの表面と
の間には油膜が形成される。
トンａの上部側面に形成されるピストンリング溝ａ1 内
に嵌め込まれており、シリンダライナｄと摺接する。ピ
ストンリングの摺動面ｂ1 とシリンダライナｄの表面と
の間には油膜が形成される。
【０００５】油膜は図４に示すくさび膜効果と図５に示
すスクイーズ効果により厚さｔが決まる。尚油膜の厚さ
は厚いほど潤滑性がよいといわれる。くさび膜効果とは
図４に示すようにピストンリングがＶの速度で運動する
とき前方の油がくさび作用により押し込まれることによ
り発生するもので、速度が大きいほど大きい。
すスクイーズ効果により厚さｔが決まる。尚油膜の厚さ
は厚いほど潤滑性がよいといわれる。くさび膜効果とは
図４に示すようにピストンリングがＶの速度で運動する
とき前方の油がくさび作用により押し込まれることによ
り発生するもので、速度が大きいほど大きい。
【０００６】一方スクイーズ効果とは図５に示すように
ピストンリングｂの摺動面とシリンダライナｄの内面と
の２つの面を互いに接近させるように押圧力Ｆで押し付
けたとき２つの面の間にある潤滑油が絞り出されるとき
に発生する反力の効果である。
ピストンリングｂの摺動面とシリンダライナｄの内面と
の２つの面を互いに接近させるように押圧力Ｆで押し付
けたとき２つの面の間にある潤滑油が絞り出されるとき
に発生する反力の効果である。
【０００７】また舶用ディーゼルエンジンのピストンリ
ングｂの材質は通常特殊鋳鉄を使用しており焼入れなど
の熱処理を施していない。
ングｂの材質は通常特殊鋳鉄を使用しており焼入れなど
の熱処理を施していない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上述べた従来のピス
トンリングはバレルフェースの摺動面を有し、特殊鋳鉄
製であるが以下に述べる問題がある。即ちバレルフェー
スのピストンリングはくさび膜効果は優れているもの
の、ピストンリングｂをシリンダライナｄに押し付けた
ときリング巾Ｂ方向に潤滑油が逃げやすいのでスクイー
ズ効果が小さい。特に最も厳しい条件となるピストンの
上死点近傍では次の理由で油膜の厚さが極端に薄くなり
潤滑性が損なわれ寿命が短くなる。
トンリングはバレルフェースの摺動面を有し、特殊鋳鉄
製であるが以下に述べる問題がある。即ちバレルフェー
スのピストンリングはくさび膜効果は優れているもの
の、ピストンリングｂをシリンダライナｄに押し付けた
ときリング巾Ｂ方向に潤滑油が逃げやすいのでスクイー
ズ効果が小さい。特に最も厳しい条件となるピストンの
上死点近傍では次の理由で油膜の厚さが極端に薄くなり
潤滑性が損なわれ寿命が短くなる。
【０００９】（１）上死点ではピストンの速度Ｖは０に
なりその近傍では速度が遅くなるのでくさび膜効果が期
待できない。 （２）上死点近傍で爆発燃焼が行われるので燃焼室内の
温度が高く潤滑油の粘性が低下する。 （３）上死点近傍では燃焼室内の圧力Ｐが最も高いがこ
の圧力はピストンリング溝ａ1 とピストンリングｂとの
隙間を通って、ピストンリングｂの背面に作用するので
ピストンリングｂはシリンダライナｄに最も強く押し付
けられる。
なりその近傍では速度が遅くなるのでくさび膜効果が期
待できない。 （２）上死点近傍で爆発燃焼が行われるので燃焼室内の
温度が高く潤滑油の粘性が低下する。 （３）上死点近傍では燃焼室内の圧力Ｐが最も高いがこ
の圧力はピストンリング溝ａ1 とピストンリングｂとの
隙間を通って、ピストンリングｂの背面に作用するので
ピストンリングｂはシリンダライナｄに最も強く押し付
けられる。
【００１０】またピストンリングは特殊鋳鉄を使用して
いるが焼入れなどの熱処理を施していないで十分な硬度
が得られず摩耗しやすいし、また値段も高い。
いるが焼入れなどの熱処理を施していないで十分な硬度
が得られず摩耗しやすいし、また値段も高い。
【００１１】本発明は上記問題点に鑑み案出されたもの
で、ピストンの上死点付近でも十分な油膜厚さが得られ
て潤滑性に優れ、かつ十分硬度を有して寿命の長いピス
トンリングを提供することを目的とする。
で、ピストンの上死点付近でも十分な油膜厚さが得られ
て潤滑性に優れ、かつ十分硬度を有して寿命の長いピス
トンリングを提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明のピストンリングはピストンリングの中心を通り
ピストンリングの軸心と直交する直線上に中心を有する
所要の曲率半径の円弧をピストンリングの軸心を中心に
回転させたときに形成される曲面が摺動面となっている
バレルフェースピストンリングの、摺動面の中央部をピ
ストンリングのリング巾方向に所要の巾を有する円筒面
にした鋳鉄製のピストンリングであって、上記摺動面は
レーザ熱処理が施されていることを特徴とする。またレ
ーザ合金化粉末を塗布した後レーザ熱処理を施すように
してもよい。さらに円筒面の巾はピストンリング巾の６
０〜８０％にするのがよい。
本発明のピストンリングはピストンリングの中心を通り
ピストンリングの軸心と直交する直線上に中心を有する
所要の曲率半径の円弧をピストンリングの軸心を中心に
回転させたときに形成される曲面が摺動面となっている
バレルフェースピストンリングの、摺動面の中央部をピ
ストンリングのリング巾方向に所要の巾を有する円筒面
にした鋳鉄製のピストンリングであって、上記摺動面は
レーザ熱処理が施されていることを特徴とする。またレ
ーザ合金化粉末を塗布した後レーザ熱処理を施すように
してもよい。さらに円筒面の巾はピストンリング巾の６
０〜８０％にするのがよい。
【００１３】
【作用】バレルフェース摺動面の中央部をピストンリン
グのリング巾（厚さ）方向に所要の巾を有する円筒面に
加工してあり、円筒面の両側はバレルフェースが残って
いるので、ピストンが動いているときにはくさび膜効果
により十分な厚さの油膜が得られると共に、上死点や下
死点で、ピストンが止まったときにもピストンリングの
円筒面の表面とライナの円筒面の内面との間の隙間に存
在する潤滑油が逃げにくいので、十分な厚さの油膜が得
られる。またレーザ熱処理は表面からわずかの厚さのみ
焼入れができるので、ピストンリング全体を焼入れする
場合に比べて歪みが出にくく、かつ十分な表面硬さが得
られ、ピストンリングの寿命が延びる。またピストンリ
ングの材質として特殊鋳鉄製でなく通常のねずみ鋳鉄
（ＦＣ２５等）を使用できるのでコストを安くできる。
さらにグラファイト（Ｃ）粉末、クロームカーバイト
（Ｃｒ3 Ｃ2 ）粉末またはクロームカーバイト（Ｃｒ3
Ｃ 2 ）とモリブデン（Ｍｏ）の混合粉末などのレーザ合
金化粉末を塗布した後レーザ熱処理を施すことにより表
面硬度、耐食性、潤滑性能がさらに向上する。
グのリング巾（厚さ）方向に所要の巾を有する円筒面に
加工してあり、円筒面の両側はバレルフェースが残って
いるので、ピストンが動いているときにはくさび膜効果
により十分な厚さの油膜が得られると共に、上死点や下
死点で、ピストンが止まったときにもピストンリングの
円筒面の表面とライナの円筒面の内面との間の隙間に存
在する潤滑油が逃げにくいので、十分な厚さの油膜が得
られる。またレーザ熱処理は表面からわずかの厚さのみ
焼入れができるので、ピストンリング全体を焼入れする
場合に比べて歪みが出にくく、かつ十分な表面硬さが得
られ、ピストンリングの寿命が延びる。またピストンリ
ングの材質として特殊鋳鉄製でなく通常のねずみ鋳鉄
（ＦＣ２５等）を使用できるのでコストを安くできる。
さらにグラファイト（Ｃ）粉末、クロームカーバイト
（Ｃｒ3 Ｃ2 ）粉末またはクロームカーバイト（Ｃｒ3
Ｃ 2 ）とモリブデン（Ｍｏ）の混合粉末などのレーザ合
金化粉末を塗布した後レーザ熱処理を施すことにより表
面硬度、耐食性、潤滑性能がさらに向上する。
【００１４】
【実施例】以下本発明の１実施例について図面を参照し
つつ説明する。図１は本発明のピストンリングの正面断
面図である。尚従来のバレルフェースのピストンリング
と共通する部分については同一の符号を用い重複した説
明は省略する。
つつ説明する。図１は本発明のピストンリングの正面断
面図である。尚従来のバレルフェースのピストンリング
と共通する部分については同一の符号を用い重複した説
明は省略する。
【００１５】図中１は本発明のピストンリング、２は摺
動面である。摺動面２の形状は従来のバレルフェース２
ａの中央部分をストレート即ち円筒面２ｂになるように
切削加工したもので、ストレート部分の巾Ｃはピストン
リング巾Ｂの６０〜８０％にするのがよい。また舶用デ
ィーゼルエンジンの場合曲率半径Ｒは１０００〜２５０
０ｍｍ、ピストンリング巾Ｂは１６〜２０ｍｍのものが
多い。従ってリング巾Ｂが２０ｍｍの場合巾Ｃは１２〜
１６ｍｍ程度とする。
動面である。摺動面２の形状は従来のバレルフェース２
ａの中央部分をストレート即ち円筒面２ｂになるように
切削加工したもので、ストレート部分の巾Ｃはピストン
リング巾Ｂの６０〜８０％にするのがよい。また舶用デ
ィーゼルエンジンの場合曲率半径Ｒは１０００〜２５０
０ｍｍ、ピストンリング巾Ｂは１６〜２０ｍｍのものが
多い。従ってリング巾Ｂが２０ｍｍの場合巾Ｃは１２〜
１６ｍｍ程度とする。
【００１６】ピストンリング１の材質は通常のねずみ鋳
鉄例えばＦＣ２５でよい。本発明では上記機械加工した
摺動面にレーザ熱処理を施す。母材の硬さが３５０Ｈｖ
程度であったものがレーザ熱処理により表面硬さが７５
０Ｈｖ程度に上昇する。さらにレーザ熱処理前にグラフ
ァイト（Ｃ）、クロームカーバイト（Ｃｒ3 Ｃ2 ）、ま
たはクロームカーバイトとモリブデン（Ｍｏ）粉末を塗
布したあとレーザ熱処理することにより表面硬度は８０
０〜９００Ｈｖ程度まで向上する。レーザ熱処理による
高い硬度に起因して表面に割れが発生することが考えら
れるが２５０°Ｃ程度に予熱した状態でレーザ熱処理を
行うことでこのような割れを防ぐことができる。
鉄例えばＦＣ２５でよい。本発明では上記機械加工した
摺動面にレーザ熱処理を施す。母材の硬さが３５０Ｈｖ
程度であったものがレーザ熱処理により表面硬さが７５
０Ｈｖ程度に上昇する。さらにレーザ熱処理前にグラフ
ァイト（Ｃ）、クロームカーバイト（Ｃｒ3 Ｃ2 ）、ま
たはクロームカーバイトとモリブデン（Ｍｏ）粉末を塗
布したあとレーザ熱処理することにより表面硬度は８０
０〜９００Ｈｖ程度まで向上する。レーザ熱処理による
高い硬度に起因して表面に割れが発生することが考えら
れるが２５０°Ｃ程度に予熱した状態でレーザ熱処理を
行うことでこのような割れを防ぐことができる。
【００１７】以下本発明の実施例の作用につき実験結果
等を交えて詳述する。図６は本発明のピストンリングと
従来のバレルフェースピストンリングをディーゼルエン
ジンに使用した場合の推定油膜厚さをクランク角度との
関係で示したものであり、コンピュータ解析の結果を示
している。クランク角度は０°が上死点、１８０°が下
死点である。
等を交えて詳述する。図６は本発明のピストンリングと
従来のバレルフェースピストンリングをディーゼルエン
ジンに使用した場合の推定油膜厚さをクランク角度との
関係で示したものであり、コンピュータ解析の結果を示
している。クランク角度は０°が上死点、１８０°が下
死点である。
【００１８】図中点線で示す曲線Ｘは従来のバレルフェ
ースピストンリングの油膜厚さ、実線で示す曲線Ｙは本
発明のピストンリングの油膜厚さをそれぞれ表してい
る。図から明らかなようにクランク角度０°即ち上死点
近傍で油膜厚さが著しく改善されている。
ースピストンリングの油膜厚さ、実線で示す曲線Ｙは本
発明のピストンリングの油膜厚さをそれぞれ表してい
る。図から明らかなようにクランク角度０°即ち上死点
近傍で油膜厚さが著しく改善されている。
【００１９】次にレーザ熱処理について説明する。レー
ザはＹＡＧレーザを用い、試験片はねずみ鋳鉄（ＦＣ２
５）を使用した。レーザのパワーは４５０Ｗ、レーザ照
射速度は０．２ｍ／ｍｉｎであって試験片全体を約２５
０°Ｃに加熱した状態でレーザ熱処理を行い、終了後室
温まで徐冷した。熱処理後表面荒さ０．８Ｓ（最大０．
８ミクロン）になるよう機械加工した。レーザ熱処理前
に塗布するレーザ合金化粉末はグラファイト（Ｃ）、ク
ロームカーバイト（Ｃｒ3 Ｃ2 ）、クロームカーバイト
（Ｃｒ3 Ｃ2 ）とモリブデン（Ｍｏ）を半々づつ混合し
たものの３種類につきテストした。
ザはＹＡＧレーザを用い、試験片はねずみ鋳鉄（ＦＣ２
５）を使用した。レーザのパワーは４５０Ｗ、レーザ照
射速度は０．２ｍ／ｍｉｎであって試験片全体を約２５
０°Ｃに加熱した状態でレーザ熱処理を行い、終了後室
温まで徐冷した。熱処理後表面荒さ０．８Ｓ（最大０．
８ミクロン）になるよう機械加工した。レーザ熱処理前
に塗布するレーザ合金化粉末はグラファイト（Ｃ）、ク
ロームカーバイト（Ｃｒ3 Ｃ2 ）、クロームカーバイト
（Ｃｒ3 Ｃ2 ）とモリブデン（Ｍｏ）を半々づつ混合し
たものの３種類につきテストした。
【００２０】その結果母材の硬度が３５０Ｈｖであるの
に対し何も塗布せずにレーザ熱処理を行ったもの、グラ
ファイトを塗布したもの、クロームカーバイトを塗布し
たもの、クロームカーバイトとモリブデンを半々づつ混
合したものを塗布したものはそれぞれ７５０Ｈｖ、８５
０Ｈｖ、９００Ｈｖ、８００Ｈｖであった。
に対し何も塗布せずにレーザ熱処理を行ったもの、グラ
ファイトを塗布したもの、クロームカーバイトを塗布し
たもの、クロームカーバイトとモリブデンを半々づつ混
合したものを塗布したものはそれぞれ７５０Ｈｖ、８５
０Ｈｖ、９００Ｈｖ、８００Ｈｖであった。
【００２１】また割れの発生は認められず、引張試験結
果は母材と変わらなかった。またレーザ合金化粉末を塗
布したものの耐食性は著しく改善された。尚本発明は上
記実施例に限定されず、特許請求の範囲内で種々の変更
が可能である。
果は母材と変わらなかった。またレーザ合金化粉末を塗
布したものの耐食性は著しく改善された。尚本発明は上
記実施例に限定されず、特許請求の範囲内で種々の変更
が可能である。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように本発明のピストンリン
グはバレルフェースピストンリングの摺動面のリング巾
の方向の中央部を所要の巾を有する円筒面にしたので、
最も苛酷な条件となるピストンの上死点においても十分
な厚さの油膜を確保することができると共に、摺動面を
レーザ熱処理またはレーザ合金化粉末を塗布後レーザ熱
処理するようにしたので、表面硬度が大となり耐摩耗性
の優れたピストンリングが得られる。
グはバレルフェースピストンリングの摺動面のリング巾
の方向の中央部を所要の巾を有する円筒面にしたので、
最も苛酷な条件となるピストンの上死点においても十分
な厚さの油膜を確保することができると共に、摺動面を
レーザ熱処理またはレーザ合金化粉末を塗布後レーザ熱
処理するようにしたので、表面硬度が大となり耐摩耗性
の優れたピストンリングが得られる。
【図１】本発明のピストンリングの正面断面図である。
【図２】従来のバレルフェースピストンリング正面断面
図である。
図である。
【図３】ピストン、ピストンリング、シリンダライナの
関係を示す断面図である。
関係を示す断面図である。
【図４】くさび膜効果の説明図である。
【図５】スクイーズ効果の説明図である。
【図６】クランク角度と油膜厚さの関係を示すコンピュ
ータ計算結果のグラフである。
ータ計算結果のグラフである。
１ ピストンリング ２ 摺動面 ２ａ バレルフェース面 ２ｂ 円筒面 Ｃ1 ピストンリングの軸心 Ｃ2 円弧の中心 Ｃ3 ピストンリングの中心 Ｒ 曲率半径
Claims (3)
- 【請求項１】 ピストンリングの中心を通りピストンリ
ングの軸心と直交する直線上に中心を有する所要の曲率
半径の円弧をピストンリングの軸心を中心に回転させた
ときに形成される曲面が摺動面となっているバレルフェ
ースピストンリングの、摺動面の中央部をピストンリン
グのリング巾方向に所要の巾を有する円筒面にした鋳鉄
製のピストンリングであって、上記摺動面はレーザ熱処
理が施されていることを特徴とするピストンリング。 - 【請求項２】 レーザ合金化粉末を塗布した後レーザ熱
処理を施すようにした請求項１記載のピストンリング。 - 【請求項３】 円筒面の巾がピストンリングのリング巾
の６０〜８０％である請求項１または請求項２記載のピ
ストンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234495A JP3666052B2 (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234495A JP3666052B2 (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | ピストンリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08296740A true JPH08296740A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3666052B2 JP3666052B2 (ja) | 2005-06-29 |
Family
ID=14324887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10234495A Expired - Fee Related JP3666052B2 (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3666052B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003514123A (ja) * | 1999-11-09 | 2003-04-15 | コンセントラ ヴァークスタッズ アクツィエボラーグ | ピストンリングに層を形成するための方法および装置 |
| EP2045488A1 (en) | 2007-10-05 | 2009-04-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Piston ring of reciprocating engine |
| JP2009540222A (ja) * | 2006-06-03 | 2009-11-19 | カーエス コルベンシュミット ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ピストンヘッドのリング溝をレーザビームによって硬化させるための方法ならびに該方法により製作されたピストン |
| JP2010031835A (ja) * | 2008-06-23 | 2010-02-12 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関用オイルリング及びピストン |
-
1995
- 1995-04-26 JP JP10234495A patent/JP3666052B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003514123A (ja) * | 1999-11-09 | 2003-04-15 | コンセントラ ヴァークスタッズ アクツィエボラーグ | ピストンリングに層を形成するための方法および装置 |
| JP2009540222A (ja) * | 2006-06-03 | 2009-11-19 | カーエス コルベンシュミット ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ピストンヘッドのリング溝をレーザビームによって硬化させるための方法ならびに該方法により製作されたピストン |
| EP2045488A1 (en) | 2007-10-05 | 2009-04-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Piston ring of reciprocating engine |
| JP2010031835A (ja) * | 2008-06-23 | 2010-02-12 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関用オイルリング及びピストン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3666052B2 (ja) | 2005-06-29 |
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