JPH08298209A - 超電導コイル - Google Patents
超電導コイルInfo
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F6/00—Superconducting magnets; Superconducting coils
- H01F6/06—Coils, e.g. winding, insulating, terminating or casing arrangements therefor
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F36/00—Transformers with superconductive windings or with windings operating at cryogenic temperature
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- Containers, Films, And Cooling For Superconductive Devices (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 超電導コイルを高温超電導体により構成し
得、かつ、大きな巻回数の場合にも比較手わずかな構成
高さで済まされるように発展させることにある。 【構成】 超電導体からなるコイルエレメントの少なく
とも１つの層を有し、超電導体は少なくとも１つの電気
的に絶縁性のファイバにより囲繞されており、前記超電
導体は電気的に絶縁性のファイバで補強されたエポオキ
シド樹脂内に、又はプラスチック内に埋め込まれている
超電導体コイルにおいて超電導体は高温超電導体であ
り、当該コイルは相互に電気的に接続された高温超電導
体を有する２つの部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ
４）を有していること
得、かつ、大きな巻回数の場合にも比較手わずかな構成
高さで済まされるように発展させることにある。 【構成】 超電導体からなるコイルエレメントの少なく
とも１つの層を有し、超電導体は少なくとも１つの電気
的に絶縁性のファイバにより囲繞されており、前記超電
導体は電気的に絶縁性のファイバで補強されたエポオキ
シド樹脂内に、又はプラスチック内に埋め込まれている
超電導体コイルにおいて超電導体は高温超電導体であ
り、当該コイルは相互に電気的に接続された高温超電導
体を有する２つの部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ
４）を有していること
Description
【０００１】
【発明が属する分野】本発明は請求項１の上位概念によ
る超電導コイル及び当該超電導コイルの使用法に関す
る。
る超電導コイル及び当該超電導コイルの使用法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】本発明は、その特許請求の範囲の請求項
１の上位概念により、例えばＥＰ−Ａ１−０ ３５３
４３３において公知である従来技術に関するものである
ことを規定している。ここではＡー１５ー結晶構造例え
ばＮｂ３Ｓｎ又はＶ３Ｇａを有する超電導性金属間化合
物の帯状の事前プロダクト（製造物）から出発して、表
面の事前の清浄化及び粗化の後、導体はプラズマスプレ
ー（噴射、溶射）により何れの側にも酸化物層を施さ
れ、そして、そして、反応性熱処理にて１つの超電導体
へ変換せしめられる。フィルムの巻回前に。絶縁された
導体上にガラス組織（編組）体が被着される。反応性熱
処理の後コイルは、エポオキシド樹脂で含浸される。不
利であるのは液状ヘリウムによる高価な冷却である。
１の上位概念により、例えばＥＰ−Ａ１−０ ３５３
４３３において公知である従来技術に関するものである
ことを規定している。ここではＡー１５ー結晶構造例え
ばＮｂ３Ｓｎ又はＶ３Ｇａを有する超電導性金属間化合
物の帯状の事前プロダクト（製造物）から出発して、表
面の事前の清浄化及び粗化の後、導体はプラズマスプレ
ー（噴射、溶射）により何れの側にも酸化物層を施さ
れ、そして、そして、反応性熱処理にて１つの超電導体
へ変換せしめられる。フィルムの巻回前に。絶縁された
導体上にガラス組織（編組）体が被着される。反応性熱
処理の後コイルは、エポオキシド樹脂で含浸される。不
利であるのは液状ヘリウムによる高価な冷却である。
【０００３】ＤＥーＡ１ー４２３２７０３からは高温超
電導体から成るコイル装備の軌道車両用の超電導体トラ
ンスフォーマ（トランス）（変換器）が公知であり、こ
こでは液体窒素での冷却がなされる。コイルの構成は詳
細には記載されていない。
電導体から成るコイル装備の軌道車両用の超電導体トラ
ンスフォーマ（トランス）（変換器）が公知であり、こ
こでは液体窒素での冷却がなされる。コイルの構成は詳
細には記載されていない。
【０００４】ＤＥ−ＡＳ １ ５８９ ９９２からは１
つの超電導コイルの複数の部分巻線を並列的にまたは直
列的に接続することが公知である。
つの超電導コイルの複数の部分巻線を並列的にまたは直
列的に接続することが公知である。
【０００５】ＤＥ３８ ０３ ２８５Ｃ２によって公知
の高温超電導体では複数のプレハブ製造物（事前作製
物）のスリット付きのシリンダリンクが、当該スリット
に隣接するコンタクト面を介して機械的締め合わせ又は
溶接により電気的に接続され、そして、トロイダル（環
状）コイルを形成する。
の高温超電導体では複数のプレハブ製造物（事前作製
物）のスリット付きのシリンダリンクが、当該スリット
に隣接するコンタクト面を介して機械的締め合わせ又は
溶接により電気的に接続され、そして、トロイダル（環
状）コイルを形成する。
【０００６】ＤＥ３７ ２９ １２５Ａ１からはセラミ
ックの超電導構成素子作製方法が公知であり、該方法で
はシリンダ状の担体上に交番的に複数のきわめて薄い超
電導性及び常伝導性の層が被着される。その種の複数の
系列の後その都度常伝導性材料からなる比較的厚い層お
よび絶縁層が被着される。
ックの超電導構成素子作製方法が公知であり、該方法で
はシリンダ状の担体上に交番的に複数のきわめて薄い超
電導性及び常伝導性の層が被着される。その種の複数の
系列の後その都度常伝導性材料からなる比較的厚い層お
よび絶縁層が被着される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は目的ないし課
題とするところは冒頭に述べた形式の超電導コイルを、
高温超電導体により構成され得、かつ、大きな巻回数の
場合にも比較的わずかな構成高さで済まされるように発
展させることにある。
題とするところは冒頭に述べた形式の超電導コイルを、
高温超電導体により構成され得、かつ、大きな巻回数の
場合にも比較的わずかな構成高さで済まされるように発
展させることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題は本発明の特許
請求の範囲の構成要件により解決される。
請求の範囲の構成要件により解決される。
【０００９】本発明の有利な発展形態を引用請求項に規
定する。
定する。
【００１０】本発明の利点とするところは当該コイルは
多面的に使用出来、比較的簡単に冷却可能であることで
ある。各コイルごとの電流が高温超電導体の耐量（耐
力）を越える場合、複数の導体が並列的にと接続されて
設けられる。
多面的に使用出来、比較的簡単に冷却可能であることで
ある。各コイルごとの電流が高温超電導体の耐量（耐
力）を越える場合、複数の導体が並列的にと接続されて
設けられる。
【００１１】本発明の有利な実施例によれば内側及び外
側部分の内側及び外側層の転置（変位）により交流損失
が低減され得る。
側部分の内側及び外側層の転置（変位）により交流損失
が低減され得る。
【００１２】
【実施例】次の本発明を実施例を用いて説明する。
【００１３】図１には例えば６４０ＫＶＡの電圧用の超
電導トランスフォーマ（トランス）を示し、該超電導ト
ランスフォーマ（トランス）は成層化された鉄心ないし
トランスフォーマ（トランス）コア２、低電圧コイルＮ
（該コイルＮは動作中出力側にて例えば４２０Ｖの低電
圧ＵＮを送出する）、その上方に位置する高電圧源１か
ら例えば１８．７ＫＶの高電圧ＵＨの供給を受ける。Φ
はトランスフォーマ（トランス）コアにおける磁束であ
る。
電導トランスフォーマ（トランス）を示し、該超電導ト
ランスフォーマ（トランス）は成層化された鉄心ないし
トランスフォーマ（トランス）コア２、低電圧コイルＮ
（該コイルＮは動作中出力側にて例えば４２０Ｖの低電
圧ＵＮを送出する）、その上方に位置する高電圧源１か
ら例えば１８．７ＫＶの高電圧ＵＨの供給を受ける。Φ
はトランスフォーマ（トランス）コアにおける磁束であ
る。
【００１４】図２は２つのコイルＮ，Ｈの取り囲む横断
面が矩形のトランスフォーマ（トランス）コア２の脚部
の横断面を示す。上記トランスフォーマ（トランス）コ
アのところには低電圧コイルＮの２つの部分コイルＮ
１，Ｎ２及び高電圧コイルＨの４つの部分コイルＨ１〜
Ｈ４が示してあり、上記部分コイルは当該矩形状のトラ
ンスフォーマ（トランス）コア２の内部空間内及びクラ
イオスタット３の内部空間内に設けられている。作動中
液状窒素で充填されるクライオスタット３は２５ｍｍの
厚さである。低電圧源Ｈとの間の冷却チャネルは５ｍｍ
の幅を有する。トランスフォーマ（トランス）コア２と
クライオスタット３との間の間隔は１５ｍｍである。部
分コイルＮ１，Ｈ２〜Ｈ４は５ｍｍ厚であり、部分コイ
ルＮないしＨ１は８ｍｍないし７ｍｍである。部分コイ
ルＮ１はクライオスタット３からは２５ｍｍの間隔を有
し、部分コイルＨ４は３０ｍｍの間隔を有する。
面が矩形のトランスフォーマ（トランス）コア２の脚部
の横断面を示す。上記トランスフォーマ（トランス）コ
アのところには低電圧コイルＮの２つの部分コイルＮ
１，Ｎ２及び高電圧コイルＨの４つの部分コイルＨ１〜
Ｈ４が示してあり、上記部分コイルは当該矩形状のトラ
ンスフォーマ（トランス）コア２の内部空間内及びクラ
イオスタット３の内部空間内に設けられている。作動中
液状窒素で充填されるクライオスタット３は２５ｍｍの
厚さである。低電圧源Ｈとの間の冷却チャネルは５ｍｍ
の幅を有する。トランスフォーマ（トランス）コア２と
クライオスタット３との間の間隔は１５ｍｍである。部
分コイルＮ１，Ｈ２〜Ｈ４は５ｍｍ厚であり、部分コイ
ルＮないしＨ１は８ｍｍないし７ｍｍである。部分コイ
ルＮ１はクライオスタット３からは２５ｍｍの間隔を有
し、部分コイルＨ４は３０ｍｍの間隔を有する。
【００１５】部分コイルＮ１，Ｎ２；Ｈ１〜Ｈ４は５ｍ
ｎの相互間隔を有する。ここで、部分コイルＮ１，Ｎ２
は各２つの層Ｌ１，Ｌ２を有する。
ｎの相互間隔を有する。ここで、部分コイルＮ１，Ｎ２
は各２つの層Ｌ１，Ｌ２を有する。
【００１６】それぞれの帯状の高温超電導体は複数のワ
イヤ、線材ないしファイバ（フィラメント）からなり、
（これはＢｉ２Ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ３０１０）からなる。
それらは銀マトリクス内に埋め込まれる。上記超電導体
は２５ｍの幅及び０．２５ｍｍの厚さを有する。当該の
高温超電導体はファイバ補強され、有利にはグラスファ
イバ補強されたエポオキシド樹脂内に、又は金属のよう
な類似の熱膨張特性付きのプラスチック内に埋め込まれ
る。高温超電導体は部分コイルＮ１の層Ｌ１，Ｌ２を形
成する。
イヤ、線材ないしファイバ（フィラメント）からなり、
（これはＢｉ２Ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ３０１０）からなる。
それらは銀マトリクス内に埋め込まれる。上記超電導体
は２５ｍの幅及び０．２５ｍｍの厚さを有する。当該の
高温超電導体はファイバ補強され、有利にはグラスファ
イバ補強されたエポオキシド樹脂内に、又は金属のよう
な類似の熱膨張特性付きのプラスチック内に埋め込まれ
る。高温超電導体は部分コイルＮ１の層Ｌ１，Ｌ２を形
成する。
【００１７】エポオキシド樹脂又はプラスチック内への
埋め込みの厚さｄは半径方向の力方向で次のように選定
されており、有利には＞２ｍｍであるように選定されて
おり、即ち、短絡の場合に生じる機械的力が吸収されそ
の際高温超電導体が０．２％の臨界的な膨張を越えるこ
とのないように選定されている。当該の力方向と逆の方
向ではエポオキシド樹脂又はプラスチックの厚さｃは非
常に薄い、有利には≦・２ｍｍ、殊に≦・０．６ｍｍで
あるので、高温超電導体内に生じる損失熱は大きな効率
で冷却媒体へ放出され得る（参照図３）。１つの低電圧
コイルＮ１，Ｎ２の高温超電導体の隣接する層Ｌ１，Ｌ
２間の間隔は同様に≦・、有利には≦０．６ｍｍであ
る。
埋め込みの厚さｄは半径方向の力方向で次のように選定
されており、有利には＞２ｍｍであるように選定されて
おり、即ち、短絡の場合に生じる機械的力が吸収されそ
の際高温超電導体が０．２％の臨界的な膨張を越えるこ
とのないように選定されている。当該の力方向と逆の方
向ではエポオキシド樹脂又はプラスチックの厚さｃは非
常に薄い、有利には≦・２ｍｍ、殊に≦・０．６ｍｍで
あるので、高温超電導体内に生じる損失熱は大きな効率
で冷却媒体へ放出され得る（参照図３）。１つの低電圧
コイルＮ１，Ｎ２の高温超電導体の隣接する層Ｌ１，Ｌ
２間の間隔は同様に≦・、有利には≦０．６ｍｍであ
る。
【００１８】図３は高温超電導体のそれぞれ２つの隣接
層Ｌ１，Ｌ２を有する。図２による層は低電圧コイルＮ
１，Ｎ２を示す。上記の層はグラスファイバ補強された
エポオキシド樹脂内に埋め込まれ、そして、終端側にて
常伝導体又は高温超電導体から成る電気的導体を介して
直列に、そして、導体コネクタないしコンタクトないし
銀板５を介して並列に接続されている（設けられてい
る）。複数の層Ｌ１，Ｌ２の場合、図示の接続における
ように各層間の電流が転置（変位）せしめられ、それに
より、交流損失が最小化される。このことは現在知られ
ている高温超電導体により達成され得る最良の転置（変
位）技術である。上記コイル部分における接触接続はす
べての層Ｌ１．Ｌ２に共通な銀板５へのろう付けにより
確保される。
層Ｌ１，Ｌ２を有する。図２による層は低電圧コイルＮ
１，Ｎ２を示す。上記の層はグラスファイバ補強された
エポオキシド樹脂内に埋め込まれ、そして、終端側にて
常伝導体又は高温超電導体から成る電気的導体を介して
直列に、そして、導体コネクタないしコンタクトないし
銀板５を介して並列に接続されている（設けられてい
る）。複数の層Ｌ１，Ｌ２の場合、図示の接続における
ように各層間の電流が転置（変位）せしめられ、それに
より、交流損失が最小化される。このことは現在知られ
ている高温超電導体により達成され得る最良の転置（変
位）技術である。上記コイル部分における接触接続はす
べての層Ｌ１．Ｌ２に共通な銀板５へのろう付けにより
確保される。
【００１９】各コイルＮ毎の電流が高温超電導体の耐量
を越えると、複数の導体は並列的にと接続される（殊に
低電圧コイルＮの場合）。
を越えると、複数の導体は並列的にと接続される（殊に
低電圧コイルＮの場合）。
【００２０】図４は図３の実施例に対して代替選択的
に、断片的に且つ斜視的に７つの並列導体を有する低電
圧コイルＮ１の層Ｌ１を示す。
に、断片的に且つ斜視的に７つの並列導体を有する低電
圧コイルＮ１の層Ｌ１を示す。
【００２１】図５及び図６はコイル内へのほぼ点状の電
流入力供給部８、換言すれば局所的に狭い範囲に限定さ
れた電流給電ないし高熱の周囲から低温のクライオスタ
ット３内へのコイルからの点状電流出力部９を示す。
流入力供給部８、換言すれば局所的に狭い範囲に限定さ
れた電流給電ないし高熱の周囲から低温のクライオスタ
ット３内へのコイルからの点状電流出力部９を示す。
【００２２】有利にはコイル始端ないしコイル終端にお
ける部分コイルＮ１，Ｎ２；Ｈ〜Ｈ１〜Ｈ４の入、出力
線路Ｅ１〜Ｅ８、Ａ１〜Ａ８は等しい相互間隔を有し、
ここにおいて、入、出力線路Ｅ１ないしＥ１，Ｅ８，Ａ
１ないしＡ８は均一にコイル周囲に亘って分布されてい
いる。高温超電導体の各々の始端及び終端側導体路の長
さの和はほぼ等しく、ここで入力側にて比較的短い導体
路Ｅ１が出力側Ａ１にて比較的長くなっている。電流入
力及び電流出力部９を有する高温超電導体の端部のその
種接触接続により丁度１つのコイル巻回が実現され得
る。それによりコンパクトな構成形態が達成される。
ける部分コイルＮ１，Ｎ２；Ｈ〜Ｈ１〜Ｈ４の入、出力
線路Ｅ１〜Ｅ８、Ａ１〜Ａ８は等しい相互間隔を有し、
ここにおいて、入、出力線路Ｅ１ないしＥ１，Ｅ８，Ａ
１ないしＡ８は均一にコイル周囲に亘って分布されてい
いる。高温超電導体の各々の始端及び終端側導体路の長
さの和はほぼ等しく、ここで入力側にて比較的短い導体
路Ｅ１が出力側Ａ１にて比較的長くなっている。電流入
力及び電流出力部９を有する高温超電導体の端部のその
種接触接続により丁度１つのコイル巻回が実現され得
る。それによりコンパクトな構成形態が達成される。
【００２３】低電圧コイルＮ（図３参照）の下端におけ
る内側ないし外側部分コイルＮ１，Ｎ２の内層ないし外
層の転置（変位）の結果、電流は均一に種々の層Ｌ１，
Ｌ２へ分割される。それにより交流損失の所期の最小化
が行われる。
る内側ないし外側部分コイルＮ１，Ｎ２の内層ないし外
層の転置（変位）の結果、電流は均一に種々の層Ｌ１，
Ｌ２へ分割される。それにより交流損失の所期の最小化
が行われる。
【００２４】図７は２つの支持体リンクないし下方及び
上方スぺーサ１０、１１への部分コイルの固定（締着）
の様子をを示し、ここで、前記の２つの支持体リンクな
いし下方及び上方スぺーサ１０、１１は、少なくとも１
つの電気的絶縁性の引張（締着）棒（バー）１２により
０．７５ｍの所定の相互間隔に保持される。部分コイル
（Ｎ１、Ｘ２；Ｈ１ーＨ４）は５ｍｍの所定長ｂに亘っ
てスペーサ１０，１１内に侵入する（１５ｍｍの残留す
る剰余深度（ａ）のもとで）。就中短絡の際生じる、軸
方向の力は当該スペーサ１０，１１により受容される。
上方スぺーサ１０、１１への部分コイルの固定（締着）
の様子をを示し、ここで、前記の２つの支持体リンクな
いし下方及び上方スぺーサ１０、１１は、少なくとも１
つの電気的絶縁性の引張（締着）棒（バー）１２により
０．７５ｍの所定の相互間隔に保持される。部分コイル
（Ｎ１、Ｘ２；Ｈ１ーＨ４）は５ｍｍの所定長ｂに亘っ
てスペーサ１０，１１内に侵入する（１５ｍｍの残留す
る剰余深度（ａ）のもとで）。就中短絡の際生じる、軸
方向の力は当該スペーサ１０，１１により受容される。
【００２５】低電圧源Ｎは１３の巻回（ターン）で設計
されており、上記巻回（ターン）のうち図３にはたんに
７のみを示し、２つの部分コイルＮ１，Ｎ２は各々２つ
の導体層Ｌ１，Ｌ２毎に３６の導体が並列的に接続され
ており（図４中では単に７つの並列接続配置の導体を示
す）おり、その結果７２の線路が各巻回（ターン）を有
する１つの部分コイル上に巻回される。第１３の巻回
（ターン）は電流入力側８及び電流出力側９により形成
される。
されており、上記巻回（ターン）のうち図３にはたんに
７のみを示し、２つの部分コイルＮ１，Ｎ２は各々２つ
の導体層Ｌ１，Ｌ２毎に３６の導体が並列的に接続され
ており（図４中では単に７つの並列接続配置の導体を示
す）おり、その結果７２の線路が各巻回（ターン）を有
する１つの部分コイル上に巻回される。第１３の巻回
（ターン）は電流入力側８及び電流出力側９により形成
される。
【００２６】重要なことはプレハブ（事前製作）製造物
ではなく仕上がり済みの高温超電導体が１５ｃｍの最小
半径を有するコイルへ巻回されることである。
ではなく仕上がり済みの高温超電導体が１５ｃｍの最小
半径を有するコイルへ巻回されることである。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、冒頭に述べた形式の超
電導コイルを高温超電導体により構成され得、かつ、大
きな巻回数の場合にも比較手わずかな構成高さで済まさ
れるように発展させること、及び当該コイルは多面的に
使用出来、比較的簡単に冷却可能であるという効果が得
られる。
電導コイルを高温超電導体により構成され得、かつ、大
きな巻回数の場合にも比較手わずかな構成高さで済まさ
れるように発展させること、及び当該コイルは多面的に
使用出来、比較的簡単に冷却可能であるという効果が得
られる。
【図１】トランスの基本接続図である。
【図２】図１のトランスの磁気コア及び冷却低、高電圧
部分コイルの部分断面図である。
部分コイルの部分断面図である。
【図３】並列的な層ないし導体を有する図２の低電圧コ
イルの概念図である。
イルの概念図である。
【図４】複数の並列導体を有する低電圧部分コイルの一
部を示す斜視図である。
部を示す斜視図である。
【図５】コイルの入力側における電流入力部の基本構成
の概念図である。
の概念図である。
【図６】コイルの入力側における電流入力部の基本構成
の概念図である。
の概念図である。
【図７】図１のトランスフォーマ（トランス）の部分コ
イルの締結固定の様子を示す概念図である。
イルの締結固定の様子を示す概念図である。
１ 高電圧源、網 ２ トランスフォーマ（トランス）コア ３ クライオスタット ４ ＮとＨ間の冷却チャネル ５ 線路コネクタ、コンタクト及び銀板 ６ 電気線路、常伝導体 ７ 電気線路、常伝導体 ８ 電流入力部 ９ 電流出力部 １０ Ｈ、Ｎに対する下方ないし上方スペーサ １１ Ｈ、Ｎに対する下方ないし上方スペーサ １２ 引張（締着）棒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 フリードリッヒ ケーニッヒ スイス国 オーバーベーツベルク ルーマ ーマット 236 (72)発明者 ヤーコプ リュナー スイス国 チューリッヒ ゾンタークスシ ュタイク ３ (72)発明者 ホセ マリア リヴェラ スイス国 ローザンヌ リュ デュ リサ ロ ７
Claims (10)
- 【請求項１】 ａ）超電導体から成る複数コイルエレメ
ントの少なくとも１つの層を有し、 ｂ）超電導体は少なくとも１つの電気的に絶縁性のファ
イバにより囲繞されており、 ｃ）前記超電導体は電気的に絶縁性のファイバで補強さ
れたエポオキシド樹脂内に、又はプラスチック内に埋め
込まれている超電導コイルにおいて ｄ）超電導体は高温超電導体であり、 ｅ）当該コイルは相互に電気的に接続された高温超電導
体を有する２つの部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ
４）を有することを特徴とする超電導コイル。 - 【請求項２】 前記部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ
４）は少なくとも１つの常伝導体（６，７）を介して相
互に電気的に接続されている請求項１記載の装置。 - 【請求項３】 ａ）各部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ー
Ｈ４）は電気的及び機械的に並列に接続された高温超電
導体の複数の相互に上下に位置する層（Ｌ１，Ｌ２）を
有し、 ｂ）例えば１つの内側コイル（Ｎ１）の外層（Ｌ２）は
外側部分コイル（Ｎ２）の内層と電気的に接続されてお
り、また、その逆の関係を以て接続されるように構成さ
れている請求項１又は２記載のコイル。 - 【請求項４】 前記部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ー
Ｈ４）は１つの共通の良伝導性のコンタクト（５）を介
して相互に接続されている請求項１から３までのうち１
項記載のコイル。 - 【請求項５】 ａ）部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ
４）の入、出力線路はコイルの始端及び終端にて、同じ
相互間隔を有し、ここで、前記の入、出力線路（Ｅ１−
Ｅ８，Ａ１−Ａ８）は一様にコイル周囲に亘って分布さ
れており、 ｂ）高温超電導体の各々の始端及び終端側の導体路の長
さの和がほぼ等しく、ここで入力側で、比較的短い導体
路（Ｅ１）は出力側で(Ａ１)比較的に長く、また、その
逆（Ｅ８，Ａ８）である請求項１から４までのうち１項
記載のコイル。 - 【請求項６】 部分コイル（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ４）
は終端側でスベーサ（１０、１１）にてそれの位置に関
して位置固定されるように構成されている請求項１から
５までのうち１項記載のコイル。 - 【請求項７】 ａ）高温超電導体の隣接する層（Ｌ１、
Ｌ２）の間隔が≦２ｍｍであり、 ｂ）例えば、≦０．６ｍｍである請求項１から６までの
うち１項記載の装置。 - 【請求項８】 ａ）高温超電導体は部分コイル（Ｎ１、
Ｎ２；Ｈ１ーＨ４）の、大して半径方向負荷を受けない
力方向では≦２ｍｍの間隔（ｃ）を有し、 ｂ）例えば≦０．６mmを有する請求項３から７までのう
ち１項記載のコイル。 - 【請求項９】 エポオキシド樹脂又はプラスチックにお
ける高温超電導体の埋め込みの厚さ（ｄ）は部分コイル
（Ｎ１、Ｎ２；Ｈ１ーＨ４）の半径方向の力方向で＞２
ｍｍである請求項３から８までのうち１項記載の装置。 - 【請求項１０】 少なくとも１つの低電圧コイル（Ｎ）
と少なくとも１つの高電圧コイル（Ｈ）とを有するトラ
ンスフォーマ（トランス）において用いられる請求項１
から９までのうち少なくとも１つの超電導コイルの使用
法において、低電圧コイル（Ｎ）は少なくとも２つの電
気的に並列接続された部分コイル（Ｎ，Ｎ２）を有し、
高電圧コイル（Ｈ）は少なくとも２つの電気的に直列接
続された部分コイル（Ｈ1−Ｈ4）を有することを特徴と
する超電導コイルの使用法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19515003A DE19515003C2 (de) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | Supraleitende Spule |
| DE19515003.1 | 1995-04-24 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JP3936755B2 JP3936755B2 (ja) | 2007-06-27 |
Family
ID=7760223
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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|---|---|
| US (1) | US5689223A (ja) |
| EP (1) | EP0740315B1 (ja) |
| JP (1) | JP3936755B2 (ja) |
| DE (2) | DE19515003C2 (ja) |
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| JP2006093639A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Hyosung Corp | 超伝導線材の転位方法 |
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| IT1277740B1 (it) * | 1995-12-28 | 1997-11-12 | Pirelli Cavi S P A Ora Pirelli | Cavo superconduttore per alta potenza |
| EP1016187B1 (en) | 1996-05-29 | 2003-09-24 | Abb Ab | Conductor for high-voltage windings and a rotating electric machine comprising a winding including the conductor |
| SE510192C2 (sv) | 1996-05-29 | 1999-04-26 | Asea Brown Boveri | Förfarande och kopplingsarrangemang för att minska problem med tredjetonsströmmar som kan uppstå vid generator - och motordrift av växelströmsmaskiner kopplade till trefas distributions- eller transmissionsnät |
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| SE9704431D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Effektreglering av synkronmaskin |
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| SE9704413D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Krafttransformator/reaktor |
| SE9704422D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Ändplatta |
| SE9704412D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Krafttransformator/reaktor |
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