JPH08300012A - 金属管の３ロール絞り圧延方法 - Google Patents
金属管の３ロール絞り圧延方法Info
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- JPH08300012A JPH08300012A JP10404595A JP10404595A JPH08300012A JP H08300012 A JPH08300012 A JP H08300012A JP 10404595 A JP10404595 A JP 10404595A JP 10404595 A JP10404595 A JP 10404595A JP H08300012 A JPH08300012 A JP H08300012A
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- JP
- Japan
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- degrees
- roll
- angular displacement
- rolling
- product
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ３ロール絞り圧延機において、ロールスタン
ドのロールを圧延パスラインに直交する面内で９〜１５
度の倍数の角度変位を持たせて圧延することにより、製
品の偏肉率及び内面角張りが向上する。 【構成】 複数以上のロールスタンドを連続的に配置
し、各ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円周方
向に３個のロールを１２０度間隔で配置する３ロール絞
り圧延機において、ロールスタンドのロールを圧延パス
ラインに直交する面内で９度〜１５度の倍数の角度変位
を持たせて配置して圧延する。
ドのロールを圧延パスラインに直交する面内で９〜１５
度の倍数の角度変位を持たせて圧延することにより、製
品の偏肉率及び内面角張りが向上する。 【構成】 複数以上のロールスタンドを連続的に配置
し、各ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円周方
向に３個のロールを１２０度間隔で配置する３ロール絞
り圧延機において、ロールスタンドのロールを圧延パス
ラインに直交する面内で９度〜１５度の倍数の角度変位
を持たせて配置して圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は絞り圧延工程中に発生
する製品の内面角張りを減少させる金属管の３ロール絞
り圧延方法に関するものである。
する製品の内面角張りを減少させる金属管の３ロール絞
り圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】金属管の絞り圧延工程は絞り圧延機を用
いて、製品の外径・肉厚等の管寸法を決定する製造上重
要な工程である。この絞り圧延機は、図６（ａ）に示す
ように複数以上のロールスタンド７を圧延パスラインに
沿って直線上に連続に配置されている。
いて、製品の外径・肉厚等の管寸法を決定する製造上重
要な工程である。この絞り圧延機は、図６（ａ）に示す
ように複数以上のロールスタンド７を圧延パスラインに
沿って直線上に連続に配置されている。
【０００３】ロールスタンド７は圧延パスラインの円周
方向に３個のロール６を設け、このロール配置は図６
（ｂ）に示すように１２０度の間隔で圧延パスラインの
円周方向に配置されている。
方向に３個のロール６を設け、このロール配置は図６
（ｂ）に示すように１２０度の間隔で圧延パスラインの
円周方向に配置されている。
【０００４】従来は図７に示すようにこの絞り圧延機は
連続する３ロール一組のロールスタンドのロールを圧延
パスラインに直交する面内で角度変位を６０度の倍数
（０度、６０度）として配置されていた。
連続する３ロール一組のロールスタンドのロールを圧延
パスラインに直交する面内で角度変位を６０度の倍数
（０度、６０度）として配置されていた。
【０００５】さらに、この改善方法として図８に示すよ
うに、特開昭58-25805号公報には角度変位を３０度の倍
数（０度、３０度、６０度、９０度）として配置された
ものも提案されている。
うに、特開昭58-25805号公報には角度変位を３０度の倍
数（０度、３０度、６０度、９０度）として配置された
ものも提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
絞り圧延機で連続する３ロール一組のロールスタンドの
ロールを圧延パスラインに直交する面内で変位角度を６
０度ずつとして配置する方法では、図９（ａ）に示すよ
うに圧延パスラインの円周方向を６等分するロール面で
管の外径・肉厚の圧延を各ロールスタンドで繰り返され
るため、製品の円周方向に内面６角張りを生ずる。
絞り圧延機で連続する３ロール一組のロールスタンドの
ロールを圧延パスラインに直交する面内で変位角度を６
０度ずつとして配置する方法では、図９（ａ）に示すよ
うに圧延パスラインの円周方向を６等分するロール面で
管の外径・肉厚の圧延を各ロールスタンドで繰り返され
るため、製品の円周方向に内面６角張りを生ずる。
【０００７】また上記の改善方法として、特開昭58-258
05号公報等にあるように角度変位３０度として配置する
方法では、図９（ｂ）に示すように圧延パスラインの円
周方向を１２等分するロール面で外径・肉厚の圧延を各
ロールスタンドで繰り返すために製品の円周方向で内面
１２角張りが生ずるという問題があった。
05号公報等にあるように角度変位３０度として配置する
方法では、図９（ｂ）に示すように圧延パスラインの円
周方向を１２等分するロール面で外径・肉厚の圧延を各
ロールスタンドで繰り返すために製品の円周方向で内面
１２角張りが生ずるという問題があった。
【０００８】本発明は管内面の角張りの減少を達成する
ためになされたもので、各圧延ロールスタンドを圧延パ
スラインの円周方向に最適な角度で配置することにより
製品の円周方向の内面角張りを減少させ、偏肉率を改善
することを目的とする。
ためになされたもので、各圧延ロールスタンドを圧延パ
スラインの円周方向に最適な角度で配置することにより
製品の円周方向の内面角張りを減少させ、偏肉率を改善
することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の金属管の３ロー
ル絞り圧延方法は、複数以上のロールスタンドを連続的
に配置し各ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円
周方向に３個のロールを１２０度間隔で配置する３ロー
ル絞り圧延方法において、ロールスタンドのロールを圧
延パスラインに直交する面内で９度〜１５度の倍数の角
度変位を持たせて配置して圧延することを特徴とするも
のである。
ル絞り圧延方法は、複数以上のロールスタンドを連続的
に配置し各ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円
周方向に３個のロールを１２０度間隔で配置する３ロー
ル絞り圧延方法において、ロールスタンドのロールを圧
延パスラインに直交する面内で９度〜１５度の倍数の角
度変位を持たせて配置して圧延することを特徴とするも
のである。
【００１０】第２の発明は、第１発明に９度〜１５度の
倍数の角度変位を持たせて配置された各ロールスタンド
を任意の数のペアに分けるとともに、ペア内の角度変位
は６０度とし、隣接するペア同志の角度変位は３０度以
上としたことを特徴とするものである。
倍数の角度変位を持たせて配置された各ロールスタンド
を任意の数のペアに分けるとともに、ペア内の角度変位
は６０度とし、隣接するペア同志の角度変位は３０度以
上としたことを特徴とするものである。
【００１１】第３の発明は、第２発明にペア内の角度変
位は６０度とし、隣接するペア同志の角度変位は３０度
以上としたサイクルを２サイクル以上繰り返すことを特
徴とするものである。
位は６０度とし、隣接するペア同志の角度変位は３０度
以上としたサイクルを２サイクル以上繰り返すことを特
徴とするものである。
【００１２】
【作用】本発明は、圧延パスラインの円周方向に１２０
度間隔で配置される各ロールを圧延パスラインの円周方
向に９〜１５度の倍数の角度変位を持たせたので、例え
ば１５度の倍数（０度、１５度、３０度、４５度、６０
度、７５度、９０度、１０５度）の角度変位は、図５に
示すような配置となる。これにより１５度の倍数の角度
変位を持つロールスタンドにより絞られた管は、図９
（ｃ）に示すように圧延パスラインの円周方向を２４等
分するロール面で管の外径・肉厚の圧延を各ロールスタ
ンドで繰り返されるため、製品の円周方向が内面２４角
張りとなり製品内面の真円度が向上する。
度間隔で配置される各ロールを圧延パスラインの円周方
向に９〜１５度の倍数の角度変位を持たせたので、例え
ば１５度の倍数（０度、１５度、３０度、４５度、６０
度、７５度、９０度、１０５度）の角度変位は、図５に
示すような配置となる。これにより１５度の倍数の角度
変位を持つロールスタンドにより絞られた管は、図９
（ｃ）に示すように圧延パスラインの円周方向を２４等
分するロール面で管の外径・肉厚の圧延を各ロールスタ
ンドで繰り返されるため、製品の円周方向が内面２４角
張りとなり製品内面の真円度が向上する。
【００１３】ここで、９度〜１５度の倍数の角度変位に
限定した理由について述べる。８度の倍数以下ではロー
ルスタンド台数が多くなるので設備費が高くなり、１６
度の倍数以上では角張り減少の効果が少ない。
限定した理由について述べる。８度の倍数以下ではロー
ルスタンド台数が多くなるので設備費が高くなり、１６
度の倍数以上では角張り減少の効果が少ない。
【００１４】発明者らが、圧延パスラインの円周方向に
１２０度の間隔で配置された各ロールを圧延パスライン
の円周方向に１５度の倍数（０度、１５度、３０度、４
５度、６０度、７５度、９０度、１０５度）の角度変位
を持たせて絞り圧延を行った結果、製品の内面が２４角
張りとなった。
１２０度の間隔で配置された各ロールを圧延パスライン
の円周方向に１５度の倍数（０度、１５度、３０度、４
５度、６０度、７５度、９０度、１０５度）の角度変位
を持たせて絞り圧延を行った結果、製品の内面が２４角
張りとなった。
【００１５】しかし、管の加工量が小さいときは問題な
いが、管の加工量が大きい場合は圧延中に管がねじれて
製品の円周方向で内面が完全な２４角張りにならないと
いう問題が発生した。
いが、管の加工量が大きい場合は圧延中に管がねじれて
製品の円周方向で内面が完全な２４角張りにならないと
いう問題が発生した。
【００１６】この理由として絞り圧延機のロールカリバ
ーは完全な真円ではなく、ある程度の楕円率を持ってい
るため圧延中の管の形状は完全な真円とはならず、その
ため後続する圧延ロールカリバーの形状に合致しようと
する方向に金属管がねじれてしまう。このため同一面を
繰り返し圧延してしまうため内面が完全な２４角張りと
ならないと考えられる。
ーは完全な真円ではなく、ある程度の楕円率を持ってい
るため圧延中の管の形状は完全な真円とはならず、その
ため後続する圧延ロールカリバーの形状に合致しようと
する方向に金属管がねじれてしまう。このため同一面を
繰り返し圧延してしまうため内面が完全な２４角張りと
ならないと考えられる。
【００１７】そこでこれを改善するために種々の試験を
行い下記のような結果を得た。図４は隣接するロールス
タンド間のロール角度変位と管のねじれ角度との関係を
示すグラフ図である。ねじれ角度はロールスタンド間で
のシーム部の円周方向のねじれ角を圧延を停止し管を中
止め状態にして測定したものである。
行い下記のような結果を得た。図４は隣接するロールス
タンド間のロール角度変位と管のねじれ角度との関係を
示すグラフ図である。ねじれ角度はロールスタンド間で
のシーム部の円周方向のねじれ角を圧延を停止し管を中
止め状態にして測定したものである。
【００１８】図中の●が隣接するロールスタンドの角度
変位と管のねじれ角度の関係を示している。この図から
明らかなように、隣接するロールスタンドの角度変位が
６０度で一番ねじれ角度が小さく、３０度以上であれば
問題ないことがわかった。
変位と管のねじれ角度の関係を示している。この図から
明らかなように、隣接するロールスタンドの角度変位が
６０度で一番ねじれ角度が小さく、３０度以上であれば
問題ないことがわかった。
【００１９】そこで隣接するロールスタンド間の角度変
位を３０度以上とするために、９〜１５度の倍数の角度
変位を持たせて配置された各ロールスタンドを任意のペ
アに分け、ペア内の角度変位を６０度とし、隣接するペ
ア同士の角度変位を３０度以上（例えば３０度、４５
度）とするロールスタンド配置とした。
位を３０度以上とするために、９〜１５度の倍数の角度
変位を持たせて配置された各ロールスタンドを任意のペ
アに分け、ペア内の角度変位を６０度とし、隣接するペ
ア同士の角度変位を３０度以上（例えば３０度、４５
度）とするロールスタンド配置とした。
【００２０】更に、このペア内の角度変位を６０度と
し、隣接するペア同志の角度変位を３０度以上としたサ
イクルを２サイクル以上繰り返すと、圧延加工量の大き
いロールスタンド全域において管のねじれが緩和できる
のでさらに偏肉が改善される。
し、隣接するペア同志の角度変位を３０度以上としたサ
イクルを２サイクル以上繰り返すと、圧延加工量の大き
いロールスタンド全域において管のねじれが緩和できる
のでさらに偏肉が改善される。
【００２１】
【実施例】本発明を実施例に基づいて説明する。
【００２２】図１は本発明の実施例を示す設備の模式図
である。帯鋼１は、加熱炉２で１２００℃以上に加熱さ
れた後、エッジヒーター３により帯鋼１の両端（エッジ
部）を１３８０℃程度に加熱する。その後製管機４によ
り帯鋼１の両端を鍛接することにより母管５となる。こ
の母管５を３個のロール６を一組としたロールスタンド
７を複数以上で構成された絞り圧延機８により所定の外
径、肉厚に絞り圧延加工した後、切断機９により所定の
寸法に切断後、製品１０となり、その後冷却床１１に搬
送される。
である。帯鋼１は、加熱炉２で１２００℃以上に加熱さ
れた後、エッジヒーター３により帯鋼１の両端（エッジ
部）を１３８０℃程度に加熱する。その後製管機４によ
り帯鋼１の両端を鍛接することにより母管５となる。こ
の母管５を３個のロール６を一組としたロールスタンド
７を複数以上で構成された絞り圧延機８により所定の外
径、肉厚に絞り圧延加工した後、切断機９により所定の
寸法に切断後、製品１０となり、その後冷却床１１に搬
送される。
【００２３】製品の製造条件は、帯鋼１の材質を低炭素
鋼とし、帯鋼１の幅は４４５ｍｍ，絞り圧延機に挿入さ
れる母管の外径は１２０．０φｍｍで、絞り圧延機に出
た製品の外径は２１．７φｍｍ、肉厚は２．８φｍｍ
で、母管から製品までの断面積減少率は８８．７％で行
った。
鋼とし、帯鋼１の幅は４４５ｍｍ，絞り圧延機に挿入さ
れる母管の外径は１２０．０φｍｍで、絞り圧延機に出
た製品の外径は２１．７φｍｍ、肉厚は２．８φｍｍ
で、母管から製品までの断面積減少率は８８．７％で行
った。
【００２４】なお、本発明の絞り圧延機のスタンド数
は、図２に示すように２７スタンドで行った。
は、図２に示すように２７スタンドで行った。
【００２５】本実施例では表１に示すように、最初のス
タンド群と最後のスタンド群は管の加工量が小さいの
で、最初のスタンド群のＮｏ１〜２と最終のスタンド群
のＮｏ１９〜２７とについては、６０度の角度変位で行
い、管の加工量が大きい中間のスタンド群のＮｏ３〜１
８については、本発明の方法で行った。
タンド群と最後のスタンド群は管の加工量が小さいの
で、最初のスタンド群のＮｏ１〜２と最終のスタンド群
のＮｏ１９〜２７とについては、６０度の角度変位で行
い、管の加工量が大きい中間のスタンド群のＮｏ３〜１
８については、本発明の方法で行った。
【００２６】なお、中間のスタンド群は８つのスタンド
を１グループとして、スタンドＮｏ３〜１０を第１サイ
クル、スタンドＮｏ１１〜１８を第２サイクルとした。
を１グループとして、スタンドＮｏ３〜１０を第１サイ
クル、スタンドＮｏ１１〜１８を第２サイクルとした。
【００２７】
【表１】
【００２８】（実施例１）本発明の絞り圧延機では、圧
延パスラインの円周方向に１２０度の間隔で配置される
各ロールを圧延パスラインの円周方向に１５度の倍数
（０度、１５度、３０度、４５度６０度、７５度、９０
度、１０５度）の角度変位を持たせ、そのスタンドの角
度変位パターンは表１に示す通りである。最初のスタン
ド群と最終のスタンド群とは６０度の角度変位で圧延を
行い、中間のスタンド群の第１サイクル、第２サイクル
とも１５度の倍数の角度変位で圧延を行った。
延パスラインの円周方向に１２０度の間隔で配置される
各ロールを圧延パスラインの円周方向に１５度の倍数
（０度、１５度、３０度、４５度６０度、７５度、９０
度、１０５度）の角度変位を持たせ、そのスタンドの角
度変位パターンは表１に示す通りである。最初のスタン
ド群と最終のスタンド群とは６０度の角度変位で圧延を
行い、中間のスタンド群の第１サイクル、第２サイクル
とも１５度の倍数の角度変位で圧延を行った。
【００２９】比較例１は、最初のスタンド群、中間のス
タンド群及び最終のスタンド群とも６０度の角度変位の
圧延を行った。
タンド群及び最終のスタンド群とも６０度の角度変位の
圧延を行った。
【００３０】比較例２は、最初のスタンド群と最終のス
タンド群は６０度の角度変位の圧延を行い、中間のスタ
ンド群は３０度の角度変位で圧延を行った。
タンド群は６０度の角度変位の圧延を行い、中間のスタ
ンド群は３０度の角度変位で圧延を行った。
【００３１】図３は製品の偏肉率とロールスタンドのロ
ール角度変位との関係を示すグラフ図である。なお、偏
肉率（％）は製品の一端の管厚の最大厚みから管厚の最
小の厚みを引いて、その値を製品管厚の平均値で割った
ものに１００を掛けたものである。 表２は各実施例及
び比較例の製品の偏肉率を纏めたものである。図３及び
表２から明らかなように製品の偏肉率はロールスタンド
のロール角度変位が３０度及び６０度の場合より向上し
ている。
ール角度変位との関係を示すグラフ図である。なお、偏
肉率（％）は製品の一端の管厚の最大厚みから管厚の最
小の厚みを引いて、その値を製品管厚の平均値で割った
ものに１００を掛けたものである。 表２は各実施例及
び比較例の製品の偏肉率を纏めたものである。図３及び
表２から明らかなように製品の偏肉率はロールスタンド
のロール角度変位が３０度及び６０度の場合より向上し
ている。
【００３２】
【表２】
【００３３】（実施例２）本発明の絞り圧延機では、圧
延パスラインの円周方向に１２０度の間隔で配置される
各ロールを圧延パスラインの円周方向に１５度の倍数の
角度変位を持たせ、そのロールスタンドの角度変位パタ
ーンは表１に示す通りである。
延パスラインの円周方向に１２０度の間隔で配置される
各ロールを圧延パスラインの円周方向に１５度の倍数の
角度変位を持たせ、そのロールスタンドの角度変位パタ
ーンは表１に示す通りである。
【００３４】初期のスタンド群と最終のスタンド群は６
０度の角度変位の圧延を行い、中間のスタンド群の第１
サイクルのペア内の角度変位は６０度ずらし、隣接する
ペア同志の角度変位は３０度以上ずらして行い、第２サ
イクルは実施例１の第２サイクルと同じ角度変位で行っ
た。
０度の角度変位の圧延を行い、中間のスタンド群の第１
サイクルのペア内の角度変位は６０度ずらし、隣接する
ペア同志の角度変位は３０度以上ずらして行い、第２サ
イクルは実施例１の第２サイクルと同じ角度変位で行っ
た。
【００３５】図３は製品の偏肉率とロールスタンドの角
度変位との関係を示すグラフ図である。図３では△印が
この実施例２に相当している。
度変位との関係を示すグラフ図である。図３では△印が
この実施例２に相当している。
【００３６】図３及び表２から明らかなように製品の偏
肉率はロールスタンドのロール角度変位が３０度、６０
度及び実施例１の場合より向上している。
肉率はロールスタンドのロール角度変位が３０度、６０
度及び実施例１の場合より向上している。
【００３７】（実施例３）本発明の絞り圧延機では、圧
延パスラインの周方向に１２０度の間隔で配置される各
ロールを圧延パスラインの円周方向に１５度の倍数の角
度変位を持たせ、そのロールスタンドの角度変位パター
ンは表１に示す通りである。最初のスタンド群と最終の
スタンド群は６０度の角度変位の圧延を行い、中間のス
タンド群の第１サイクルのペア内の角度変位は６０度と
し、かつ、隣接するペアの角度変位は３０度以上として
行い、第２サイクルも第１サイクルと同じ角度変位パタ
ーンで行った。
延パスラインの周方向に１２０度の間隔で配置される各
ロールを圧延パスラインの円周方向に１５度の倍数の角
度変位を持たせ、そのロールスタンドの角度変位パター
ンは表１に示す通りである。最初のスタンド群と最終の
スタンド群は６０度の角度変位の圧延を行い、中間のス
タンド群の第１サイクルのペア内の角度変位は６０度と
し、かつ、隣接するペアの角度変位は３０度以上として
行い、第２サイクルも第１サイクルと同じ角度変位パタ
ーンで行った。
【００３８】図３は、製品の偏肉率とロールスタンドの
ロール角度変位との関係を示すグラフ図である。これら
の図３では×印がこの実施例３に相当している。
ロール角度変位との関係を示すグラフ図である。これら
の図３では×印がこの実施例３に相当している。
【００３９】図３及び表２から明らかなように製品の偏
肉率はロールスタンドのロール角度変位が３０度、６０
度、実施例１及び実施例２の場合より向上している。
肉率はロールスタンドのロール角度変位が３０度、６０
度、実施例１及び実施例２の場合より向上している。
【００４０】本発明では絞り圧延機ロールスタンド数が
２７スタンドで１５度の倍数の角度変位の例で説明した
が、絞り圧延機スタンド数が２０〜５０スタンドで９度
〜１５度の倍数の角度変位の例でも適応できることはい
うまでもない。
２７スタンドで１５度の倍数の角度変位の例で説明した
が、絞り圧延機スタンド数が２０〜５０スタンドで９度
〜１５度の倍数の角度変位の例でも適応できることはい
うまでもない。
【００４１】
【発明の効果】以上の結果から明らかなように３ロール
絞り圧延方法において、ロールスタンドのロールを圧延
パスラインに直交する面内で９〜１５度の倍数の角度変
位を持たせて圧延することにより、製品の角張りが２４
角張り以上となり管の内面真円度は向上する。
絞り圧延方法において、ロールスタンドのロールを圧延
パスラインに直交する面内で９〜１５度の倍数の角度変
位を持たせて圧延することにより、製品の角張りが２４
角張り以上となり管の内面真円度は向上する。
【００４２】更に各ロールスタンドを任意の数のペアに
分けるとともに、ペア内の角度変位は６０度とし、隣合
うペア同志の角度変位は３０度以上としたことにより、
圧延途中での管のねじれを防止することができ、製品の
内面角張りが減少し、偏肉率が向上する。
分けるとともに、ペア内の角度変位は６０度とし、隣合
うペア同志の角度変位は３０度以上としたことにより、
圧延途中での管のねじれを防止することができ、製品の
内面角張りが減少し、偏肉率が向上する。
【図１】 本発明の実施例に用いられた設備の模式図で
ある。
ある。
【図２】 本発明の実施例に用いられた絞り圧延機のロ
ールスタンドの構成図である。
ールスタンドの構成図である。
【図３】 製品の偏肉率とロールスタンドのロール角度
変位との関係を示すグラフ図である。
変位との関係を示すグラフ図である。
【図４】 管のねじれ角度と隣接するロールスタンド間
のロールの角度変位との関係を示すグラフ図である。
のロールの角度変位との関係を示すグラフ図である。
【図５】 絞り圧延機の角度変位１５度のロールスタン
ドとロールとの配置経過を示す模式図である。
ドとロールとの配置経過を示す模式図である。
【図６】 絞り圧延機で、（ａ）は斜視図で、（ｂ）は
（ａ）のＸ−Ｘ断面図である。
（ａ）のＸ−Ｘ断面図である。
【図７】 絞り圧延機の角度変位６０度のロールスタン
ドとロールとの配置経過を示す模式図である。
ドとロールとの配置経過を示す模式図である。
【図８】 絞り圧延機の角度変位３０度のロールスタン
ドとロールとの配置経過を示す模式図である。
ドとロールとの配置経過を示す模式図である。
【図９】 ロールスタンドのロール角度変位と製品の内
面角張りとの関係を示す説明図である。
面角張りとの関係を示す説明図である。
１ 帯鋼 ２ 加熱炉 ３ エッジヒーター ４ 製管機 ５ 母管 ６ ロール ７ ロールスタンド ８ 絞り圧延機 ９ 切断機 １０ 製品 １１ 冷却床
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池田 幸弘 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 杉本 裕二 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 藤堂 邦夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 複数以上のロールスタンドを連続的に
配置し各ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円周
方向に３個のロールを１２０度間隔で配置する３ロール
絞り圧延方法において、ロールスタンドのロールを圧延
パスラインに直交する面内で９度〜１５度の倍数の角度
変位を持たせて配置して圧延することを特徴とする金属
管の３ロール絞り圧延方法。 - 【請求項２】 ９度〜１５度の倍数の角度変位を持た
せて配置された各ロールスタンドを任意の数のペアに分
けるとともに、ペア内の角度変位は６０度とし、隣接す
るペア同士の角度変位は３０度以上としたことを特徴と
する請求項１記載の金属管の３ロール絞り圧延方法。 - 【請求項３】 ペア内の角度変位は６０度とし、隣接
するペア同士の角度変位は３０度以上としたサイクルを
２サイクル以上繰り返すことを特徴とする請求項２記載
の金属管の３ロール絞り圧延方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10404595A JPH08300012A (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 金属管の３ロール絞り圧延方法 |
| JP2000221859A JP3685014B2 (ja) | 1995-04-27 | 2000-07-24 | 金属管の３ロール絞り圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10404595A JPH08300012A (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 金属管の３ロール絞り圧延方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000221859A Division JP3685014B2 (ja) | 1995-04-27 | 2000-07-24 | 金属管の３ロール絞り圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08300012A true JPH08300012A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=14370254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10404595A Pending JPH08300012A (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | 金属管の３ロール絞り圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08300012A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007038262A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 管圧延用レデューサ |
| JP2007038263A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 管圧延用レデューサ |
-
1995
- 1995-04-27 JP JP10404595A patent/JPH08300012A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007038262A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 管圧延用レデューサ |
| JP2007038263A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 管圧延用レデューサ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20001003 |