JPH08302439A - 耐食性およびろう付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート - Google Patents
耐食性およびろう付け性に優れた熱交換器用ブレージングシートInfo
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- JPH08302439A JPH08302439A JP13478895A JP13478895A JPH08302439A JP H08302439 A JPH08302439 A JP H08302439A JP 13478895 A JP13478895 A JP 13478895A JP 13478895 A JP13478895 A JP 13478895A JP H08302439 A JPH08302439 A JP H08302439A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ろう付け性および耐食性に優れた熱交換器用
ブレージングシートを提供する。 【構成】 Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ−Ｓ
ｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、前記芯材の他方の片
面に、重量％で、Ｍｇ：０．５〜３％、Ｂｅ：０．００
０５〜０．１％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％を含有し、
残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成を有するＡ
ｌ合金犠牲陽極皮材、またはＭｇ：０．５〜３％、Ｂ
ｅ：０．０００５〜０．１％、Ｍｎ：０．０５〜１．５
％を含有し、さらにＺｎ：１〜１２％、Ｉｎ：０．００
５〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．３％のうちの１種
または２種以上を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純
物からなるからなる組成を有するＡｌ合金犠牲陽極皮材
をクラッドしてなる。
ブレージングシートを提供する。 【構成】 Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ−Ｓ
ｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、前記芯材の他方の片
面に、重量％で、Ｍｇ：０．５〜３％、Ｂｅ：０．００
０５〜０．１％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％を含有し、
残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成を有するＡ
ｌ合金犠牲陽極皮材、またはＭｇ：０．５〜３％、Ｂ
ｅ：０．０００５〜０．１％、Ｍｎ：０．０５〜１．５
％を含有し、さらにＺｎ：１〜１２％、Ｉｎ：０．００
５〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．３％のうちの１種
または２種以上を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純
物からなるからなる組成を有するＡｌ合金犠牲陽極皮材
をクラッドしてなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、熱交換器など各種構
造用部材として用いる耐食性およびろう付け性に優れた
ブレージングシートに関するものであり、特に自動車の
熱交換器用ブレージングシートに関するものである。
造用部材として用いる耐食性およびろう付け性に優れた
ブレージングシートに関するものであり、特に自動車の
熱交換器用ブレージングシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱交換器用ブレージングシートと
して、ＪＩＳ ３００３（重量％で、Ｍｎ：１．０〜
１．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．６
％以下、Ｚｒ：０．７以下％、Ｚｎ：０．１０以下％、
残部：Ａｌおよび不可避不純物）Ａｌ−Ｍｎ系合金芯材
の片面にＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、こ
の芯材の他方の片面にＭｇ：０．３〜２．５％を含有す
るＡｌ合金犠牲陽極皮材、Ｍｇ：０．３〜２．５％、Ｚ
ｎ：２％以下を含有するＡｌ合金犠牲陽極皮材またはＭ
ｇ：０．３〜２．５％、Ｍｎ：０．２〜１．５％を含有
し、さらにＣｕ：０．５％以下、Ｃｒ：０．３％以下、
Ｚｒ：０．２％以下を含有するＡｌ合金犠牲陽極皮材を
クラッドしてなる熱交換器用ブレージングシートは知ら
れている（例えば、特開平２−１７５０９３号公報参
照）。
して、ＪＩＳ ３００３（重量％で、Ｍｎ：１．０〜
１．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．６
％以下、Ｚｒ：０．７以下％、Ｚｎ：０．１０以下％、
残部：Ａｌおよび不可避不純物）Ａｌ−Ｍｎ系合金芯材
の片面にＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、こ
の芯材の他方の片面にＭｇ：０．３〜２．５％を含有す
るＡｌ合金犠牲陽極皮材、Ｍｇ：０．３〜２．５％、Ｚ
ｎ：２％以下を含有するＡｌ合金犠牲陽極皮材またはＭ
ｇ：０．３〜２．５％、Ｍｎ：０．２〜１．５％を含有
し、さらにＣｕ：０．５％以下、Ｃｒ：０．３％以下、
Ｚｒ：０．２％以下を含有するＡｌ合金犠牲陽極皮材を
クラッドしてなる熱交換器用ブレージングシートは知ら
れている（例えば、特開平２−１７５０９３号公報参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記ＪＩＳ
３００３などのＡｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の片面にＳｉ
を含むＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、芯材
の他方の片面にＭｇ：０．３〜２．５％を含有するＡｌ
合金犠牲陽極皮材をクラッドしてなる従来の熱交換器用
ブレージングシートは、（ａ）ろう付け加熱時に、Ｍｇ
を含有するＡｌ合金犠牲陽極皮材に強固な酸化被膜が形
成されやすく、その結果、犠牲陽極効果が作用しにくく
なる上、酸化被膜の比較的弱い部分だけが選択的に腐食
するようになるため、貫通孔が生じやすい、（ｂ）Ｍｇ
には、フラックスと反応してこれを不活性化させ、ろう
付け性を低下させるという性質があるところから、ラジ
エターのヘッダープレートのように犠牲陽極皮材面を直
接ろう付けする場合は勿論のこと、犠牲陽極皮材と反対
面のろう付けにおいても板厚が薄い場合には、Ｍｇが拡
散により芯材を通過してろう材面に到達してろう付けを
阻害し、そのために薄肉化の障害となる、などの問題が
あった。
３００３などのＡｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の片面にＳｉ
を含むＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、芯材
の他方の片面にＭｇ：０．３〜２．５％を含有するＡｌ
合金犠牲陽極皮材をクラッドしてなる従来の熱交換器用
ブレージングシートは、（ａ）ろう付け加熱時に、Ｍｇ
を含有するＡｌ合金犠牲陽極皮材に強固な酸化被膜が形
成されやすく、その結果、犠牲陽極効果が作用しにくく
なる上、酸化被膜の比較的弱い部分だけが選択的に腐食
するようになるため、貫通孔が生じやすい、（ｂ）Ｍｇ
には、フラックスと反応してこれを不活性化させ、ろう
付け性を低下させるという性質があるところから、ラジ
エターのヘッダープレートのように犠牲陽極皮材面を直
接ろう付けする場合は勿論のこと、犠牲陽極皮材と反対
面のろう付けにおいても板厚が薄い場合には、Ｍｇが拡
散により芯材を通過してろう材面に到達してろう付けを
阻害し、そのために薄肉化の障害となる、などの問題が
あった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、か
かる観点から、従来よりも耐食性およびろう付け性に優
れた熱交換器用ブレージングシートを得るべく研究を行
った結果、（イ） ＢｅにはＡｌ−Ｍｇ合金の酸化被膜
生成を抑制する作用があり、Ａｌ−Ｍｇ合金の犠牲陽極
皮材にＢｅを添加すると、犠牲陽極皮材の犠牲陽極効果
が一層向上しかつ均一に腐食するために孔食が生じにく
く、さらにＢｅにはＭｇとフラックスとの反応を抑制す
る作用があり、フラックスの作用を低下させないために
ろう付け性を阻害せず、さらに、ＭｎをＭｇおよびＢｅ
を含む犠牲陽極皮材に添加すると、犠牲陽極皮材のろう
付け時の酸化被膜成長が一層抑制され、したがって、Ｍ
ｇおよびＢｅと同時にＭｎを添加した犠牲陽極皮材はろ
う付け性および犠牲陽極効果を一層向上させる、（ロ）
犠牲陽極皮材に添加するＭｇ、ＢｅおよびＭｎの含有
量は、Ｍｇ：０．５〜３％、Ｂｅ：０．０００５〜０．
１％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％の範囲内にあり、さら
に必要に応じて、Ｚｎ：１〜１２％、Ｉｎ：０．００５
〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．３％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物
からなるからなる組成を有することが好ましい、などの
知見を得たのである。
かる観点から、従来よりも耐食性およびろう付け性に優
れた熱交換器用ブレージングシートを得るべく研究を行
った結果、（イ） ＢｅにはＡｌ−Ｍｇ合金の酸化被膜
生成を抑制する作用があり、Ａｌ−Ｍｇ合金の犠牲陽極
皮材にＢｅを添加すると、犠牲陽極皮材の犠牲陽極効果
が一層向上しかつ均一に腐食するために孔食が生じにく
く、さらにＢｅにはＭｇとフラックスとの反応を抑制す
る作用があり、フラックスの作用を低下させないために
ろう付け性を阻害せず、さらに、ＭｎをＭｇおよびＢｅ
を含む犠牲陽極皮材に添加すると、犠牲陽極皮材のろう
付け時の酸化被膜成長が一層抑制され、したがって、Ｍ
ｇおよびＢｅと同時にＭｎを添加した犠牲陽極皮材はろ
う付け性および犠牲陽極効果を一層向上させる、（ロ）
犠牲陽極皮材に添加するＭｇ、ＢｅおよびＭｎの含有
量は、Ｍｇ：０．５〜３％、Ｂｅ：０．０００５〜０．
１％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％の範囲内にあり、さら
に必要に応じて、Ｚｎ：１〜１２％、Ｉｎ：０．００５
〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．３％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物
からなるからなる組成を有することが好ましい、などの
知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見に基づいて成され
たものであって、重量％で、（１） Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ
合金芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッ
ドし、前記芯材の他方の片面に、重量％で、Ｍｇ：０．
５〜３％、Ｂｅ：０．０００５〜０．１％、、Ｍｎ：
０．０５〜１．５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避
不純物からなる組成を有するＡｌ合金犠牲陽極皮材をク
ラッドしてなる耐食性およびろう付け性に優れた熱交換
器用ブレージングシート、（２） Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合
金芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッド
し、前記芯材の他方の片面に、重量％で、Ｍｇ：０．５
〜３％、Ｂｅ：０．０００５〜０．１％、Ｍｎ：０．０
５〜１．５％を含有し、さらに、Ｚｎ：１〜１２％、Ｉ
ｎ：０．００５〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．３％
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなるからなる組成を有するＡｌ合金
犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性およびろう付け
性に優れた熱交換器用ブレージングシート、に特徴を有
するものである。
たものであって、重量％で、（１） Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ
合金芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッ
ドし、前記芯材の他方の片面に、重量％で、Ｍｇ：０．
５〜３％、Ｂｅ：０．０００５〜０．１％、、Ｍｎ：
０．０５〜１．５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避
不純物からなる組成を有するＡｌ合金犠牲陽極皮材をク
ラッドしてなる耐食性およびろう付け性に優れた熱交換
器用ブレージングシート、（２） Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合
金芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッド
し、前記芯材の他方の片面に、重量％で、Ｍｇ：０．５
〜３％、Ｂｅ：０．０００５〜０．１％、Ｍｎ：０．０
５〜１．５％を含有し、さらに、Ｚｎ：１〜１２％、Ｉ
ｎ：０．００５〜０．１％、Ｓｎ：０．０１〜０．３％
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなるからなる組成を有するＡｌ合金
犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性およびろう付け
性に優れた熱交換器用ブレージングシート、に特徴を有
するものである。
【０００６】この発明のブレージングシートで使用する
Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、特に限定されるものでは
ないが、重量％で、(i) Ｍｎ：０．８〜１．３％、Ｓ
ｉ：０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．７％、Ｚ
ｒ：０．０５〜０．２％、Ｔｉ：０．０５〜０．２％を
含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成の
Ａｌ合金芯材、(ii)Ｍｎ：０．８〜１．３％、Ｓｉ：
０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．７％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、Ｔｉ：０．０５〜０．２％、Ｍ
ｇ：０．０５〜０．３％を含有し、残りがＡｌおよび不
可避不純物からなる組成のＡｌ合金芯材であることが好
ましい。
Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、特に限定されるものでは
ないが、重量％で、(i) Ｍｎ：０．８〜１．３％、Ｓ
ｉ：０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．７％、Ｚ
ｒ：０．０５〜０．２％、Ｔｉ：０．０５〜０．２％を
含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成の
Ａｌ合金芯材、(ii)Ｍｎ：０．８〜１．３％、Ｓｉ：
０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜０．７％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％、Ｔｉ：０．０５〜０．２％、Ｍ
ｇ：０．０５〜０．３％を含有し、残りがＡｌおよび不
可避不純物からなる組成のＡｌ合金芯材であることが好
ましい。
【０００７】したがって、この発明の熱交換器用ブレー
ジングシートは、前記（１）または（２）記載のブレー
ジングシートにおいて、芯材を前記(i) 〜(ii)のＡｌ合
金芯材とすることにも特徴を有するものである。その中
でも前記（１）のブレージングシートにおいては、前記
(ii)のＡｌ合金芯材を使用することが一層好ましく、さ
らに前記（２）のブレージングシートにおいては、前記
(i) のＡｌ合金芯材を使用することが一層好ましい。
ジングシートは、前記（１）または（２）記載のブレー
ジングシートにおいて、芯材を前記(i) 〜(ii)のＡｌ合
金芯材とすることにも特徴を有するものである。その中
でも前記（１）のブレージングシートにおいては、前記
(ii)のＡｌ合金芯材を使用することが一層好ましく、さ
らに前記（２）のブレージングシートにおいては、前記
(i) のＡｌ合金芯材を使用することが一層好ましい。
【０００８】この発明の耐食性およびろう付け性に優れ
たブレージングシートは特に熱交換器の構造部材として
用いるのが好ましく、特に自動車の熱交換器用ブレージ
ングシートとして用いるのが好ましい。次に、この発明
のろう付け性および耐食性に優れた熱交換器用ブレージ
ングシートの成分組成を上述のごとく限定した理由を述
べる。
たブレージングシートは特に熱交換器の構造部材として
用いるのが好ましく、特に自動車の熱交換器用ブレージ
ングシートとして用いるのが好ましい。次に、この発明
のろう付け性および耐食性に優れた熱交換器用ブレージ
ングシートの成分組成を上述のごとく限定した理由を述
べる。
【０００９】（Ａ）犠牲陽極皮材 Ｍｇ：犠牲陽極皮材のＭｇは、犠牲陽極皮材の耐孔食性
を向上させるとともに強度を向上させる成分であるが、
その含有量が０．５％未満では所望の効果が得られず、
一方、３％を越えるとろう付け性が低下するので好まし
くない。したがって、犠牲陽極皮材中のＭｇの含有量は
０．５〜３％に定めた。Ｍｇの含有量の一層好ましい範
囲は１．０〜２．０％である。
を向上させるとともに強度を向上させる成分であるが、
その含有量が０．５％未満では所望の効果が得られず、
一方、３％を越えるとろう付け性が低下するので好まし
くない。したがって、犠牲陽極皮材中のＭｇの含有量は
０．５〜３％に定めた。Ｍｇの含有量の一層好ましい範
囲は１．０〜２．０％である。
【００１０】Ｂｅ：Ｂｅは、犠牲陽極皮材中のろう付け
時の酸化被膜成長を抑制し、耐孔食性を向上させる作用
があり、さらにＭｇとフラックスとの反応を抑制してフ
ラックスの作用を低下させない作用があるが、その含有
量が０．０００５％未満では所望の効果が得られず、一
方、０．１％を越えて含有しても一層の効果が得られ
ず、かえってコストがかかりすぎるので好ましくない。
したがって、Ｂｅ：０．０００５〜０．１％に定めた。
Ｂｅの含有量の一層好ましい範囲は０．００１〜０．０
０５％である。
時の酸化被膜成長を抑制し、耐孔食性を向上させる作用
があり、さらにＭｇとフラックスとの反応を抑制してフ
ラックスの作用を低下させない作用があるが、その含有
量が０．０００５％未満では所望の効果が得られず、一
方、０．１％を越えて含有しても一層の効果が得られ
ず、かえってコストがかかりすぎるので好ましくない。
したがって、Ｂｅ：０．０００５〜０．１％に定めた。
Ｂｅの含有量の一層好ましい範囲は０．００１〜０．０
０５％である。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは、Ｂｅとともに含有すること
により、犠牲陽極皮材中のろう付け時の酸化被膜成長を
一層効果的に抑制し、耐孔食性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．０５％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、１．５％を越えて含有しても一層の効果が
得られず、かえってコストがかかりすぎるので好ましく
ない。したがって、Ｍｎ：０．０５〜１．５％に定め
た。Ｍｎの含有量の一層好ましい範囲は０．０５〜０．
３％である。
により、犠牲陽極皮材中のろう付け時の酸化被膜成長を
一層効果的に抑制し、耐孔食性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．０５％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、１．５％を越えて含有しても一層の効果が
得られず、かえってコストがかかりすぎるので好ましく
ない。したがって、Ｍｎ：０．０５〜１．５％に定め
た。Ｍｎの含有量の一層好ましい範囲は０．０５〜０．
３％である。
【００１２】Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ：犠牲陽極皮材中のこれ
ら成分は、いずれも犠牲陽極皮材の電位を卑にして犠牲
陽極効果を向上させる成分であるので、必要に応じて添
加するが、その含有量がそれぞれＺｎ：１％未満、Ｉ
ｎ：０．００５％未満、Ｓｎ：０．０１％未満では所望
の効果が得られず、一方、Ｚｎ：１２％を越え、Ｉｎ：
０．１％を越え、Ｓｎ：０．３％を越えて含有しても一
層の効果が得られずコストアップになる。したがって、
犠牲陽極皮材中のＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎの含有量は、それぞ
れＺｎ：１〜１２％、Ｉｎ：０．００５〜０．１％、Ｓ
ｎ：０．０１〜０．３％に定めた。これら成分の一層好
ましい範囲は、Ｚｎ：１〜３％、Ｉｎ：０．０２〜０．
０５％、Ｓｎ：０．０５〜０．１５％である。
ら成分は、いずれも犠牲陽極皮材の電位を卑にして犠牲
陽極効果を向上させる成分であるので、必要に応じて添
加するが、その含有量がそれぞれＺｎ：１％未満、Ｉ
ｎ：０．００５％未満、Ｓｎ：０．０１％未満では所望
の効果が得られず、一方、Ｚｎ：１２％を越え、Ｉｎ：
０．１％を越え、Ｓｎ：０．３％を越えて含有しても一
層の効果が得られずコストアップになる。したがって、
犠牲陽極皮材中のＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎの含有量は、それぞ
れＺｎ：１〜１２％、Ｉｎ：０．００５〜０．１％、Ｓ
ｎ：０．０１〜０．３％に定めた。これら成分の一層好
ましい範囲は、Ｚｎ：１〜３％、Ｉｎ：０．０２〜０．
０５％、Ｓｎ：０．０５〜０．１５％である。
【００１３】不可避不純物：この発明のろう付け性およ
び耐食性に優れた熱交換器用ブレージングシートの犠牲
陽極皮材に含まれる不可避不純物の主なものは、Ｆｅお
よびＳｉであるが、耐食性の観点から、それらの含有量
はＦｅ：０．７％以下、Ｓｉ：０．３％以下に規定され
ることが望ましい。
び耐食性に優れた熱交換器用ブレージングシートの犠牲
陽極皮材に含まれる不可避不純物の主なものは、Ｆｅお
よびＳｉであるが、耐食性の観点から、それらの含有量
はＦｅ：０．７％以下、Ｓｉ：０．３％以下に規定され
ることが望ましい。
【００１４】犠牲陽極皮材の厚さ：犠牲陽極皮材の厚さ
は、特に規定されるものではないが、望ましい範囲は、
ブレージングシートの板厚の５〜３０％、一層好ましく
は１０〜２０％である。
は、特に規定されるものではないが、望ましい範囲は、
ブレージングシートの板厚の５〜３０％、一層好ましく
は１０〜２０％である。
【００１５】（Ｂ）芯材 この発明の熱交換器用ブレージングシートで使用するＡ
ｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、特に限定されるものではな
いが、この発明の熱交換器用ブレージングシートで使用
する一層好ましいＡｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、重量％
で、Ｍｎ：０．８〜１．３％、Ｓｉ：０．３〜１．０
％、Ｃｕ：０．０５〜０．７％、Ｚｒ：０．０５〜０．
２％、Ｔｉ：０．０５〜０．２％を含有し、残りがＡｌ
および不可避不純物からなる組成のＡｌ合金芯材、Ｍ
ｎ：０．８〜１．３％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．７％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、
Ｔｉ：０．０５〜０．２％、Ｍｇ：０．０５〜０．３％
を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
のＡｌ合金芯材などである。
ｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、特に限定されるものではな
いが、この発明の熱交換器用ブレージングシートで使用
する一層好ましいＡｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、重量％
で、Ｍｎ：０．８〜１．３％、Ｓｉ：０．３〜１．０
％、Ｃｕ：０．０５〜０．７％、Ｚｒ：０．０５〜０．
２％、Ｔｉ：０．０５〜０．２％を含有し、残りがＡｌ
および不可避不純物からなる組成のＡｌ合金芯材、Ｍ
ｎ：０．８〜１．３％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｃ
ｕ：０．０５〜０．７％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、
Ｔｉ：０．０５〜０．２％、Ｍｇ：０．０５〜０．３％
を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
のＡｌ合金芯材などである。
【００１６】前記Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の成分組成
を上述のごとく限定したのは、Ｓｉは犠牲陽極皮材から
拡散したＭｇとＭｇ2 Ｓｉ化合物を形成して、ろう付け
後の強度を向上させる作用を有するが、Ｓｉ：０．３％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｓｉ：１．０％
を越えて含有すると、ろう付性が低下するので好ましく
ない理由によるものであり、Ｃｕは固溶してろう付け後
の強度を向上させるとともに芯材の電位を貴にして耐蝕
性を向上させる作用を有するが、その含有量が０．０５
％未満では所望の効果が得られず、一方、０．７％を越
えて含有すると、粒界腐食感受性が高まり、耐蝕性が低
下するので好ましくない理由によるものであり、さら
に、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｍｎは、金属間化合物として晶出また
は析出しろう付け後の強度を向上させる作用を有する
が、Ｚｒ：０．０５％未満、Ｔｉ：０．０５％未満、Ｍ
ｎ：０．８％未満、では所望の効果が得られず、一方、
Ｚｒ：０．２％を越え、Ｔｉ：０．２％を越え、Ｍｎ：
１．３％を越えを越えるとより一層の効果が得られずコ
ストアップにつながるので好ましくない理由によるもの
である。さらに、Ｍｇは必要に応じて添加してＭｇ2 Ｓ
ｉ化合物を形成して、ろう付け後の強度を一層向上させ
る作用を有するが、Ｍｇ：０．０５％未満では所望の効
果が得られず、一方、Ｍｇ：０．３％を越えて含有する
と、ろう付性が低下するので好ましくない理由によるも
のである。
を上述のごとく限定したのは、Ｓｉは犠牲陽極皮材から
拡散したＭｇとＭｇ2 Ｓｉ化合物を形成して、ろう付け
後の強度を向上させる作用を有するが、Ｓｉ：０．３％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｓｉ：１．０％
を越えて含有すると、ろう付性が低下するので好ましく
ない理由によるものであり、Ｃｕは固溶してろう付け後
の強度を向上させるとともに芯材の電位を貴にして耐蝕
性を向上させる作用を有するが、その含有量が０．０５
％未満では所望の効果が得られず、一方、０．７％を越
えて含有すると、粒界腐食感受性が高まり、耐蝕性が低
下するので好ましくない理由によるものであり、さら
に、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｍｎは、金属間化合物として晶出また
は析出しろう付け後の強度を向上させる作用を有する
が、Ｚｒ：０．０５％未満、Ｔｉ：０．０５％未満、Ｍ
ｎ：０．８％未満、では所望の効果が得られず、一方、
Ｚｒ：０．２％を越え、Ｔｉ：０．２％を越え、Ｍｎ：
１．３％を越えを越えるとより一層の効果が得られずコ
ストアップにつながるので好ましくない理由によるもの
である。さらに、Ｍｇは必要に応じて添加してＭｇ2 Ｓ
ｉ化合物を形成して、ろう付け後の強度を一層向上させ
る作用を有するが、Ｍｇ：０．０５％未満では所望の効
果が得られず、一方、Ｍｇ：０．３％を越えて含有する
と、ろう付性が低下するので好ましくない理由によるも
のである。
【００１７】（Ｃ）ろう材 この発明の熱交換器用ブレージングシートで使用するＡ
ｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材は通常のＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合
金ろう材であればよく、特に限定されるものではない
が、ろう材中に含まれるＳｉはろう材の融点を下げると
共に流動性を付与する成分であり、その含有量が５％未
満では所望の効果が得られず、一方、１５％を越えて含
有するとかえって流動性が低下するので好ましくない。
したがって、ろう材中のＳｉの含有量を５〜１５％に定
めた。ろう材中のＳｉの含有量の一層好ましい範囲は７
〜１１％である。
ｌ−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材は通常のＡｌ−Ｓｉ系Ａｌ合
金ろう材であればよく、特に限定されるものではない
が、ろう材中に含まれるＳｉはろう材の融点を下げると
共に流動性を付与する成分であり、その含有量が５％未
満では所望の効果が得られず、一方、１５％を越えて含
有するとかえって流動性が低下するので好ましくない。
したがって、ろう材中のＳｉの含有量を５〜１５％に定
めた。ろう材中のＳｉの含有量の一層好ましい範囲は７
〜１１％である。
【００１８】
【実施例】表１〜表２に示す成分組成のＡｌ合金を溶解
し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴットを通
常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚さ：３０
ｍｍの熱延板とし、犠牲陽極皮材Ａ〜Ｕを作製した。
し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴットを通
常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚さ：３０
ｍｍの熱延板とし、犠牲陽極皮材Ａ〜Ｕを作製した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】 （＊印は、この発明の範囲から外れている値を示す）
【００２１】次に、表３〜表４に示す成分組成のＡｌ合
金を溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴ
ットを通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚
さ：１５０ｍｍの熱延板とし、芯材ａ〜ｐを作製した。
金を溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴ
ットを通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚
さ：１５０ｍｍの熱延板とし、芯材ａ〜ｐを作製した。
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】さらに、表５に示す成分組成のＡｌ合金を
溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴット
を通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚さ：
２０ｍｍの熱延板とし、ろう材ア〜オを作製した。
溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴット
を通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚さ：
２０ｍｍの熱延板とし、ろう材ア〜オを作製した。
【００２５】
【表５】
【００２６】表１〜表２に示す成分組成の犠牲陽極皮材
Ａ〜Ｕ、表３〜表４に示す成分組成の芯材ａ〜ｐ、およ
び表５に示す成分組成のろう材イ〜オを表６〜表７に示
す組み合わせで重ね合わせ、熱間圧延によりクラッド
し、続いて適宜中間焼鈍を行いながら冷間圧延を行って
板厚：０．２０ｍｍ、調質Ｈ１４（最終冷間圧延率：３
０％）の本発明熱交換器用ブレージングシート（以下、
本発明ブレージングシートという）１〜１６、比較熱交
換器用ブレージングシート（以下、比較ブレージングシ
ートという）１〜４および従来熱交換器用ブレージング
シート（以下、従来ブレージングシートという）１を作
製した。
Ａ〜Ｕ、表３〜表４に示す成分組成の芯材ａ〜ｐ、およ
び表５に示す成分組成のろう材イ〜オを表６〜表７に示
す組み合わせで重ね合わせ、熱間圧延によりクラッド
し、続いて適宜中間焼鈍を行いながら冷間圧延を行って
板厚：０．２０ｍｍ、調質Ｈ１４（最終冷間圧延率：３
０％）の本発明熱交換器用ブレージングシート（以下、
本発明ブレージングシートという）１〜１６、比較熱交
換器用ブレージングシート（以下、比較ブレージングシ
ートという）１〜４および従来熱交換器用ブレージング
シート（以下、従来ブレージングシートという）１を作
製した。
【００２７】これら本発明ブレージングシート１〜１
６、比較ブレージングシート１〜４および従来ブレージ
ングシート１について下記の腐食試験、ろう付け試験お
よび引張り試験を行い、耐食性、ろう付け性およびろう
付け後強度の評価を行った。
６、比較ブレージングシート１〜４および従来ブレージ
ングシート１について下記の腐食試験、ろう付け試験お
よび引張り試験を行い、耐食性、ろう付け性およびろう
付け後強度の評価を行った。
【００２８】腐食試験 ブレージングシートにろう付けを施すことを想定して、
本発明ブレージングシート１〜１６、比較ブレージング
シート１〜４および従来ブレージングシート１の試験片
を窒素雰囲気中、６００℃に５分間保持の熱処理を行っ
た後、６０℃の１０ｐｐｍＣｕ2+添加水道水に浸漬し、
貫通孔を生じるまでの日数を測定し、その結果を表６お
よび表７に示し、ろう付け後のブレージングシートの耐
食性を評価した。
本発明ブレージングシート１〜１６、比較ブレージング
シート１〜４および従来ブレージングシート１の試験片
を窒素雰囲気中、６００℃に５分間保持の熱処理を行っ
た後、６０℃の１０ｐｐｍＣｕ2+添加水道水に浸漬し、
貫通孔を生じるまでの日数を測定し、その結果を表６お
よび表７に示し、ろう付け後のブレージングシートの耐
食性を評価した。
【００２９】ろう付け試験１ コルゲート加工した幅：２０ｍｍ、板厚：８０μｍのＡ
ｌ−１．２％Ｍｎ−１．０％Ｓｉ−１．５％ＺｎのＡｌ
合金フィン材およびこのフィン材と同一幅の本発明ブレ
ージングシート１〜１６、比較ブレージングシート１〜
４および従来ブレージングシート１を用意し、Ａｌ合金
フィン材を図１（ａ）に示されるように、ブレージング
シートのろう材面に１５箇所接触させ、フッ化物系フラ
ックスを塗布した後、窒素雰囲気中、６００℃、５分間
保持の条件のノコロックろう付け法によりろう付けした
のち、Ａｌ合金フィン材を引きむしり取った。Ａｌ合金
フィン材を引きむしり取ったブレージングシートの面を
図１（ｂ）に示す。このＡｌ合金フィン材を引きむしり
取ったブレージングシート面に残されたろう付け線の全
長をΣＬとし、理想的なろう付けを行ったときのろう付
け線の全長をΣＬ0とすると、ΣＬ／ΣＬ0 ×１００
（％）を接合率と定義し、この接合率を測定し、その結
果を表６および表７に示してろう付け性を評価した。ろ
う付け性の接合率は熱交換効率や耐久性を大きく左右す
るもので、これが９０％を越えないと実用性がないもの
である。
ｌ−１．２％Ｍｎ−１．０％Ｓｉ−１．５％ＺｎのＡｌ
合金フィン材およびこのフィン材と同一幅の本発明ブレ
ージングシート１〜１６、比較ブレージングシート１〜
４および従来ブレージングシート１を用意し、Ａｌ合金
フィン材を図１（ａ）に示されるように、ブレージング
シートのろう材面に１５箇所接触させ、フッ化物系フラ
ックスを塗布した後、窒素雰囲気中、６００℃、５分間
保持の条件のノコロックろう付け法によりろう付けした
のち、Ａｌ合金フィン材を引きむしり取った。Ａｌ合金
フィン材を引きむしり取ったブレージングシートの面を
図１（ｂ）に示す。このＡｌ合金フィン材を引きむしり
取ったブレージングシート面に残されたろう付け線の全
長をΣＬとし、理想的なろう付けを行ったときのろう付
け線の全長をΣＬ0とすると、ΣＬ／ΣＬ0 ×１００
（％）を接合率と定義し、この接合率を測定し、その結
果を表６および表７に示してろう付け性を評価した。ろ
う付け性の接合率は熱交換効率や耐久性を大きく左右す
るもので、これが９０％を越えないと実用性がないもの
である。
【００３０】ろう付け試験２ 本発明ブレージングシート１〜１６、比較ブレージング
シート１〜４および従来ブレージングシート１を図２
（ａ）に示されるように逆Ｔ字型に組み合わせて接触さ
せ、フッ化物系フラックスを塗布した後、窒素雰囲気
中、６００℃に５分間保持の条件で図２（ｂ）に示され
るようにろう付けを行い、犠牲陽極皮材側のろう付け部
ののど厚を測定し、その結果を表６および表７に示して
ろう付け性を評価した。
シート１〜４および従来ブレージングシート１を図２
（ａ）に示されるように逆Ｔ字型に組み合わせて接触さ
せ、フッ化物系フラックスを塗布した後、窒素雰囲気
中、６００℃に５分間保持の条件で図２（ｂ）に示され
るようにろう付けを行い、犠牲陽極皮材側のろう付け部
ののど厚を測定し、その結果を表６および表７に示して
ろう付け性を評価した。
【００３１】引張り試験 本発明ブレージングシート１〜１６、比較ブレージング
シート１〜４および従来ブレージングシート１を窒素雰
囲気中、６００℃に５分間保持の熱処理を行った後、引
張り試験を行い、その結果を表６および表７に示し、ろ
う付け後のブレージングシートの強度を評価した。
シート１〜４および従来ブレージングシート１を窒素雰
囲気中、６００℃に５分間保持の熱処理を行った後、引
張り試験を行い、その結果を表６および表７に示し、ろ
う付け後のブレージングシートの強度を評価した。
【００３２】
【表６】
【００３３】
【表７】
【００３４】
【発明の効果】表６および表７に示される結果から、本
発明ブレージングシート１〜１６は、従来ブレージング
シート１に比べて、耐食性およびろう付け性に優れてい
ることが分かる。しかし、比較ブレージングシート１〜
４は耐食性、ろう付け性およびろう付け後の強度の内の
いずれかが劣ることも分かる。上述のように、この発明
の熱交換器用ブレージングシートは、耐食性およびろう
付け性が共に優れ、産業の発展に大いに貢献し得るもの
である。
発明ブレージングシート１〜１６は、従来ブレージング
シート１に比べて、耐食性およびろう付け性に優れてい
ることが分かる。しかし、比較ブレージングシート１〜
４は耐食性、ろう付け性およびろう付け後の強度の内の
いずれかが劣ることも分かる。上述のように、この発明
の熱交換器用ブレージングシートは、耐食性およびろう
付け性が共に優れ、産業の発展に大いに貢献し得るもの
である。
【図１】ろう付け試験によるろう付け性の評価方法を示
す説明図である。
す説明図である。
【図２】ろう付け試験によるろう付け性の評価方法を示
す説明図である。
す説明図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ
−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、前記芯材の他方
の片面に、重量％で、 Ｍｇ：０．５〜３％、 Ｂｅ：０．０００５〜０．１％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金犠牲陽極
皮材をクラッドしてなることを特徴とする耐食性および
ろう付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート。 - 【請求項２】 Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ
−Ｓｉ系Ａｌ合金ろう材をクラッドし、前記芯材の他方
の片面に、重量％で、 Ｍｇ：０．５〜３％、 Ｂｅ：０．０００５〜０．１％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 を含有し、さらに、 Ｚｎ：１〜１２％、 Ｉｎ：０．００５〜０．１％、 Ｓｎ：０．０１〜０．３％、のうちの１種または２種以
上を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなるか
らなる組成を有するＡｌ合金犠牲陽極皮材をクラッドし
てなることを特徴とする耐食性およびろう付け性に優れ
た熱交換器用ブレージングシート。 - 【請求項３】 前記Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、重量
％で、 Ｍｎ：０．８〜１．３％、 Ｓｉ：０．３〜１．０％、 Ｃｕ：０．０５〜０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２％、 Ｔｉ：０．０５〜０．２％、を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなる組成のＡｌ合金芯材であること
を特徴とする請求項１または２記載の耐食性およびろう
付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート。 - 【請求項４】 前記Ａｌ−Ｍｎ系Ａｌ合金芯材は、重量
％で、 Ｍｎ：０．８〜１．３％、 Ｓｉ：０．３〜１．０％、 Ｃｕ：０．０５〜０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２％、 Ｔｉ：０．０５〜０．２％、 Ｍｇ：０．０５〜０．３％、を含有し、残りがＡｌおよ
び不可避不純物からなる組成のＡｌ合金芯材であること
を特徴とする請求項１または２記載の耐食性およびろう
付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13478895A JPH08302439A (ja) | 1995-05-08 | 1995-05-08 | 耐食性およびろう付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13478895A JPH08302439A (ja) | 1995-05-08 | 1995-05-08 | 耐食性およびろう付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08302439A true JPH08302439A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=15136569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13478895A Pending JPH08302439A (ja) | 1995-05-08 | 1995-05-08 | 耐食性およびろう付け性に優れた熱交換器用ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08302439A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002055256A1 (en) * | 2001-01-16 | 2002-07-18 | Pechiney Rhenalu | Brazing sheet and method |
| JP2002542393A (ja) * | 1999-04-14 | 2002-12-10 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | ろう付け用シート |
| EP3205440A4 (en) * | 2014-10-09 | 2018-03-28 | UACJ Corporation | Aluminum alloy brazing sheet and brazing method |
-
1995
- 1995-05-08 JP JP13478895A patent/JPH08302439A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011202285A (ja) * | 1999-04-12 | 2011-10-13 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ろう付け用シート |
| JP2002542393A (ja) * | 1999-04-14 | 2002-12-10 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | ろう付け用シート |
| WO2002055256A1 (en) * | 2001-01-16 | 2002-07-18 | Pechiney Rhenalu | Brazing sheet and method |
| US6667115B2 (en) | 2001-01-16 | 2003-12-23 | Pechiney Rolled Products | Brazing sheet and method |
| EP3205440A4 (en) * | 2014-10-09 | 2018-03-28 | UACJ Corporation | Aluminum alloy brazing sheet and brazing method |
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