JPH08302441A - 耐衝撃工具用超硬合金 - Google Patents
耐衝撃工具用超硬合金Info
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- JPH08302441A JPH08302441A JP7108581A JP10858195A JPH08302441A JP H08302441 A JPH08302441 A JP H08302441A JP 7108581 A JP7108581 A JP 7108581A JP 10858195 A JP10858195 A JP 10858195A JP H08302441 A JPH08302441 A JP H08302441A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
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- C22C29/067—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds comprising a particular metallic binder
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐衝撃性と耐摩耗性がバランスよく優れた耐
衝撃工具用超硬合金を提供すること。 【構成】 硬質相の９５％以上がＷＣで、硬質相の残部
が周期律表のＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族元素（Ｗを除く）
の炭化物、窒化物及び炭窒化物の少なくとも１種により
構成され、結合相がＣｏ、Ｎｉ及びＦｅの少なくとも１
種からなり、その含有量が超硬合金の５〜３０重量％で
ある超硬合金であって、該合金中のＷＣ粒径が、４．５
〜７．５μｍの粒子が５０〜７５％、１．５〜４．５μ
ｍの粒子が１５〜４０％（ただしＷＣ全体を１００％と
したときの面積比）の範囲にあり、（４．５〜７．５μ
ｍのＷＣ合計面積）／（１．５〜４．５μｍのＷＣ合計
面積）＝２／１〜５／１の関係を満たし、かつ１μｍ以
下のＷＣ粒子の面積比が３％以下の耐衝撃工具用超硬合
金。
衝撃工具用超硬合金を提供すること。 【構成】 硬質相の９５％以上がＷＣで、硬質相の残部
が周期律表のＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族元素（Ｗを除く）
の炭化物、窒化物及び炭窒化物の少なくとも１種により
構成され、結合相がＣｏ、Ｎｉ及びＦｅの少なくとも１
種からなり、その含有量が超硬合金の５〜３０重量％で
ある超硬合金であって、該合金中のＷＣ粒径が、４．５
〜７．５μｍの粒子が５０〜７５％、１．５〜４．５μ
ｍの粒子が１５〜４０％（ただしＷＣ全体を１００％と
したときの面積比）の範囲にあり、（４．５〜７．５μ
ｍのＷＣ合計面積）／（１．５〜４．５μｍのＷＣ合計
面積）＝２／１〜５／１の関係を満たし、かつ１μｍ以
下のＷＣ粒子の面積比が３％以下の耐衝撃工具用超硬合
金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延用ロール、鉱山土
木工具、冷間又は温熱間鍛造工具等の耐衝撃工具用超硬
合金に関する。
木工具、冷間又は温熱間鍛造工具等の耐衝撃工具用超硬
合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】耐衝撃工具用超硬合金としては、主とし
て耐亀裂性を上げるため平均粒径５〜７μｍのＷＣを用
いる粗粒ＷＣ−Ｃｏ合金が使用されている。更により耐
摩耗性が必要な場合は、ＷＣ粒子の粒度をより微粒側
（例えば３〜５μｍ）にするか、又はＣｏ量を減少させ
ることにより硬度を上げて耐摩耗性を向上させる方法が
とられている。
て耐亀裂性を上げるため平均粒径５〜７μｍのＷＣを用
いる粗粒ＷＣ−Ｃｏ合金が使用されている。更により耐
摩耗性が必要な場合は、ＷＣ粒子の粒度をより微粒側
（例えば３〜５μｍ）にするか、又はＣｏ量を減少させ
ることにより硬度を上げて耐摩耗性を向上させる方法が
とられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術では、耐衝
撃性（耐亀裂性）と耐摩耗性は相反する関係にあり、一
方を強化すると他方は必然的に劣化する為、工具として
の総合性能（耐衝撃性＋耐摩耗性）の改善には限界があ
った。そこで、本発明は上記のような課題を解決するた
めになされたものであって、ＷＣ粒子の粘度の分布を調
整することにより、耐衝撃性と耐摩耗性の双方をバラン
スよく満足することのできる耐衝撃工具用超硬合金を提
供することを目的とする。
撃性（耐亀裂性）と耐摩耗性は相反する関係にあり、一
方を強化すると他方は必然的に劣化する為、工具として
の総合性能（耐衝撃性＋耐摩耗性）の改善には限界があ
った。そこで、本発明は上記のような課題を解決するた
めになされたものであって、ＷＣ粒子の粘度の分布を調
整することにより、耐衝撃性と耐摩耗性の双方をバラン
スよく満足することのできる耐衝撃工具用超硬合金を提
供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、合金中の
ＷＣ粒子の粒度分布に着目し、種々の粒度分布を持つ合
金を試作、研究した。その結果、合金中のＷＣを４．５
〜７．０μｍの範囲の粒子を生体とし、１．５〜４．５
μｍの範囲の粒子量を特定の割合とする事で同じ耐衝撃
性を持つ従来合金より著しく耐摩耗性の優れた超硬合金
が得られる結果を得た。
ＷＣ粒子の粒度分布に着目し、種々の粒度分布を持つ合
金を試作、研究した。その結果、合金中のＷＣを４．５
〜７．０μｍの範囲の粒子を生体とし、１．５〜４．５
μｍの範囲の粒子量を特定の割合とする事で同じ耐衝撃
性を持つ従来合金より著しく耐摩耗性の優れた超硬合金
が得られる結果を得た。
【０００５】すなわち、本発明は、硬質相の９５％以上
がＷＣ粒子で、硬質相の残部が周期律表のＩＶａ、Ｖ
ａ、ＶＩａ族元素（Ｗを除く）の炭化物、窒化物及び炭
窒化物の少なくとも１種により構成され、結合相がＣ
ｏ、Ｎｉ及びＦｅの少なくとも１種からなり、その含有
量が超硬合金の５〜３０重量％である超硬合金であっ
て、該合金中のＷＣ粒径が、４．５〜７．５μｍの粒子
が５０〜７５％、１．５〜４．５μｍの粒子が１５〜４
０％（ただしＷＣ粒子全体を１００％としたときの面積
比）の範囲にあり、（４．５〜７．５μｍのＷＣ合計面
積）／（１．５〜４．５μｍのＷＣ合計面積）＝２／１
〜５／１の関係を満たし、かつ１μｍ以下のＷＣ粒子の
面積比が３％以下の耐衝撃工具用超硬合金を提供するも
のであり、特に粒径７．５μｍを超えるＷＣ粒子を含有
し、（４．５μｍ以上のＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍのＷＣ合計面積）が６／１を超えないものが
好ましい。ここで用いるＷＣ粒子の粒子径は、各ＷＣ粒
子の面積を同面積の円形粒子としたときの直径に相当す
る値と定義する。
がＷＣ粒子で、硬質相の残部が周期律表のＩＶａ、Ｖ
ａ、ＶＩａ族元素（Ｗを除く）の炭化物、窒化物及び炭
窒化物の少なくとも１種により構成され、結合相がＣ
ｏ、Ｎｉ及びＦｅの少なくとも１種からなり、その含有
量が超硬合金の５〜３０重量％である超硬合金であっ
て、該合金中のＷＣ粒径が、４．５〜７．５μｍの粒子
が５０〜７５％、１．５〜４．５μｍの粒子が１５〜４
０％（ただしＷＣ粒子全体を１００％としたときの面積
比）の範囲にあり、（４．５〜７．５μｍのＷＣ合計面
積）／（１．５〜４．５μｍのＷＣ合計面積）＝２／１
〜５／１の関係を満たし、かつ１μｍ以下のＷＣ粒子の
面積比が３％以下の耐衝撃工具用超硬合金を提供するも
のであり、特に粒径７．５μｍを超えるＷＣ粒子を含有
し、（４．５μｍ以上のＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍのＷＣ合計面積）が６／１を超えないものが
好ましい。ここで用いるＷＣ粒子の粒子径は、各ＷＣ粒
子の面積を同面積の円形粒子としたときの直径に相当す
る値と定義する。
【０００６】
【作用】耐衝撃性（耐亀裂性）を上げるには、粗粒ＷＣ
の比率を上げればよい。亀裂進展エネルギーは、ＷＣ／
Ｃｏ界面が最も低く、ＷＣ相を破壊しての進展やＣｏ相
内の進展は高い。しかし、粗大ＷＣ粒子が多過ぎると、
Ｃｏ相による結合界面面積が減少し強度が低下すると共
に、Ｃｏ相の厚みが大きくなり衝撃による超硬合金の塑
性変形が生じ易く、かえって工具寿命の低下を招く。そ
こで、本発明では、主体とするＷＣ粒径を４．５〜７．
５μｍとし、この面積割合を５０〜７５面積％とするこ
とで耐亀裂性を保ち、強度と耐塑性変形性を両立させる
ことができる。更に耐摩耗性を向上させるため、粒子径
１．５〜４．５μｍのＷＣ粒子を１５〜４０面積％含有
させる。これらのＷＣ粒子は、上記の粗粒ＷＣ粒子の間
に均一に分散し、Ｃｏ相の厚みを減少させ硬度を上げ、
耐摩耗性と耐塑性変形性を向上させる。又、Ｃｏ相によ
る結合界面面積が増大し強度（抗析力）が向上する。
の比率を上げればよい。亀裂進展エネルギーは、ＷＣ／
Ｃｏ界面が最も低く、ＷＣ相を破壊しての進展やＣｏ相
内の進展は高い。しかし、粗大ＷＣ粒子が多過ぎると、
Ｃｏ相による結合界面面積が減少し強度が低下すると共
に、Ｃｏ相の厚みが大きくなり衝撃による超硬合金の塑
性変形が生じ易く、かえって工具寿命の低下を招く。そ
こで、本発明では、主体とするＷＣ粒径を４．５〜７．
５μｍとし、この面積割合を５０〜７５面積％とするこ
とで耐亀裂性を保ち、強度と耐塑性変形性を両立させる
ことができる。更に耐摩耗性を向上させるため、粒子径
１．５〜４．５μｍのＷＣ粒子を１５〜４０面積％含有
させる。これらのＷＣ粒子は、上記の粗粒ＷＣ粒子の間
に均一に分散し、Ｃｏ相の厚みを減少させ硬度を上げ、
耐摩耗性と耐塑性変形性を向上させる。又、Ｃｏ相によ
る結合界面面積が増大し強度（抗析力）が向上する。
【０００７】以上のような合金中のＷＣ粒度に加え、
（４．５〜７．５μｍのＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍのＷＣ合計面積）のＷＣ面積比が２／１〜５
／１であれば、この両者のＷＣ粒径から計算で求められ
る平均粒径値の粒度を持つＷＣ基超硬合金よりも格段に
性能のよい、すなわち、耐衝撃性と耐摩耗性の両者が極
めて優れた超硬合金が得られる。要するに、このＷＣ粒
度分布であれば、 ＷＣ平均粒径が同じ通常のＷＣ−Ｃｏ合金、 各ＷＣ粒度の超硬合金の特性や性能から（４．５〜
７．５μｍＷＣ）／（１．５〜４．５μｍＷＣ）の比率
で類推されるＷＣ−Ｃｏ合金、 に比べて全く異なる高性能が発揮される。
（４．５〜７．５μｍのＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍのＷＣ合計面積）のＷＣ面積比が２／１〜５
／１であれば、この両者のＷＣ粒径から計算で求められ
る平均粒径値の粒度を持つＷＣ基超硬合金よりも格段に
性能のよい、すなわち、耐衝撃性と耐摩耗性の両者が極
めて優れた超硬合金が得られる。要するに、このＷＣ粒
度分布であれば、 ＷＣ平均粒径が同じ通常のＷＣ−Ｃｏ合金、 各ＷＣ粒度の超硬合金の特性や性能から（４．５〜
７．５μｍＷＣ）／（１．５〜４．５μｍＷＣ）の比率
で類推されるＷＣ−Ｃｏ合金、 に比べて全く異なる高性能が発揮される。
【０００８】上記面積比が２／１未満では、粗粒ＷＣの
割合が減少し、亀裂進展を抑制する効果が劣り、又５／
１を越えると耐摩耗性には優れるものの硬度、強度の改
善効果が低くなるので好ましくない。なお、１．０μｍ
以下のＷＣ粒子が合金中に多いと粒子間を亀裂が進展し
易くなり、耐衝撃用工具材料としては好ましくないので
この粒径のＷＣ粒子はＷＣ面積比で３％以下に抑制する
ことが必要である。又７．５μｍを越える粗粒ＷＣにつ
いては、特に衝撃の激しい用途には耐亀裂性向上に効果
があるので含有させてもよいが、この場合でも、上記Ｗ
Ｃ面積比が６／１を上回ると、硬度、強度が劣るのでこ
れを越えてはならない。なお、結合金属相中にＺｒ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｃｒ、Ｍｏ等の周期律表ＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ
族元素が適当量固溶してもよい。
割合が減少し、亀裂進展を抑制する効果が劣り、又５／
１を越えると耐摩耗性には優れるものの硬度、強度の改
善効果が低くなるので好ましくない。なお、１．０μｍ
以下のＷＣ粒子が合金中に多いと粒子間を亀裂が進展し
易くなり、耐衝撃用工具材料としては好ましくないので
この粒径のＷＣ粒子はＷＣ面積比で３％以下に抑制する
ことが必要である。又７．５μｍを越える粗粒ＷＣにつ
いては、特に衝撃の激しい用途には耐亀裂性向上に効果
があるので含有させてもよいが、この場合でも、上記Ｗ
Ｃ面積比が６／１を上回ると、硬度、強度が劣るのでこ
れを越えてはならない。なお、結合金属相中にＺｒ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｃｒ、Ｍｏ等の周期律表ＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ
族元素が適当量固溶してもよい。
【０００９】
【実施例】以下本発明を実施例により更に詳細に説明す
るが本発明を限定する意図のものではない。下記実施
中、ＷＣ粒径毎の面積比率は次のようにして測定、計算
した。サンプルをダイヤモンド砥石、砥粒で鏡面仕上げ
し、村上氏試薬（アルカリ赤血塩溶液）でエッチングし
た後、光学顕微鏡により１５００倍にてランダムに１０
視野の写真を撮影する。この写真を用いて１０視野分
の、 ＷＣ粒径 １．５μｍ未満 のＷＣ面積の和− 〃 １．５μｍ以上４．５μｍ未満 〃 − 〃 ４．５μｍ以上７．５μｍ未満 〃 − 〃 ７．５μｍ以上 〃 − を求める。ここでＷＣ全体の面積ＳをＳ＝＋＋＋
とする。 計算法： (a) ４．５〜７．５μｍの粒径面積比率＝（／Ｓ）
×１００ (b)（４．５〜７．５μｍＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍＷＣ合計面積）＝／ として求める。又摩耗量はＣＣＰＡ方式により測定し
た。すなわち、試料を回転板に固定し、Ａｌ2 Ｏ3 砥粒
と水のスラリ中で試料を回転板に押しつけ、回転板を所
定回数回転させてその間の摩耗体積を測定する。
るが本発明を限定する意図のものではない。下記実施
中、ＷＣ粒径毎の面積比率は次のようにして測定、計算
した。サンプルをダイヤモンド砥石、砥粒で鏡面仕上げ
し、村上氏試薬（アルカリ赤血塩溶液）でエッチングし
た後、光学顕微鏡により１５００倍にてランダムに１０
視野の写真を撮影する。この写真を用いて１０視野分
の、 ＷＣ粒径 １．５μｍ未満 のＷＣ面積の和− 〃 １．５μｍ以上４．５μｍ未満 〃 − 〃 ４．５μｍ以上７．５μｍ未満 〃 − 〃 ７．５μｍ以上 〃 − を求める。ここでＷＣ全体の面積ＳをＳ＝＋＋＋
とする。 計算法： (a) ４．５〜７．５μｍの粒径面積比率＝（／Ｓ）
×１００ (b)（４．５〜７．５μｍＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍＷＣ合計面積）＝／ として求める。又摩耗量はＣＣＰＡ方式により測定し
た。すなわち、試料を回転板に固定し、Ａｌ2 Ｏ3 砥粒
と水のスラリ中で試料を回転板に押しつけ、回転板を所
定回数回転させてその間の摩耗体積を測定する。
【００１０】（実施例１）表１に示される組成と粒度分
布を有する、ＷＣを主体とする原料組成物を、常法に従
い焼結して岩石掘削用ボタンビットチップに適する超硬
合金を得た。得られた各試料について硬度（ＨR Ａ）、
破壊靱性値（ＫIC，ＭＮ／ｍ3/2 ）、摩耗量（ＣＣＰＡ
法、ＣＣ／ｒｅｖ）を測定した結果を表１に示す。
布を有する、ＷＣを主体とする原料組成物を、常法に従
い焼結して岩石掘削用ボタンビットチップに適する超硬
合金を得た。得られた各試料について硬度（ＨR Ａ）、
破壊靱性値（ＫIC，ＭＮ／ｍ3/2 ）、摩耗量（ＣＣＰＡ
法、ＣＣ／ｒｅｖ）を測定した結果を表１に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】得られた超硬合金試料を用い、φ４５ネジ
式ロックビート（φ１０×Ｈ１６超硬合金チップ７個使
用）にて安山岩質の堀削を行った（打撃数３０００回／
分、打撃力１５ｋｗ）。結果を表２に示す。
式ロックビート（φ１０×Ｈ１６超硬合金チップ７個使
用）にて安山岩質の堀削を行った（打撃数３０００回／
分、打撃力１５ｋｗ）。結果を表２に示す。
【００１３】
【表２】
【００１４】（実施例２）表３に示される組成と粒度分
布を有する、ＷＣを主体とする原料組成物を、常法に従
い焼結して冷間鍛造工具用超硬合金を得た。得られた各
試料について硬度（ＨR Ａ）、破壊靱性値（ＫIC）、摩
耗量（ＣＣＰＡ法）を測定した結果を表３に示す。
布を有する、ＷＣを主体とする原料組成物を、常法に従
い焼結して冷間鍛造工具用超硬合金を得た。得られた各
試料について硬度（ＨR Ａ）、破壊靱性値（ＫIC）、摩
耗量（ＣＣＰＡ法）を測定した結果を表３に示す。
【００１５】
【表３】
【００１６】得られた超硬合金試料を用い、冷間鍛造工
具として表４の条件でハブボルト加工を行い、表５の結
果を得た。寿命は加工個数（４個）で表す。
具として表４の条件でハブボルト加工を行い、表５の結
果を得た。寿命は加工個数（４個）で表す。
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】（実施例３）表６に示される組成と粒度分
布を有する、ＷＣを主体とする原料組成物を、常法に従
い焼結して圧延ロール用超硬合金を得た。得られた各試
料について硬度（ＨR Ａ）、破壊靱性値（ＫIC）、摩耗
量（ＣＣＰＡ法）を測定した結果を表６に示す。
布を有する、ＷＣを主体とする原料組成物を、常法に従
い焼結して圧延ロール用超硬合金を得た。得られた各試
料について硬度（ＨR Ａ）、破壊靱性値（ＫIC）、摩耗
量（ＣＣＰＡ法）を測定した結果を表６に示す。
【００２０】
【表６】
【００２１】得られた６インチモルガンロールにてバネ
用高級綱線材（φ８．０ｍｍ）の仕上げ圧延を行った。
圧延材温度９００℃、線速８０ｍ／ｓｅｃ、圧延荷重３
トンとした。表７の結果を得た。
用高級綱線材（φ８．０ｍｍ）の仕上げ圧延を行った。
圧延材温度９００℃、線速８０ｍ／ｓｅｃ、圧延荷重３
トンとした。表７の結果を得た。
【００２２】
【表７】
【００２３】上記表７で寿命とは、１カリバー当りの圧
延可能量を示す。上記実施例１〜３の各試料（本発明合
金と比較合金）について摩耗量とＫICとの関係を図１に
示した。これより本発明合金は比較合金と比べて同一の
靱性であっても摩耗は少ないことが分かる。
延可能量を示す。上記実施例１〜３の各試料（本発明合
金と比較合金）について摩耗量とＫICとの関係を図１に
示した。これより本発明合金は比較合金と比べて同一の
靱性であっても摩耗は少ないことが分かる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によると、耐衝撃性を低下させる
ことなく、耐摩耗性を著しく向上させることができるの
で、本発明の合金は特に圧延ロール、鉱山、土木工具、
鍛造工具等の耐衝撃工具に用いるのに適する。
ことなく、耐摩耗性を著しく向上させることができるの
で、本発明の合金は特に圧延ロール、鉱山、土木工具、
鍛造工具等の耐衝撃工具に用いるのに適する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、本発明の合金と比較合金の破壊靱性
値ＫICと摩耗量（ＣＣＰＡ）との関係を示すグラフであ
る。
値ＫICと摩耗量（ＣＣＰＡ）との関係を示すグラフであ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 硬質相の９５重量％以上がＷＣで、硬質
相の残部が周期律表のＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族元素（Ｗ
を除く）の炭化物、窒化物及び炭窒化物の少なくとも１
種により構成され、結合相がＣｏ、Ｎｉ及びＦｅの少な
くとも１種からなり、その含有量が超硬合金の５〜３０
重量％である超硬合金であって、該合金中のＷＣ粒径
が、４．５〜７．５μｍの粒子が５０〜７５％、１．５
〜４．５μｍの粒子が１５〜４０％（ただしＷＣ全体を
１００％としたときの面積比）の範囲にあり、（４．５
〜７．５μｍのＷＣ合計面積）／（１．５〜４．５μｍ
のＷＣ合計面積）＝２／１〜５／１の関係を満たし、か
つ１μｍ以下のＷＣ粒子の面積比が３％以下の耐衝撃工
具用超硬合金。 - 【請求項２】 粒径７．５μｍを超えるＷＣ粒子を含有
し、（４．５μｍ以上のＷＣ合計面積）／（１．５〜
４．５μｍのＷＣ合計面積）が６／１を超えない請求項
１に記載の耐衝撃工具用超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7108581A JPH08302441A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 耐衝撃工具用超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7108581A JPH08302441A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 耐衝撃工具用超硬合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08302441A true JPH08302441A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=14488448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7108581A Pending JPH08302441A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 耐衝撃工具用超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08302441A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999010553A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A CUTTING INSERT OF A CERMET HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010551A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A PICK-STYLE TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010552A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A ROTARY EARTH STRATA PENETRATING TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010550A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a co-ni-fe-binder |
| JP2001514326A (ja) * | 1997-08-27 | 2001-09-11 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 改善された塑性を有するバインダを有するサーメット、同製造方法及び同使用 |
| WO2006119522A1 (de) * | 2005-05-13 | 2006-11-16 | Boehlerit Gmbh & Co. Kg. | Hartmetallkörper mit zähem oberflächenbereich |
| JP2007069227A (ja) * | 2005-09-06 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 肉盛用溶接材及びこれを用いて硬装した掘削工具並びに摩耗防止用プレート |
| JP2016053589A (ja) * | 2013-01-17 | 2016-04-14 | オメガ・エス アー | 時計ムーブメントのための部品 |
| CN108048723A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-05-18 | 北京有色金属研究总院 | 一种宽粒度分布硬质合金及其制备方法 |
| WO2020196590A1 (ja) * | 2019-03-25 | 2020-10-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐塑性変形性、耐チッピング性にすぐれたｗｃ基超硬合金製切削工具および表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 |
| CN114829039A (zh) * | 2019-12-20 | 2022-07-29 | 山特维克科洛曼特公司 | 切削工具 |
-
1995
- 1995-05-02 JP JP7108581A patent/JPH08302441A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999010553A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A CUTTING INSERT OF A CERMET HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010551A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A PICK-STYLE TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010552A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | A ROTARY EARTH STRATA PENETRATING TOOL WITH A CERMET INSERT HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER |
| WO1999010550A1 (en) * | 1997-08-27 | 1999-03-04 | Kennametal Inc. | An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a co-ni-fe-binder |
| AU735278B2 (en) * | 1997-08-27 | 2001-07-05 | Kennametal Inc. | An elongate rotary machining tool comprising a cermet having a CO-NI-FE-binder |
| JP2001514326A (ja) * | 1997-08-27 | 2001-09-11 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 改善された塑性を有するバインダを有するサーメット、同製造方法及び同使用 |
| CN1092241C (zh) * | 1997-08-27 | 2002-10-09 | 钴碳化钨硬质合金公司 | 含钴－镍－铁粘结剂的金属陶瓷制成的刀片 |
| CN1094989C (zh) * | 1997-08-27 | 2002-11-27 | 钴碳化钨硬质合金公司 | 具有含钴－镍－铁粘结剂的金属陶瓷刀片的旋转式地层钻探工具 |
| WO2006119522A1 (de) * | 2005-05-13 | 2006-11-16 | Boehlerit Gmbh & Co. Kg. | Hartmetallkörper mit zähem oberflächenbereich |
| JP2007069227A (ja) * | 2005-09-06 | 2007-03-22 | Mitsubishi Materials Corp | 肉盛用溶接材及びこれを用いて硬装した掘削工具並びに摩耗防止用プレート |
| JP2016053589A (ja) * | 2013-01-17 | 2016-04-14 | オメガ・エス アー | 時計ムーブメントのための部品 |
| CN108048723A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-05-18 | 北京有色金属研究总院 | 一种宽粒度分布硬质合金及其制备方法 |
| WO2020196590A1 (ja) * | 2019-03-25 | 2020-10-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐塑性変形性、耐チッピング性にすぐれたｗｃ基超硬合金製切削工具および表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 |
| JPWO2020196590A1 (ja) * | 2019-03-25 | 2020-10-01 | ||
| CN114829039A (zh) * | 2019-12-20 | 2022-07-29 | 山特维克科洛曼特公司 | 切削工具 |
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