JPH08309406A - 連鋳直結熱間圧延システム - Google Patents
連鋳直結熱間圧延システムInfo
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- JPH08309406A JPH08309406A JP7115462A JP11546295A JPH08309406A JP H08309406 A JPH08309406 A JP H08309406A JP 7115462 A JP7115462 A JP 7115462A JP 11546295 A JP11546295 A JP 11546295A JP H08309406 A JPH08309406 A JP H08309406A
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- inert gas
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ミニホットシステムで、加熱による高温化で板
材表面上に発生する酸化膜生成を抑制することができ、
高品質材を生成することが可能な連鋳直結熱間圧延シス
テムを提供する。 【構成】連鋳後から仕上げミルまでの過程に不活性ガス
封入機構１６を設置し、不活性ガスを封入または供給
し、ストリップ材表面の酸化膜発生を抑制させる連鋳直
結熱間圧延システム。
材表面上に発生する酸化膜生成を抑制することができ、
高品質材を生成することが可能な連鋳直結熱間圧延シス
テムを提供する。 【構成】連鋳後から仕上げミルまでの過程に不活性ガス
封入機構１６を設置し、不活性ガスを封入または供給
し、ストリップ材表面の酸化膜発生を抑制させる連鋳直
結熱間圧延システム。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連鋳直結熱間圧延システ
ムに関する。
ムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の連鋳直結熱間圧延システムは、図
５に示すように、連鋳から粗圧延過程までの間に不活性
ガス封入機構が無い場合である。ここで、図５により、
従来の連鋳直結圧延システムについて説明する。従来、
連鋳直結熱間圧延システムではタンディッシュ１から供
給された溶融スラブ３をモールド５内で冷却水Ａにより
間接的に凝固，鋳造し、表面が凝固，内部が溶融状態の
スラブ６をモールド５の出口端から多数設置されたスプ
レノズル８によりミストスプレ水Ｂで除冷する。これら
スラブ６は多数のガイドロール７により圧延側へ移送さ
れる。そして、次の工程で冷却しすぎたスラブ６を誘導
加熱器９ａで昇温し、粗用圧延ロール１１で第１段階の
圧延を行う。この粗圧延ロール１１でストリップ６が圧
下される際、圧延板材１からロール２へ熱伝導，加工
熱、あるいは摩擦熱等により、多量の熱が移動する。そ
こで、再び誘導加熱器９ｂにより、ストリップ６が加熱
され、仕上げ用圧延ロール１２で最終的なストリップ厚
さまで圧下され、その後板材巻き取り機１５で巻き取る
ために、ストリップ冷却装置１３で約８００℃から約３
００℃まで冷却される。これら連鋳，冷却，加熱，粗圧
下，加熱，仕上げ圧下，冷却，巻取り過程の中で、特に
２ヶ所の加熱器９ａ，９ｂで加熱される際、ストリップ
表面に酸化膜が何層も発生する。これら酸化膜の発生は
ストリップ材の品質で、非常に良くない性状である。そ
のため、これら酸化膜を除去するために、ストリップ表
面に形成された酸化膜上へ数百kg／cm2 の噴射圧で高圧
水を短時間噴射するデスケーラ１０ａ，１０ｂを設置
し、当該膜を流体力により崩壊し、除去している。とこ
ろが、デスケーラ１０ａ，１０ｂは小流量といえども高
圧水で衝突するため、酸化膜を崩壊させるだけでなく、
ストリップ材を冷却しすぎる恐れがあり、低熱損失型の
デスケーラの開発が必須である。
５に示すように、連鋳から粗圧延過程までの間に不活性
ガス封入機構が無い場合である。ここで、図５により、
従来の連鋳直結圧延システムについて説明する。従来、
連鋳直結熱間圧延システムではタンディッシュ１から供
給された溶融スラブ３をモールド５内で冷却水Ａにより
間接的に凝固，鋳造し、表面が凝固，内部が溶融状態の
スラブ６をモールド５の出口端から多数設置されたスプ
レノズル８によりミストスプレ水Ｂで除冷する。これら
スラブ６は多数のガイドロール７により圧延側へ移送さ
れる。そして、次の工程で冷却しすぎたスラブ６を誘導
加熱器９ａで昇温し、粗用圧延ロール１１で第１段階の
圧延を行う。この粗圧延ロール１１でストリップ６が圧
下される際、圧延板材１からロール２へ熱伝導，加工
熱、あるいは摩擦熱等により、多量の熱が移動する。そ
こで、再び誘導加熱器９ｂにより、ストリップ６が加熱
され、仕上げ用圧延ロール１２で最終的なストリップ厚
さまで圧下され、その後板材巻き取り機１５で巻き取る
ために、ストリップ冷却装置１３で約８００℃から約３
００℃まで冷却される。これら連鋳，冷却，加熱，粗圧
下，加熱，仕上げ圧下，冷却，巻取り過程の中で、特に
２ヶ所の加熱器９ａ，９ｂで加熱される際、ストリップ
表面に酸化膜が何層も発生する。これら酸化膜の発生は
ストリップ材の品質で、非常に良くない性状である。そ
のため、これら酸化膜を除去するために、ストリップ表
面に形成された酸化膜上へ数百kg／cm2 の噴射圧で高圧
水を短時間噴射するデスケーラ１０ａ，１０ｂを設置
し、当該膜を流体力により崩壊し、除去している。とこ
ろが、デスケーラ１０ａ，１０ｂは小流量といえども高
圧水で衝突するため、酸化膜を崩壊させるだけでなく、
ストリップ材を冷却しすぎる恐れがあり、低熱損失型の
デスケーラの開発が必須である。
【０００３】以上のように、連鋳直結圧延システムはス
ラブからストリップまで熱収支バランスと温度管理の問
題はもちろん、高品質のストリップ材を生成するため
に、デスケーラの開発や酸化膜抑制機構の開発など新た
な技術課題が生じる。
ラブからストリップまで熱収支バランスと温度管理の問
題はもちろん、高品質のストリップ材を生成するため
に、デスケーラの開発や酸化膜抑制機構の開発など新た
な技術課題が生じる。
【０００４】しかし、基本的には連鋳直結熱間圧延機の
新しいタイプの開発、すなわち、連続熱間圧延機やミニ
ホットのようなシステムで、鋳造，加熱，圧延工程の間
で加熱，冷却を効率良く繰り返すため、加熱過程でスト
リップ板材表面に多層の酸化膜が発生するため、この酸
化膜を除去するためのデスケーラが必要である。このデ
スケーラ性能向上のためには、酸化膜発生メカニズムの
解明及び酸化膜除去機構の開発の二点が最も重要であ
る。そこで、以上のような連鋳直結熱間圧延システムの
高効率温度管理を行うための技術課題として、有効な酸
化膜発生抑制装置及び当該装置の設置法やシステム構成
を検討した上での温度制御方法を提示し、さらに薄い酸
化膜除去機構の開発により、ストリップ材の高品質を確
保することが望まれる。
新しいタイプの開発、すなわち、連続熱間圧延機やミニ
ホットのようなシステムで、鋳造，加熱，圧延工程の間
で加熱，冷却を効率良く繰り返すため、加熱過程でスト
リップ板材表面に多層の酸化膜が発生するため、この酸
化膜を除去するためのデスケーラが必要である。このデ
スケーラ性能向上のためには、酸化膜発生メカニズムの
解明及び酸化膜除去機構の開発の二点が最も重要であ
る。そこで、以上のような連鋳直結熱間圧延システムの
高効率温度管理を行うための技術課題として、有効な酸
化膜発生抑制装置及び当該装置の設置法やシステム構成
を検討した上での温度制御方法を提示し、さらに薄い酸
化膜除去機構の開発により、ストリップ材の高品質を確
保することが望まれる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来技術は、従来鋳造
過程と熱間圧延過程を分けて行っていたバッチ式圧延シ
ステムに比べて、高効率な圧延生産システムである。し
かし、連鋳と熱間圧延を直結することにより、スラブ昇
温用に加熱器を設置し、しかも加熱により発生した酸化
膜を除去するため、デスケーラを設置して連続的稼働状
態で酸化膜を除去するなど新たな技術課題が生じる。以
上の連鋳直結熱間圧延システムの技術課題として、連鋳
から巻き取り過程までのスラブからストリップの温度管
理，各冷却領域における高効率冷却性能向上，酸化膜発
生抑制機構の開発，酸化膜発生メカニズムの冶金学的検
討など多くの熱的技術課題が生じる。そのため、加熱に
よる酸化膜の発生を極力抑制するための開発及び制御技
術が極めて重要となる。
過程と熱間圧延過程を分けて行っていたバッチ式圧延シ
ステムに比べて、高効率な圧延生産システムである。し
かし、連鋳と熱間圧延を直結することにより、スラブ昇
温用に加熱器を設置し、しかも加熱により発生した酸化
膜を除去するため、デスケーラを設置して連続的稼働状
態で酸化膜を除去するなど新たな技術課題が生じる。以
上の連鋳直結熱間圧延システムの技術課題として、連鋳
から巻き取り過程までのスラブからストリップの温度管
理，各冷却領域における高効率冷却性能向上，酸化膜発
生抑制機構の開発，酸化膜発生メカニズムの冶金学的検
討など多くの熱的技術課題が生じる。そのため、加熱に
よる酸化膜の発生を極力抑制するための開発及び制御技
術が極めて重要となる。
【０００６】本発明の目的は、連鋳から熱間圧延過程ま
での間に不活性ガス封入機構を設置し、当該機構へ不活
性ガスを封入または供給することにより、ストリップ板
材表面に発生する酸化膜の成長を抑制することにより、
ストリップ材の長寿命化及び高品質性を確保することに
ある。
での間に不活性ガス封入機構を設置し、当該機構へ不活
性ガスを封入または供給することにより、ストリップ板
材表面に発生する酸化膜の成長を抑制することにより、
ストリップ材の長寿命化及び高品質性を確保することに
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明はモールド下流から仕上げミルまでの間に不
活性ガス封入機構を設け、この機構内へ不活性ガスを封
入または供給することにより、ストリップ材の表面に発
生する多層の酸化膜の発生を抑制し、ストリップ材の長
寿命化，高品質化を図るようにした。
に、本発明はモールド下流から仕上げミルまでの間に不
活性ガス封入機構を設け、この機構内へ不活性ガスを封
入または供給することにより、ストリップ材の表面に発
生する多層の酸化膜の発生を抑制し、ストリップ材の長
寿命化，高品質化を図るようにした。
【０００８】
【作用】従来、連鋳から圧延機までを一貫システムとし
て構成すると、これらの間に加熱過程が数段設置され
る。この加熱過程は、一般的に誘導加熱器内を通過する
ストリップ材を加熱，昇温させる。この時、ストリップ
材の表面には、通常多くの酸化膜層が発生し、この酸化
膜は圧延材の品質の点から好ましくない。そこで、これ
ら酸化膜を除去するため、ストリップ材表面に発生した
酸化膜に強制的に高圧ジェット水を衝突させて流体力に
よる酸化膜排除法を行う、デスケーラを少なくとも一つ
設置する。このデスケーラにより除去可能な酸化膜層は
表面の粗い酸化膜がほとんどである。ここで、酸化膜は
表面層は粗く、内部へ向かうにしたがって密になってお
り、この密な酸化膜を除去するのが連鋳直結熱間圧延シ
ステムの重要課題である。そこで、本発明ではモールド
下流から仕上げミルまでの間に不活性ガス封入機構を設
け、機構内へ不活性ガスを封入または供給することによ
り、ストリップ材表面に発生する多層の酸化膜の発生を
抑制し、ストリップ材の長寿命化，高品質化を図るよう
にした。
て構成すると、これらの間に加熱過程が数段設置され
る。この加熱過程は、一般的に誘導加熱器内を通過する
ストリップ材を加熱，昇温させる。この時、ストリップ
材の表面には、通常多くの酸化膜層が発生し、この酸化
膜は圧延材の品質の点から好ましくない。そこで、これ
ら酸化膜を除去するため、ストリップ材表面に発生した
酸化膜に強制的に高圧ジェット水を衝突させて流体力に
よる酸化膜排除法を行う、デスケーラを少なくとも一つ
設置する。このデスケーラにより除去可能な酸化膜層は
表面の粗い酸化膜がほとんどである。ここで、酸化膜は
表面層は粗く、内部へ向かうにしたがって密になってお
り、この密な酸化膜を除去するのが連鋳直結熱間圧延シ
ステムの重要課題である。そこで、本発明ではモールド
下流から仕上げミルまでの間に不活性ガス封入機構を設
け、機構内へ不活性ガスを封入または供給することによ
り、ストリップ材表面に発生する多層の酸化膜の発生を
抑制し、ストリップ材の長寿命化，高品質化を図るよう
にした。
【０００９】すなわち、本発明は、従来の連鋳直結熱間
圧延設備及びハード構成に不活性ガス封入機構を設置す
るだけで、ストリップ材を不活性ガス雰囲気にすること
で酸化膜発生の抑制及び温度管理が行える最も容易なシ
ステムである。
圧延設備及びハード構成に不活性ガス封入機構を設置す
るだけで、ストリップ材を不活性ガス雰囲気にすること
で酸化膜発生の抑制及び温度管理が行える最も容易なシ
ステムである。
【００１０】以上の点から、連鋳過程から仕上げ圧延過
程の間に不活性ガス封入機構を設置し、この機構へ不活
性ガスを封入または供給することにより、加熱過程で大
気中での酸化反応を抑制することができる有効な連鋳直
結圧延システムであることがわかる。そして、これらの
作用により、ストリップ板材の長手及び幅方向の温度分
布の均一化及び酸化膜発生の抑制を可能とし、圧延機用
ストリップ材の長寿命化，高品質化を図ることができ
る。
程の間に不活性ガス封入機構を設置し、この機構へ不活
性ガスを封入または供給することにより、加熱過程で大
気中での酸化反応を抑制することができる有効な連鋳直
結圧延システムであることがわかる。そして、これらの
作用により、ストリップ板材の長手及び幅方向の温度分
布の均一化及び酸化膜発生の抑制を可能とし、圧延機用
ストリップ材の長寿命化，高品質化を図ることができ
る。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１及び図２によ
り説明する。図１は連鋳直結熱間圧延システムの説明図
を示す。ここで、図１により、本発明を説明する。ま
ず、連鋳直結熱間圧延システムの構成及び動作について
説明する。連鋳直結熱間圧延システムではタンディッシ
ュ１から供給された溶融スラブ３をモールド５内で冷却
水Ａにより間接的に凝固，鋳造し、表面が凝固，内部が
溶融状態のスラブ６をモールド５の出口端から多数設置
されたスプレノズル８によりミストスプレ水Ｂで除冷す
る。スラブ６は多数のガイドロール７により圧延側へ移
送される。そして、次の工程で冷却しすぎたスラブ６を
誘導加熱器９ａで昇温し、粗用圧延ロール１１で第１段
階の圧延を行う。粗圧延ロール１１でストリップ６が圧
下される際、圧延板材１からロール２へ熱伝導，加工
熱、あるいは摩擦熱等により、多量の熱が移動する。そ
こで、再び誘導加熱器９ｂにより、ストリップ６が加熱
され、仕上げ用圧延ロール１２で最終的なストリップ厚
さまで圧下され、その後、板材巻き取り機１５で巻き取
るために、ストリップ冷却装置１３で約８００℃から約
３００℃まで冷却される。これら連鋳，冷却，加熱，粗
圧下，加熱，仕上げ圧下，冷却，巻取り過程の間にモー
ルド５出口から、誘導加熱器９ａまでの生成過程にスラ
ブ６，ガイドロール７，スプレノズル８全体をおおう不
活性ガス封入機構１６を設置し、封入機構の流入口１６
ａから不活性ガスＣを封入、または供給する。ここで、
不活性ガスとして、窒素ガスＮ2 ，アルゴンガスＡｒ，
フッ素ガスＦ等が用いられる。これにより、加熱，冷却
過程におけるスラブ表面の酸化反応を抑制し、表面上の
酸化膜生成を極力低減させる。もちろん、不活性ガス封
入機構１６により、スラブ６表面上に形成される酸化膜
の発生がほとんど無ければ、下流側に設置したデスケー
ラ１０ａ，１０ｂを省くことも可能である。そして、不
活性ガス封入機構１６は一般的にダクト形状のカバーで
あるため、カバーは約９００〜約１４００℃の高温スラ
ブ表面から熱リークを防止するための熱遮へい材として
も機能するので、本過程以降の加熱器による昇温能力を
小さくすることができ、さらに二次冷却水の飛散を防止
することも可能である。また、多数設置されたスプレノ
ズル８から連鋳の二次冷却用に噴射された冷却水Ｂは不
活性ガス封入機構１６の下部に設置したドレン流出機構
１６ｂから、連鋳直結圧延システムの下部に設置された
冷却用ピットへ流出させ、本システムを閉ループ冷却シ
ステムとすることにより、環境の面でも改善される。さ
らに、万一発生した小量の酸化膜を除去するために、ス
トリップ表面に形成された酸化膜上へ数百kg／cm2 の噴
射圧で高圧水を噴射するデスケーラ１０ａ，１０ｂを設
置し、膜を流体力により崩壊し、除去する。ところが、
デスケーラ１０ａ，１０ｂは小流量といえども高圧水で
衝突するため、酸化膜を崩壊させるだけでなく、ストリ
ップ材を冷却しすぎる恐れがあり、低熱損失型のデスケ
ーラの開発が必須である。ここで、冷却用スプレノズル
８は不活性ガス封入機構１６のカバーに直接設置しても
良い。また、不活性ガス封入機構流入口１６ａから誘導
加熱器９ａヘも不活性ガスＣは供給されるので、加熱領
域でも酸化反応抑制作用が生じる。また、図２は基本的
に図１と同様であるが、不活性ガス封入機構の流入口１
６ａを誘導加熱器９ａの下流側に設置し、極力、誘導加
熱器９ａにより加熱される過程の酸化反応を抑制する。
り説明する。図１は連鋳直結熱間圧延システムの説明図
を示す。ここで、図１により、本発明を説明する。ま
ず、連鋳直結熱間圧延システムの構成及び動作について
説明する。連鋳直結熱間圧延システムではタンディッシ
ュ１から供給された溶融スラブ３をモールド５内で冷却
水Ａにより間接的に凝固，鋳造し、表面が凝固，内部が
溶融状態のスラブ６をモールド５の出口端から多数設置
されたスプレノズル８によりミストスプレ水Ｂで除冷す
る。スラブ６は多数のガイドロール７により圧延側へ移
送される。そして、次の工程で冷却しすぎたスラブ６を
誘導加熱器９ａで昇温し、粗用圧延ロール１１で第１段
階の圧延を行う。粗圧延ロール１１でストリップ６が圧
下される際、圧延板材１からロール２へ熱伝導，加工
熱、あるいは摩擦熱等により、多量の熱が移動する。そ
こで、再び誘導加熱器９ｂにより、ストリップ６が加熱
され、仕上げ用圧延ロール１２で最終的なストリップ厚
さまで圧下され、その後、板材巻き取り機１５で巻き取
るために、ストリップ冷却装置１３で約８００℃から約
３００℃まで冷却される。これら連鋳，冷却，加熱，粗
圧下，加熱，仕上げ圧下，冷却，巻取り過程の間にモー
ルド５出口から、誘導加熱器９ａまでの生成過程にスラ
ブ６，ガイドロール７，スプレノズル８全体をおおう不
活性ガス封入機構１６を設置し、封入機構の流入口１６
ａから不活性ガスＣを封入、または供給する。ここで、
不活性ガスとして、窒素ガスＮ2 ，アルゴンガスＡｒ，
フッ素ガスＦ等が用いられる。これにより、加熱，冷却
過程におけるスラブ表面の酸化反応を抑制し、表面上の
酸化膜生成を極力低減させる。もちろん、不活性ガス封
入機構１６により、スラブ６表面上に形成される酸化膜
の発生がほとんど無ければ、下流側に設置したデスケー
ラ１０ａ，１０ｂを省くことも可能である。そして、不
活性ガス封入機構１６は一般的にダクト形状のカバーで
あるため、カバーは約９００〜約１４００℃の高温スラ
ブ表面から熱リークを防止するための熱遮へい材として
も機能するので、本過程以降の加熱器による昇温能力を
小さくすることができ、さらに二次冷却水の飛散を防止
することも可能である。また、多数設置されたスプレノ
ズル８から連鋳の二次冷却用に噴射された冷却水Ｂは不
活性ガス封入機構１６の下部に設置したドレン流出機構
１６ｂから、連鋳直結圧延システムの下部に設置された
冷却用ピットへ流出させ、本システムを閉ループ冷却シ
ステムとすることにより、環境の面でも改善される。さ
らに、万一発生した小量の酸化膜を除去するために、ス
トリップ表面に形成された酸化膜上へ数百kg／cm2 の噴
射圧で高圧水を噴射するデスケーラ１０ａ，１０ｂを設
置し、膜を流体力により崩壊し、除去する。ところが、
デスケーラ１０ａ，１０ｂは小流量といえども高圧水で
衝突するため、酸化膜を崩壊させるだけでなく、ストリ
ップ材を冷却しすぎる恐れがあり、低熱損失型のデスケ
ーラの開発が必須である。ここで、冷却用スプレノズル
８は不活性ガス封入機構１６のカバーに直接設置しても
良い。また、不活性ガス封入機構流入口１６ａから誘導
加熱器９ａヘも不活性ガスＣは供給されるので、加熱領
域でも酸化反応抑制作用が生じる。また、図２は基本的
に図１と同様であるが、不活性ガス封入機構の流入口１
６ａを誘導加熱器９ａの下流側に設置し、極力、誘導加
熱器９ａにより加熱される過程の酸化反応を抑制する。
【００１２】以上のように、連鋳直結熱間圧延システム
はスラブからストリップまで熱収支バランスと温度管理
の問題はもちろん、高品質のストリップ材を生成するた
めに、デスケーラの開発や酸化膜抑制機構の開発など新
たな技術課題が生じる。
はスラブからストリップまで熱収支バランスと温度管理
の問題はもちろん、高品質のストリップ材を生成するた
めに、デスケーラの開発や酸化膜抑制機構の開発など新
たな技術課題が生じる。
【００１３】次に、本発明の一実施例の圧延工程の温度
分布について、図３により説明する。まず、図３は圧延
工程ラインに沿った温度分布図を示す。図３のグラフは
横軸に圧延工程方向Ｚ，縦軸に温度をとった温度分布特
性を示しており、曲線の勾配は冷却速度を表わしてい
る。図中の実線は不活性ガス封入機構１６の無い従来
例、破線は不活性ガス封入機構１６の有る本発明の場合
を示す。これより、同じ冷却水流量，加熱条件の場合、
不活性ガス封入機構１６を設置することにより、高温材
からの熱リークが減少するため、特に連鋳，連鋳二次冷
却，加熱Ａ領域でスラブ表面温度が高くなることが予想
される。そして、これら３領域及び加熱Ｂ領域の合わせ
て４領域が全体システム中の酸化膜発生領域，に対
応すると考えられるので、これら領域の零囲気を大気の
空気から少しでも酸化反応を抑制する不活性ガス零囲気
とすることが、ストリップ材の高品質性確保にとって重
要である。
分布について、図３により説明する。まず、図３は圧延
工程ラインに沿った温度分布図を示す。図３のグラフは
横軸に圧延工程方向Ｚ，縦軸に温度をとった温度分布特
性を示しており、曲線の勾配は冷却速度を表わしてい
る。図中の実線は不活性ガス封入機構１６の無い従来
例、破線は不活性ガス封入機構１６の有る本発明の場合
を示す。これより、同じ冷却水流量，加熱条件の場合、
不活性ガス封入機構１６を設置することにより、高温材
からの熱リークが減少するため、特に連鋳，連鋳二次冷
却，加熱Ａ領域でスラブ表面温度が高くなることが予想
される。そして、これら３領域及び加熱Ｂ領域の合わせ
て４領域が全体システム中の酸化膜発生領域，に対
応すると考えられるので、これら領域の零囲気を大気の
空気から少しでも酸化反応を抑制する不活性ガス零囲気
とすることが、ストリップ材の高品質性確保にとって重
要である。
【００１４】また、図４は高温スラブ面上の酸化膜形成
状態の模式図を示す。図４（ａ）は本発明の不活性ガス
封入機構設置の場合であり、表面上での酸化反応が抑制
されるため、粗い酸化材から成る酸化膜層の発生が考え
られる。一方、図４（ｂ）は従来例の不活性ガス封入機
構無しの場合であり、スラブ表面上での酸化反応は活発
となり、上から粗い酸化膜層α，中間の酸化膜層β、そ
して、密な酸化膜層γのほぼ３層構造から成り、これら
を全て圧延工程下流側に設置したデスケーラ１０ａ，１
０ｂ等により、流体力を利用して除去する必要がある。
状態の模式図を示す。図４（ａ）は本発明の不活性ガス
封入機構設置の場合であり、表面上での酸化反応が抑制
されるため、粗い酸化材から成る酸化膜層の発生が考え
られる。一方、図４（ｂ）は従来例の不活性ガス封入機
構無しの場合であり、スラブ表面上での酸化反応は活発
となり、上から粗い酸化膜層α，中間の酸化膜層β、そ
して、密な酸化膜層γのほぼ３層構造から成り、これら
を全て圧延工程下流側に設置したデスケーラ１０ａ，１
０ｂ等により、流体力を利用して除去する必要がある。
【００１５】したがって、本発明の不活性ガス封入機構
１６を設置し、機構の出力制御を行えば、加熱及び冷却
過程におけるスラブ表面上の酸化膜発生の抑制が可能と
なり、これによりストリップ板幅方向及び長手方向の温
度分布の均一化が容易となり、その結果、高品質の板材
を生成することのできる連鋳直結熱間圧延システムを提
供することができる。
１６を設置し、機構の出力制御を行えば、加熱及び冷却
過程におけるスラブ表面上の酸化膜発生の抑制が可能と
なり、これによりストリップ板幅方向及び長手方向の温
度分布の均一化が容易となり、その結果、高品質の板材
を生成することのできる連鋳直結熱間圧延システムを提
供することができる。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、ミニホットシステムの
連鋳から圧延過程の間に不活性ガス封入機構を設置し、
機構内に不活性ガスを封入または供給することにより、
加熱時にストリップ材表面に発生する酸化膜を抑制し、
この結果、ストリップ材の品質向上が可能となり、安全
性，信頼性の高い連鋳直結熱間圧延システムを提供でき
る。
連鋳から圧延過程の間に不活性ガス封入機構を設置し、
機構内に不活性ガスを封入または供給することにより、
加熱時にストリップ材表面に発生する酸化膜を抑制し、
この結果、ストリップ材の品質向上が可能となり、安全
性，信頼性の高い連鋳直結熱間圧延システムを提供でき
る。
【図１】本発明の一実施例の連鋳直結熱間圧延システム
の説明図。
の説明図。
【図２】本発明の他の実施例の連鋳直結熱間圧延システ
ムの説明図。
ムの説明図。
【図３】本発明の一実施例の圧延工程ラインに沿った温
度分布図。
度分布図。
【図４】本発明の一実施例の酸化膜発生機構の説明図。
【図５】従来の連鋳直結熱間圧延システムの説明図。
１…タンディッシュ、２…ストッパ、３…溶融スラブ、
４…流入用ノズル、５…モールド、６…圧延用スラブ、
７…ガイドロール、８…スプレノズル、９ａ，９ｂ…誘
導加熱器、１０ａ，１０ｂ…デスケーラ、１１…粗用圧
延ロール、１２…仕上げ用圧延ロール、１３…ストリッ
プ冷却装置、１４…ターンロール、１５…板材巻き取り
機、１６…不活性ガス封入機構、１６ａ…不活性ガス封
入機構流入口、１６ｂ…ドレン流出機構。
４…流入用ノズル、５…モールド、６…圧延用スラブ、
７…ガイドロール、８…スプレノズル、９ａ，９ｂ…誘
導加熱器、１０ａ，１０ｂ…デスケーラ、１１…粗用圧
延ロール、１２…仕上げ用圧延ロール、１３…ストリッ
プ冷却装置、１４…ターンロール、１５…板材巻き取り
機、１６…不活性ガス封入機構、１６ａ…不活性ガス封
入機構流入口、１６ｂ…ドレン流出機構。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ａ Ｂ Ｃ２３Ｆ 15/00 Ｃ２３Ｆ 15/00 (72)発明者 成田 健次郎 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 安田 健一 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】板圧延工程で直列に連続鋳造機，加熱器，
デスケーラ，粗圧延機，加熱器，デスケーラ，仕上げ圧
延機から構成される連鋳直結熱間圧延システムにおい
て、連鋳過程から仕上げ圧延過程までの間に少なくとも
一つの不活性ガス封入機構を設置し、前記不活性ガス封
入機構内へ不活性ガスを封入または供給することによ
り、ストリップ材表面上に形成される酸化膜の発生を抑
制し、前記ストリップ材を前記不活性ガス封入機構でお
おうためのカバーが熱遮へい材として作用し、前記加熱
器での昇温能力を極力小さくし、さらに二次冷却水の飛
散防止をすることを特徴とする連鋳直結熱間圧延システ
ム。 - 【請求項２】請求項１において、前記デスケーラを省い
て簡略化した連鋳直結熱間圧延システム。 - 【請求項３】請求項１または２において、前記不活性ガ
ス封入機構の下部にドレン流出機構を設け、連鋳の二次
冷却用冷却水を下部の冷却用ピットへ流出し、冷却シス
テムを閉ループとした連鋳直結熱間圧延システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7115462A JPH08309406A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 連鋳直結熱間圧延システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7115462A JPH08309406A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 連鋳直結熱間圧延システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08309406A true JPH08309406A (ja) | 1996-11-26 |
Family
ID=14663147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7115462A Pending JPH08309406A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 連鋳直結熱間圧延システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08309406A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999030847A1 (de) * | 1997-12-17 | 1999-06-24 | Sms Demag Ag | Produktionsverfahren und -anlage zur endlosen erzeugung von warmgewalzten dünnen flachprodukten |
| WO2006066551A1 (de) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum erzeugen von warmbändern aus leichtbaustahl |
| AT504782B1 (de) * | 2005-11-09 | 2008-08-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zur herstellung eines warmgewalzten stahlbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens |
| JP2008534289A (ja) * | 2005-04-07 | 2008-08-28 | アルベディ，ジョバンニ | 連続鋳造および圧延の間に連続性を分断することなく金属ストリップおよび金属シートを製造するプロセスおよびシステム |
| JP2011502785A (ja) * | 2007-12-11 | 2011-01-27 | 武▲漢鋼鉄▼（集▲団▼）公司 | 薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステム |
| WO2011129465A1 (ja) * | 2010-04-16 | 2011-10-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2022138637A (ja) * | 2021-03-10 | 2022-09-26 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延装置及び熱間圧延方法 |
-
1995
- 1995-05-15 JP JP7115462A patent/JPH08309406A/ja active Pending
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| US8479550B2 (en) | 2005-11-09 | 2013-07-09 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Method for the production of hot-rolled steel strip and combined casting and rolling plant for carrying out the method |
| JP2011502785A (ja) * | 2007-12-11 | 2011-01-27 | 武▲漢鋼鉄▼（集▲団▼）公司 | 薄スラブを連続鋳造・連続圧延して広幅帯鋼を生産する方法およびシステム |
| WO2011129465A1 (ja) * | 2010-04-16 | 2011-10-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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