JPH08313676A - 沸騰水型原子炉の炉心板の横方向拘束方法及び装置 - Google Patents
沸騰水型原子炉の炉心板の横方向拘束方法及び装置Info
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- JPH08313676A JPH08313676A JP8017216A JP1721696A JPH08313676A JP H08313676 A JPH08313676 A JP H08313676A JP 8017216 A JP8017216 A JP 8017216A JP 1721696 A JP1721696 A JP 1721696A JP H08313676 A JPH08313676 A JP H08313676A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 炉心板を横たわみに対して安定化する手段を
提供する。 【解決手段】 複数（例えば４つ）の炉心板くさび組立
体が炉心板の円形外周縁とシュラウドの中央シェルの円
筒壁との間の周方向間隙にそれぞれの方位角位置におい
て設置される。これらの炉心板くさび組立体は予荷重が
かかるように適所に押込まれて炉心板とシュラウドとの
間の間隔を保ち、これにより燃料集合体の整合を維持す
る。炉心板くさび組立体はさらに、シュラウドの外側の
横方向シュラウド拘束手段が原子炉圧力容器と接触する
複数の方位角位置において荷重を核燃料炉心から炉心シ
ュラウドへ伝達するように作用する。
提供する。 【解決手段】 複数（例えば４つ）の炉心板くさび組立
体が炉心板の円形外周縁とシュラウドの中央シェルの円
筒壁との間の周方向間隙にそれぞれの方位角位置におい
て設置される。これらの炉心板くさび組立体は予荷重が
かかるように適所に押込まれて炉心板とシュラウドとの
間の間隔を保ち、これにより燃料集合体の整合を維持す
る。炉心板くさび組立体はさらに、シュラウドの外側の
横方向シュラウド拘束手段が原子炉圧力容器と接触する
複数の方位角位置において荷重を核燃料炉心から炉心シ
ュラウドへ伝達するように作用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は地震時に発生する荷重と
運動に安全に耐え得る原子炉の設計に関し、特に、地震
による横たわみに抗するように原子炉の炉心を安定化す
る技術に関する。
運動に安全に耐え得る原子炉の設計に関し、特に、地震
による横たわみに抗するように原子炉の炉心を安定化す
る技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の沸騰水型原子炉を図１に示す。給
水が給水入口１２と給水スパージャ１４を経て原子炉圧
力容器（ＲＰＶ）１０内に送り込まれる。スパージャ１
４は、給水をＲＰＶ１０内に周方向に分配する適当な開
口を有する環状管である。スパージャ１４からの給水は
ＲＰＶ１０と炉心シュラウド１８との間の降水環状域１
６を下方に通流する。
水が給水入口１２と給水スパージャ１４を経て原子炉圧
力容器（ＲＰＶ）１０内に送り込まれる。スパージャ１
４は、給水をＲＰＶ１０内に周方向に分配する適当な開
口を有する環状管である。スパージャ１４からの給水は
ＲＰＶ１０と炉心シュラウド１８との間の降水環状域１
６を下方に通流する。
【０００３】炉心シュラウド１８は炉心２０を囲むステ
ンレス鋼製シリンダである。炉心２０は複数の燃料束集
合体２２（図１にはその２×２配列を２組だけ図示）か
らなる。各組の燃料束集合体は頂部がトップガイド１９
によりそして底部が炉心板２１により支持されている。
炉心トップガイド１９は燃料集合体２２の頂部の横方向
支持をなし、炉心板２１は燃料集合体の底部の横方向支
持をなす。この横方向支持は適正な燃料チャネル間隔を
維持して制御棒の挿入を可能にする。
ンレス鋼製シリンダである。炉心２０は複数の燃料束集
合体２２（図１にはその２×２配列を２組だけ図示）か
らなる。各組の燃料束集合体は頂部がトップガイド１９
によりそして底部が炉心板２１により支持されている。
炉心トップガイド１９は燃料集合体２２の頂部の横方向
支持をなし、炉心板２１は燃料集合体の底部の横方向支
持をなす。この横方向支持は適正な燃料チャネル間隔を
維持して制御棒の挿入を可能にする。
【０００４】水は降水環状域１６を経て炉心下部プレナ
ム２４に流れる。その後、水は燃料集合体２２に入り、
そこで沸騰境界層が形成される。水と蒸気の混合物つま
り汽水混合物がシュラウド頭部２８の下の炉心上部プレ
ナム２６に流入する。シュラウド頭部２８上の垂直管柱
３０が炉心上部プレナム２６と連通している。汽水混合
物は管柱３０を通流し、軸流遠心型の汽水分離器３２に
入る。分離された液相の水は混合プレナム３３内で給水
と混合し、この混合水はその後降水環状域１６を経て炉
心２０に戻る。蒸気は蒸気乾燥装置３４を通って蒸気ド
ーム３６に入る。この蒸気は蒸気出口３８を経てＲＰＶ
１０から流出する。
ム２４に流れる。その後、水は燃料集合体２２に入り、
そこで沸騰境界層が形成される。水と蒸気の混合物つま
り汽水混合物がシュラウド頭部２８の下の炉心上部プレ
ナム２６に流入する。シュラウド頭部２８上の垂直管柱
３０が炉心上部プレナム２６と連通している。汽水混合
物は管柱３０を通流し、軸流遠心型の汽水分離器３２に
入る。分離された液相の水は混合プレナム３３内で給水
と混合し、この混合水はその後降水環状域１６を経て炉
心２０に戻る。蒸気は蒸気乾燥装置３４を通って蒸気ド
ーム３６に入る。この蒸気は蒸気出口３８を経てＲＰＶ
１０から流出する。
【０００５】沸騰水型原子炉はまた冷却材再循環系を備
え、この系は、所要出力密度を得るのに必要な炉心を通
る強制対流流れを供給する。この水の一部分は降水環状
域１６の下端から再循環水出口４３を経て吸引されそし
て遠心再循環ポンプ（図示せず）により再循環水入口４
５を経てジェットポンプ組立体４２（１個だけ図示）内
に圧送される。沸騰水型原子炉は２つの再循環ポンプを
有し、各ポンプは複数のジェットポンプ組立体用の駆動
流を供給する。ジェットポンプ組立体は炉心シュラウド
１８の周沿いに分布している。
え、この系は、所要出力密度を得るのに必要な炉心を通
る強制対流流れを供給する。この水の一部分は降水環状
域１６の下端から再循環水出口４３を経て吸引されそし
て遠心再循環ポンプ（図示せず）により再循環水入口４
５を経てジェットポンプ組立体４２（１個だけ図示）内
に圧送される。沸騰水型原子炉は２つの再循環ポンプを
有し、各ポンプは複数のジェットポンプ組立体用の駆動
流を供給する。ジェットポンプ組立体は炉心シュラウド
１８の周沿いに分布している。
【０００６】炉心シュラウド１８（図２参照）は、シュ
ラウド頭部２８を支持するシュラウド頭部フランジ１８
ａと、上端がシュラウド頭部フランジ１８ａに溶接され
た円筒形上側シュラウド壁１８ｂと、上側シュラウド壁
１８ｂの下端に溶接された環状トップガイド支持リング
１８ｃと、直列に溶接された３つの壁部１８ｄ、１８
ｅ，１８ｆからなりそして壁部１８ｄの上端がトップガ
イド支持リング１８ｃに溶接されている円筒形中央シュ
ラウド壁と、中央シュラウド壁部１８ｆの下端と下側シ
ュラウド壁１８ｈの上端とに溶接された環状炉心板支持
リング１８ｇとからなる。シュラウド全体は、下側シュ
ラウド壁１８ｈの底に溶接したシュラウド支持体５０
と、環状シュラウド支持板５２とにより支持されてお
り、シュラウド支持板５２はその内径においてシュラウ
ド支持体５０にそしてその外径においてＲＰＶ１０に溶
接されている。
ラウド頭部２８を支持するシュラウド頭部フランジ１８
ａと、上端がシュラウド頭部フランジ１８ａに溶接され
た円筒形上側シュラウド壁１８ｂと、上側シュラウド壁
１８ｂの下端に溶接された環状トップガイド支持リング
１８ｃと、直列に溶接された３つの壁部１８ｄ、１８
ｅ，１８ｆからなりそして壁部１８ｄの上端がトップガ
イド支持リング１８ｃに溶接されている円筒形中央シュ
ラウド壁と、中央シュラウド壁部１８ｆの下端と下側シ
ュラウド壁１８ｈの上端とに溶接された環状炉心板支持
リング１８ｇとからなる。シュラウド全体は、下側シュ
ラウド壁１８ｈの底に溶接したシュラウド支持体５０
と、環状シュラウド支持板５２とにより支持されてお
り、シュラウド支持板５２はその内径においてシュラウ
ド支持体５０にそしてその外径においてＲＰＶ１０に溶
接されている。
【０００７】炉心板２１は支持リング１８ｇにボルト止
めされかつ支持されている。その結果炉心板２１と支持
リング１８ｇとの間に生ずる摩擦が、支持リング１８ｇ
に対する炉心板２１の横たわみに抵抗する。しかし、原
子炉運転中、炉心板の下の高温水が上向きの圧力をかけ
る。この圧力は、炉心板２１と支持リング１８ｇとを締
付けるボルトにより加えられる力に部分的に対抗する。
この締付け力の減少に伴い、炉心板２１と支持リング１
８ｇとにより形成される継ぎ目における摩擦力が減少す
る。継ぎ目におけるこの摩擦力減少の結果、炉心板２１
と支持リング１８ｇの相対横たわみの発生に要する限界
力が減少する。
めされかつ支持されている。その結果炉心板２１と支持
リング１８ｇとの間に生ずる摩擦が、支持リング１８ｇ
に対する炉心板２１の横たわみに抵抗する。しかし、原
子炉運転中、炉心板の下の高温水が上向きの圧力をかけ
る。この圧力は、炉心板２１と支持リング１８ｇとを締
付けるボルトにより加えられる力に部分的に対抗する。
この締付け力の減少に伴い、炉心板２１と支持リング１
８ｇとにより形成される継ぎ目における摩擦力が減少す
る。継ぎ目におけるこの摩擦力減少の結果、炉心板２１
と支持リング１８ｇの相対横たわみの発生に要する限界
力が減少する。
【０００８】地震の場合、地面の運動が、炉心板２１に
着座した燃料束集合体２２の炉心シュラウド１８に対す
る横たわみと、炉心シュラウド１８の原子炉圧力容器１
０に対する横たわみとに変換されると考えられる。この
ようなたわみは、もし適切に抑制されなければ、炉心と
制御棒構成部の許容し得ない不整合と損傷を引起こすお
それがあり、これは制御棒挿入と安全停止に悪影響を及
ぼす。
着座した燃料束集合体２２の炉心シュラウド１８に対す
る横たわみと、炉心シュラウド１８の原子炉圧力容器１
０に対する横たわみとに変換されると考えられる。この
ようなたわみは、もし適切に抑制されなければ、炉心と
制御棒構成部の許容し得ない不整合と損傷を引起こすお
それがあり、これは制御棒挿入と安全停止に悪影響を及
ぼす。
【０００９】シュラウドは、シュラウドたわみの横方向
および垂直方向抑制をもたらす改修をすることにより、
原子炉圧力容器に対して拘束され得る。この改修は、シ
ュラウド周囲の局在点で地震荷重を支承するばね支持体
を用いるものである。シュラウド拘束改修が炉心板たわ
みの制御に有効であるためには、集中拘束荷重が、炉心
板とシュラウドとの継ぎ目において滑りを引起こすこと
なく、シュラウドから炉心板に伝達されなければならな
い。このボルト止め継ぎ目における摩擦は滑りの抑制に
適当でないかもしれない。従って、炉心板を拘束して炉
心シュラウドに対する許容し得ないほど大きな横方向変
位を防止し得る装置が必要である。
および垂直方向抑制をもたらす改修をすることにより、
原子炉圧力容器に対して拘束され得る。この改修は、シ
ュラウド周囲の局在点で地震荷重を支承するばね支持体
を用いるものである。シュラウド拘束改修が炉心板たわ
みの制御に有効であるためには、集中拘束荷重が、炉心
板とシュラウドとの継ぎ目において滑りを引起こすこと
なく、シュラウドから炉心板に伝達されなければならな
い。このボルト止め継ぎ目における摩擦は滑りの抑制に
適当でないかもしれない。従って、炉心板を拘束して炉
心シュラウドに対する許容し得ないほど大きな横方向変
位を防止し得る装置が必要である。
【００１０】
【発明の概要】本発明は、炉心板とそれに着座した燃料
集合体とを炉心シュラウドに対する横たわみに対して拘
束する装置である。この改修は、炉心シュラウドを原子
炉圧力容器に対する横方向および垂直方向たわみに対し
て拘束する他の改修と関連して、特に割れを起こしたシ
ュラウド周囲溶接部の改修において使用され得る。この
場合、本発明による炉心板拘束装置はシュラウド拘束装
置と方位的に整合することが望ましい。代表的な場合、
３〜８個のシュラウド拘束組立体が必要であり、シュラ
ウド周囲に沿って相等しい角度間隔で配設されかつジェ
ットポンプ組立体相互間に設置される。
集合体とを炉心シュラウドに対する横たわみに対して拘
束する装置である。この改修は、炉心シュラウドを原子
炉圧力容器に対する横方向および垂直方向たわみに対し
て拘束する他の改修と関連して、特に割れを起こしたシ
ュラウド周囲溶接部の改修において使用され得る。この
場合、本発明による炉心板拘束装置はシュラウド拘束装
置と方位的に整合することが望ましい。代表的な場合、
３〜８個のシュラウド拘束組立体が必要であり、シュラ
ウド周囲に沿って相等しい角度間隔で配設されかつジェ
ットポンプ組立体相互間に設置される。
【００１１】本発明の一態様によれば、本装置は炉心板
をシュラウドに対する横たわみに対して拘束する。この
方法は、複数（例えば４つ）の炉心板くさび組立体を炉
心板の円形外周縁とシュラウドの中央シェルの円筒壁と
の間の周方向間隙にそれぞれの方位角位置において配置
することを包含する。これらの炉心板くさび組立体は適
所に押込まれて炉心板とシュラウドとの間の間隔を保
ち、これにより燃料集合体の整合を維持する。炉心板く
さび組立体はさらに、横方向シュラウド拘束手段がシュ
ラウドと接触する複数の箇所において荷重を核燃料炉心
から炉心シュラウドへ伝達するように作用する。すなわ
ち、炉心板くさび組立体は、対応するシュラウド横拘束
組立体と関連して、炉心燃料による横荷重を原子炉圧力
容器に伝達する直接経路を構成する。地震荷重が燃料炉
心にかかる方位に応じて、変位中の燃料炉心により作用
する荷重は、シュラウドの横拘束に適合する方位角位置
における一つ以上の炉心板くさび組立体を経て伝達され
る。従って、シュラウドは、ある方位角位置でなされる
シュラウド横拘束が、炉心板横拘束がなされる方位角位
置から大いに離れている場合に起こすような変形を起こ
さない。
をシュラウドに対する横たわみに対して拘束する。この
方法は、複数（例えば４つ）の炉心板くさび組立体を炉
心板の円形外周縁とシュラウドの中央シェルの円筒壁と
の間の周方向間隙にそれぞれの方位角位置において配置
することを包含する。これらの炉心板くさび組立体は適
所に押込まれて炉心板とシュラウドとの間の間隔を保
ち、これにより燃料集合体の整合を維持する。炉心板く
さび組立体はさらに、横方向シュラウド拘束手段がシュ
ラウドと接触する複数の箇所において荷重を核燃料炉心
から炉心シュラウドへ伝達するように作用する。すなわ
ち、炉心板くさび組立体は、対応するシュラウド横拘束
組立体と関連して、炉心燃料による横荷重を原子炉圧力
容器に伝達する直接経路を構成する。地震荷重が燃料炉
心にかかる方位に応じて、変位中の燃料炉心により作用
する荷重は、シュラウドの横拘束に適合する方位角位置
における一つ以上の炉心板くさび組立体を経て伝達され
る。従って、シュラウドは、ある方位角位置でなされる
シュラウド横拘束が、炉心板横拘束がなされる方位角位
置から大いに離れている場合に起こすような変形を起こ
さない。
【００１２】
【実施例の記載】本発明による炉心板くさび組立体は、
図２に示した型のシュラウド拘束組立体と関連して用い
得るものである。このシュラウド拘束組立体は円形断面
を有する連結棒５４を含んでいる。連結棒５４の下端は
下側ばね５６のばねアーム５６ａの端に形成したねじ穴
に締付けられている。連結棒５４はばねアーム５６ａの
端からトップガイド支持リング１８ｃの外周面に隣接す
る位置まで延在する。連結棒５４の上端はねじ部を有す
る。
図２に示した型のシュラウド拘束組立体と関連して用い
得るものである。このシュラウド拘束組立体は円形断面
を有する連結棒５４を含んでいる。連結棒５４の下端は
下側ばね５６のばねアーム５６ａの端に形成したねじ穴
に締付けられている。連結棒５４はばねアーム５６ａの
端からトップガイド支持リング１８ｃの外周面に隣接す
る位置まで延在する。連結棒５４の上端はねじ部を有す
る。
【００１３】下側ばね５６は、シュラウド支持板５２に
取付けたガセット板５８に係留されている。このガセッ
トはある原子炉では元の構造の一部であるが、そうでな
い場合は、改修の一部として適所にボルト止めされる。
底ばね５６はスロット付き端部（図２参照）を有し、こ
の端部はガセット板５８にまたがりそして１対のクレビ
スフック５６ｃを形成している。クレビスフック５６ｃ
は、ガセット板５８に形成した孔に挿通したクレビスピ
ン６０の対向端の下に掛かっている。スロット付き端部
とガセット板５８との係合は、シュラウドの地震運動の
作用のもとで、下側ばね５６の整合を保つ。なお上記作
用の方向はばねの半径方向に対して斜めになり得る。
取付けたガセット板５８に係留されている。このガセッ
トはある原子炉では元の構造の一部であるが、そうでな
い場合は、改修の一部として適所にボルト止めされる。
底ばね５６はスロット付き端部（図２参照）を有し、こ
の端部はガセット板５８にまたがりそして１対のクレビ
スフック５６ｃを形成している。クレビスフック５６ｃ
は、ガセット板５８に形成した孔に挿通したクレビスピ
ン６０の対向端の下に掛かっている。スロット付き端部
とガセット板５８との係合は、シュラウドの地震運動の
作用のもとで、下側ばね５６の整合を保つ。なお上記作
用の方向はばねの半径方向に対して斜めになり得る。
【００１４】連結棒５４の上端は、シュラウドの上縁か
ら垂下する上側支持組立体により支持されている。本発
明の設置方法によれば、１対の切欠きまたはスロットが
シュラウド頭部２８のシュラウド頭部リング２８ａに機
械加工により形成される。両切欠きは、シュラウド頭部
２８がシュラウドフランジ１８ａの上面に適切に着座し
た時、上側支持組立体の１対のボルト止め上側支持板片
６２と整合する位置にある。これらの切欠きは、後に詳
述のように、本発明による連結棒組立体のシュラウドフ
ランジへの結合を容易にする。好適機械加工技術は放電
加工であるが、任意の他の適当な機械加工技術を用いて
もよい。これらの切欠きの機械加工は、シュラウド頭部
を原子炉から除去した状態で実施できる。こうすると炉
内出力停止作業の遅れが避けられる。各連結棒方位角位
置における１対の切欠きは上側支持板６２のそれぞれの
フック部６２ａを受入れる。各フック６２ａはシュラウ
ドフランジ１８ａの上面の形状と蒸気ダム２９の形状と
に合致する。フック６２ａの末端は蒸気ダム２９の内周
に掛かっている。
ら垂下する上側支持組立体により支持されている。本発
明の設置方法によれば、１対の切欠きまたはスロットが
シュラウド頭部２８のシュラウド頭部リング２８ａに機
械加工により形成される。両切欠きは、シュラウド頭部
２８がシュラウドフランジ１８ａの上面に適切に着座し
た時、上側支持組立体の１対のボルト止め上側支持板片
６２と整合する位置にある。これらの切欠きは、後に詳
述のように、本発明による連結棒組立体のシュラウドフ
ランジへの結合を容易にする。好適機械加工技術は放電
加工であるが、任意の他の適当な機械加工技術を用いて
もよい。これらの切欠きの機械加工は、シュラウド頭部
を原子炉から除去した状態で実施できる。こうすると炉
内出力停止作業の遅れが避けられる。各連結棒方位角位
置における１対の切欠きは上側支持板６２のそれぞれの
フック部６２ａを受入れる。各フック６２ａはシュラウ
ドフランジ１８ａの上面の形状と蒸気ダム２９の形状と
に合致する。フック６２ａの末端は蒸気ダム２９の内周
に掛かっている。
【００１５】上側支持板６２はトップ支持ブラケット
（図示せず）と支持ブロック６６とにより平行に連結さ
れており、支持ブロック６６は連結棒の頂部の係留点と
なっている。支持ブロック６６は、両端にテ−パを付け
たねじ無し孔を有し、この孔は連結棒５４の上端を受入
れる。連結棒５４の上端を支持ブロック６６に挿通した
後、ねじ付き引張ナット７０を連結棒５４のねじ部に締
付ける。
（図示せず）と支持ブロック６６とにより平行に連結さ
れており、支持ブロック６６は連結棒の頂部の係留点と
なっている。支持ブロック６６は、両端にテ−パを付け
たねじ無し孔を有し、この孔は連結棒５４の上端を受入
れる。連結棒５４の上端を支持ブロック６６に挿通した
後、ねじ付き引張ナット７０を連結棒５４のねじ部に締
付ける。
【００１６】フック６２ａを有する支持板６２と、支持
ブロック６６と、連結棒５４と、下側ばね５６と、クレ
ビスピン６０と、ガセット板５８とからなる組立体は垂
直方向荷重経路を構成し、これによりシュラウドフラン
ジ１８ａがシュラウド支持板５２に係留され得る。引張
状態において、上側支持板６２はシュラウドフランジ１
８ａの上面に拘束力をかけ、この力は、破損を起こした
周方向溶接箇所があればその箇所でのシュラウドの分離
を阻止する。
ブロック６６と、連結棒５４と、下側ばね５６と、クレ
ビスピン６０と、ガセット板５８とからなる組立体は垂
直方向荷重経路を構成し、これによりシュラウドフラン
ジ１８ａがシュラウド支持板５２に係留され得る。引張
状態において、上側支持板６２はシュラウドフランジ１
８ａの上面に拘束力をかけ、この力は、破損を起こした
周方向溶接箇所があればその箇所でのシュラウドの分離
を阻止する。
【００１７】上側拘束ばね７２は二重片持ばり「叉骨」
設計のもので、上側支持体に曲げ荷重を加えることなく
横方向地震荷重を支承する。ばね７２は上側支持組立体
に対して回転可能である。ばね７２の外側アームの端に
は上側接触スペーサ７４が装着されている。上側接触ス
ペーサ７４は原子炉圧力容器壁の内面に接するように設
計されている。この上側ばね組立体は、原子炉振動によ
るその各部の機械的摩耗の防止に十分な弾性的予荷重が
かかるように設置される。
設計のもので、上側支持体に曲げ荷重を加えることなく
横方向地震荷重を支承する。ばね７２は上側支持組立体
に対して回転可能である。ばね７２の外側アームの端に
は上側接触スペーサ７４が装着されている。上側接触ス
ペーサ７４は原子炉圧力容器壁の内面に接するように設
計されている。この上側ばね組立体は、原子炉振動によ
るその各部の機械的摩耗の防止に十分な弾性的予荷重が
かかるように設置される。
【００１８】斜角の地震荷重の場合、ばね７２はその取
付け軸上で回転することができ方位運動成分を吸収し、
斜角荷重を支持ブロック６６に伝達しない。上側ばね７
２の各側の片持ばりねじりアームは地震たわみ後ばねの
回転整合を回復させる。容器１０に接触する上側接触ス
ペーサ７４は容器１０からの拘束荷重を支承しそして枢
動してばねの回転に従う。
付け軸上で回転することができ方位運動成分を吸収し、
斜角荷重を支持ブロック６６に伝達しない。上側ばね７
２の各側の片持ばりねじりアームは地震たわみ後ばねの
回転整合を回復させる。容器１０に接触する上側接触ス
ペーサ７４は容器１０からの拘束荷重を支承しそして枢
動してばねの回転に従う。
【００１９】下側ばね５６のばねアーム５６ａは、下側
接触スペーサ７６を介してシュラウド１８を炉心板支持
リング１８ｇの箇所で容器１０に対して横方向に支持す
る。この下側ばね組立体は制御された予荷重がかかるよ
うに設置され、この予荷重は下側接触スペーサ７６を測
定した組立位置に合うように機械加工することにより得
られる。ばねアーム５６ａの上端はねじ孔を有し、連結
棒５４の底部の取付け部となっている。上側の叉骨ばね
５６ａ、５６ｂをクレビスフック５６ｃに連結する部材
５６ｄは、連結棒５４の下端とクレビスピン６０との間
の作用線からずれている。従って、連結棒５４における
軸方向荷重は、下側連結部材５６ｄの曲げと、クレビス
ピン６０を中心とするクレビスフック５６ｃの関連枢動
とを引起こす。本特定形状は、所望の軸方向たわみ性を
組立体に加えて熱膨張荷重を最少にするように設計され
る。このたわみ性は上側および下側横方向ばねのたわみ
性とともに調整されて原子炉内部構造の動的振動数応答
を横方向地震荷重を最少にするように調和させる。
接触スペーサ７６を介してシュラウド１８を炉心板支持
リング１８ｇの箇所で容器１０に対して横方向に支持す
る。この下側ばね組立体は制御された予荷重がかかるよ
うに設置され、この予荷重は下側接触スペーサ７６を測
定した組立位置に合うように機械加工することにより得
られる。ばねアーム５６ａの上端はねじ孔を有し、連結
棒５４の底部の取付け部となっている。上側の叉骨ばね
５６ａ、５６ｂをクレビスフック５６ｃに連結する部材
５６ｄは、連結棒５４の下端とクレビスピン６０との間
の作用線からずれている。従って、連結棒５４における
軸方向荷重は、下側連結部材５６ｄの曲げと、クレビス
ピン６０を中心とするクレビスフック５６ｃの関連枢動
とを引起こす。本特定形状は、所望の軸方向たわみ性を
組立体に加えて熱膨張荷重を最少にするように設計され
る。このたわみ性は上側および下側横方向ばねのたわみ
性とともに調整されて原子炉内部構造の動的振動数応答
を横方向地震荷重を最少にするように調和させる。
【００２０】炉心の主体からの横方向地震荷重は、（シ
ュラウドに割れが生じた場合）トップガイド１８ｃの箇
所の上側ばねと炉心板支持リング１８ｇの箇所の下側ば
ねとにより支承される。また、複数の過大運動制止部が
安定装置に装着され、周方向溶接部破損によるシュラウ
ド他部の横変位を制限する。各上側支持ブロック６６
は、トップガイド支持リング１８ｃと中央シュラウド壁
１８ｄとの間の溶接部が切断された場合、トップガイド
支持リング１８ｃに対する中央シュラウド壁１８ｄの過
大横たわみを阻止する制止部を有する。中央シュラウド
壁１８ｄの過大横たわみは、もし阻止されなければ、燃
料炉心内の周囲燃料集合体を損傷するおそれがある。
ュラウドに割れが生じた場合）トップガイド１８ｃの箇
所の上側ばねと炉心板支持リング１８ｇの箇所の下側ば
ねとにより支承される。また、複数の過大運動制止部が
安定装置に装着され、周方向溶接部破損によるシュラウ
ド他部の横変位を制限する。各上側支持ブロック６６
は、トップガイド支持リング１８ｃと中央シュラウド壁
１８ｄとの間の溶接部が切断された場合、トップガイド
支持リング１８ｃに対する中央シュラウド壁１８ｄの過
大横たわみを阻止する制止部を有する。中央シュラウド
壁１８ｄの過大横たわみは、もし阻止されなければ、燃
料炉心内の周囲燃料集合体を損傷するおそれがある。
【００２１】もし中央シュラウド壁１８ｄがその中央に
周方向溶接部を持てば、図２に示すように、中央支持体
７８を制止部として役立つように用い得る。中央支持体
７８の装着を容易にするために、中央支持リング８０が
連結棒５４に固定されている。中央支持体７８は、カラ
ー（リング）８０にはまる形態の環状凹みの一部分を有
し、これにより連結棒５４に対する中央支持体７８の横
変位を防ぐ。
周方向溶接部を持てば、図２に示すように、中央支持体
７８を制止部として役立つように用い得る。中央支持体
７８の装着を容易にするために、中央支持リング８０が
連結棒５４に固定されている。中央支持体７８は、カラ
ー（リング）８０にはまる形態の環状凹みの一部分を有
し、これにより連結棒５４に対する中央支持体７８の横
変位を防ぐ。
【００２２】中央支持体７８は、組立て時に、連結棒５
４を曲げる半径方向干渉により容器壁に対して予荷重を
かけられる。すなわち、この支持体は中央シュラウド壁
１８ｄ用の制止部かつ連結棒用の中間支持手段として役
立ち、連結棒の振動破損に対する抵抗性を高める。さら
に、各下側ばね５６は、炉心板支持リング１８ｇと下側
シュラウド壁１８ｆとの間の溶接部が切断された場合、
炉心板支持リング１８ｇに対する下側シュラウド壁１８
ｆの過大横たわみを阻止する制止部８２を有する。下側
シュラウド壁１８ｆとそれに溶接したシュラウド支持体
５０の過大横たわみは、もし阻止されなければ、炉心の
下に配置した制御棒案内管の損傷を引起こすおそれがあ
る。横変位は、下側ばね５６のアーム５６ａと、下側ば
ね５６のアーム５６ｂに装着した制止部８２との間の半
径方向間隙によって制限される。ガセット５８はシュラ
ウド支持体５０の変位を制限する。
４を曲げる半径方向干渉により容器壁に対して予荷重を
かけられる。すなわち、この支持体は中央シュラウド壁
１８ｄ用の制止部かつ連結棒用の中間支持手段として役
立ち、連結棒の振動破損に対する抵抗性を高める。さら
に、各下側ばね５６は、炉心板支持リング１８ｇと下側
シュラウド壁１８ｆとの間の溶接部が切断された場合、
炉心板支持リング１８ｇに対する下側シュラウド壁１８
ｆの過大横たわみを阻止する制止部８２を有する。下側
シュラウド壁１８ｆとそれに溶接したシュラウド支持体
５０の過大横たわみは、もし阻止されなければ、炉心の
下に配置した制御棒案内管の損傷を引起こすおそれがあ
る。横変位は、下側ばね５６のアーム５６ａと、下側ば
ね５６のアーム５６ｂに装着した制止部８２との間の半
径方向間隙によって制限される。ガセット５８はシュラ
ウド支持体５０の変位を制限する。
【００２３】本発明は、炉心板とそれに着座した燃料集
合体とを炉心シュラウドに対する横たわみに対して拘束
する装置である。この改修は、好ましくは、炉心シュラ
ウドを原子炉圧力容器に対する横方向および垂直方向た
わみに対して拘束する上述の改修と関連して用いられ
る。図３に示す本発明の好適実施例によれば、炉心板２
１は炉心板くさび組立体８４により中央シュラウド壁１
８ｆに対する横たわみに対して拘束される。この方法
は、複数（例えば４つ）の炉心板くさび組立体を炉心板
の円形外周縁と中央シュラウド壁１８ｆの円筒形内面と
の間の間隙にそれぞれの方位角位置において配置するこ
とを包含する。これらの炉心板くさび組立体は適所に押
込まれて炉心板とシュラウドとの間の間隔を保ち、これ
により燃料集合体の整合を維持する。炉心板くさび組立
体は、好ましくは、シュラウド拘束組立体と方位的に整
合するように配置される。すなわち、炉心板くさび組立
体は、対応するシュラウド横拘束組立体と関連して、燃
料炉心による横荷重を原子炉圧力容器に伝達する直接路
を構成する。
合体とを炉心シュラウドに対する横たわみに対して拘束
する装置である。この改修は、好ましくは、炉心シュラ
ウドを原子炉圧力容器に対する横方向および垂直方向た
わみに対して拘束する上述の改修と関連して用いられ
る。図３に示す本発明の好適実施例によれば、炉心板２
１は炉心板くさび組立体８４により中央シュラウド壁１
８ｆに対する横たわみに対して拘束される。この方法
は、複数（例えば４つ）の炉心板くさび組立体を炉心板
の円形外周縁と中央シュラウド壁１８ｆの円筒形内面と
の間の間隙にそれぞれの方位角位置において配置するこ
とを包含する。これらの炉心板くさび組立体は適所に押
込まれて炉心板とシュラウドとの間の間隔を保ち、これ
により燃料集合体の整合を維持する。炉心板くさび組立
体は、好ましくは、シュラウド拘束組立体と方位的に整
合するように配置される。すなわち、炉心板くさび組立
体は、対応するシュラウド横拘束組立体と関連して、燃
料炉心による横荷重を原子炉圧力容器に伝達する直接路
を構成する。
【００２４】図４Ａと図４Ｂを参照するに、炉心板くさ
び組立体８４は炉心板くさび８６と炉心板くさびクリッ
プ８８とからなる。炉心板くさび８６は合わせ平面８６
ａと、それに平行な他の平面８６ｃとを有する。炉心板
くさびクリップ８８は合わせ平面８８ａと、この平面に
対して斜角（好ましくは６度）をなす他の平面８８ｄと
を有する。削られない状態では、炉心板くさび８６の表
面８６ｄは表面８６ａと平行である。
び組立体８４は炉心板くさび８６と炉心板くさびクリッ
プ８８とからなる。炉心板くさび８６は合わせ平面８６
ａと、それに平行な他の平面８６ｃとを有する。炉心板
くさびクリップ８８は合わせ平面８８ａと、この平面に
対して斜角（好ましくは６度）をなす他の平面８８ｄと
を有する。削られない状態では、炉心板くさび８６の表
面８６ｄは表面８６ａと平行である。
【００２５】炉心板くさび８６と炉心板くさびクリップ
８８を組立てる前に、炉心板２１の外周面と中央シュラ
ウド壁１８ｆ（図３参照）の内周面との間の間隙Ｇを測
定する。次いで、炉心板くさび８６を図４Ａに示すよう
に削って新しい表面８６ｄを形成する。この表面は、炉
心板くさび８６を炉心板くさびクリップ８８に最終押込
み位置で結合した時、表面８８ｄと平行でありかつ同表
面から次のような距離、すなわち、ボルトが締付けられ
て両部品８６、８８が互いに滑るにつれ約Ｇまで増加す
るような距離だけ離される。
８８を組立てる前に、炉心板２１の外周面と中央シュラ
ウド壁１８ｆ（図３参照）の内周面との間の間隙Ｇを測
定する。次いで、炉心板くさび８６を図４Ａに示すよう
に削って新しい表面８６ｄを形成する。この表面は、炉
心板くさび８６を炉心板くさびクリップ８８に最終押込
み位置で結合した時、表面８８ｄと平行でありかつ同表
面から次のような距離、すなわち、ボルトが締付けられ
て両部品８６、８８が互いに滑るにつれ約Ｇまで増加す
るような距離だけ離される。
【００２６】炉心板くさび組立体８４を組立てるには、
炉心板くさびクリップ８８の合わせ表面８８ａを炉心板
くさび８６の合わせ表面８６ａと同一面に置き、次いで
くさびボルト９０を用いて炉心板くさび８６と炉心板く
さびクリップ８８とを結合する。炉心板くさび８６は、
くさびボルト９０の円筒形頭部を受入れる第１直径の円
筒形第１ねじ無し孔と、くさびボルト９０のねじ付き軸
９０ａを受入れる第２直径の円筒形第２ねじ無し孔とを
有する。第１直径の孔は第２直径の孔と肩８６ｂにおい
て連通している。くさびボルト９０の炉心板くさび８６
に対する縦変位は肩８６ｂにより防止されるが、くさび
ボルト９０は炉心板くさび８６に対して回転自在であ
る。炉心板くさびクリップ８８はねじ付き孔８８ｂを有
し、このねじ孔は、くさびボルト９０をねじ込んだ時、
ねじ付き軸９０ａとねじ係合する。くさびボルト９０を
締付け方向に回すにつれ、炉心板くさびクリップ８８は
ボルト軸線に沿って炉心板くさび８６に対して滑る。合
わせ表面８６ａ、８８ａの相対的な滑りを容易にするた
めに、組立て前に潤滑剤を一方または両方の合わせ表面
に施し得る。
炉心板くさびクリップ８８の合わせ表面８８ａを炉心板
くさび８６の合わせ表面８６ａと同一面に置き、次いで
くさびボルト９０を用いて炉心板くさび８６と炉心板く
さびクリップ８８とを結合する。炉心板くさび８６は、
くさびボルト９０の円筒形頭部を受入れる第１直径の円
筒形第１ねじ無し孔と、くさびボルト９０のねじ付き軸
９０ａを受入れる第２直径の円筒形第２ねじ無し孔とを
有する。第１直径の孔は第２直径の孔と肩８６ｂにおい
て連通している。くさびボルト９０の炉心板くさび８６
に対する縦変位は肩８６ｂにより防止されるが、くさび
ボルト９０は炉心板くさび８６に対して回転自在であ
る。炉心板くさびクリップ８８はねじ付き孔８８ｂを有
し、このねじ孔は、くさびボルト９０をねじ込んだ時、
ねじ付き軸９０ａとねじ係合する。くさびボルト９０を
締付け方向に回すにつれ、炉心板くさびクリップ８８は
ボルト軸線に沿って炉心板くさび８６に対して滑る。合
わせ表面８６ａ、８８ａの相対的な滑りを容易にするた
めに、組立て前に潤滑剤を一方または両方の合わせ表面
に施し得る。
【００２７】炉心板くさび組立体８４の最初の形状で
は、炉心板くさびクリップ８８はくさびボルト９０のね
じ付き軸９０ａの小部分だけと係合しそして炉心板くさ
び８６に対して最初の軸方向位置を占める。この最初の
軸方向位置において、表面８６ｄ、８８ｄ間の距離は、
炉心板くさびクリップ８８の係止突起８８ｃが間隙Ｇを
通過し得るほど間隙Ｇより小さい。次いで、炉心板くさ
び組立体８４は次のような高さ、すなわち、くさびボル
ト９０を締付けた時、炉心板くさびクリップ８８がボル
ト頭部に向かって軸方向に移動するので、係止突起８８
ｃが図３に示すように炉心板２１の下に掛かるような高
さに保持される。同時に、表面８６ｄ、８８ｄ間の距離
が増加する。表面８６ｄ、８８ｄ間の距離が間隙Ｇに等
しくなると、表面８６ｄは中央シュラウド壁１８に接触
しそして表面８８ｄは炉心板２１に接触する。次いで、
くさびボルト９０を所望予荷重がかかるまで締付けるこ
とができる。炉心板くさび８６を削った後では、予荷重
の量は、炉心板くさびクリップ８８が炉心板くさび８６
に対して移動する距離の関数である。この状態では、炉
心板くさび組立体８４は炉心板とシュラウドとの間の間
隔Ｇを保ちそして荷重を炉心板からシュラウドに伝達す
る。この装着は簡単な設置とその後の除去を可能にす
る。ただしこの除去は原子炉整備作業に必要な場合行わ
れる。
は、炉心板くさびクリップ８８はくさびボルト９０のね
じ付き軸９０ａの小部分だけと係合しそして炉心板くさ
び８６に対して最初の軸方向位置を占める。この最初の
軸方向位置において、表面８６ｄ、８８ｄ間の距離は、
炉心板くさびクリップ８８の係止突起８８ｃが間隙Ｇを
通過し得るほど間隙Ｇより小さい。次いで、炉心板くさ
び組立体８４は次のような高さ、すなわち、くさびボル
ト９０を締付けた時、炉心板くさびクリップ８８がボル
ト頭部に向かって軸方向に移動するので、係止突起８８
ｃが図３に示すように炉心板２１の下に掛かるような高
さに保持される。同時に、表面８６ｄ、８８ｄ間の距離
が増加する。表面８６ｄ、８８ｄ間の距離が間隙Ｇに等
しくなると、表面８６ｄは中央シュラウド壁１８に接触
しそして表面８８ｄは炉心板２１に接触する。次いで、
くさびボルト９０を所望予荷重がかかるまで締付けるこ
とができる。炉心板くさび８６を削った後では、予荷重
の量は、炉心板くさびクリップ８８が炉心板くさび８６
に対して移動する距離の関数である。この状態では、炉
心板くさび組立体８４は炉心板とシュラウドとの間の間
隔Ｇを保ちそして荷重を炉心板からシュラウドに伝達す
る。この装着は簡単な設置とその後の除去を可能にす
る。ただしこの除去は原子炉整備作業に必要な場合行わ
れる。
【００２８】所望量の予荷重がかけられた時、くさびボ
ルト９０は、炉心板くさび８６に対してさらに回転しな
いように、１対の叉骨形ばねラッチ９２の係合により固
定される。図４Ｂに明示のように、各ばねラッチ９２
は、炉心板くさび８６と係合する突起９２ａを備えた短
脚と、くさびボルト９０の頭部の外周に形成した多数の
縦スロット９０ｂ（図４Ａと図５参照）の一つにはまる
キー９２ｂを備えた長脚とを有する。ばねラッチ９２の
長脚の先端部は、脚軸線に対して傾斜した表面９２ｃを
有する。この斜面に工具（図示せず）の一部分が接触す
る。この工具はくさびボルト９０の締付けと逆回しに用
いるものであり、工具の表面は斜面に当接することによ
り、長脚のキーを、くさびボルト９０の回転中くさびボ
ルトの頭部を妨害しない位置に押出す。図５に見られる
ように、くさびボルト９０の頭部は６角形断面の軸方向
凹み９０ｃを有し、この凹みは、ボルトを回しそして予
荷重トルクを伝達するために工具の対応形部分を受入れ
る。このトルク用工具の挿入だけで、回り止めラッチ９
２を外してくさびボルト９０を回転自在にすることがで
きる。
ルト９０は、炉心板くさび８６に対してさらに回転しな
いように、１対の叉骨形ばねラッチ９２の係合により固
定される。図４Ｂに明示のように、各ばねラッチ９２
は、炉心板くさび８６と係合する突起９２ａを備えた短
脚と、くさびボルト９０の頭部の外周に形成した多数の
縦スロット９０ｂ（図４Ａと図５参照）の一つにはまる
キー９２ｂを備えた長脚とを有する。ばねラッチ９２の
長脚の先端部は、脚軸線に対して傾斜した表面９２ｃを
有する。この斜面に工具（図示せず）の一部分が接触す
る。この工具はくさびボルト９０の締付けと逆回しに用
いるものであり、工具の表面は斜面に当接することによ
り、長脚のキーを、くさびボルト９０の回転中くさびボ
ルトの頭部を妨害しない位置に押出す。図５に見られる
ように、くさびボルト９０の頭部は６角形断面の軸方向
凹み９０ｃを有し、この凹みは、ボルトを回しそして予
荷重トルクを伝達するために工具の対応形部分を受入れ
る。このトルク用工具の挿入だけで、回り止めラッチ９
２を外してくさびボルト９０を回転自在にすることがで
きる。
【００２９】加えて、ばねラッチ９２の短脚は突起９２
ｄを有し、この突起は、ばねラッチ９２の除去を要する
場合に遠隔操作工具により把持され得る。ばねラッチを
除去するには、短脚を長脚の方へ変位させる必要があ
り、その変位量は、突起９２ａが炉心板くさび８６の妨
害部８６ｅを越えるのに十分な量でなければならない。
図６Ａと図６Ｂはばねラッチの２つの図である。
ｄを有し、この突起は、ばねラッチ９２の除去を要する
場合に遠隔操作工具により把持され得る。ばねラッチを
除去するには、短脚を長脚の方へ変位させる必要があ
り、その変位量は、突起９２ａが炉心板くさび８６の妨
害部８６ｅを越えるのに十分な量でなければならない。
図６Ａと図６Ｂはばねラッチの２つの図である。
【００３０】好適実施例によれば、炉心板くさびと炉心
板くさびクリップはオーステナイトステンレス鋼（例え
ば３１６型）で製造される。くさびボルトと関連ばねラ
ッチはニッケルクロム鉄合金Ｘ−７５０で作られる。両
材料は、沸騰水型原子炉環境において最大の耐食性を確
保するように特定されかつ調製される。好適構成によれ
ば、４つの炉心板くさび組立体が、炉心板周囲に角度間
隔を置いて分布するそれぞれの方位角位置において設置
される。しかし、本発明の概念は３つ以上の炉心板くさ
び組立体の設置に適用されるもので、明らかに、４つの
組立体の配置に限定されるものではない。
板くさびクリップはオーステナイトステンレス鋼（例え
ば３１６型）で製造される。くさびボルトと関連ばねラ
ッチはニッケルクロム鉄合金Ｘ−７５０で作られる。両
材料は、沸騰水型原子炉環境において最大の耐食性を確
保するように特定されかつ調製される。好適構成によれ
ば、４つの炉心板くさび組立体が、炉心板周囲に角度間
隔を置いて分布するそれぞれの方位角位置において設置
される。しかし、本発明の概念は３つ以上の炉心板くさ
び組立体の設置に適用されるもので、明らかに、４つの
組立体の配置に限定されるものではない。
【００３１】以上、本発明による炉心板くさび組立体の
好適実施例を例示の目的で開示したが、本発明の範囲内
で開示構造の様々な改変が可能であることは、沸騰水型
原子炉環境における機械工学関係の当業者には明らかで
あろう。
好適実施例を例示の目的で開示したが、本発明の範囲内
で開示構造の様々な改変が可能であることは、沸騰水型
原子炉環境における機械工学関係の当業者には明らかで
あろう。
【図１】従来の沸騰水型原子炉の部分切除概略斜視図で
ある。
ある。
【図２】本発明の好適実施例による改修炉心シュラウド
の立面図である。
の立面図である。
【図３】図２の符号３で示した円内の部分の詳細図で、
本発明の好適実施例による炉心板くさび組立体を示す。
本発明の好適実施例による炉心板くさび組立体を示す。
【図４】図４Ａと図４Ｂはそれぞれ本発明の好適実施例
による炉心板くさび組立体の部分断面側面図と部分断面
立面図である。
による炉心板くさび組立体の部分断面側面図と部分断面
立面図である。
【図５】図４Ａと図４Ｂに示した炉心板くさび組立体に
組込んだくさびボルトの平面図である。
組込んだくさびボルトの平面図である。
【図６】図６Ａと図６Ｂはそれぞれ、図４Ａと図４Ｂに
示した炉心板くさび組立体に組込んだ叉骨形ばねラッチ
の側面図と底面図である。
示した炉心板くさび組立体に組込んだ叉骨形ばねラッチ
の側面図と底面図である。
１０ 原子炉圧力容器 １８ 炉心シュラウド １８ｇ 炉心板支持リング ２１ 炉心板 ５２ シュラウド支持板 ８４ 炉心板くさび組立体 ８６ 炉心板くさび ８６ａ 合わせ表面 ８６ｄ 表面（斜面） ８８ 炉心板くさびクリップ ８８ａ 合わせ表面 ８８ｄ 表面（斜面） ９０ くさびボルト ９０ｂ スロット ９２ ばねラッチ ９２ｂ キー
Claims (10)
- 【請求項１】 第１および第２構成部材間に少なくとも
最小間隔を保つ組立体であって、第１離隔手段の線形滑
動経路と平行な第１合わせ表面を有しまたこの第１合わ
せ表面に対して斜角をなす位置にある第１接触表面を有
する該第１離隔手段と、前記第１合わせ表面と平行なか
つそれに接触している第２合わせ表面を有しまた前記第
１接触表面と平行に位置する第２接触表面を有する第２
離隔手段と、前記第１離隔手段を前記第２離隔手段に結
合する手段とからなり、前記線形滑動経路と平行な回転
軸線を中心としたかつ第１回転方向の前記結合手段の回
転に応じて、前記第１離隔手段が前記第２離隔手段に対
して前記滑動経路に沿って、前記第１および第２接触表
面間の距離が増加するにつれ前記第１および第２接触表
面が互いに平行に保たれるような方向に滑るようになっ
ている組立体。 - 【請求項２】 前記結合手段は、頭部とねじ付き軸とを
有するボルトからなり、前記第１離隔手段は前記ボルト
の前記ねじ付き軸とねじ係合するねじ付き孔を有し、前
記第２離隔手段は前記ボルト頭部を受入れる第１直径の
第１ねじ無し孔と、前記ねじ付き軸を受入れる第２直径
の第２ねじ無し孔とを有し、前記第１ねじ無し孔は前記
第２ねじ無し孔と連通しており、前記第１直径は前記ボ
ルト頭部の最大横寸法より大きくそして前記第２直径は
前記ボルト頭部の前記最大横寸法より小さく、前記第２
離隔手段の前記第１および第２ねじ無し孔は前記第１離
隔手段の前記ねじ付き孔と同軸である請求項１記載の組
立体。 - 【請求項３】 前記第２離隔手段に対する前記ボルトの
回転を防止するばね手段をさらに含む請求項２記載の組
立体。 - 【請求項４】 原子炉圧力容器内に同心的に配置された
シュラウドの炉心シュラウド支持リングに炉心板周囲に
沿って取付けられた炉心板により支持された多数の燃料
集合体を有する型の軽水炉の炉心燃料を安定化する方法
であって、第１、第２および第３スペーサを前記炉心板
の外周面と前記シュラウドの内周面との間に設置し、前
記第１、第２および第３スペーサをそれぞれ第１、第２
および第３方位角位置において前記周面間にくさび式に
予荷重をかけて介在させることを包含する方法。 - 【請求項５】 第４スペーサを前記周面間に設置し、前
記第４スペーサを第４方位角位置において前記周面間に
くさび式に予荷重をかけて介在させることをさらに包含
し、前記第１ないし第４方位角位置は約９０度相隔たっ
ている請求項４記載の方法。 - 【請求項６】 炉心板を沸騰水型原子炉の炉心シュラウ
ドに対する横変位に対して拘束する装置であって、相接
する第１および第２くさび形スペーサと、工具の所定方
向の回転を前記第２スペーサに対する前記第１スペーサ
の所定方向の滑り運動に変換する結合手段とからなり、
前記第１および第２スペーサはそれぞれ第１および第２
接触表面を有し、両接触表面は前記第１および第２スペ
ーサの相対滑動中互いに平行に保たれ、前記第１および
第２接触表面間の距離は、前記第１接触表面が前記炉心
板に接触しかつ前記第２接触表面が前記炉心シュラウド
に接触するまで前記第１スペーサが前記所定方向に滑る
につれ増加するようになっている拘束装置。 - 【請求項７】 前記結合手段は、ねじ付き軸と頭部とを
有するボルトからなり、前記第１スペーサは前記ねじ付
き軸とねじ係合するねじ付き孔を有し、前記第２スペー
サは前記ボルト頭部を受入れる第１直径の第１ねじ無し
孔と、前記ねじ付き軸を受入れる第２直径の第２ねじ無
し孔とを有し、前記第１ねじ無し孔は前記第２ねじ無し
孔と連通しており、前記第１直径は前記ボルト頭部の最
大横寸法より大きくそして前記第２直径は前記ボルト頭
部の前記最大横寸法より小さく、前記第２スペーサの前
記第１および第２ねじ無し孔は前記第１スペーサの前記
ねじ付き孔と同軸である請求項６記載の装置。 - 【請求項８】 前記第２スペーサに対する前記ボルトの
回転を防止するばね手段をさらに含む請求項７記載の装
置。 - 【請求項９】 原子炉圧力容器内にそれとの間に環状空
間を設けるように配置した炉心シュラウドを有し、この
炉心シュラウドはシュラウド支持板により前記原子炉圧
力容器に対して固定され、また前記炉心シュラウド内に
それとの間に周間隙を設けるように配置した炉心板を有
し、この炉心板は前記炉心シュラウドに組込まれた炉心
板支持リングにより支持されているような原子炉におい
て、複数のスペーサを前記周間隙内にくさび式に予荷重
をかけて押込んで前記炉心シュラウドに対する前記炉心
板の横たわみを制限することを特徴とする原子炉。 - 【請求項１０】 前記スペーサはそれぞれ、相接する１
対のくさび形物体と、両くさび形物体の滑り接触を保ち
ながら両くさび形物体の一方を両くさび形物体の他方に
対して変位させる手段とからなる、請求項９記載の原子
炉。
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