JPH08319942A

JPH08319942A - 両頭斜板式圧縮機

Info

Publication number: JPH08319942A
Application number: JP7164161A
Authority: JP
Inventors: Naofumi Kimura; 直文木村; Akira Nakamoto; 昭中本; Masakazu Obayashi; 正和大林; Tetsushi Koumura; 哲志鴻村; Isato Ikeda; 勇人池田; Naoto Kawamura; 川村　　尚登; Masanori Yokoi; 雅宣横井; Hiromi Michiyuki; 広美道行
Original assignee: Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 1995-03-17
Filing date: 1995-06-29
Publication date: 1996-12-03

Abstract

(57)【要約】【目的】消費動力の低減と振動の抑制とを巧みに両立さ
せる。【構成】斜板５のボス部に形成された受圧座５ｂと、シ
リンダブロック３の支承部に形成された受圧座３ｂとの
間にすべり軸受６３、６４とともに２枚の皿ばね７、８
を並列組み合わせで介装する。遠心力により負荷に対す
る斜板支持剛性の変動比率を運転速度の高低により二様
に変化させるとともに、摩擦力により振動の減衰作用を
発揮させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、両頭斜板式圧縮機に係
り、詳しくは斜板のアキシヤル荷重を受承するスラスト
軸受部分の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】車両空調用に供されている両頭斜板式圧
縮機の多くは、特開昭６４−６３６６９号公報に開示さ
れているように（図７参照）、対のシリンダブロック１
０Ａ、１０Ｂによって支承された駆動軸１１上に斜板１
２が取付けられ、この斜板１２の前後に介装されたスラ
スト軸受１３、１３は、上記両シリンダブロック１０
Ａ、１０Ｂ並びにその外端を閉塞する両ハウジング１
４、１５が通しボルト１６によって共締めされることに
より挟持されている。そして、この共締めに伴う軸方向
のしめしろをスラスト軸受１３の内輪及び外輪に生じる
弾性変形によって吸収すべく、内輪１３ａはその外径近
傍で斜板１２の両ボス部に形成された環状受圧座１２ａ
と衝接し、一方、外輪１３ｂはその内径近傍でシリンダ
ブロック１０Ａ、１０Ｂの支承部に形成された環状受圧
座１０ａと衝接するように構成されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ように共締めに伴う軸方向のしめしろの吸収をスラスト
軸受（レース）の弾性変形能にのみ依存する構成では、
しめしろを大きく設定して斜板の支持剛性を高くすると
消費動力が増大し、一方、しめしろを小さく設定して斜
板の支持剛性を低くすると、斜板の変位に基づく振動が
高次数異音（騒音）を誘起するといった問題を生じる。
勿論、かかる問題は上述の従来構成に限らず、しめしろ
の吸収を他の弾性部材に求める形態のものにも同様に存
在している。

【０００４】本発明は、消費動力の低減と振動の抑制と
を巧みに両立させることを解決すべき技術課題とするも
のである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】

（１）請求項１の両頭斜板式圧縮機は、前後に対設され
た一対のシリンダブロックの両外端がそれぞれ前後のハ
ウジングにより閉塞され、該各シリンダブロックの共通
中心軸孔には駆動軸が前後一対のラジアル軸受を介して
支承され、該駆動軸と共動する斜板のボス部に形成され
た受圧座と、各シリンダブロックの支承部に形成された
受圧座との間でそれぞれスラスト軸受を挟持してなる両
頭斜板式圧縮機において、少なくとも一方側における上
記斜板のボス部に形成された受圧座と、上記シリンダブ
ロックの支承部に形成された受圧座との間には、上記ス
ラスト軸受とともに少なくとも２枚の皿ばねが並列組み
合わせで介装されていることを特徴とする。

【０００６】（２）請求項２の両頭斜板式圧縮機は、請
求項１記載の両頭斜板式圧縮機において、各皿ばね間に
は互いの径方向の移動を許容しつつ互いの相対回転を抑
制する回り止めが存在することを特徴とする。（３）請求項３の両頭斜板式圧縮機は、請求項２記載の
両頭斜板式圧縮機において、回り止めは各皿ばねの対向
面に施された粗面により構成されていることを特徴とす
る。

【０００７】（４）請求項４の両頭斜板式圧縮機は、請
求項２又は３記載の両頭斜板式圧縮機において、回り止
めは各皿ばねの対向面に施された凹凸面により構成され
ていることを特徴とする。（５）請求項５の両頭斜板式圧縮機は、請求項１、２、
３又は４記載の両頭斜板式圧縮機において、各皿ばねは
互いに対面する円錐面の内周端及び外周端に平面座を有
することを特徴とする。

【０００８】（６）請求項６の両頭斜板式圧縮機は、請
求項１、２、３、４、５又は６記載の両頭斜板式圧縮機
において、各皿ばねは斜板のボス部に形成された受圧座
側に位置されていることを特徴とする。（７）請求項７の両頭斜板式圧縮機は、請求項１、２、
３、４、５又は６記載の両頭斜板式圧縮機において、ス
ラスト軸受は複合型のすべり軸受であることを特徴とす
る。

【０００９】

【作用】

（１）請求項１記載の圧縮機では、組付時のしめしろは
比較的小さく設定されている。また、低速運転時には、
並列組み合わせで介装された各皿ばねのうち径内方向に
位置するものがそれらのうち径外方向に位置するものに
未ださほど大きくない遠心力しか作用しないため、各皿
ばねは完全な別体として相対回転しやすい状態であり、
各々の反発力に基づいて斜板を支持することとなる。こ
のため、低速運転時には、各皿ばねの反発力の合計に基
づいた斜板の支持剛性が低くされている。したがって、
低速運転時における消費動力は十分低い値に保たれてい
る。

【００１０】そして、高速運転時には、並列組み合わせ
で介装された各皿ばねのうち径内方向に位置するものが
それらのうち径外方向に位置するものに大きな遠心力を
作用するため、各皿ばねは一体的なものとして相対回転
しにくい状態であり、各々の反発力以上の反発力に基づ
いて斜板を支持することとなる。このため、高速運転時
には、各皿ばねの反発力の合計以上の反発力に基づいて
斜板の支持剛性が高くなる。したがって、高速運転時に
は斜板の振動並びにこの振動に基づく騒音は良好に抑制
される。

【００１１】また、並列組み合わせで介装された各皿ば
ねは、低速及び高速運転時の振動により、各対向面で径
方向に移動する。このとき、各対向面間には各対向面に
平行な方向の摩擦力が生じ、この摩擦力のうち軸方向の
分力が振動を減衰させる。このため、低速及び高速運転
時の斜板の振動並びにこの振動に基づく騒音が一層良好
に抑制される。

【００１２】さらに、皿ばねによれば、軸方向の取付け
スペースが小さく、荷重管理が容易となる利点がある。（２）高速運転時には、大きな遠心力により各皿ばねが
相対回転しにくく、各対向面間には間隙が存在しにくい
と考えられる。このため、振動によって各対向面に平行
な方向の摩擦力が大きく発生し、各皿ばねの各対向面間
に生じる摩擦力による振動の減衰作用は効果的であると
考えられる。但し、各皿ばねが完全に一体になった場合
は、各皿ばねの径方向の移動がなくなり、摩擦力による
振動の減衰作用は期待できない。

【００１３】一方、低速運転時には、小さな遠心力によ
り各皿ばねが相対回転しやすく、相対回転している状態
では、各対向面間に間隙が存在すると考えられる。この
ため、振動によって生じる摩擦力も小さく、上記振動の
減衰作用はあまり効果的とは考えられない。この点、請
求項２記載の圧縮機では、各皿ばね間の回り止めが互い
の相対回転を抑制する。この回り止めは、各皿ばねの径
方向の移動は許容するため、振動による各対向面の径方
向の移動は可能であり、摩擦力による振動の減衰作用は
損なわれない。このため、低速運転時においては、各皿
ばねの各対向面間の間隙が存在しにくくなっていること
から、振動により確実に摩擦力を生じ、振動の減衰作用
を確実に発揮できると考えられる。但し、回り止めの手
段や程度によっては、低速運転時において、小さな遠心
力にもかかわらず、各皿ばねが摩擦力によって一体的な
ものとなり、斜板の支持剛性を高くしてしまう。このた
め、常用する回転数の範囲を考慮に入れて回り止めの手
段や程度を設定する必要がある。

【００１４】（３）請求項３記載の圧縮機では、各皿ば
ねの対向面に施した粗面の凹凸が請求項２の回り止めの
作用を奏する。粗面化も比較的容易である。（４）請求項４記載の圧縮機では、各皿ばねの対向面に
施した凹凸面が請求項２の回り止めの作用を奏する。（５）請求項５記載の圧縮機では、各皿ばねが互いに対
面する円錐面の内周端及び外周端に平面座を有している
ため、鋭角当たりが生じない。このため、各皿ばねが相
対回転をしても、各皿ばねは劣化しにくくなっている。
また、各皿ばねがスラスト軸受又は斜板若しくはシリン
ダブロックの受圧座と相対回転をしても、各皿ばねやス
ラスト軸受又は斜板若しくはシリンダブロックは劣化し
にくくなっている。

【００１５】（６）斜板とシリンダブロックとでは、吐
出圧力が上昇した際に斜板がそれによるモ−メントを確
実に受承すべく、通常、斜板はシリンダブロックと比し
て比較的硬質なものとされる。この点、各皿ばねが斜板
のボス部に形成された受圧座側に位置された請求項６記
載の圧縮機では、各皿ばねの反発力を比較的硬質の斜板
で確実に受承し、斜板が劣化することはほとんどない。

【００１６】（７）請求項７記載の圧縮機では、スラス
ト軸受がすべり軸受であり、ころがり軸受のように軸受
自体から発する雑音もなく、きわめて安価に製作しうる
点で一層有利である。特に、スラスト軸受をいずれもす
べり軸受とすれば、よりこの傾向が大きい。また、すべ
り軸受が複合型であれば、複合型を構成する内輪（斜板
側）と外輪（シリンダブロック側）との間で相対回転が
生じやすく、斜板と内輪との間や外輪とシリンダブロッ
クとの間の相対回転を低減することができる。このた
め、特に、上述のように比較的軟質なシリンダブロック
が劣化しにくくなっている。

【００１７】

【実施例】以下、請求項１〜７の発明を具体化した実施
例１〜４を図面を参照しつつ説明する。ここで、圧縮機
の全体構成については従来のそれと特に変わるところは
ないので、詳しい図示説明は省略する。（実施例１）実施例１の圧縮機は請求項１、５〜７を具
体化している。すなわち、図１において、１は、前部シ
リンダブロック２及び後部シリンダブロック３の共通中
心軸孔に前後一対のラジアル軸受４Ａ、４Ｂを介して支
承された駆動軸であり、この駆動軸１上に取付けられた
斜板５の前後にはスラスト軸受６Ａ、６Ｂが介装され、
これら両スラスト軸受６Ａ、６Ｂは従来と同様な通しボ
ルトの共締めにより、斜板５の両ボス部と両シリンダブ
ロック２、３の支承部との間に挟持されている。なお、
斜板５と両シリンダブロック２、３とでは、吐出圧力が
上昇した際に斜板５がそれによるモ−メントを確実に受
承すべく、斜板５は両シリンダブロック２、３と比して
比較的硬質なものとされている。

【００１８】本実施例の特徴的な構成であるスラスト軸
受６Ａ、６Ｂは、斜板５の両ボス部側の内輪６１、６３
と、両シリンダブロック２、３側の外輪６２、６４とか
らなる複合型のすべり軸受である。内輪６１及び外輪６
４は、ＳＰＣＣからなる母材表面にフッ素樹脂がコーテ
ィングされたものである。また、外輪６２及び内輪６３
はＳＵＪ２からなるものである。なお、他の実施例とし
て、３枚以上の複合型のすべり軸受を採用することも可
能である。

【００１９】前部のスラスト軸受６Ａを挟持する斜板５
の前部ボス並びに前部シリンダブロック２の支承部に
は、互いに対向するフラットな受圧座５ａ、２ａが形成
され、内輪６１及び外輪６２がそれぞれ該受圧座５ａ、
２ａとほぼ全面的に密合することにより、該スラスト軸
受６Ａは安定、かつリジッドに挟持されている。なお、
他の実施例として、外輪６２を前部シリンダブロック２
の支承部に回り止めすることも可能である。

【００２０】一方、後部のスラスト軸受６Ｂを挟持する
斜板５の後部ボス並びに後部シリンダブロック３の支承
部にも、互いに対向するフラットな受圧座５ｂ、３ｂが
形成されている。そして、外輪６４は受圧座３ｂとほぼ
全面的に密合され、内輪６３と受圧座５ｂとの間には２
枚の皿ばね７、８が並列組み合わせで介装されている。
こうして、各皿ばね７、８は斜板５のボス部に形成され
た受圧座５ｂ側に位置されている。なお、外輪６４も後
部シリンダブロック３の支承部に回り止めすることも可
能である。

【００２１】各皿ばね７、８は、図２及び図３に示すよ
うに、互いに対面する円錐面（対向面）７ａ、８ａの内
周端に平面座７ｂ、８ｂを有するとともに、円錐面７
ａ、８ａの外周端にも平面座７ｃ、８ｃを有している。
各皿ばね７、８の各円錐面７ａ、８ａ等には回り止めと
しての何らの粗面化も施していない。以上のように構成
された実施例１の圧縮機では、図１に示すように、斜板
５の両ボス部がスラスト軸受６Ａ、６Ｂ及び皿ばね７、
８を介して両シリンダブロック２、３を含む共締め部材
によって挟着されると、皿ばね７、８固有の弾性変形に
基づく緩衝機能により軸方向のしめしろは巧みに吸収さ
れるので、共締め緊締力は容易、かつ安定的に調整する
ことができる。

【００２２】また、図２に示すように、径内方向に位置
する皿ばね７と径外方向に位置する皿ばね８との間に
は、角速度をω、互いに当接している皿ばね７の円錐面
７ａと皿ばね８の円錐面８ａとの中央位置までの軸心か
らの距離をｒ、皿ばね７の質量をｍとすれば、Ｆ＝ｍｒω² の遠心力が作用する。皿ばね７から皿ばね８へは、この
遠心力Ｆにおける円錐面７ａと直角方向の分力Ｆｎが互
いに押圧し合う力として作用し、遠心力Ｆにおける円錐
面７ａと平行方向の分力Ｆｔが互いにずれ合う力として
作用する。

【００２３】このため、低速運転時には、角速度ωが未
だ小さいことから、皿ばね７が皿ばね８に未ださほど大
きくない分力Ｆｎしか作用しないため、各皿ばね７、８
は完全な別体として相対回転しやすい状態となってい
る。このため、低速運転時には、各皿ばね７、８は各々
の反発力に基づいて斜板５を支持し、各皿ばね７、８の
反発力の合計に基づいた斜板５の支持剛性が低くされて
いる。

【００２４】発明者らの試験結果によれば、皿ばね７の
弾性係数をＫ₁、皿ばね８の弾性係数をＫ₂とした場
合、これらと皿ばね７、８全体の弾性係数Ｋとの間に
は、数１がほぼ成立することが明らかとなった。

【００２５】

【数１】

【００２６】したがって、低速運転時における消費動力
は十分低い値に保たれている。そして、高速運転時に
は、角速度ωが大きいことから、皿ばね７が皿ばね８に
大きな分力Ｆｎを作用するため、各皿ばね７、８は一体
的なものとして相対回転しにくい状態となっている。こ
のため、高速運転時には、各皿ばね７、８は各々の反発
力以上の反発力に基づいて斜板５を支持し、各皿ばね
７、８の反発力の合計以上の反発力に基づいて斜板５の
支持剛性が高くなる。

【００２７】ここでも、発明者らの試験結果によれば、
数２がほぼ成立することが明らかとなった。

【００２８】

【数２】

【００２９】したがって、高速運転時には斜板の振動並
びに騒音は良好に抑制される。なお、これら数１、２
は、一般的な板材の弾性係数が板厚の３乗に比例するこ
とに起因していると考えられる。このため、低速運動時
には各皿ばね７、８は完全な別体として相対回転しやす
い状態であるのに対し、高速運転時には各皿ばね７、８
は一体的なものとして相対回転しにくい状態となってい
ることが明らかであり、これにより上記作用が起きてい
ると考えられる。

【００３０】また、図３に示すように、各皿ばね７、８
は、低速及び高速運転時の振動により、各円錐面７ａ、
８ａで径方向に移動する。このとき、各円錐面７ａ、８
ａ間には各円錐面７ａ、８ａに平行な方向の摩擦力Ｒが
生じる。例えば、円錐面７ａ、８ａ間の摩擦係数をμ、
振動による力をＶとすれば、振動による力Ｖの垂直抗力
Ｎにより円錐面７ａ、８ａ間には、Ｒ＝μＮの摩擦力が生じる。この摩擦力Ｒのうち軸方向の分力Ｒ
₁が振動を減衰させる。このため、低速及び高速運転時
の斜板５の振動並びにこの振動に基づく騒音が一層良好
に抑制される。但し、低速運転時には、上記遠心力Ｆが
小さいことで各皿ばね７、８が相対回転しやすく、各円
錐面７ａ、８ａ間には間隙が存在すると考えられるた
め、振動によって生じる摩擦力Ｒも小さく、上記振動の
減衰作用はあまり効果的とは考えられない。なお、摩擦
力Ｒのうち径方向の分力Ｒ₂は上記遠心力Ｆに加算され
ると考えられる。

【００３１】さらに、この圧縮機では、皿ばね７、８を
採用しているため、軸方向の取付けスペースが小さく、
荷重管理が容易となる利点がある。また、この圧縮機で
は、各皿ばね７、８が斜板５のボス部に形成された受圧
座５ｂ側に位置されているため、各皿ばね７、８による
反発力を比較的硬質の斜板５で確実に受承し、斜板５が
劣化しにくくなっている。

【００３２】加えて、スラスト軸受６Ａ、６Ｂが複合型
のすべり軸受であることから、内輪６１と外輪６２との
間及び内輪６３と外輪６４との間で相対回転が生じやす
く、斜板５と内輪６１との間、外輪６２と前部シリンダ
ブロック２との間、斜板５と皿ばね７との間、皿ばね７
と皿ばね８との間、皿ばね８と内輪６３との間及び外輪
６４と後部シリンダブロック３との間の相対回転を低減
することができる。このため、一般に比較的軟質なシリ
ンダブロック２、３が劣化しにくくなっている。

【００３３】ここで、斜板５と皿ばね７との間、皿ばね
７と皿ばね８との間及び皿ばね８と内輪６３との間に相
対回転が生じ得るが、この圧縮機では、各皿ばね７、８
が平面座７ａ、８ａ、７ｃ、８ｃを有しているため、鋭
角当たりが生じない。このため、斜板５、各皿ばね７、
８及び内輪６３が劣化しにくくなっている。なお、別の
実施例として、円錐面７ａ、８ａの円周端及び外周端に
十分大きな曲率半径の丸みを帯びさせることも可能であ
る。

【００３４】したがって、この圧縮機では、優れた耐久
性を発揮することが可能である。また、この圧縮機で
は、スラスト軸受６Ａ、６Ｂがすべり軸受であり、ころ
がり軸受のように軸受自体から発する雑音もなく、きわ
めて安価に製作しうる点で一層有利である。なお、上記
両皿ばね７、８は、斜板５の前部ボス部側にも全く同一
構成で配置が可能ではあるが、上記実施例のように、両
皿ばね７、８が斜板５のボス部の一方側（後方側）にの
み配置されて、他方側（前方側）のスラスト軸受６Ａが
リジッドに挟持されたものでは、前後双方に配置された
ばね要素の相互緩衝によって生じ易い斜板５の不安定振
動を併せて抑制することができる。（実施例２）実施例２の圧縮機は請求項１〜３、５〜７
を具体化している。ここで、圧縮機の外観の構成につい
ては実施例１のそれと特に変わるところはないので、図
１〜３を参照し、異なる構成、作用及び効果について詳
説する。

【００３５】すなわち、この圧縮機では、図１〜３に示
す各皿ばね７、８の円錐面７ａ、８ａ等は回り止めとし
てショットピーニング処理により粗面化されている。こ
の圧縮機では、各皿ばね７、８の円錐面７ａ、８ａ間の
粗面が互いの相対回転を抑制する。この粗面は、各皿ば
ね７、８の径方向の移動は許容するため、振動による各
円錐面７ａ、８ａの径方向の移動は可能であり、摩擦力
Ｒによる振動の減衰作用は損なわれない。

【００３６】このため、この圧縮機では、低速運転時に
おける斜板５の支持剛性を低く維持しつつ、低速運転時
においても、各皿ばね７、８の各円錐面７ａ、８ａ間の
間隙が存在しにくくなっていることから、振動により確
実に摩擦力Ｒを生じ、振動の減衰作用を確実に発揮でき
る。したがって、この圧縮機では、特に不十分となりや
すい低速運転時の斜板５の振動並びに騒音をさらに良好
に抑制することができる。

【００３７】また、この圧縮機では、作業が比較的容易
なショットピーニング処理により各皿ばね７、８に回り
止めを構成できるため、安価な製造コストを実現でき
る。（実施例３）実施例３の圧縮機は請求項１〜３を具体化
している。この圧縮機は、スラスト軸受、皿ばね等が異
なる点を除いて実施例１と同一のものである。このた
め、同一の構成については同一の符合を付し、同一の作
用及び効果についての詳説は省略する。

【００３８】すなわち、図４において、スラスト軸受６
Ｃ、６Ｄは、斜板５の両ボス部側の内輪７１、７３と、
両シリンダブロック２、３側の外輪７２、７４と、各内
輪７１、７３及び外輪７２、７４間に保持されたころ７
５、７６とからなるころ軸受である。前部のスラスト軸
受６Ｃを挟持する斜板５の前部ボス並びに前部シリンダ
ブロック２の支承部には、互いに対向するフラットな受
圧座５ａ、２ａが形成されている。内輪７１は受圧座５
ａとほぼ全面的に密合し、これにより該スラスト軸受６
Ｃは安定、かつリジッドに挟持されている。そして、外
輪７２と受圧座２ａとの間には３枚の皿ばね２１〜２３
が並列組み合わせで介装されている。

【００３９】一方、後部のスラスト軸受６Ｄを挟持する
斜板５の後部ボス並びに後部シリンダブロック３の支承
部にも、互いに対向するフラットな受圧座５ｂ、３ｂが
形成されている。内輪７３も受圧座５ｂとほぼ全面的に
密合し、これにより該スラスト軸受６Ｄも安定、かつリ
ジッドに挟持されている。そして、外輪７４と受圧座３
ｂとの間にも３枚の皿ばね２４〜２６が並列組み合わせ
で介装されている。

【００４０】各皿ばね２４〜２６は、図５及び図６に示
すように、互いに対面する円錐面（対向面）２４ａ、２
５ａ、２５ｂ、２６ａをもつものであり、各円錐面２４
ａ等は回り止めとしてショットピーニング処理により粗
面化されている。各皿ばね２１〜２３も同様である。こ
の圧縮機では、図４に示すように、スラスト軸受６Ｃ、
６Ｄがともにリジッドに挟持されたころ軸受であるた
め、斜板５とシリンダブロック２、３との相対回転をス
ラスト軸受６Ｃ、６Ｄでほとんど吸収する。このため、
斜板５及びシリンダブロック２、３が劣化しにくくなっ
ている。

【００４１】但し、皿ばね２１〜２６の回転は程度の差
はあるものの生じ得る。このため、図５に示すように、
皿ばね２５に対して径内方向に位置する皿ばね２６と径
外方向に位置する皿ばね２５との間に、実施例１、２と
同様、遠心力Ｆが作用する。皿ばね２６から皿ばね２５
へは、この遠心力Ｆにおける円錐面２６ａと直角方向の
分力Ｆｎが互いに押圧し合う力として作用し、遠心力Ｆ
における円錐面２６ａと平行方向の分力Ｆｔが互いにず
れ合う力として作用する。皿ばね２４に対して径内方向
に位置する皿ばね２５と径外方向に位置する皿ばね２４
との間においても同様である。また、各皿ばね２１〜２
３においても同様である。

【００４２】また、図６に示すように、各皿ばね２４、
２５は、低速及び高速運転時の振動により、各円錐面２
４ａ、２５ａで径方向に移動する。このとき、各円錐面
２４ａ、２５ａ間には、実施例１、２と同様、各円錐面
２４ａ、２５ａに平行な方向の摩擦力Ｒが生じる。この
摩擦力Ｒのうち軸方向の分力（図示せず）が振動を減衰
させる。皿ばね２５と皿ばね２６との間においても同様
である。また、各皿ばね２１〜２３においても同様であ
る。

【００４３】したがって、この圧縮機においても、実施
例１、２と同様の効果を奏することができる。（実施例４）実施例４の圧縮機は請求項１、２、４を具
体化している。ここで、圧縮機の外観の構成については
実施例３のそれと特に変わるところはないので、図４〜
６を参照し、異なる構成、作用及び効果について詳説す
る。

【００４４】すなわち、この圧縮機では、図４〜６に示
す各皿ばね２１〜２６として、各対向面に凹凸面を施し
たものを採用した。これらの皿ばね２１〜２６としては
特開平２−１３４４３０号公報記載のウェーブ付き皿ば
ね等を採用することができる。この圧縮機においても、
実施例３と同様の作用及び効果を奏することができる。

【００４５】

【発明の効果】以上詳述したように、各請求項の発明
は、各請求項記載の構成を採用しているため、次のよう
な優れた効果を発揮することができる。請求項１の圧縮
機では、遠心力により負荷に対する斜板支持剛性の変動
比率を運転速度の高低により二様に変化させるととも
に、摩擦力により振動の減衰作用を発揮させるため、消
費動力の低減と振動の抑制とを巧みに両立させることが
できる。

【００４６】したがって、請求項１の圧縮機では、消費
動力の低減、つまりは燃費を向上させることができると
ともに、斜板の振動並びに派生する騒音を良好に抑制す
ることができる。また、請求項１の圧縮機では、皿ばね
の採用により、軸方向の取付けスペースが小さく、荷重
管理が容易となる利点がある。

【００４７】請求項２〜４の圧縮機では、各皿ばね間の
回り止めにより低速運転時の振動の減衰作用を確実に発
揮させるため、特に低速運転時の斜板の振動並びに騒音
をさらに良好に抑制することができる。特に、請求項３
記載の圧縮機では、比較的容易な作業により回り止めを
構成することができるため、安価な製造コストを実現で
きる。

【００４８】請求項５の圧縮機では、各皿ばねが平面座
を有して鋭角当たりを防止しているため、皿ばね等の劣
化を防止して優れた耐久性を発揮することができる。請
求項６の圧縮機では、各皿ばねが斜板のボス部に形成さ
れた受圧座側に位置されているため、各皿ばねの反発力
を比較的硬質の斜板で確実に受承し、斜板が劣化するこ
とはほとんどない。

【００４９】請求項７の圧縮機では、スラスト軸受がす
べり軸受であるため、雑音の低減と構造の簡素化による
経済性との観点から一層有利である。また、請求項７の
圧縮機では、複合型のすべり軸受の採用により、特にシ
リンダブロックの劣化を防止して優れた耐久性を発揮す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１、２の両頭斜板式圧縮機に係り、要部
を示す断面図である。

【図２】実施例１、２の両頭斜板式圧縮機に係り、要部
の拡大断面図である。

【図３】実施例１、２の両頭斜板式圧縮機に係り、要部
の拡大断面図である。

【図４】実施例３、４の両頭斜板式圧縮機に係り、要部
を示す断面図である。

【図５】実施例３、４の両頭斜板式圧縮機に係り、要部
の拡大断面図である。

【図６】実施例３、４の両頭斜板式圧縮機に係り、要部
の拡大断面図である。

【図７】従来の両頭斜板式圧縮機の全容を示す断面図で
ある。

【符号の説明】

１…駆動軸２…前部シリンダ
ブロック３…後部シリンダブロック５…斜板５ａ、５ｂ、２ａ、３ｂ……受圧座６Ａ、６Ｂ、６
Ｃ、６Ｄ…スラスト軸受６１、６３、７１、７３…内輪６２、６４、７
５、７６…外輪７５、７６…ころ７、８、２１〜２
６…皿ばね７ａ、８ａ、２４ａ、２５ａ、２５ｂ、２６ａ…円錐面７ｂ、８ｂ、７ｃ、８ｃ…平面座

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者鴻村哲志愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地株式会社豊田自動織機製作所内 (72)発明者池田勇人愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地株式会社豊田自動織機製作所内 (72)発明者川村尚登愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地株式会社豊田自動織機製作所内 (72)発明者横井雅宣愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地株式会社豊田自動織機製作所内 (72)発明者道行広美愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地株式会社豊田自動織機製作所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】前後に対設された一対のシリンダブロック
の両外端がそれぞれ前後のハウジングにより閉塞され、
該各シリンダブロックの共通中心軸孔には駆動軸が前後
一対のラジアル軸受を介して支承され、該駆動軸と共動
する斜板のボス部に形成された受圧座と、各シリンダブ
ロックの支承部に形成された受圧座との間でそれぞれス
ラスト軸受を挟持してなる両頭斜板式圧縮機において、少なくとも一方側における上記斜板のボス部に形成され
た受圧座と、上記シリンダブロックの支承部に形成され
た受圧座との間には、上記スラスト軸受とともに少なく
とも２枚の皿ばねが並列組み合わせで介装されているこ
とを特徴とする両頭斜板式圧縮機。
【請求項２】各皿ばね間には互いの径方向の移動を許容
しつつ互いの相対回転を抑制する回り止めが存在するこ
とを特徴とする請求項１記載の両頭斜板式圧縮機。
【請求項３】回り止めは各皿ばねの対向面に施された粗
面により構成されていることを特徴とする請求項２記載
の両頭斜板式圧縮機。
【請求項４】回り止めは各皿ばねの対向面に施された凹
凸面により構成されていることを特徴とする請求項２又
は３記載の両頭斜板式圧縮機。
【請求項５】各皿ばねは互いに対面する円錐面の内周端
及び外周端に平面座を有することを特徴とする請求項
１、２、３又は４記載の両頭斜板式圧縮機。
【請求項６】各皿ばねは斜板のボス部に形成された受圧
座側に位置されていることを特徴とする請求項１、２、
３、４、５又は６記載の両頭斜板式圧縮機。
【請求項７】スラスト軸受は複合型のすべり軸受である
ことを特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６記載
の両頭斜板式圧縮機。