JPH08323403A - 表面疵を低減した熱延方法 - Google Patents
表面疵を低減した熱延方法Info
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- JPH08323403A JPH08323403A JP15864995A JP15864995A JPH08323403A JP H08323403 A JPH08323403 A JP H08323403A JP 15864995 A JP15864995 A JP 15864995A JP 15864995 A JP15864995 A JP 15864995A JP H08323403 A JPH08323403 A JP H08323403A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間圧延時に発生しがちな表面疵を抑制し、
表面性状の良好な熱延鋼板を得る。 【構成】 粗圧延前のスラブ端部を加熱し、粗圧延第１
パス時にスラブ端部の温度Ｔe とスラブ中央部の温度Ｔ
c との温度差ΔＴ（Ｔe −Ｔc ）を２０〜２００℃の範
囲に調整した後、熱間圧延する。粗圧延前のエッジ加熱
は、粗圧延第１パス時にスラブ中央部の変形抵抗ｋc に
対するスラブ端部の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe ／ｋ
c ）が０．５〜０．９の範囲になるように設定すること
が好ましい。 【効果】 圧延方向に働く引張り応力によってスラブ端
部に表面疵が発生することが抑制され、ヘゲ疵等の欠陥
がない熱延鋼板が製造される。
表面性状の良好な熱延鋼板を得る。 【構成】 粗圧延前のスラブ端部を加熱し、粗圧延第１
パス時にスラブ端部の温度Ｔe とスラブ中央部の温度Ｔ
c との温度差ΔＴ（Ｔe −Ｔc ）を２０〜２００℃の範
囲に調整した後、熱間圧延する。粗圧延前のエッジ加熱
は、粗圧延第１パス時にスラブ中央部の変形抵抗ｋc に
対するスラブ端部の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe ／ｋ
c ）が０．５〜０．９の範囲になるように設定すること
が好ましい。 【効果】 圧延方向に働く引張り応力によってスラブ端
部に表面疵が発生することが抑制され、ヘゲ疵等の欠陥
がない熱延鋼板が製造される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱延時に発生しがちな
表面疵を抑制し、表面性状の良好な熱延板を得る熱延方
法に関する。
表面疵を抑制し、表面性状の良好な熱延板を得る熱延方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延された鋼板の端部には、ヘゲ疵
と称される微小な表面疵が発生し易い。表面疵は冷延後
の鋼板表面にも残留し、冷延鋼板の品質信頼性を低下さ
せる。表面疵に由来する欠陥のない冷延製品を得るため
には鋼板の端部をスリットすることが要求されるが、こ
れでは製品歩留りを低下させることになる。特に表面性
状が重要視されるステンレス鋼製品では、変形抵抗が高
く熱間加工性が悪いために、ヘゲ疵により大幅な歩留り
低下を招いている。ヘゲ疵は、圧延方向の張力を原因と
して次のメカニズムで発生するものと考えられている。
すなわち、スラブ端部は、粗圧延工程中に幅広がりを生
じ、スラブ中央部に比較して圧延方向へのメタルフロー
が小さくなっている。そのため、スラブ端部がスラブ中
央部に引き摺られ、スラブ端部に圧延方向の張力が発生
する。
と称される微小な表面疵が発生し易い。表面疵は冷延後
の鋼板表面にも残留し、冷延鋼板の品質信頼性を低下さ
せる。表面疵に由来する欠陥のない冷延製品を得るため
には鋼板の端部をスリットすることが要求されるが、こ
れでは製品歩留りを低下させることになる。特に表面性
状が重要視されるステンレス鋼製品では、変形抵抗が高
く熱間加工性が悪いために、ヘゲ疵により大幅な歩留り
低下を招いている。ヘゲ疵は、圧延方向の張力を原因と
して次のメカニズムで発生するものと考えられている。
すなわち、スラブ端部は、粗圧延工程中に幅広がりを生
じ、スラブ中央部に比較して圧延方向へのメタルフロー
が小さくなっている。そのため、スラブ端部がスラブ中
央部に引き摺られ、スラブ端部に圧延方向の張力が発生
する。
【０００３】更に、スラブ端部は、スラブ中央部に比較
して放熱等により降温が進んでおり、低温度に起因して
変形抵抗が大きくなっている。この状態で変形抵抗の小
さいスラブ中央部に引き伸されるので、スラブ端部にお
ける圧延方向の引張り応力が一層大きくなる。この引張
り応力によりスラブ端部でスラブ幅方向に伸びる微小な
割れがスラブ端部に発生し、その後の熱間圧延や冷間圧
延等の圧延工程により微小な割れが圧延方向に伸張され
ヘゲ疵になる。このような発生メカニズムを前提とし、
熱延時の表面疵発生を少なくする方法が種々提案されて
いる。たとえば、特開平６−２６９８０４号公報では、
スラブ端部における圧延方向の引張り応力を低減して表
面疵の発生を抑えるため、最外側のスラブ厚みを中央部
のスラブ厚みより厚くした形状の素材スラブを使用し、
スラブ端部の圧延方向へのメタルフローを増加させてい
る。最外側のスラブ厚みを中央部のスラブ厚みより厚く
した形状の素材スラブは、内面にテーパを付けた連鋳用
鋳型の使用や、粗圧延前の素材をエッジャー圧延等の垂
直ロールで圧延してドッグボーン形状に成形することに
よって得られる。
して放熱等により降温が進んでおり、低温度に起因して
変形抵抗が大きくなっている。この状態で変形抵抗の小
さいスラブ中央部に引き伸されるので、スラブ端部にお
ける圧延方向の引張り応力が一層大きくなる。この引張
り応力によりスラブ端部でスラブ幅方向に伸びる微小な
割れがスラブ端部に発生し、その後の熱間圧延や冷間圧
延等の圧延工程により微小な割れが圧延方向に伸張され
ヘゲ疵になる。このような発生メカニズムを前提とし、
熱延時の表面疵発生を少なくする方法が種々提案されて
いる。たとえば、特開平６−２６９８０４号公報では、
スラブ端部における圧延方向の引張り応力を低減して表
面疵の発生を抑えるため、最外側のスラブ厚みを中央部
のスラブ厚みより厚くした形状の素材スラブを使用し、
スラブ端部の圧延方向へのメタルフローを増加させてい
る。最外側のスラブ厚みを中央部のスラブ厚みより厚く
した形状の素材スラブは、内面にテーパを付けた連鋳用
鋳型の使用や、粗圧延前の素材をエッジャー圧延等の垂
直ロールで圧延してドッグボーン形状に成形することに
よって得られる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、最外側のスラ
ブ厚みを中央部のスラブ厚みより厚くした形状の素材ス
ラブを圧延する場合、スラブ端部の圧下率が大きくなる
ため、スラブ端部に大きな荷重が加わり、ロールの局部
的な摩耗が激しくなる。連鋳によって最外側のスラブ厚
みが大きな形状の素材スラブを製造しても、最初のパス
でスラブがフラットになるため、２パス以降でスラブ端
部に発生する表面疵を有効に抑制できない。力学的観点
からは、最初のパスでスラブ幅ｗに対するスラブ厚ｈの
比ｈ／ｗが最も大きく、板幅方向に関するメタルフロー
の差が大きいため、スラブ端部の張力が大きくなり易
い。材質面からみると、最初のパスではスラブに鋳造組
織が残っており熱間加工性が悪いことから、最初のパス
で最も表面疵が発生し易いものである。しかし、最初の
パス以外の上流パスにおいても、スラブ幅ｗに対するス
ラブ厚ｈの比ｈ／ｗが大きく鋳造組織が残っているた
め、表面疵を発生させることがある。単に内面にテーパ
を付けた連鋳用鋳型を使用するだけでは、このような２
パス以降でスラブ端部に発生する表面疵を抑制できな
い。
ブ厚みを中央部のスラブ厚みより厚くした形状の素材ス
ラブを圧延する場合、スラブ端部の圧下率が大きくなる
ため、スラブ端部に大きな荷重が加わり、ロールの局部
的な摩耗が激しくなる。連鋳によって最外側のスラブ厚
みが大きな形状の素材スラブを製造しても、最初のパス
でスラブがフラットになるため、２パス以降でスラブ端
部に発生する表面疵を有効に抑制できない。力学的観点
からは、最初のパスでスラブ幅ｗに対するスラブ厚ｈの
比ｈ／ｗが最も大きく、板幅方向に関するメタルフロー
の差が大きいため、スラブ端部の張力が大きくなり易
い。材質面からみると、最初のパスではスラブに鋳造組
織が残っており熱間加工性が悪いことから、最初のパス
で最も表面疵が発生し易いものである。しかし、最初の
パス以外の上流パスにおいても、スラブ幅ｗに対するス
ラブ厚ｈの比ｈ／ｗが大きく鋳造組織が残っているた
め、表面疵を発生させることがある。単に内面にテーパ
を付けた連鋳用鋳型を使用するだけでは、このような２
パス以降でスラブ端部に発生する表面疵を抑制できな
い。
【０００５】垂直ロールによりドッグボーンを形成させ
る方法では、ドッグボーン形成時にスラブ端部での圧延
方向の伸びに引き摺られ、内部割れの誘因となる引張り
応力がスラブ中央部に加わる虞れがある。また、板幅制
約上の問題から、垂直ロールにより大きな圧下力を加え
られない場合もある。本発明は、このような問題を解消
すべく案出されたものであり、素材スラブ形状を変更す
ることなく、粗圧延前にスラブ端部を加熱してスラブ端
部の変形抵抗を小さくすることにより、スラブ端部にお
ける引張り応力を低減させ、熱間圧延時に発生しがちな
表面疵を抑制し、健全な表面状態をもつ熱延板を製造す
ることを目的とする。
る方法では、ドッグボーン形成時にスラブ端部での圧延
方向の伸びに引き摺られ、内部割れの誘因となる引張り
応力がスラブ中央部に加わる虞れがある。また、板幅制
約上の問題から、垂直ロールにより大きな圧下力を加え
られない場合もある。本発明は、このような問題を解消
すべく案出されたものであり、素材スラブ形状を変更す
ることなく、粗圧延前にスラブ端部を加熱してスラブ端
部の変形抵抗を小さくすることにより、スラブ端部にお
ける引張り応力を低減させ、熱間圧延時に発生しがちな
表面疵を抑制し、健全な表面状態をもつ熱延板を製造す
ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の熱延方法は、そ
の目的を達成するため、粗圧延前のスラブ端部を加熱
し、粗圧延第１パス時にスラブ端部の温度Ｔe とスラブ
中央部の温度Ｔc との温度差ΔＴ（Ｔe −Ｔc ）を２０
〜２００℃の範囲に調整した後、前記スラブを熱間圧延
することを特徴とする。粗圧延に先立つ加熱条件は、粗
圧延第１パス時にスラブ中央部の変形抵抗ｋc に対する
スラブ端部の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe／ｋc ）が
０．５〜０．９の範囲になるように設定される。
の目的を達成するため、粗圧延前のスラブ端部を加熱
し、粗圧延第１パス時にスラブ端部の温度Ｔe とスラブ
中央部の温度Ｔc との温度差ΔＴ（Ｔe −Ｔc ）を２０
〜２００℃の範囲に調整した後、前記スラブを熱間圧延
することを特徴とする。粗圧延に先立つ加熱条件は、粗
圧延第１パス時にスラブ中央部の変形抵抗ｋc に対する
スラブ端部の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe／ｋc ）が
０．５〜０．９の範囲になるように設定される。
【０００７】
【作用】本発明者等は、熱間圧延時に発生する表面疵発
生頻度と粗圧延第１パス時のスラブ変形抵抗との関係を
調査・研究した。その結果、粗圧延第１パス時にスラブ
中央部の変形抵抗ｋc に対してスラブ端部の変形抵抗ｋ
e を小さくするとき、熱間圧延時に発生しがちな鋼板の
表面疵が低減されることを見い出した。表面疵が低減す
る理由は、次のように推察される。スラブ端部は、相対
的に変形抵抗が小さく変形し易いため、相対的に変形抵
抗が大きく変形しにくいスラブ中央部の拘束を受け、ス
ラブ端部における圧延方向の引張り応力が低減される。
特に、スラブ中央部の変形抵抗ｋc に対するスラブ端部
の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe ／ｋc ）を０．５〜０．
９の範囲に調整するとき、表面疵が顕著に低減する。比
ｒが０．９を超えると、スラブ端部の圧延方向に関する
引張り応力は、変形抵抗差の影響よりも幅広がりの影響
を大きく受け、結果としてスラブ端部に発生する表面疵
の低減効果が小さい。
生頻度と粗圧延第１パス時のスラブ変形抵抗との関係を
調査・研究した。その結果、粗圧延第１パス時にスラブ
中央部の変形抵抗ｋc に対してスラブ端部の変形抵抗ｋ
e を小さくするとき、熱間圧延時に発生しがちな鋼板の
表面疵が低減されることを見い出した。表面疵が低減す
る理由は、次のように推察される。スラブ端部は、相対
的に変形抵抗が小さく変形し易いため、相対的に変形抵
抗が大きく変形しにくいスラブ中央部の拘束を受け、ス
ラブ端部における圧延方向の引張り応力が低減される。
特に、スラブ中央部の変形抵抗ｋc に対するスラブ端部
の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe ／ｋc ）を０．５〜０．
９の範囲に調整するとき、表面疵が顕著に低減する。比
ｒが０．９を超えると、スラブ端部の圧延方向に関する
引張り応力は、変形抵抗差の影響よりも幅広がりの影響
を大きく受け、結果としてスラブ端部に発生する表面疵
の低減効果が小さい。
【０００８】また、粗圧延前にスラブ端部を加熱するこ
とにより、粗圧延第１パス時のスラブ端部の温度Ｔe が
スラブ中央部の温度Ｔc より高くなる。この温度差ΔＴ
は、粗圧延の第１パスにおける表面疵の発生を効果的に
抑制する。すなわち、粗圧延の第１パスでは、スラブ幅
ｗに対するスラブ厚ｈの比ｈ／ｗが最も大きく、板幅方
向へのメタルフローが大きいため、スラブ端部とスラブ
中央部とで圧延方向に関するメタルフローの差が大き
く、スラブ端部の張力が大きいことによりスラブ端部に
表面疵が発生し易い。更に、鋳造組織が残っているスラ
ブは、熱間加工性が悪く、最初のパスで表面疵が発生し
易い。このようなスラブの端部と中央部との圧下条件や
材質差に起因する表面疵は、粗圧延前にスラブ端部を加
熱することにより効果的に減少する。加熱による効果
は、特に温度差ΔＴを２０〜２００℃の範囲に調整する
とき顕著になる。加熱の影響は、第２パス以降において
もスラブ端部に残り、スラブ端部の変形抵抗をスラブ中
央部に比較して小さくしている。そのため、粗圧延の第
２パス以降においても、表面疵の低減効果が奏せられ
る。このように本発明によるとき、スラブ端部の変形抵
抗を部分的に低下させることにより、スラブ端部の圧下
率を大きくする必要なく表面疵の発生が抑制される。ま
た、スラブ端部に大きな荷重が加えられることがないの
で、ロールの局部的な摩耗も少なくなる。
とにより、粗圧延第１パス時のスラブ端部の温度Ｔe が
スラブ中央部の温度Ｔc より高くなる。この温度差ΔＴ
は、粗圧延の第１パスにおける表面疵の発生を効果的に
抑制する。すなわち、粗圧延の第１パスでは、スラブ幅
ｗに対するスラブ厚ｈの比ｈ／ｗが最も大きく、板幅方
向へのメタルフローが大きいため、スラブ端部とスラブ
中央部とで圧延方向に関するメタルフローの差が大き
く、スラブ端部の張力が大きいことによりスラブ端部に
表面疵が発生し易い。更に、鋳造組織が残っているスラ
ブは、熱間加工性が悪く、最初のパスで表面疵が発生し
易い。このようなスラブの端部と中央部との圧下条件や
材質差に起因する表面疵は、粗圧延前にスラブ端部を加
熱することにより効果的に減少する。加熱による効果
は、特に温度差ΔＴを２０〜２００℃の範囲に調整する
とき顕著になる。加熱の影響は、第２パス以降において
もスラブ端部に残り、スラブ端部の変形抵抗をスラブ中
央部に比較して小さくしている。そのため、粗圧延の第
２パス以降においても、表面疵の低減効果が奏せられ
る。このように本発明によるとき、スラブ端部の変形抵
抗を部分的に低下させることにより、スラブ端部の圧下
率を大きくする必要なく表面疵の発生が抑制される。ま
た、スラブ端部に大きな荷重が加えられることがないの
で、ロールの局部的な摩耗も少なくなる。
【０００９】
【実施例】板厚２００ｍｍ及び板幅１０００ｍｍのオー
ステナイト系ステンレス鋼を、２スタンドの粗圧延機及
び７スタンドの連続式仕上げ圧延機からなる熱間圧延機
で板厚２．５〜４．５ｍｍの熱延鋼帯を製造した。熱延
条件は、加熱炉抽出温度を１１７０〜１２１０℃，粗圧
延機入側温度を平均１１１０〜１１５０℃，出側温度を
平均１０５０〜１０８０℃，巻取り温度を７９０〜８１
０℃とした。また、粗圧延機入側でスラブ端部の温度が
スラブ中央部より３０〜１７０℃だけ高くなるように、
スラブ端部を加熱した。熱延鋼帯をコイルに巻き取った
後、巻き戻し、表面検査によって表面疵の発生頻度を調
査した。表面疵の発生頻度は、圧延方向１ｍ当りの疵発
生個数で評価した。また、粗圧延前におけるスラブ端部
及びスラブ中央部の変形抵抗を、放射温度計により測定
した。スラブ端部の加熱が表面疵の発生に及ぼす影響
を、粗圧延前にスラブ端部を加熱することにより粗圧延
第１パス時におけるスラブ端部の温度Ｔc をスラブ中央
部の温度Ｔc より高くした場合と、従来通りスラブ端部
の温度Ｔe がスラブ中央部の温度Ｔc よりも低い場合を
表１に対比して示す。表１から明らかなように、試験番
号７の従来法で得られた熱延鋼板に比較して、本発明に
従った試験番号１〜６では表面疵発生頻度が大幅に低下
している。特に、粗圧延第１パス時においてスラブ中央
部の変形抵抗ｋc に対するスラブ端部の変形抵抗ｋe の
比ｒを０．５〜０．９の範囲に維持した試験番号１〜４
では、表面疵発生頻度が極めて低い値を示している。ま
た、試験番号１〜６の何れにおいても、ロール摩耗の問
題が生じなかった。
ステナイト系ステンレス鋼を、２スタンドの粗圧延機及
び７スタンドの連続式仕上げ圧延機からなる熱間圧延機
で板厚２．５〜４．５ｍｍの熱延鋼帯を製造した。熱延
条件は、加熱炉抽出温度を１１７０〜１２１０℃，粗圧
延機入側温度を平均１１１０〜１１５０℃，出側温度を
平均１０５０〜１０８０℃，巻取り温度を７９０〜８１
０℃とした。また、粗圧延機入側でスラブ端部の温度が
スラブ中央部より３０〜１７０℃だけ高くなるように、
スラブ端部を加熱した。熱延鋼帯をコイルに巻き取った
後、巻き戻し、表面検査によって表面疵の発生頻度を調
査した。表面疵の発生頻度は、圧延方向１ｍ当りの疵発
生個数で評価した。また、粗圧延前におけるスラブ端部
及びスラブ中央部の変形抵抗を、放射温度計により測定
した。スラブ端部の加熱が表面疵の発生に及ぼす影響
を、粗圧延前にスラブ端部を加熱することにより粗圧延
第１パス時におけるスラブ端部の温度Ｔc をスラブ中央
部の温度Ｔc より高くした場合と、従来通りスラブ端部
の温度Ｔe がスラブ中央部の温度Ｔc よりも低い場合を
表１に対比して示す。表１から明らかなように、試験番
号７の従来法で得られた熱延鋼板に比較して、本発明に
従った試験番号１〜６では表面疵発生頻度が大幅に低下
している。特に、粗圧延第１パス時においてスラブ中央
部の変形抵抗ｋc に対するスラブ端部の変形抵抗ｋe の
比ｒを０．５〜０．９の範囲に維持した試験番号１〜４
では、表面疵発生頻度が極めて低い値を示している。ま
た、試験番号１〜６の何れにおいても、ロール摩耗の問
題が生じなかった。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、粗圧延に先立って、粗圧延第１パス時におけるスラ
ブ端部の温度をスラブ中央部より高くすることによっ
て、スラブ端部の変形抵抗を下げ、圧延方向に働く引張
り応力によってスラブ端部に表面疵が発生することを防
止している。これにより、熱延鋼板の表面品質が改善さ
れ、高い製品歩留まりで高品質の熱延鋼板が得られる。
は、粗圧延に先立って、粗圧延第１パス時におけるスラ
ブ端部の温度をスラブ中央部より高くすることによっ
て、スラブ端部の変形抵抗を下げ、圧延方向に働く引張
り応力によってスラブ端部に表面疵が発生することを防
止している。これにより、熱延鋼板の表面品質が改善さ
れ、高い製品歩留まりで高品質の熱延鋼板が得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 粗圧延前のスラブ端部を加熱し、粗圧延
第１パス時にスラブ端部の温度Ｔe とスラブ中央部の温
度Ｔc との温度差ΔＴ（Ｔe −Ｔc ）を２０〜２００℃
の範囲に調整した後、前記スラブを熱間圧延することを
特徴とする表面疵を低減した熱延方法。 - 【請求項２】 粗圧延前のスラブ端部を加熱し、粗圧延
第１パス時にスラブ中央部の変形抵抗ｋc に対するスラ
ブ端部の変形抵抗ｋe の比ｒ（＝ｋe ／ｋc）を０．５
〜０．９の範囲に調整した後、前記スラブを熱間圧延す
ることを特徴とする表面疵を低減した熱延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15864995A JPH08323403A (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | 表面疵を低減した熱延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15864995A JPH08323403A (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | 表面疵を低減した熱延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08323403A true JPH08323403A (ja) | 1996-12-10 |
Family
ID=15676330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15864995A Withdrawn JPH08323403A (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | 表面疵を低減した熱延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08323403A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2025110441A (ja) * | 2024-01-16 | 2025-07-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
-
1995
- 1995-06-01 JP JP15864995A patent/JPH08323403A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2025110441A (ja) * | 2024-01-16 | 2025-07-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
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