JPH08325577A - ブローンアスファルトの製造方法 - Google Patents
ブローンアスファルトの製造方法Info
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- JPH08325577A JPH08325577A JP15671695A JP15671695A JPH08325577A JP H08325577 A JPH08325577 A JP H08325577A JP 15671695 A JP15671695 A JP 15671695A JP 15671695 A JP15671695 A JP 15671695A JP H08325577 A JPH08325577 A JP H08325577A
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- blown asphalt
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ルーフィング材、建物の防水工事の接着剤、
塗料、鋼管の塗覆層、電気絶縁用、ターポリン紙、道路
舗装等に使用するブローンアスファルトを短時間に製造
し、省エネルギーを計り、効率的に製造する方法を提供
する。 【構成】 石油蒸留残渣油原料を昇温下に窒素酸化物ガ
スまたは窒素酸化物を含有するガスと接触させることを
特徴とするブローンアスファルトの製造方法により目的
を達成できる。
塗料、鋼管の塗覆層、電気絶縁用、ターポリン紙、道路
舗装等に使用するブローンアスファルトを短時間に製造
し、省エネルギーを計り、効率的に製造する方法を提供
する。 【構成】 石油蒸留残渣油原料を昇温下に窒素酸化物ガ
スまたは窒素酸化物を含有するガスと接触させることを
特徴とするブローンアスファルトの製造方法により目的
を達成できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ブローンアスファルト
の製造法に関し、更に詳しくはルーフィング材、建物の
防水工事の接着剤、塗料、鋼管の塗覆層、電気絶縁用、
ターポリン紙、道路舗装等に使用するブローンアスファ
ルトの製造法に関する。
の製造法に関し、更に詳しくはルーフィング材、建物の
防水工事の接着剤、塗料、鋼管の塗覆層、電気絶縁用、
ターポリン紙、道路舗装等に使用するブローンアスファ
ルトの製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ブローンアスファルトは石油の常圧、減
圧蒸留工程で得られるアスファルト分を含む常圧、減圧
蒸留残渣油を加熱し、空気を吹き込み、重合、縮合、部
分酸化などの反応により得られる硬質アスファルトであ
る。アスファルトには減圧蒸留残渣油そのもので製品と
なるストレートアスファルト、減圧蒸留残渣油のみでは
製品にならないため、空気を吹き込み軽度に重合、縮
合、部分酸化などの反応をしてストレートアスファルト
相当のセミブローンアスファルト、および強度に重合、
縮合、部分酸化などの反応をして得られる、いわゆるブ
ローンアスファルトがある。
圧蒸留工程で得られるアスファルト分を含む常圧、減圧
蒸留残渣油を加熱し、空気を吹き込み、重合、縮合、部
分酸化などの反応により得られる硬質アスファルトであ
る。アスファルトには減圧蒸留残渣油そのもので製品と
なるストレートアスファルト、減圧蒸留残渣油のみでは
製品にならないため、空気を吹き込み軽度に重合、縮
合、部分酸化などの反応をしてストレートアスファルト
相当のセミブローンアスファルト、および強度に重合、
縮合、部分酸化などの反応をして得られる、いわゆるブ
ローンアスファルトがある。
【０００３】ブローンアスファルトの一般的な製造方式
には回分式と連続式（タワー式、管式）がある。回分式
は横型単独釜で各種製品を少量づつ製造する場合に好都
合であり、連続式は連続縦型コンバーターで大量に製造
する場合に好都合である。しかし回分式では製造時間に
長時間を要し、また連続式においても効率は十分とはい
えない。
には回分式と連続式（タワー式、管式）がある。回分式
は横型単独釜で各種製品を少量づつ製造する場合に好都
合であり、連続式は連続縦型コンバーターで大量に製造
する場合に好都合である。しかし回分式では製造時間に
長時間を要し、また連続式においても効率は十分とはい
えない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の技術
の欠点を解消し、ブローンアスファルトを短時間に製造
し、省エネルギーを計り、効率的に製造する方法を提供
することを目的とする。
の欠点を解消し、ブローンアスファルトを短時間に製造
し、省エネルギーを計り、効率的に製造する方法を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の課題
を解決するために鋭意研究した結果、石油蒸留残渣油か
らブローンアスファルトを製造するに際し、特定の物質
を添加することにより、従来の空気によるブローンアス
ファルトの製造よりも時間を短縮できることを見い出し
本発明を成すに至った。
を解決するために鋭意研究した結果、石油蒸留残渣油か
らブローンアスファルトを製造するに際し、特定の物質
を添加することにより、従来の空気によるブローンアス
ファルトの製造よりも時間を短縮できることを見い出し
本発明を成すに至った。
【０００６】すなわち、本発明は石油蒸留残渣油原料を
昇温下に窒素酸化物ガスまたは窒素酸化物を含有するガ
スと接触（ブローイング）させることを特徴とするブロ
ーンアスファルトの製造法を提供する。
昇温下に窒素酸化物ガスまたは窒素酸化物を含有するガ
スと接触（ブローイング）させることを特徴とするブロ
ーンアスファルトの製造法を提供する。
【０００７】本発明で使用する原料は石油蒸留残渣油で
あり、例えば石油の常圧蒸留工程で得られるアスファル
ト分を含む常圧蒸留残渣油や該常圧蒸留残渣油の減圧蒸
留工程で得られるアスファルト分を含む減圧蒸留残渣油
が挙げられる。また減圧蒸留残渣油のプロパン脱れきア
スファルトが挙げられる。これらの原料は混合して用い
ることもできる。また、製品の要求性状によりこれらの
原料に蒸留留出油、プロパン脱れき油、フルフラールエ
キストラクト等を混合して用いることができる。
あり、例えば石油の常圧蒸留工程で得られるアスファル
ト分を含む常圧蒸留残渣油や該常圧蒸留残渣油の減圧蒸
留工程で得られるアスファルト分を含む減圧蒸留残渣油
が挙げられる。また減圧蒸留残渣油のプロパン脱れきア
スファルトが挙げられる。これらの原料は混合して用い
ることもできる。また、製品の要求性状によりこれらの
原料に蒸留留出油、プロパン脱れき油、フルフラールエ
キストラクト等を混合して用いることができる。
【０００８】石油蒸留残渣油の粘度は好ましくは５００
〜１００００ＣＳｔ（＠１００℃）、さらに好ましくは
８００〜８０００ＣＳｔ（＠１００℃）の範囲であり、
比重は０．９００〜１．１００（＠２５℃）、さらに好
ましくは０．９５０〜１．０５０（＠２５℃）の範囲で
ある。
〜１００００ＣＳｔ（＠１００℃）、さらに好ましくは
８００〜８０００ＣＳｔ（＠１００℃）の範囲であり、
比重は０．９００〜１．１００（＠２５℃）、さらに好
ましくは０．９５０〜１．０５０（＠２５℃）の範囲で
ある。
【０００９】本発明で用いる窒素酸化物ガスとしては、
一般式ＮＯx で表される窒素酸化物が挙げられる。例え
ばＮＯ、Ｎ2 Ｏ、ＮＯ2 、Ｎ2 Ｏ3 、Ｎ2 Ｏ4 あるいは
Ｎ2Ｏ5 が挙げられる。これらは単独または混合して用
いることができる。窒素酸化物を含有するガスとしては
一般式ＮＯx で表される窒素酸化物を含むガスが挙げら
れ、例えば加熱燃焼排ガスやエンジン燃焼排ガスが挙げ
られる。また、酸素や空気により窒素酸化物に容易に転
化するＮＨ3 やＮ2 Ｈ4 等を注入してＮＯx 源とするこ
ともできる。
一般式ＮＯx で表される窒素酸化物が挙げられる。例え
ばＮＯ、Ｎ2 Ｏ、ＮＯ2 、Ｎ2 Ｏ3 、Ｎ2 Ｏ4 あるいは
Ｎ2Ｏ5 が挙げられる。これらは単独または混合して用
いることができる。窒素酸化物を含有するガスとしては
一般式ＮＯx で表される窒素酸化物を含むガスが挙げら
れ、例えば加熱燃焼排ガスやエンジン燃焼排ガスが挙げ
られる。また、酸素や空気により窒素酸化物に容易に転
化するＮＨ3 やＮ2 Ｈ4 等を注入してＮＯx 源とするこ
ともできる。
【００１０】窒素酸化物ガスはそのまま用いても良く、
あるいは該窒素酸化物ガスを、例えば窒素、アルゴン、
ヘリウム等の不活性ガスまたは水蒸気、一酸化炭素、二
酸化炭素、空気等の任意のガスで稀釈して用いることも
できる。窒素酸化物ガスの添加量は好ましくは５００ｐ
ｐｍ以上、さらに好ましくは１０００ｐｐｍ以上であ
る。
あるいは該窒素酸化物ガスを、例えば窒素、アルゴン、
ヘリウム等の不活性ガスまたは水蒸気、一酸化炭素、二
酸化炭素、空気等の任意のガスで稀釈して用いることも
できる。窒素酸化物ガスの添加量は好ましくは５００ｐ
ｐｍ以上、さらに好ましくは１０００ｐｐｍ以上であ
る。
【００１１】本発明のブローンアスファルトの製造方式
として、回分式、連続式（タワー式、管式）のいずれを
用いてもよい。特に連続式のうち管式が好ましく用いら
れる。管式では窒素酸化物ガス気流中に石油蒸留残渣油
原料を微粒子状にして放射する方法が好ましい。この場
合、ガスが連続相で原料が不連続相（Liquid in GasPha
se ）で行うことが好ましい。
として、回分式、連続式（タワー式、管式）のいずれを
用いてもよい。特に連続式のうち管式が好ましく用いら
れる。管式では窒素酸化物ガス気流中に石油蒸留残渣油
原料を微粒子状にして放射する方法が好ましい。この場
合、ガスが連続相で原料が不連続相（Liquid in GasPha
se ）で行うことが好ましい。
【００１２】回分式と連続式であるタワー式の場合、反
応温度は好ましくは１５０〜３５０℃、さらに好ましく
は２００〜３００℃であり、反応圧力は好ましくは常圧
〜５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、さらに好ましくは０．５〜５ｋｇ
／ｃｍ2 の範囲である。ガス量は好ましくは５０〜３０
０Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅｅｄ、さらに好ましくは１００
〜２００Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅｅｄの範囲である。接触
（ブローイング）時間は好ましくは１〜１０ｈｒ、さら
に好ましくは３〜７ｈｒである。
応温度は好ましくは１５０〜３５０℃、さらに好ましく
は２００〜３００℃であり、反応圧力は好ましくは常圧
〜５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、さらに好ましくは０．５〜５ｋｇ
／ｃｍ2 の範囲である。ガス量は好ましくは５０〜３０
０Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅｅｄ、さらに好ましくは１００
〜２００Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅｅｄの範囲である。接触
（ブローイング）時間は好ましくは１〜１０ｈｒ、さら
に好ましくは３〜７ｈｒである。
【００１３】管式反応器の場合、反応温度は好ましくは
１５０〜３５０℃、さらに好ましくは２００〜３００℃
であり、反応圧力は好ましくは０．５〜１０ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇ、さらに好ましくは１．０〜５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範
囲である。管式反応器の油循環比（Recycle/Feed）は好
ましくは２〜２０、さらに好ましくは８〜１５、ガス量
は好ましくは５０〜３００Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅｅｄ、
さらに好ましくは１００〜２００Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅ
ｅｄの範囲である。接触（ブローイング）時間は好まし
くは１〜１０ｈｒ、さらに好ましくは２〜５ｈｒであ
る。
１５０〜３５０℃、さらに好ましくは２００〜３００℃
であり、反応圧力は好ましくは０．５〜１０ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇ、さらに好ましくは１．０〜５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範
囲である。管式反応器の油循環比（Recycle/Feed）は好
ましくは２〜２０、さらに好ましくは８〜１５、ガス量
は好ましくは５０〜３００Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅｅｄ、
さらに好ましくは１００〜２００Ｎｍ3 ／Ｔｏｎ Ｆｅ
ｅｄの範囲である。接触（ブローイング）時間は好まし
くは１〜１０ｈｒ、さらに好ましくは２〜５ｈｒであ
る。
【００１４】管式反応器についてさらに詳しく説明する
と、ガス気流を保つために反応器は図１に示すような管
式の反応器が好ましい。図１の１は管式反応器、２は気
液分離器、３は水スプレー搭、４は油循環ポンプであ
る。窒素酸化物ガス（ＮＯ）を含む気流中に微粒子状に
した原料（Feed）を供給し、管式反応器１で原料をブロ
ーイングした後、気液分離器２で気液に分離する。気液
分離器２には付着したカーボンの燃焼防止のためにスチ
ームが常時入れられている。分離されたブローイング油
５は製品として抜き出されるが、製品の一部は再循環
（Recycle)される。７はＬＬＣ（Liqued Level Control
ler)、８は制御弁、９および１０は流量制御弁である。
と、ガス気流を保つために反応器は図１に示すような管
式の反応器が好ましい。図１の１は管式反応器、２は気
液分離器、３は水スプレー搭、４は油循環ポンプであ
る。窒素酸化物ガス（ＮＯ）を含む気流中に微粒子状に
した原料（Feed）を供給し、管式反応器１で原料をブロ
ーイングした後、気液分離器２で気液に分離する。気液
分離器２には付着したカーボンの燃焼防止のためにスチ
ームが常時入れられている。分離されたブローイング油
５は製品として抜き出されるが、製品の一部は再循環
（Recycle)される。７はＬＬＣ（Liqued Level Control
ler)、８は制御弁、９および１０は流量制御弁である。
【００１５】原料を微粒子状にする装置はノズルまたは
オリフィスに改良を加えた特殊なノズルまたはオリフィ
スであり、さらに詳しくは小孔を相当数設けた多孔ノズ
ルやオリフィスであり、さらに重油燃焼装置として使用
されている噴霧式や蒸気噴霧式重油バーナなど液体を微
粒子化できるものであればよい。また原料を微粒子状に
保つために管式反応器１内にストレーナーあるいはミキ
サーなどを備える手法も取ることもできる。
オリフィスに改良を加えた特殊なノズルまたはオリフィ
スであり、さらに詳しくは小孔を相当数設けた多孔ノズ
ルやオリフィスであり、さらに重油燃焼装置として使用
されている噴霧式や蒸気噴霧式重油バーナなど液体を微
粒子化できるものであればよい。また原料を微粒子状に
保つために管式反応器１内にストレーナーあるいはミキ
サーなどを備える手法も取ることもできる。
【００１６】気液分離器２で分離された廃ガス６はさら
に水スプレー搭３で処理され、気相は廃ガス処理装置へ
送られ、液相は廃水処理装置へ送られて、廃ガス６中の
硫化水素、亜硫酸ガスが除去される。本発明の方法は原
料が高沸点のパラフィン基油を含むような軽質原料油か
らセミブローンアスファルトを製造することにも適して
いる。
に水スプレー搭３で処理され、気相は廃ガス処理装置へ
送られ、液相は廃水処理装置へ送られて、廃ガス６中の
硫化水素、亜硫酸ガスが除去される。本発明の方法は原
料が高沸点のパラフィン基油を含むような軽質原料油か
らセミブローンアスファルトを製造することにも適して
いる。
【００１７】
【実施例】以下に実施例を示すが、本発明はこれに限定
されるものではない。評価に用いた針入度と軟化点の測
定方法はいずれもＪＩＳ Ｋ２２０７−１９９０に従っ
た。
されるものではない。評価に用いた針入度と軟化点の測
定方法はいずれもＪＩＳ Ｋ２２０７−１９９０に従っ
た。
【００１８】（実施例１）中東系減圧蒸留残渣油（粘度
５４５３ＣＳｔ（＠１００℃）、比重１．０１９５（＠
２５℃））２９７５ｇとプロパン脱れき油（粘度３６．
８８ＣＳｔ（＠１００℃）、比重０．９３３４（＠２５
℃））５２５ｇを５リットル攪拌機付きステンレス容器
に張り込み、温度２６０℃にてＮＯを１％含む空気４９
０ＮＬ／ｈｒで８ｈｒブローイングを行って得た製品の
性状は針入度が１７、軟化点が９１．５℃であった。
５４５３ＣＳｔ（＠１００℃）、比重１．０１９５（＠
２５℃））２９７５ｇとプロパン脱れき油（粘度３６．
８８ＣＳｔ（＠１００℃）、比重０．９３３４（＠２５
℃））５２５ｇを５リットル攪拌機付きステンレス容器
に張り込み、温度２６０℃にてＮＯを１％含む空気４９
０ＮＬ／ｈｒで８ｈｒブローイングを行って得た製品の
性状は針入度が１７、軟化点が９１．５℃であった。
【００１９】（比較例１）ＮＯを含まない空気を用いる
以外は実施例１と同一の条件でブローイングを行い針入
度１７、軟化点９２．５℃を得るのに要した時間は１０
ｈｒであった。ＮＯを添加した場合（実施例１）は、添
加しない場合（比較例１）よりも処理時間が短縮できる
ことがわかる。
以外は実施例１と同一の条件でブローイングを行い針入
度１７、軟化点９２．５℃を得るのに要した時間は１０
ｈｒであった。ＮＯを添加した場合（実施例１）は、添
加しない場合（比較例１）よりも処理時間が短縮できる
ことがわかる。
【００２０】（実施例２）実施例１と同一の原料油１２
００ｇを２リットルガラスフラスコに張り込み温度２３
０℃にてテストガソリンエンジン（日産ＶＧ２０Ｅ）の
エンジン排気ガス（ＣＯ2 １３．２〜１３．７％、ＮＯ
x ２９００〜３７００ｐｐｍ、Ｏ2 ０．５〜０．８％、
Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ）を１２０ＮＬ／ｈｒで吹き込み攪
拌しながら１２ｈｒブローイングを行って得た製品の性
状は針入度が４７、軟化点が５７℃であった。
００ｇを２リットルガラスフラスコに張り込み温度２３
０℃にてテストガソリンエンジン（日産ＶＧ２０Ｅ）の
エンジン排気ガス（ＣＯ2 １３．２〜１３．７％、ＮＯ
x ２９００〜３７００ｐｐｍ、Ｏ2 ０．５〜０．８％、
Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ）を１２０ＮＬ／ｈｒで吹き込み攪
拌しながら１２ｈｒブローイングを行って得た製品の性
状は針入度が４７、軟化点が５７℃であった。
【００２１】（実施例３）実施例２と同一の原料油、張
り込み量で反応温度２６０℃、吹き込みエンジン排気ガ
ス（ＣＯ2 １４．０％、ＮＯx ４３００〜４４００ｐｐ
ｍ、Ｏ2 ０．５〜０．８％、Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ）を１
２０ＮＬ／ｈｒ、７．５ｈｒブローイングを行って得た
製品の性状は針入度が２７、軟化点が７５℃であった。
り込み量で反応温度２６０℃、吹き込みエンジン排気ガ
ス（ＣＯ2 １４．０％、ＮＯx ４３００〜４４００ｐｐ
ｍ、Ｏ2 ０．５〜０．８％、Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ）を１
２０ＮＬ／ｈｒ、７．５ｈｒブローイングを行って得た
製品の性状は針入度が２７、軟化点が７５℃であった。
【００２２】（実施例４）吹き込みエンジン排気ガス
（ＣＯ2 １３．５％、ＮＯx ３４００〜３６００ｐｐ
ｍ）以外は実施例３と同一条件で２３ｈｒブローイング
を行って得た製品の性状は針入度が７、軟化点が１２４
℃であった。
（ＣＯ2 １３．５％、ＮＯx ３４００〜３６００ｐｐ
ｍ）以外は実施例３と同一条件で２３ｈｒブローイング
を行って得た製品の性状は針入度が７、軟化点が１２４
℃であった。
【００２３】（実施例５）実施例２の混合ガスの代わり
にＮＯのみを１２０ＮＬ／ｈｒ、４ｈｒブローイングを
行って得た製品の性状は針入度が１０、軟化点が９５℃
であった。
にＮＯのみを１２０ＮＬ／ｈｒ、４ｈｒブローイングを
行って得た製品の性状は針入度が１０、軟化点が９５℃
であった。
【００２４】（比較例２）図１に示す管式反応器１．０
４０ｍ3 （３Ｂ）に１５０Ｎｍ3 ／ｈｒの空気と１８０
℃にて原料油（粘度１７００ＣＳｔ（＠１００℃））を
多孔のノズルを用いて、０．８８ｋＬ／ｈｒで張り込
み、管平均圧力２．１ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、温度２５０℃、
油循環比１０の条件で０．８８ｋＬ／ｈｒのブロンアス
ファルトを連続的に製造した。製品の性状は針入度が２
８、軟化点が７５℃であった。
４０ｍ3 （３Ｂ）に１５０Ｎｍ3 ／ｈｒの空気と１８０
℃にて原料油（粘度１７００ＣＳｔ（＠１００℃））を
多孔のノズルを用いて、０．８８ｋＬ／ｈｒで張り込
み、管平均圧力２．１ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、温度２５０℃、
油循環比１０の条件で０．８８ｋＬ／ｈｒのブロンアス
ファルトを連続的に製造した。製品の性状は針入度が２
８、軟化点が７５℃であった。
【００２５】（実施例６）比較例２の空気に１％ＮＯを
添加し、温度、圧力、油循環比は同一で、１．１０ｋＬ
／ｈｒで張り込み、１．１０ｋＬ／ｈｒのブロンアスフ
ァルトを連続的に製造した製品の性状は針入度が２５、
軟化点が７８℃であった。ＮＯを添加した場合（実施例
６）は、添加しない場合（比較例２）よりも処理量が多
くなる。すなわち、反応が促進されることがわかる。
添加し、温度、圧力、油循環比は同一で、１．１０ｋＬ
／ｈｒで張り込み、１．１０ｋＬ／ｈｒのブロンアスフ
ァルトを連続的に製造した製品の性状は針入度が２５、
軟化点が７８℃であった。ＮＯを添加した場合（実施例
６）は、添加しない場合（比較例２）よりも処理量が多
くなる。すなわち、反応が促進されることがわかる。
【００２６】
【発明の効果】本発明のブローンアスファルトの製造方
法によれば、窒素酸化物ガスまたは窒素酸化物を含有す
るガスを添加することにより反応を促進できるので製造
時間が短縮され、従って省エネとなる。また特に管式反
応器を用いれば、空気量、温度の他に圧力、原料の供給
速度、油循環比（Recycle/Feed）を任意に変動させるこ
とができ、反応条件を広範囲に設定することができ、針
入度指数の高い、低温で脆くなりにくい製品を製造する
ことができる。
法によれば、窒素酸化物ガスまたは窒素酸化物を含有す
るガスを添加することにより反応を促進できるので製造
時間が短縮され、従って省エネとなる。また特に管式反
応器を用いれば、空気量、温度の他に圧力、原料の供給
速度、油循環比（Recycle/Feed）を任意に変動させるこ
とができ、反応条件を広範囲に設定することができ、針
入度指数の高い、低温で脆くなりにくい製品を製造する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明のブローンアスファルトの製造方法の
例を示す製造フローである。
例を示す製造フローである。
１ 管式反応器 ２ 気液分離器 ３ 水スプレー搭 ４ 油循環ポンプ ５ ブローイング油 ６ 廃ガス ７ ＬＬＣ ８ 制御弁 ９、１０ 流量制御弁
Claims (1)
- 【請求項１】 石油蒸留残渣油原料を昇温下に窒素酸化
物ガスまたは窒素酸化物を含有するガスと接触させるこ
とを特徴とするブローンアスファルトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15671695A JPH08325577A (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | ブローンアスファルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15671695A JPH08325577A (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | ブローンアスファルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08325577A true JPH08325577A (ja) | 1996-12-10 |
Family
ID=15633783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15671695A Pending JPH08325577A (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | ブローンアスファルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08325577A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013516504A (ja) * | 2009-12-31 | 2013-05-13 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 改質瀝青を製造するための多目的反応器および処理法 |
| CN104560089A (zh) * | 2013-10-22 | 2015-04-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高软化点沥青的生产方法 |
| IT202100018347A1 (it) * | 2021-07-12 | 2023-01-12 | Mopi S R L | Processo e apparato per l’ossidazione di bitumi |
-
1995
- 1995-06-01 JP JP15671695A patent/JPH08325577A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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