JPH08336443A - ベットマット及びその製法 - Google Patents
ベットマット及びその製法Info
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Landscapes
- Mattresses And Other Support Structures For Chairs And Beds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】蒸れ難く寝心地が良好で、耐熱耐久性、形態保
持性、クッション性に優れ、折り曲げ性も良好で使い易
く、火災時に有毒ガスの発生が少なく、難燃性で、ＭＲ
ＳＡ等の雑菌を除去するための洗濯ができて水切り性の
良好な、更には、リサイクルも可能な一般家庭用、病院
用及びホテル用等のベットに最適なベットマット及び、
その製法を提供することを目的とする。 【構成】熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連
続した線条を曲がりくねらせランダムループを形成し、
それぞれのループを互いに接触させた接触部の大部分が
融着して３次元立体構造体を形成し、両面が実質的にフ
ラット化された見掛けの密度が低い、厚みのある網状体
からなるクッション層とその表面側又は、及び裏面側に
熱可塑性樹脂の繊維からなるダブルラッセルニットをワ
ディング層として積層されたクッション体が側地で包ま
れたベットマットとその製法である。
持性、クッション性に優れ、折り曲げ性も良好で使い易
く、火災時に有毒ガスの発生が少なく、難燃性で、ＭＲ
ＳＡ等の雑菌を除去するための洗濯ができて水切り性の
良好な、更には、リサイクルも可能な一般家庭用、病院
用及びホテル用等のベットに最適なベットマット及び、
その製法を提供することを目的とする。 【構成】熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連
続した線条を曲がりくねらせランダムループを形成し、
それぞれのループを互いに接触させた接触部の大部分が
融着して３次元立体構造体を形成し、両面が実質的にフ
ラット化された見掛けの密度が低い、厚みのある網状体
からなるクッション層とその表面側又は、及び裏面側に
熱可塑性樹脂の繊維からなるダブルラッセルニットをワ
ディング層として積層されたクッション体が側地で包ま
れたベットマットとその製法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れたクッション性と
耐久性及び蒸れ難く、折り曲げ性にも優れ、洗濯が可能
で、洗濯後の水切り性も良好で乾燥が早く、常に清潔性
を保持できる一般家庭用、病院用及びホテル用等のベッ
トに最適なベットマット及び、敷布団等のクッション材
にも適したベットマットに関する。
耐久性及び蒸れ難く、折り曲げ性にも優れ、洗濯が可能
で、洗濯後の水切り性も良好で乾燥が早く、常に清潔性
を保持できる一般家庭用、病院用及びホテル用等のベッ
トに最適なベットマット及び、敷布団等のクッション材
にも適したベットマットに関する。
【０００２】
【従来技術】現在、ベッド用のベットマットはクッショ
ン層に硬鋼線スプリング又は発泡スチロール等の発泡体
を用い、ワディング層に発泡ウレタンや非弾性捲縮繊維
を接着した樹脂綿や硬綿などが積層一体化されたもの、
及びクッション体が同一組成のウレタン等の発泡体や非
弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿又は硬綿のみで構成され
たものが使用されている。
ン層に硬鋼線スプリング又は発泡スチロール等の発泡体
を用い、ワディング層に発泡ウレタンや非弾性捲縮繊維
を接着した樹脂綿や硬綿などが積層一体化されたもの、
及びクッション体が同一組成のウレタン等の発泡体や非
弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿又は硬綿のみで構成され
たものが使用されている。
【０００３】しかしながら、クッション層に硬鋼線スプ
リングを用いたものは、サポ−ト性は著しく優れている
が、折り曲げ性に劣り、又、廃棄時に硬鋼線スプリング
を分離して処理するための煩雑さが大きい問題となって
いる。クッション層又はワディング層又はクッション体
に発泡−架橋型ウレタンを用いたものは、クッション体
としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に劣り蓄
熱性があるため蒸れやすく、折り曲げ性もやや劣り、か
つ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼却
される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除
去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多く
なったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限
定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工性
は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題などもあ
る。また、最近、病院用ベットがＭＲＳＡ等の温床とな
る問題からベットマットの洗濯が必要だが、透水性に劣
るウレタンは洗濯ができないため社会問題になってい
る。
リングを用いたものは、サポ−ト性は著しく優れている
が、折り曲げ性に劣り、又、廃棄時に硬鋼線スプリング
を分離して処理するための煩雑さが大きい問題となって
いる。クッション層又はワディング層又はクッション体
に発泡−架橋型ウレタンを用いたものは、クッション体
としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に劣り蓄
熱性があるため蒸れやすく、折り曲げ性もやや劣り、か
つ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼却
される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除
去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多く
なったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限
定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工性
は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題などもあ
る。また、最近、病院用ベットがＭＲＳＡ等の温床とな
る問題からベットマットの洗濯が必要だが、透水性に劣
るウレタンは洗濯ができないため社会問題になってい
る。
【０００４】クッション層又はワディング層又はクッシ
ョン体がポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂綿、
例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６０−
１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公報、
特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架橋性
ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７３２
号公報等がある。これらをクッション層又はワディング
層に用いたものは、通気性をよくして蒸れを軽減できる
が、耐久性と折り曲げ性に劣り、且つ、熱可塑性でな
く、単一組成でもないためリサイクルも出来ない等の問
題、及び加工性の煩雑さや製造中に使用される薬品の公
害問題などもある。また、洗濯は可能だが、水切り性が
悪い問題がある。
ョン体がポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂綿、
例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６０−
１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公報、
特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架橋性
ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７３２
号公報等がある。これらをクッション層又はワディング
層に用いたものは、通気性をよくして蒸れを軽減できる
が、耐久性と折り曲げ性に劣り、且つ、熱可塑性でな
く、単一組成でもないためリサイクルも出来ない等の問
題、及び加工性の煩雑さや製造中に使用される薬品の公
害問題などもある。また、洗濯は可能だが、水切り性が
悪い問題がある。
【０００５】クッション層又はワディング層又はクッシ
ョン体にポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３１１
５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３
−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接着繊
維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため（例
えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４
９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着部分
が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの耐久
性が劣る問題がある。更に折り曲げ性が劣るものであ
る。また、洗濯は可能だが、水切り性が悪い問題があ
る。耐久性の改良法として、交絡処理する方法が特開平
４−２４５９６５号公報等で提案されているが、接着部
分の脆さは解決されず弾力性の低下が大きく、折り曲げ
性も劣る問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更
には接着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付
与しにくい問題もある。このため、接着部分を柔らか
い、且つある程度変形しても回復するポリエステルエラ
ストマ−を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた
熱接着繊維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維
を用いたクッション体がＷＯ−９１／１９０３２号公
報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３
６５４号公報等で提案されている。この繊維構造物に使
われる接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセ
グメントとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が
３０〜５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフ
タル酸を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成とし
て特公昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様
にイソフタル酸を含有して非晶性が増すことになり、融
点も１８０℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の
形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが
塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステル
のため、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗
圧縮性が低下する問題点、及び折り曲げ性が劣り、洗濯
は可能だが、水切り性が悪い問題点がある。耐久性を更
なる改良法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ
−ス成分にイソフタル酸を含有するポリエステルエラス
トマ−、コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着
複合繊維のみからなる構造体が提案されているが上述の
理由で加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性
が低下し、クッション体に使用するには問題がある。
又、硬綿の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦
係数を下げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が
特開昭６３−１５８０９４号公報で提案されている。
が、熱接着繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るの
でクッション体に使用するには好ましくない。他方、折
り曲げ性の改良法として、折り畳み構造にする方法が特
開昭５５−３６３７３号公報、特開平２−１４２５１３
号公報、特開平５−３８９４号公報等で提案されている
が、折り曲げ性は改良されたが、耐久性や洗濯時の問題
は何ら改良されず、クッション体として用いるには問題
が多いものである。又、折り曲げ部分に空洞を作って折
り曲げ性を改良したものとして、例えば特開平５−２８
５０３１号公報等があるが、ウレタン等の発泡体の問
題、又は硬綿の問題を何ら解決できていない。
ョン体にポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３１１
５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３
−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接着繊
維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため（例
えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４
９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着部分
が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの耐久
性が劣る問題がある。更に折り曲げ性が劣るものであ
る。また、洗濯は可能だが、水切り性が悪い問題があ
る。耐久性の改良法として、交絡処理する方法が特開平
４−２４５９６５号公報等で提案されているが、接着部
分の脆さは解決されず弾力性の低下が大きく、折り曲げ
性も劣る問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更
には接着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付
与しにくい問題もある。このため、接着部分を柔らか
い、且つある程度変形しても回復するポリエステルエラ
ストマ−を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた
熱接着繊維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維
を用いたクッション体がＷＯ−９１／１９０３２号公
報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３
６５４号公報等で提案されている。この繊維構造物に使
われる接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセ
グメントとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が
３０〜５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフ
タル酸を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成とし
て特公昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様
にイソフタル酸を含有して非晶性が増すことになり、融
点も１８０℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の
形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが
塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステル
のため、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗
圧縮性が低下する問題点、及び折り曲げ性が劣り、洗濯
は可能だが、水切り性が悪い問題点がある。耐久性を更
なる改良法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ
−ス成分にイソフタル酸を含有するポリエステルエラス
トマ−、コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着
複合繊維のみからなる構造体が提案されているが上述の
理由で加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性
が低下し、クッション体に使用するには問題がある。
又、硬綿の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦
係数を下げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が
特開昭６３−１５８０９４号公報で提案されている。
が、熱接着繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るの
でクッション体に使用するには好ましくない。他方、折
り曲げ性の改良法として、折り畳み構造にする方法が特
開昭５５−３６３７３号公報、特開平２−１４２５１３
号公報、特開平５−３８９４号公報等で提案されている
が、折り曲げ性は改良されたが、耐久性や洗濯時の問題
は何ら改良されず、クッション体として用いるには問題
が多いものである。又、折り曲げ部分に空洞を作って折
り曲げ性を改良したものとして、例えば特開平５−２８
５０３１号公報等があるが、ウレタン等の発泡体の問
題、又は硬綿の問題を何ら解決できていない。
【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。それらを用いたクッション体として、実開昭５８
−９３２７０号公報に硬い構造と柔らかな構造を積層さ
れたものが実開昭５８−９５７６０号公報には、硬い構
造の網状体内部に空調部を有するもの、実開昭５８−１
０５７１４号公報には硬い構造と推測される網状体を用
いたもの記載されているが、耐熱耐久性や寝心地及び軽
量化や洗濯性などの取扱性には何ら配慮されていない。
特開昭５８−１０９６７０号公報には、片面に凹凸を有
する網状体が提案されているが、細い繊維から構成した
クッションとは異なり表面が凸凹でタッチが悪く、耐熱
耐久性や寝心地及び軽量化や洗濯性などの取扱性には何
ら配慮されていない。特開平６−３２７７２３号公報に
は、洗浄パイプや通気管等を装着可能な孔部を有する網
状体が開示されているが、素材がオレフィンのため耐熱
耐久性が著しく劣り、軽量化や洗濯性などの取扱性にも
何ら配慮されておらずワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法も開示されているがクッション材に
は適さない網状構造体である。特公平３−５５５８３号
公報には、ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で
細くする方法が記載されている。この方法では表面をフ
ラット化できず、厚みのある細い線条層を作ることでき
ない。したがって座り心地の良好なクッション材にはな
らない。特開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ
−ル製のフロアマットの開示があるが、室温での圧縮回
復性が悪く、耐熱性は著しく悪いので、クッション材と
しては好ましくないものである。なお、上述構造体はベ
ットマットに関する配慮が全くなされていない。
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。それらを用いたクッション体として、実開昭５８
−９３２７０号公報に硬い構造と柔らかな構造を積層さ
れたものが実開昭５８−９５７６０号公報には、硬い構
造の網状体内部に空調部を有するもの、実開昭５８−１
０５７１４号公報には硬い構造と推測される網状体を用
いたもの記載されているが、耐熱耐久性や寝心地及び軽
量化や洗濯性などの取扱性には何ら配慮されていない。
特開昭５８−１０９６７０号公報には、片面に凹凸を有
する網状体が提案されているが、細い繊維から構成した
クッションとは異なり表面が凸凹でタッチが悪く、耐熱
耐久性や寝心地及び軽量化や洗濯性などの取扱性には何
ら配慮されていない。特開平６−３２７７２３号公報に
は、洗浄パイプや通気管等を装着可能な孔部を有する網
状体が開示されているが、素材がオレフィンのため耐熱
耐久性が著しく劣り、軽量化や洗濯性などの取扱性にも
何ら配慮されておらずワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法も開示されているがクッション材に
は適さない網状構造体である。特公平３−５５５８３号
公報には、ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で
細くする方法が記載されている。この方法では表面をフ
ラット化できず、厚みのある細い線条層を作ることでき
ない。したがって座り心地の良好なクッション材にはな
らない。特開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ
−ル製のフロアマットの開示があるが、室温での圧縮回
復性が悪く、耐熱性は著しく悪いので、クッション材と
しては好ましくないものである。なお、上述構造体はベ
ットマットに関する配慮が全くなされていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
耐熱耐久性、形態保持性、クッション性に優れ、蒸れ難
く、折り曲げ性も良好で使い易く、火災時に有毒ガスの
発生が少なく、難燃性で、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去する
ための洗濯ができて水切り性の良好な、更には、リサイ
クルも可能なベット用に最適なクッション体及び敷布団
や家具用にも適するクッション体を提供することを目的
とする。
耐熱耐久性、形態保持性、クッション性に優れ、蒸れ難
く、折り曲げ性も良好で使い易く、火災時に有毒ガスの
発生が少なく、難燃性で、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去する
ための洗濯ができて水切り性の良好な、更には、リサイ
クルも可能なベット用に最適なクッション体及び敷布団
や家具用にも適するクッション体を提供することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は、クッション層の少なくとも上
面にワディング層が積層され、且つ、全体面が側地で被
われたベットマットであり、クッション層は、熱可塑性
弾性樹脂からなる線径が５ｍｍ以下の連続した線条を曲
がりくねらせランダムループを形成し、それぞれのルー
プの接触部の大部分が融着されてなる三次元立体構造網
状体で形成され、該三次元立体構造網状体は上、下両面
が実質的にフラット化されており、見掛密度が０．０５
〜０．１ｇ／cm3 、厚みが５ｍｍ以上であり、ワディン
グ層は、熱可塑性樹脂からなる繊維を用いたダブルラッ
セルニットからなり、該ワディング層の見掛密度が０．
２ｇ／cm3 以下であることを特徴とするベットマットで
ある。更には、クッション層を構成する熱可塑性弾性樹
脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以上で
あるベットマットであり、クッション層を構成する網状
体の線径が０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ
／cm3 から０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上である
ベットマットであり、クッション層を構成する網状体の
線径が０．０５mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．０
２ｇ／cm3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上５
００mm以下であるベットマットであり、ワディング層の
空隙率が９０％以上で厚みが２ｍｍ以上１０ｍｍ以下で
あるベットマットであり、クッション層とワディング層
が熱可塑性樹脂で熱融着により接合一体化したベットマ
ットであり、クッション層に熱可塑性弾性樹脂からなる
成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上
融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いたベッ
トマットであり、クッション層を構成する網状体の該線
条の断面形状が中空断面又は及び異形断面であるベット
マットであり、通気度が５０cc／cm2 秒以上であるベッ
トマットであり、クッション層を構成する熱可塑性弾性
樹脂及びワディング層を構成する熱可塑性樹脂がポリエ
ステルであるベットマットであり、熱可塑性樹脂からな
る繊維で形成された側地を被せて構成したベットマット
であり、複数のオリフィスを持つ多列ノズルより熱可塑
性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶融温度
で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で連
続線条のループを形成し、それぞれのループを互いに接
触し、融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で
挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた三次元構造
体の上、下両面又は片面に熱可塑性樹脂からなるダブル
ラッセルニットを積層し、側地を被せるベットマットの
製法であり、網状体を形成する時、引取ネットにダブル
ラッセルニットを同時に供給して該網状体表面に溶融接
着させてクッション体を形成するベットマットの製法で
あり、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可
塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度で
アニ−リングよる疑似結晶化処理を行うベットマットの
製法である。
の手段、即ち、本発明は、クッション層の少なくとも上
面にワディング層が積層され、且つ、全体面が側地で被
われたベットマットであり、クッション層は、熱可塑性
弾性樹脂からなる線径が５ｍｍ以下の連続した線条を曲
がりくねらせランダムループを形成し、それぞれのルー
プの接触部の大部分が融着されてなる三次元立体構造網
状体で形成され、該三次元立体構造網状体は上、下両面
が実質的にフラット化されており、見掛密度が０．０５
〜０．１ｇ／cm3 、厚みが５ｍｍ以上であり、ワディン
グ層は、熱可塑性樹脂からなる繊維を用いたダブルラッ
セルニットからなり、該ワディング層の見掛密度が０．
２ｇ／cm3 以下であることを特徴とするベットマットで
ある。更には、クッション層を構成する熱可塑性弾性樹
脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以上で
あるベットマットであり、クッション層を構成する網状
体の線径が０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ
／cm3 から０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上である
ベットマットであり、クッション層を構成する網状体の
線径が０．０５mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．０
２ｇ／cm3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上５
００mm以下であるベットマットであり、ワディング層の
空隙率が９０％以上で厚みが２ｍｍ以上１０ｍｍ以下で
あるベットマットであり、クッション層とワディング層
が熱可塑性樹脂で熱融着により接合一体化したベットマ
ットであり、クッション層に熱可塑性弾性樹脂からなる
成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上
融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いたベッ
トマットであり、クッション層を構成する網状体の該線
条の断面形状が中空断面又は及び異形断面であるベット
マットであり、通気度が５０cc／cm2 秒以上であるベッ
トマットであり、クッション層を構成する熱可塑性弾性
樹脂及びワディング層を構成する熱可塑性樹脂がポリエ
ステルであるベットマットであり、熱可塑性樹脂からな
る繊維で形成された側地を被せて構成したベットマット
であり、複数のオリフィスを持つ多列ノズルより熱可塑
性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶融温度
で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で連
続線条のループを形成し、それぞれのループを互いに接
触し、融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で
挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた三次元構造
体の上、下両面又は片面に熱可塑性樹脂からなるダブル
ラッセルニットを積層し、側地を被せるベットマットの
製法であり、網状体を形成する時、引取ネットにダブル
ラッセルニットを同時に供給して該網状体表面に溶融接
着させてクッション体を形成するベットマットの製法で
あり、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可
塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度で
アニ−リングよる疑似結晶化処理を行うベットマットの
製法である。
【０００９】本発明に於ける熱可塑性樹脂とは、加熱に
より可塑性が現れて自由に変形できるようになり、また
冷却すれば再び固くなり、しかも此の間にほとんど化学
変化を起こさないような性質を有する高分子からなる樹
脂をいう。本発明に用いる熱可塑性樹脂の例は、以下に
詳述する熱可塑性弾性樹脂及び熱可塑性非弾性樹脂が好
ましい。
より可塑性が現れて自由に変形できるようになり、また
冷却すれば再び固くなり、しかも此の間にほとんど化学
変化を起こさないような性質を有する高分子からなる樹
脂をいう。本発明に用いる熱可塑性樹脂の例は、以下に
詳述する熱可塑性弾性樹脂及び熱可塑性非弾性樹脂が好
ましい。
【００１０】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、
１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、本発明のベットマットを構成す
る網状体は好ましい実施形態として難燃性を付与するた
め燐系化合物を含有させるので、熱安定性が難燃剤を含
有しないものよりやや劣るので、必要に応じ、抗酸化剤
等を添加して耐熱性や耐久性を向上させるのが特に好ま
しい。抗酸化剤は、好ましくはヒンダ−ド系抗酸化剤と
しては、ヒンダ−ドフェノ−ル系とヒンダ−ドアミン系
があり、窒素を含有しないヒンダ−ドフェノ−ル系抗酸
化剤を１％〜５％添加して熱分解を抑制すると燃焼時の
致死量が少ない有毒ガスの発生を抑えられるので特に好
ましい。本発明の目的である好ましい耐久性とクッショ
ン性を兼備できるベットマットになるクッション層を構
成する熱可塑性弾性樹脂の後述する方法で測定した伸長
回復性は、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長
回復率）は２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時
間保持した後の回復率（７０℃伸長回復率）は３０％以
上であり、より好ましくは、室温伸長回復率が３０％以
上、７０℃伸長回復率が４０％以上であり、最も好まし
くは、室温伸長回復率が４０％以上、７０℃伸長回復率
が５０％以上とする。このような伸長回復性を付与する
成分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含
有量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０
重量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以
下が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。
即ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をも
たせる成分のソフトセグメント含有量は好ましくは１５
重量％以上８０重量％以下であり、より好ましくは３０
重量％以上７０重量％以下である。
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、
１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、本発明のベットマットを構成す
る網状体は好ましい実施形態として難燃性を付与するた
め燐系化合物を含有させるので、熱安定性が難燃剤を含
有しないものよりやや劣るので、必要に応じ、抗酸化剤
等を添加して耐熱性や耐久性を向上させるのが特に好ま
しい。抗酸化剤は、好ましくはヒンダ−ド系抗酸化剤と
しては、ヒンダ−ドフェノ−ル系とヒンダ−ドアミン系
があり、窒素を含有しないヒンダ−ドフェノ−ル系抗酸
化剤を１％〜５％添加して熱分解を抑制すると燃焼時の
致死量が少ない有毒ガスの発生を抑えられるので特に好
ましい。本発明の目的である好ましい耐久性とクッショ
ン性を兼備できるベットマットになるクッション層を構
成する熱可塑性弾性樹脂の後述する方法で測定した伸長
回復性は、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長
回復率）は２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時
間保持した後の回復率（７０℃伸長回復率）は３０％以
上であり、より好ましくは、室温伸長回復率が３０％以
上、７０℃伸長回復率が４０％以上であり、最も好まし
くは、室温伸長回復率が４０％以上、７０℃伸長回復率
が５０％以上とする。このような伸長回復性を付与する
成分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含
有量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０
重量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以
下が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。
即ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をも
たせる成分のソフトセグメント含有量は好ましくは１５
重量％以上８０重量％以下であり、より好ましくは３０
重量％以上７０重量％以下である。
【００１１】本発明ベットマットの好ましい実施形態と
して難燃性を付与する必要から、熱可塑性弾性樹脂中に
燐含有量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント含有量（Ａ重
量％）に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関
係を満足するのが良い。満足しない場合は難燃性が劣る
の場合がある。１０００００ｐｐｍを越えると可塑化効
果による塑性変形が大きくなり熱可塑性弾性樹脂の耐熱
性が劣るので好ましくない。好ましい燐含有量（Ｂｐｐ
ｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ重量％）に対し、３
０Ａ＋１８００≦Ｂ≦１０００００であり、より好まし
い燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ
重量％）に対し、１６Ａ＋２６００≦Ｂ≦５００００で
ある。難燃性は多量のハロゲン化物と無機物を添加して
高度の難燃性を付与する方法があるが、燃焼時に致死量
の少ない有毒なハロゲンガスを多量に発生し、火災時の
中毒の問題があり、焼却時には、焼却炉の損傷が大きく
なるので、本発明では、好ましいハロゲン化物の含有量
は１０重量％以下、より好ましいハロゲン化物の含有量
は５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有し
ないものである。本発明の燐系難燃剤としては、例え
ば、ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の場合、樹脂重合
時に、ハ−ドセグメント部分に難燃剤として、例えば特
開昭５１−８２３９２号公報等に記載された１０〔２・
３・ジ（２・ヒドロキシエトキシ）−カルボニルプロピ
ル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１０ホスファフ
ェナレンス・１０オキシロ等のカルボン酸をハ−ドセグ
メントの酸成分の一部として共重合したポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂とする方法や、熱可塑性弾性樹脂に後
工程で、例えば、トリス（２・４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）フスファイト等の燐系化合物を添加して難燃性を
付与することができる。その他、難燃性を付与できる難
燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステル、ホ
スホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含有する
上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物から誘
導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑性弾性
樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて
添加できる。本発明ベットマットを構成するクッション
層の網状体やワディング層の接着成分に難燃性を付与す
るために燐を含有させており、この理由は、上記してい
る如く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガ
ス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできる
だけ少なくすることにある。このため、本発明ベットマ
ットを構成する網状体やワディング層及び補強層の燃焼
ガスの毒性指数は好ましくは６以下、より好ましくは
５．５以下である。また、側地又は補強層にポリエステ
ル繊維を使用する場合、好ましくはポリエステル系熱可
塑性弾性樹脂とすることで分別せずに再生リサイクルが
できる。
して難燃性を付与する必要から、熱可塑性弾性樹脂中に
燐含有量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント含有量（Ａ重
量％）に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関
係を満足するのが良い。満足しない場合は難燃性が劣る
の場合がある。１０００００ｐｐｍを越えると可塑化効
果による塑性変形が大きくなり熱可塑性弾性樹脂の耐熱
性が劣るので好ましくない。好ましい燐含有量（Ｂｐｐ
ｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ重量％）に対し、３
０Ａ＋１８００≦Ｂ≦１０００００であり、より好まし
い燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ
重量％）に対し、１６Ａ＋２６００≦Ｂ≦５００００で
ある。難燃性は多量のハロゲン化物と無機物を添加して
高度の難燃性を付与する方法があるが、燃焼時に致死量
の少ない有毒なハロゲンガスを多量に発生し、火災時の
中毒の問題があり、焼却時には、焼却炉の損傷が大きく
なるので、本発明では、好ましいハロゲン化物の含有量
は１０重量％以下、より好ましいハロゲン化物の含有量
は５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有し
ないものである。本発明の燐系難燃剤としては、例え
ば、ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の場合、樹脂重合
時に、ハ−ドセグメント部分に難燃剤として、例えば特
開昭５１−８２３９２号公報等に記載された１０〔２・
３・ジ（２・ヒドロキシエトキシ）−カルボニルプロピ
ル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１０ホスファフ
ェナレンス・１０オキシロ等のカルボン酸をハ−ドセグ
メントの酸成分の一部として共重合したポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂とする方法や、熱可塑性弾性樹脂に後
工程で、例えば、トリス（２・４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）フスファイト等の燐系化合物を添加して難燃性を
付与することができる。その他、難燃性を付与できる難
燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステル、ホ
スホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含有する
上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物から誘
導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑性弾性
樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて
添加できる。本発明ベットマットを構成するクッション
層の網状体やワディング層の接着成分に難燃性を付与す
るために燐を含有させており、この理由は、上記してい
る如く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガ
ス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできる
だけ少なくすることにある。このため、本発明ベットマ
ットを構成する網状体やワディング層及び補強層の燃焼
ガスの毒性指数は好ましくは６以下、より好ましくは
５．５以下である。また、側地又は補強層にポリエステ
ル繊維を使用する場合、好ましくはポリエステル系熱可
塑性弾性樹脂とすることで分別せずに再生リサイクルが
できる。
【００１２】本発明のベットマットを構成する熱可塑性
弾性樹脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定し
た融解曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するの
が好ましい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐
熱耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向
上する。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可
塑性樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性の
あるテレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸など
を９０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフ
タル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５
モル％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル
成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次い
で、ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分
子量が５００以上５０００以下、特に好ましくは１００
０以上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを
１５重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重
量％以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセ
グメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタ
レン２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメ
ントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱
抗へたり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少
なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理すると
より耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してか
らアニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。
このような処理をした網状体を示差走査型熱量計で測定
した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークを
より明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融
解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。
このことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ド
セグメントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成
され、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも
考えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義する）
この疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂やポ
リウレタン系弾性樹脂にも有効である。
弾性樹脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定し
た融解曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するの
が好ましい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐
熱耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向
上する。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可
塑性樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性の
あるテレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸など
を９０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフ
タル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５
モル％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル
成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次い
で、ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分
子量が５００以上５０００以下、特に好ましくは１００
０以上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを
１５重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重
量％以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセ
グメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタ
レン２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメ
ントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱
抗へたり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少
なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理すると
より耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してか
らアニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。
このような処理をした網状体を示差走査型熱量計で測定
した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークを
より明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融
解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。
このことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ド
セグメントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成
され、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも
考えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義する）
この疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂やポ
リウレタン系弾性樹脂にも有効である。
【００１３】本発明における熱可塑性非弾性樹脂とは、
ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン等が例示で
きる。なお、本発明ではガラス転移点温度が少なくとも
４０℃以上のものを使用するのが好ましい。例えば、ポ
リエステルでは、ポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）、ポリエチレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）、ポリシク
ロヘキシレンジメチレンテレフタレ−ト（ＰＣＨＤ
Ｔ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンナフタレ−ト
（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテレフタレ−ト（ＰＢ
Ｔ）、ポリブチレンナフタレ−ト（ＰＢＮ）、ポリアリ
レ−ト等、及びそれらの共重合ポリエステル等が例示で
きる。ポリアミドでは、ポリカプロラクタム（ＮＹ
６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ６６）、ポ
リヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１０）等が例示
できる。ポリオレフィンとしては、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリブテン・１（ＰＢ・１）等が例示できる。本
発明に用いる熱可塑性非弾性樹脂としては、クッション
材の側地にポリエステルを用いる場合が多いので、廃棄
する場合に分離せずにリサイクルが可能なクッション素
材として、耐熱性も良好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、Ｐ
ＣＨＤＴ等のポリエステルが特に好ましい。更には、Ｐ
ＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合して燐含
有エステル形成性化合物を共重合または燐含有難燃剤を
含有してなる難燃性ポリエステル（以下難燃性ポリエス
テルと略す）が好ましく、例えば、特開昭５１−８２３
９２号公報、特開昭５５−７８８８号公報、特公昭５５
−４１６１０号公報等に例示されたものが挙げられる。
なお、塩化ビニ−ルは自己消火性を有するが燃焼すると
有毒ガスを多く発生すること、及び耐熱耐久性が劣るの
で本発明に用いるのは好ましくない。
ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン等が例示で
きる。なお、本発明ではガラス転移点温度が少なくとも
４０℃以上のものを使用するのが好ましい。例えば、ポ
リエステルでは、ポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）、ポリエチレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）、ポリシク
ロヘキシレンジメチレンテレフタレ−ト（ＰＣＨＤ
Ｔ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンナフタレ−ト
（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテレフタレ−ト（ＰＢ
Ｔ）、ポリブチレンナフタレ−ト（ＰＢＮ）、ポリアリ
レ−ト等、及びそれらの共重合ポリエステル等が例示で
きる。ポリアミドでは、ポリカプロラクタム（ＮＹ
６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ６６）、ポ
リヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１０）等が例示
できる。ポリオレフィンとしては、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリブテン・１（ＰＢ・１）等が例示できる。本
発明に用いる熱可塑性非弾性樹脂としては、クッション
材の側地にポリエステルを用いる場合が多いので、廃棄
する場合に分離せずにリサイクルが可能なクッション素
材として、耐熱性も良好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、Ｐ
ＣＨＤＴ等のポリエステルが特に好ましい。更には、Ｐ
ＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合して燐含
有エステル形成性化合物を共重合または燐含有難燃剤を
含有してなる難燃性ポリエステル（以下難燃性ポリエス
テルと略す）が好ましく、例えば、特開昭５１−８２３
９２号公報、特開昭５５−７８８８号公報、特公昭５５
−４１６１０号公報等に例示されたものが挙げられる。
なお、塩化ビニ−ルは自己消火性を有するが燃焼すると
有毒ガスを多く発生すること、及び耐熱耐久性が劣るの
で本発明に用いるのは好ましくない。
【００１４】本発明ベットマットの基本のクッション層
は、繊径が５mm以下の熱可塑性弾性樹脂からなる連続し
た線条を曲がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大
部分が融着一体化された３次元立体構造体を形成し、両
面が実質的にフラット化された網状体のため、ワディン
グ層を介して外部から与えられた変形、特には局部的に
大きい変形応力が与えられた場合でも、フラット化され
た網状体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散さ
せ、熱可塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体
を形成し融着一体化されているので、構造体全体が変形
してエネルギ−変換により変形応力を吸収させることに
よりゴム弾性による低い反発力で変形応力を受け止める
ので、極端な局部的沈み込みを防止し、人体に対し柔ら
かな把持力で体型を支えることができる好ましい体型保
持機能を発現する。ベットマットでは振動吸収機能も要
求される。本発明の網状体からなるクッション層は、ベ
ットイン時や寝返り時に外部から与えられた振動を熱可
塑性弾性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰
し、好ましい振動吸収機能も発現する。変形応力が解除
されると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態
に回復する機能があるので耐へたり性も良好である。更
に、空隙率が高く、通気孔径が著しく大きいので通気抵
抗が低く通気性が著しく良好であり、寝返り等による変
形応力の変化を受けると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性を
有する線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化され
ているので、構造体全体が変形により圧縮回復してワデ
ィング層を介して透過したクッション層中に溜まった蒸
気や熱を含む空気を圧縮時排出し、回復時新鮮な外気と
入替えるポンプ機能を有するため、ワディング層とクッ
ション層間の熱及び蒸気の移動が容易となり蒸れ難くい
快適な寝心地を提供できるベットマットである。この目
的から、本発明の網状体を形成する振動吸収性と弾性回
復性の良い熱可塑性弾性樹脂からなる線条の線径は５mm
以下である。見掛け密度を０．２ｇ／cm2 以下にした場
合、５mmを越えると構成本数が少なくなり、密度斑を生
じて部分的に耐久性の悪い構造ができ、応力集中による
疲労が大きくなり耐久性が低下するので好ましくない。
本発明の熱可塑性弾性樹脂からなる線条の線径が細すぎ
ると抗圧縮性が低くなり過ぎて変形による応力吸収性が
低下するので０．０１mm以上であり、構成本数の低下に
よる構造面の緻密性を損なわない３mm以下である。より
好ましくは０．０５mm以上、２mm以下である。本発明の
網状体を形成する連続線条のランダムループの平均直径
は好ましくは５０mm以下、特に２〜２５mmとするのが目
的を達成するためには好ましい。本発明の網状体の見掛
け密度は、０．００５ｇ／cm3 では反発力が失われ、変
形応力吸収能力や振動吸収能力が不充分となりクッショ
ン機能を発現させにくくなる場合があり、０．２５ｇ／
cm3 以上では反発力が高すぎて座り心地が悪くなる場合
があるが、本発明では軽量化して取扱性を向上させる目
的で０．１０ｇ／cm3 以下である。振動吸収能力や変形
応力吸収機能が生かせてクッション体としての機能が発
現されやすい０．０１ｇ／cm3 以上０．０８ｇ／cm3 以
下が好ましく、より好ましくは０．０２ｇ／cm3 以上
０．０６ｇ／cm3 以下である。本発明における網状体は
線径の異なる線状を見掛け密度との組合せで最適な構成
とする異繊度積層構造とする方法も好ましい実施形態と
して選択できる。本発明の網状体の厚みは５mm以上が必
要である。厚みが５mm未満では応力吸収機能と応力分散
機能が低下するので好ましくない。好ましい厚みは力の
分散をする面機能と振動や変形応力吸収機能が発現でき
る厚みとして１０mm以上であり、より好ましくは２０mm
以上５００mm以下である。単板で厚みが５００mm以上に
なると後述する折り曲げ性が低下するので、より厚いク
ッション層を所望する場合は、所望に応じて５００mm以
下、好ましくは２００mm以下の薄い厚みのクッション層
を非接合の状態で積層することで折り曲げ性を損なうこ
とを抑えることができる。厚みが５００mm以下となるよ
うに積層する場合、界面を接合しても良く、非接合でも
面がフラットなので応力の伝達が面で伝達されるので変
形対応性に支障はない。網状体の表面が実質的にフラッ
ト化されてない場合、ワディング層から伝達される局部
的な外力は、変形応力を面で受けることが出来ず、表面
の線条及び接着点部分までに選択的に伝達され、変形応
力を分散させる機能が低下するので、応力集中が発生す
る場合があり、このような外力に対しては応力集中によ
る疲労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。な
お、該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構
造部分で構造全体が変形するので応力集中は緩和される
が、へたりが進行するに伴い体型保持機能も低下する。
非弾性樹脂では、そのまま応力が接着点に集中して構造
破壊を生じ回復しなくなる。更には、表面が実質的にフ
ラット化されてなく凸凹があると寝た時背部や臀部等に
異物感を与えるため寝心地が悪くなり好ましくない。な
お、線状が連続していない場合は、線条の接着点が応力
の伝達点となるため接着点に著しい応力集中が起こり構
造破壊を生じ耐熱耐久性が劣り好ましくない。構造破壊
しない段階でも抗圧縮性が劣り、体型保持性が劣る問題
があり、この問題を解決するため密度を高くすると、空
隙率の低下と共に通気性も低下して快適性が低下し、重
量も重くなり取扱性が著しく劣る。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明クッション層のより好ましい融着の程
度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態で
あり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状態
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、表面層で吸収できない大きい変形応力を受
けるとゴム弾性を持たないので変形しにくく大きい反発
力を示すため、適度の沈み込みが起こらず、強い反発力
を示すので不快な体型支持感を与え好ましくない体型保
持機能を発現する。更に、圧縮変形により塑性変形を生
じて回復しなくなり耐久性も劣る。更に、圧縮回復によ
るポンプ機能が殆ど有しないので蒸れ低減化機能が劣
る。架橋性発泡ポリウレタンでは、振動吸収機能や耐へ
たり性は弾性樹脂のため良好であるが、応力伝達が容易
な構造のため、局部的な変形に容易に追随して極端な局
部的沈み込みを発生し、体型保持機能が劣る。又、発泡
ポリウレタンは通気性が極めて劣るため蒸れ易く、快適
な寝心地が得られないベットマットとなるクッション層
である。本発明ベットマットは通気性をより高め、鬱血
を防止し、クッション材をそのまま溶融再生してリサイ
クルも可能とする目的で、ワディング層に熱可塑性樹脂
からなる繊維を使用したのダブルラッセルニットをクッ
ション層の両面又は表面側の片面に積層する。積層され
るダブルラッセルニットは、表面がル−プで構成され、
織物のように緻密な構造ではないので、変形圧力に追随
できる自由度が大きく、僅かな変化でも圧縮力を支える
接触点の移動がおこり、体表の圧縮点が変化し鬱血しに
くいワディング機能と、中間層が低密度化されており、
通気性が極めて良好であり、熱と蒸気の移動が容易にな
り蒸れ難くなる。前記クッション層との積層構造は構造
全体で圧縮応力を受け止め変形するが、人体と接する局
所的な高圧縮応力点をクッション層が網状構造の荒い梁
でしか受け止めないので、体表の高圧縮応力点がダブル
ラッセルニットのみより更に低減し、より鬱血しにくい
ワディング機能を発現できる。更に、クッション層が新
鮮な空気を入れ換えるポンプ機能を持つので、ベットマ
ット表面の熱と蒸気の移動が著しく早く起こる相乗効果
で非常に蒸れにくいベットマットとなる。それらの機能
は蒸れを抑え、鬱血を低減化し、側地を介して新鮮な空
気を皮膚面に送ることにより、相乗効果として床擦れ防
止に有効に作用する。特に顕著なこの様な効果を付与す
るには側地を介してクッション層側面から排気される空
気の通気度を５０cc／cm2 秒以上とできる構成にするの
が望ましい。この事は、外気の温度や湿度が高くなる夏
にも涼しいベットマットを提供することができる。本発
明のワディング層を構成するダブルラッセルニットの密
度は込み過ぎると高圧縮応力支持面積の増加による鬱血
防止機能の低下と通気性が劣り蒸れ防止効果も低下する
ので見掛け密度が０．２ｇ／cm3 以下が必要である。見
掛け密度が低すぎると抗圧縮性が低下してワディング層
の機能が低下するので、好ましい見掛け密度は０．０１
ｇ／cm3 以上０．１ｇ／cm3 以下で空隙率が９０％以
上、より好ましくは見掛け密度は０．０４ｇ／cm3 以上
０．０６ｇ／cm3 以下で空隙率が９５％以上である。ダ
ブルラッセルニットの厚みは、２mm未満ではワディング
層機能が低下する。２０mm以上ではクッション層の有用
な適度の沈み込みと柔らかい把持力で体を支える体型保
持機能や振動吸収機能を低下させる。好ましい厚みは３
mm以上１５mm以下、より好ましくは５mm以上１０mm以下
である。ダブルラッセルニットをクッション層の両面に
積層すると裏表の両面で鬱血防止機能と蒸れ防止機能を
得ることができる。片面にのみ積層し、他の面に別の機
能、例えば保温性の優れた機能を持つワディング層を積
層して夏冬使い分ける等の使用形態もとれる。積層クッ
ション体のクッション層とワヂィング層の界面は界面を
接合しても良く、非接合でも面がフラットなので応力の
伝達が面で伝達されるので変形対応性に支障はない。接
合する場合は、後述するベットマットの折り畳み性との
関係で伸縮性を有する熱可塑性弾性樹脂を接着成分とし
て使用するのが好ましい。接着成分としては融点又は流
動介し温度が１００℃未満では耐熱性が劣り、２００℃
以上では熱接着がしにくいので、１００℃以上２００℃
以下のものが好ましい。かくして、積層されたクッショ
ン体は側地に包まれて本発明のベットマットになる。本
発明のベットマットは、前記特徴と共に、折り曲げ性や
洗濯性に優れた特徴を有する。即ち、クッション材に伸
縮性が有るため折り曲げ性に優れ、頭部や上半身を起こ
す必要がある介護用等のベットに使用することができ
る。敷布団として使用する場合は、折り畳んで収納する
ことも可能である。クッション層が非弾性樹脂で構成さ
れるものは折り曲げが困難である。硬い素材で構成され
たものは無理に折り曲げると折り曲げ部が破壊する場合
があり、柔らかい素材で構成されたものは塑性変形して
クッションが折り曲げ部付近が凹み、繰り返し折り曲げ
ると屈曲疲労で破断するが、弾性樹脂からなる本発明の
クッション層と変形に対する自由度の高いダブルラッセ
ルニットの積層構造のため、折り曲げが容易で、繰り返
し折り曲げに対しても塑性変形しにくく耐久性に優れる
点が本発明と大きく異なる点である。折り曲げ性を改良
するために、折り曲げ構造とするものが提案されている
が、本発明のクッション層と異なりクッション層に非弾
性樹脂が使用されているため耐久性が劣るものである。
洗濯性の良い点は、通常の繊維からなるクッション層の
繊維径０．００１mm以下のもの較べ、本発明のクッショ
ン体の大部分を構成するクッション層の線径が０．０１
mm以上であり、ワディング層のダブルラッセルニットも
低密度で構成本数が少ないため、線条の表面積が著しく
少ないため線条表面の付着水分が少なくできるので、特
に水切り性に優れる。水切り性が良いので乾燥時間を短
縮できる。この為、本発明のベットマットは頻繁に洗濯
でき、結果として、清潔なベットマットを常に使用でき
る。本発明のベットマットの洗濯は、側地とクッション
体を別々にして洗濯することもできるし、丸洗いも可能
である。業務用ベットでは、必要に応じて殺菌する場合
がある。殺菌は１００℃未満のエチレンオキサイドガス
又は１３０℃の蒸気を用いるのが一般的である。本発明
のベットマットでは、圧縮応力を付与しないで１５分未
満で殺菌することで変形させずに殺菌することが可能で
あるが、公知のオレフィン系や塩化ビニ−ル系素材を用
いた場合は、耐熱性が劣り殺菌時の加熱で塑性変形し嵩
減りを生じる点が本発明と異なる点である。なお、網状
体及び積層クッション形成段階から製品化される任意の
段階で上述の疑似結晶化処理を施すことにより、網状体
中の熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量計
で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピ
ークを持つようにすると熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と耐
熱性が著しく向上し、製品の耐熱耐久性も格段に向上す
るのでより好ましい。
は、繊径が５mm以下の熱可塑性弾性樹脂からなる連続し
た線条を曲がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大
部分が融着一体化された３次元立体構造体を形成し、両
面が実質的にフラット化された網状体のため、ワディン
グ層を介して外部から与えられた変形、特には局部的に
大きい変形応力が与えられた場合でも、フラット化され
た網状体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散さ
せ、熱可塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体
を形成し融着一体化されているので、構造体全体が変形
してエネルギ−変換により変形応力を吸収させることに
よりゴム弾性による低い反発力で変形応力を受け止める
ので、極端な局部的沈み込みを防止し、人体に対し柔ら
かな把持力で体型を支えることができる好ましい体型保
持機能を発現する。ベットマットでは振動吸収機能も要
求される。本発明の網状体からなるクッション層は、ベ
ットイン時や寝返り時に外部から与えられた振動を熱可
塑性弾性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰
し、好ましい振動吸収機能も発現する。変形応力が解除
されると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態
に回復する機能があるので耐へたり性も良好である。更
に、空隙率が高く、通気孔径が著しく大きいので通気抵
抗が低く通気性が著しく良好であり、寝返り等による変
形応力の変化を受けると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性を
有する線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化され
ているので、構造体全体が変形により圧縮回復してワデ
ィング層を介して透過したクッション層中に溜まった蒸
気や熱を含む空気を圧縮時排出し、回復時新鮮な外気と
入替えるポンプ機能を有するため、ワディング層とクッ
ション層間の熱及び蒸気の移動が容易となり蒸れ難くい
快適な寝心地を提供できるベットマットである。この目
的から、本発明の網状体を形成する振動吸収性と弾性回
復性の良い熱可塑性弾性樹脂からなる線条の線径は５mm
以下である。見掛け密度を０．２ｇ／cm2 以下にした場
合、５mmを越えると構成本数が少なくなり、密度斑を生
じて部分的に耐久性の悪い構造ができ、応力集中による
疲労が大きくなり耐久性が低下するので好ましくない。
本発明の熱可塑性弾性樹脂からなる線条の線径が細すぎ
ると抗圧縮性が低くなり過ぎて変形による応力吸収性が
低下するので０．０１mm以上であり、構成本数の低下に
よる構造面の緻密性を損なわない３mm以下である。より
好ましくは０．０５mm以上、２mm以下である。本発明の
網状体を形成する連続線条のランダムループの平均直径
は好ましくは５０mm以下、特に２〜２５mmとするのが目
的を達成するためには好ましい。本発明の網状体の見掛
け密度は、０．００５ｇ／cm3 では反発力が失われ、変
形応力吸収能力や振動吸収能力が不充分となりクッショ
ン機能を発現させにくくなる場合があり、０．２５ｇ／
cm3 以上では反発力が高すぎて座り心地が悪くなる場合
があるが、本発明では軽量化して取扱性を向上させる目
的で０．１０ｇ／cm3 以下である。振動吸収能力や変形
応力吸収機能が生かせてクッション体としての機能が発
現されやすい０．０１ｇ／cm3 以上０．０８ｇ／cm3 以
下が好ましく、より好ましくは０．０２ｇ／cm3 以上
０．０６ｇ／cm3 以下である。本発明における網状体は
線径の異なる線状を見掛け密度との組合せで最適な構成
とする異繊度積層構造とする方法も好ましい実施形態と
して選択できる。本発明の網状体の厚みは５mm以上が必
要である。厚みが５mm未満では応力吸収機能と応力分散
機能が低下するので好ましくない。好ましい厚みは力の
分散をする面機能と振動や変形応力吸収機能が発現でき
る厚みとして１０mm以上であり、より好ましくは２０mm
以上５００mm以下である。単板で厚みが５００mm以上に
なると後述する折り曲げ性が低下するので、より厚いク
ッション層を所望する場合は、所望に応じて５００mm以
下、好ましくは２００mm以下の薄い厚みのクッション層
を非接合の状態で積層することで折り曲げ性を損なうこ
とを抑えることができる。厚みが５００mm以下となるよ
うに積層する場合、界面を接合しても良く、非接合でも
面がフラットなので応力の伝達が面で伝達されるので変
形対応性に支障はない。網状体の表面が実質的にフラッ
ト化されてない場合、ワディング層から伝達される局部
的な外力は、変形応力を面で受けることが出来ず、表面
の線条及び接着点部分までに選択的に伝達され、変形応
力を分散させる機能が低下するので、応力集中が発生す
る場合があり、このような外力に対しては応力集中によ
る疲労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。な
お、該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構
造部分で構造全体が変形するので応力集中は緩和される
が、へたりが進行するに伴い体型保持機能も低下する。
非弾性樹脂では、そのまま応力が接着点に集中して構造
破壊を生じ回復しなくなる。更には、表面が実質的にフ
ラット化されてなく凸凹があると寝た時背部や臀部等に
異物感を与えるため寝心地が悪くなり好ましくない。な
お、線状が連続していない場合は、線条の接着点が応力
の伝達点となるため接着点に著しい応力集中が起こり構
造破壊を生じ耐熱耐久性が劣り好ましくない。構造破壊
しない段階でも抗圧縮性が劣り、体型保持性が劣る問題
があり、この問題を解決するため密度を高くすると、空
隙率の低下と共に通気性も低下して快適性が低下し、重
量も重くなり取扱性が著しく劣る。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明クッション層のより好ましい融着の程
度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態で
あり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状態
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、表面層で吸収できない大きい変形応力を受
けるとゴム弾性を持たないので変形しにくく大きい反発
力を示すため、適度の沈み込みが起こらず、強い反発力
を示すので不快な体型支持感を与え好ましくない体型保
持機能を発現する。更に、圧縮変形により塑性変形を生
じて回復しなくなり耐久性も劣る。更に、圧縮回復によ
るポンプ機能が殆ど有しないので蒸れ低減化機能が劣
る。架橋性発泡ポリウレタンでは、振動吸収機能や耐へ
たり性は弾性樹脂のため良好であるが、応力伝達が容易
な構造のため、局部的な変形に容易に追随して極端な局
部的沈み込みを発生し、体型保持機能が劣る。又、発泡
ポリウレタンは通気性が極めて劣るため蒸れ易く、快適
な寝心地が得られないベットマットとなるクッション層
である。本発明ベットマットは通気性をより高め、鬱血
を防止し、クッション材をそのまま溶融再生してリサイ
クルも可能とする目的で、ワディング層に熱可塑性樹脂
からなる繊維を使用したのダブルラッセルニットをクッ
ション層の両面又は表面側の片面に積層する。積層され
るダブルラッセルニットは、表面がル−プで構成され、
織物のように緻密な構造ではないので、変形圧力に追随
できる自由度が大きく、僅かな変化でも圧縮力を支える
接触点の移動がおこり、体表の圧縮点が変化し鬱血しに
くいワディング機能と、中間層が低密度化されており、
通気性が極めて良好であり、熱と蒸気の移動が容易にな
り蒸れ難くなる。前記クッション層との積層構造は構造
全体で圧縮応力を受け止め変形するが、人体と接する局
所的な高圧縮応力点をクッション層が網状構造の荒い梁
でしか受け止めないので、体表の高圧縮応力点がダブル
ラッセルニットのみより更に低減し、より鬱血しにくい
ワディング機能を発現できる。更に、クッション層が新
鮮な空気を入れ換えるポンプ機能を持つので、ベットマ
ット表面の熱と蒸気の移動が著しく早く起こる相乗効果
で非常に蒸れにくいベットマットとなる。それらの機能
は蒸れを抑え、鬱血を低減化し、側地を介して新鮮な空
気を皮膚面に送ることにより、相乗効果として床擦れ防
止に有効に作用する。特に顕著なこの様な効果を付与す
るには側地を介してクッション層側面から排気される空
気の通気度を５０cc／cm2 秒以上とできる構成にするの
が望ましい。この事は、外気の温度や湿度が高くなる夏
にも涼しいベットマットを提供することができる。本発
明のワディング層を構成するダブルラッセルニットの密
度は込み過ぎると高圧縮応力支持面積の増加による鬱血
防止機能の低下と通気性が劣り蒸れ防止効果も低下する
ので見掛け密度が０．２ｇ／cm3 以下が必要である。見
掛け密度が低すぎると抗圧縮性が低下してワディング層
の機能が低下するので、好ましい見掛け密度は０．０１
ｇ／cm3 以上０．１ｇ／cm3 以下で空隙率が９０％以
上、より好ましくは見掛け密度は０．０４ｇ／cm3 以上
０．０６ｇ／cm3 以下で空隙率が９５％以上である。ダ
ブルラッセルニットの厚みは、２mm未満ではワディング
層機能が低下する。２０mm以上ではクッション層の有用
な適度の沈み込みと柔らかい把持力で体を支える体型保
持機能や振動吸収機能を低下させる。好ましい厚みは３
mm以上１５mm以下、より好ましくは５mm以上１０mm以下
である。ダブルラッセルニットをクッション層の両面に
積層すると裏表の両面で鬱血防止機能と蒸れ防止機能を
得ることができる。片面にのみ積層し、他の面に別の機
能、例えば保温性の優れた機能を持つワディング層を積
層して夏冬使い分ける等の使用形態もとれる。積層クッ
ション体のクッション層とワヂィング層の界面は界面を
接合しても良く、非接合でも面がフラットなので応力の
伝達が面で伝達されるので変形対応性に支障はない。接
合する場合は、後述するベットマットの折り畳み性との
関係で伸縮性を有する熱可塑性弾性樹脂を接着成分とし
て使用するのが好ましい。接着成分としては融点又は流
動介し温度が１００℃未満では耐熱性が劣り、２００℃
以上では熱接着がしにくいので、１００℃以上２００℃
以下のものが好ましい。かくして、積層されたクッショ
ン体は側地に包まれて本発明のベットマットになる。本
発明のベットマットは、前記特徴と共に、折り曲げ性や
洗濯性に優れた特徴を有する。即ち、クッション材に伸
縮性が有るため折り曲げ性に優れ、頭部や上半身を起こ
す必要がある介護用等のベットに使用することができ
る。敷布団として使用する場合は、折り畳んで収納する
ことも可能である。クッション層が非弾性樹脂で構成さ
れるものは折り曲げが困難である。硬い素材で構成され
たものは無理に折り曲げると折り曲げ部が破壊する場合
があり、柔らかい素材で構成されたものは塑性変形して
クッションが折り曲げ部付近が凹み、繰り返し折り曲げ
ると屈曲疲労で破断するが、弾性樹脂からなる本発明の
クッション層と変形に対する自由度の高いダブルラッセ
ルニットの積層構造のため、折り曲げが容易で、繰り返
し折り曲げに対しても塑性変形しにくく耐久性に優れる
点が本発明と大きく異なる点である。折り曲げ性を改良
するために、折り曲げ構造とするものが提案されている
が、本発明のクッション層と異なりクッション層に非弾
性樹脂が使用されているため耐久性が劣るものである。
洗濯性の良い点は、通常の繊維からなるクッション層の
繊維径０．００１mm以下のもの較べ、本発明のクッショ
ン体の大部分を構成するクッション層の線径が０．０１
mm以上であり、ワディング層のダブルラッセルニットも
低密度で構成本数が少ないため、線条の表面積が著しく
少ないため線条表面の付着水分が少なくできるので、特
に水切り性に優れる。水切り性が良いので乾燥時間を短
縮できる。この為、本発明のベットマットは頻繁に洗濯
でき、結果として、清潔なベットマットを常に使用でき
る。本発明のベットマットの洗濯は、側地とクッション
体を別々にして洗濯することもできるし、丸洗いも可能
である。業務用ベットでは、必要に応じて殺菌する場合
がある。殺菌は１００℃未満のエチレンオキサイドガス
又は１３０℃の蒸気を用いるのが一般的である。本発明
のベットマットでは、圧縮応力を付与しないで１５分未
満で殺菌することで変形させずに殺菌することが可能で
あるが、公知のオレフィン系や塩化ビニ−ル系素材を用
いた場合は、耐熱性が劣り殺菌時の加熱で塑性変形し嵩
減りを生じる点が本発明と異なる点である。なお、網状
体及び積層クッション形成段階から製品化される任意の
段階で上述の疑似結晶化処理を施すことにより、網状体
中の熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量計
で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピ
ークを持つようにすると熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と耐
熱性が著しく向上し、製品の耐熱耐久性も格段に向上す
るのでより好ましい。
【００１５】本発明のクッション層を構成する網状体の
線条の断面形状は特には限定されないが、中空断面や異
形断面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッ
チを付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性
は繊度や用いる素材のモジュラスにより調整して、線径
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高く
し初期圧縮応力の勾配を調整できるし、線径をやや太く
したり、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度
を低くして寝心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断
面や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くす
ることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化
が可能となり、ベットマットの交換や布団などの場合
は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好ましい抗圧縮
性（反発力）やタッチを付与することができる他の好ま
しい方法として、本発明の網状体の線条を複合構造とす
る方法がある。複合構造としては、シ−スコア構造また
はサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構造などが
挙げられる。が、特にはクッション層が大変形してもエ
ネルギ−変換できない振動や変形応力をエネルギ−変換
して回復できる立体３次元構造とするために線状の表面
の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占めるシ−
スコア構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組
合せ構造などが挙げられる。シ−スコア構造ではシ−ス
成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフト
セグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂とし、コア成
分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量が少ない熱
可塑性弾性樹脂で構成し適度の沈み込みによる背部や臀
部等の接触部への快適なタッチを与えることができる。
サイドバイサイド構造では振動や変形応力をエネルギ−
変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量が少ない抗
圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度より低くして
線状の表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可
塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的には偏芯シ
−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂を配した様
な構造）として線状の表面を占めるソフトセグメント含
有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％以上とした
ものが特に好ましく、最も好ましくは線状の表面を占め
るソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割
合を１００％としたシ−スコアである。ソフトセグメン
ト含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を占める
割合が多くなると、溶融して融着するときの流動性が高
いので接着が強固になる効果があり、構造が一体で変形
する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が向上
し、耐熱性や耐久性がより向上する。本発明のクッショ
ン体を構成する網状体の線条を複合構造とした場合、熱
接着機能も付与でき、ダブルラッセルニットとの熱接着
一体構造化ができる。例えば、網状体の線条構造がシ−
スコア構造として、シ−ス成分は振動や変形応力をエネ
ルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可
塑性弾性樹脂を熱接着成分とし、コア成分の抗圧縮性を
示すソフトセグメント含有量が少ない熱可塑性弾性樹脂
を網状形態の保持機能をもたせるための高融点成分とす
る構成で、熱接着成分の融点を高融点樹脂の融点より１
０℃以上低くしたものを用いることにより熱接着層の機
能も付与できる。また、片面のみダブルラッセルニット
との熱接着一体化し、他面に短繊維ウエッブ、不織布、
布帛類等を熱接着一体化してクッション体又は製品化す
ることができる。クッション層とワディング層を積層
し、非接合又は接着剤等を用いて接合したクッション体
は、車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用
等の業務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅
子、布団類等のクッション体としても有用である。
線条の断面形状は特には限定されないが、中空断面や異
形断面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッ
チを付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性
は繊度や用いる素材のモジュラスにより調整して、線径
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高く
し初期圧縮応力の勾配を調整できるし、線径をやや太く
したり、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度
を低くして寝心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断
面や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くす
ることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化
が可能となり、ベットマットの交換や布団などの場合
は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好ましい抗圧縮
性（反発力）やタッチを付与することができる他の好ま
しい方法として、本発明の網状体の線条を複合構造とす
る方法がある。複合構造としては、シ−スコア構造また
はサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構造などが
挙げられる。が、特にはクッション層が大変形してもエ
ネルギ−変換できない振動や変形応力をエネルギ−変換
して回復できる立体３次元構造とするために線状の表面
の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占めるシ−
スコア構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組
合せ構造などが挙げられる。シ−スコア構造ではシ−ス
成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフト
セグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂とし、コア成
分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量が少ない熱
可塑性弾性樹脂で構成し適度の沈み込みによる背部や臀
部等の接触部への快適なタッチを与えることができる。
サイドバイサイド構造では振動や変形応力をエネルギ−
変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量が少ない抗
圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度より低くして
線状の表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可
塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的には偏芯シ
−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂を配した様
な構造）として線状の表面を占めるソフトセグメント含
有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％以上とした
ものが特に好ましく、最も好ましくは線状の表面を占め
るソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割
合を１００％としたシ−スコアである。ソフトセグメン
ト含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を占める
割合が多くなると、溶融して融着するときの流動性が高
いので接着が強固になる効果があり、構造が一体で変形
する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が向上
し、耐熱性や耐久性がより向上する。本発明のクッショ
ン体を構成する網状体の線条を複合構造とした場合、熱
接着機能も付与でき、ダブルラッセルニットとの熱接着
一体構造化ができる。例えば、網状体の線条構造がシ−
スコア構造として、シ−ス成分は振動や変形応力をエネ
ルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可
塑性弾性樹脂を熱接着成分とし、コア成分の抗圧縮性を
示すソフトセグメント含有量が少ない熱可塑性弾性樹脂
を網状形態の保持機能をもたせるための高融点成分とす
る構成で、熱接着成分の融点を高融点樹脂の融点より１
０℃以上低くしたものを用いることにより熱接着層の機
能も付与できる。また、片面のみダブルラッセルニット
との熱接着一体化し、他面に短繊維ウエッブ、不織布、
布帛類等を熱接着一体化してクッション体又は製品化す
ることができる。クッション層とワディング層を積層
し、非接合又は接着剤等を用いて接合したクッション体
は、車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用
等の業務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅
子、布団類等のクッション体としても有用である。
【００１６】次に本発明の製法を述べる。複数のオリフ
ィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点
より２０℃以上高く、８０℃未満高い溶融温度で、該ノ
ズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触
させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で
挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、両面又は片面に熱可
塑性樹脂からなるダブルラッセルニットを積層して、側
地を被せるベットマットの製法である。網状体は、熱可
塑性弾性樹脂を一般的な溶融押出機を用いて溶融し、複
数のオリフィスを持つ多列ノズルに供給し、オリフィス
より下方へ吐出する。この時の溶融温度は、熱可塑性弾
性樹脂の融点より２０℃〜８０℃高い温度である。熱可
塑性弾性樹脂の融点より８０℃を越える高い溶融温度に
すると熱分解が著しくなり熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性
特性が低下するので好ましくない。他方、熱可塑性弾性
樹脂の融点より１０℃以上高くしないとメルトフラクチ
ャ−を発生し正常な線条形成が出来なくなり、また、吐
出後ル−プ形成しつつ接触させ融着させる際、線条の温
度が低下して線条同士が融着しなくなり接着が不充分な
網状体となる場合があり好ましくない。好ましい溶融温
度は融点より２０℃から６０℃高い温度、より好ましく
は融点より２５℃から４０℃高い温度である。オリフィ
スの形状は特に限定されないが、中空断面（例えば三角
中空、丸型中空、突起つきの中空等となるよう形状）及
び、又は異形断面（例えば三角形、Ｙ型、星型等の断面
二次モ−メントが高くなる形状）とすることで前記効果
以外に溶融状態の吐出線条が形成する３次元構造が流動
緩和し難くし、逆に接触点での流動時間を長く保持して
接着点を強固にできるので特に好ましい。特開平１−２
０７５号公報に記載の接着のための加熱をする場合、３
次元構造が緩和し易くなり平面的構造化し、３次元立体
構造化が困難となるので好ましくない。網状体の特性向
上効果としては、見掛けの嵩を高くでき軽量化になり、
また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良できへたり難くな
る。中空断面では中空率が８０％を越えると断面が潰れ
易くなるので、好ましくは軽量化の効果が発現できる１
０％以上７０％以下、より好ましくは２０％以上６０％
以下である。オリフィスの孔間ピッチは線状が形成する
ル−プが充分接触できるピッチとする必要がある。緻密
な構造にするには孔間ピッチを短くし、粗密な構造にす
るには孔間ピッチを長くする。本発明の孔間ピッチは好
ましくは３mm〜２０mm、より好ましくは５mm〜１０mmで
ある。本発明では所望に応じ異密度化や異繊度化もでき
る。列間のピッチ又は孔間のピッチも変えた構成、及び
列間と孔間の両方のピッチも変える方法などで異密度層
を形成できる。また、オリフィスの断面積を変えて吐出
時の圧力損失差を付与すると、溶融した熱可塑性弾性樹
脂を同一ノズルから一定の圧力で押し出される吐出量が
圧力損失の大きいオリフィスほど少なくなる原理を使っ
て長手方向の区間でオリフィスの断面積が異なる列を少
なくとも複数有するノズルを用い異繊度線条からなる網
状構造体を製造することができる。次いで、該ノズルよ
り下方に向けて吐出させ、ル−プを形成させつつ溶融状
態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつ
つ、引取りネットで挟み込み、網状体の表面の溶融状態
の曲がりくねった吐出線条を４５°以上折り曲げて変形
させて表面をフラット化すると同時に曲げられていない
吐出線条との接触点を接着して構造を形成後、連続して
冷却媒体（通常は室温の水を用いるのが冷却速度を早く
でき、コスト面でも安くなるので好ましい）で急冷して
本発明の３次元立体網状構造体化した網状体を得る。ノ
ズル面と引取り点の距離は少なくとも４０cm以下にする
ことで吐出線条が冷却され接触部が融着しなくなること
を防ぐのが好ましい。吐出線条の吐出量５ｇ／分孔以上
と多い場合は１０cm〜４０cmが好ましく、吐出線条の吐
出量５ｇ／分孔未満と少ない場合は５cm〜２０cmが好ま
しい。網状体の厚みは溶融状態の３次元立体構造体両面
を挟み込む引取りネットの開口幅（引取りネット間の間
隔）で決まる。本発明では上述の理由から引取りネット
の開口幅は５mm以上とする。次いで水切り乾燥するが冷
却媒体中に界面活性剤等を添加すると、水切りや乾燥が
しにくくなったり、熱可塑性弾性樹脂が膨潤することも
あり好ましくない。尚、ノズル面と樹脂を固化させる冷
却媒体上に設置した引取りコンベアとの距離、樹脂の溶
融粘度（網状体形成時の溶融粘度は好ましくは５００ポ
イズから１００００ポイズであり、２００００ポイズを
越えるとル−プ形成速度が遅くなり、緻密な網状構造を
形成しにくくなるので好ましくない。）、オリフィスの
孔径と吐出量などにより所望のループ径や線径をきめら
れる。冷却媒体上に設置した間隔が調整可能な一対の引
取りコンベアで溶融状態の吐出線条を挟み込み停留させ
ることで互いに接触した部分を融着させつつ、連続して
冷却媒体中に引込み固化させ網状体を形成する時、上記
コンベアの間隔を調整することで、融着した網状体が溶
融状態でいる間で厚み調節が可能となり、所望の厚みの
ものが得られる。コンベア速度も速すぎると、接触点の
形成が不充分になったり、融着点が充分に形成されるま
でに冷却され、接触部の融着が不充分になる場合があ
る。また、速度が遅過ぎると溶融物が滞留し過ぎ、密度
が高くなるので、所望の見掛け密度に適したコンベア速
度を設定する必要がある。次いで本発明では、該網状体
とワディング層となるダブルラッセルニットと積層して
クッション体とする。ダブルラッセルニットと該網状体
を接合一体化することもできる。この場合、熱接着層又
は接着剤を別途該網状体とダブルラッセルニット間に使
用して接合一体化してもよく、該網状体の熱接着機能を
使ってダブルラッセルニットと接合一体化してもよい。
本発明の好ましい一体化方法としては、溶融状態の吐出
線条を挟み込み停留させることで互いに接触した部分を
融着させつつ、連続して冷却媒体中に引込み固化させ網
状体を形成する時、引取ネットにダブルラッセルニット
を同時に供給して該網状体表面に溶融接着させる方法が
選択できる。該網状体を一旦冷却後、又はダブルラッセ
ルニットと積層して一体成形したクッション体にした後
等、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可塑
性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でア
ニ−リングよる疑似結晶化処理を行うのがより好ましい
製法である。疑似結晶化処理温度は、少なくとも融点
（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立ち上
がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、融点以
下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないもの（吸
熱ピ−クを有しないもの）より該網状体の耐熱耐へたり
性が著しく向上する。本発明の好ましい該網状体の疑似
結晶化処理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２
０℃）である。単なる熱処理により疑似結晶化させても
耐熱耐へたり性が向上するが、更には、１０％以上の圧
縮変形を付与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり
性が著しく向上するのでより好ましい。また、該網状体
を一旦冷却後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ
−リング温度とすることで同時に疑似結晶化処理を行う
ができる。また、製品化する工程で別途疑似結晶化処理
を行うができる。次いで所望の長さまたは形状に切断し
てクッション材に用いる。本発明では次いで側地でクッ
ション体を被い縫製して、又は縫製した側地を被せてベ
ットマットを得る。
ィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点
より２０℃以上高く、８０℃未満高い溶融温度で、該ノ
ズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触
させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で
挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、両面又は片面に熱可
塑性樹脂からなるダブルラッセルニットを積層して、側
地を被せるベットマットの製法である。網状体は、熱可
塑性弾性樹脂を一般的な溶融押出機を用いて溶融し、複
数のオリフィスを持つ多列ノズルに供給し、オリフィス
より下方へ吐出する。この時の溶融温度は、熱可塑性弾
性樹脂の融点より２０℃〜８０℃高い温度である。熱可
塑性弾性樹脂の融点より８０℃を越える高い溶融温度に
すると熱分解が著しくなり熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性
特性が低下するので好ましくない。他方、熱可塑性弾性
樹脂の融点より１０℃以上高くしないとメルトフラクチ
ャ−を発生し正常な線条形成が出来なくなり、また、吐
出後ル−プ形成しつつ接触させ融着させる際、線条の温
度が低下して線条同士が融着しなくなり接着が不充分な
網状体となる場合があり好ましくない。好ましい溶融温
度は融点より２０℃から６０℃高い温度、より好ましく
は融点より２５℃から４０℃高い温度である。オリフィ
スの形状は特に限定されないが、中空断面（例えば三角
中空、丸型中空、突起つきの中空等となるよう形状）及
び、又は異形断面（例えば三角形、Ｙ型、星型等の断面
二次モ−メントが高くなる形状）とすることで前記効果
以外に溶融状態の吐出線条が形成する３次元構造が流動
緩和し難くし、逆に接触点での流動時間を長く保持して
接着点を強固にできるので特に好ましい。特開平１−２
０７５号公報に記載の接着のための加熱をする場合、３
次元構造が緩和し易くなり平面的構造化し、３次元立体
構造化が困難となるので好ましくない。網状体の特性向
上効果としては、見掛けの嵩を高くでき軽量化になり、
また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良できへたり難くな
る。中空断面では中空率が８０％を越えると断面が潰れ
易くなるので、好ましくは軽量化の効果が発現できる１
０％以上７０％以下、より好ましくは２０％以上６０％
以下である。オリフィスの孔間ピッチは線状が形成する
ル−プが充分接触できるピッチとする必要がある。緻密
な構造にするには孔間ピッチを短くし、粗密な構造にす
るには孔間ピッチを長くする。本発明の孔間ピッチは好
ましくは３mm〜２０mm、より好ましくは５mm〜１０mmで
ある。本発明では所望に応じ異密度化や異繊度化もでき
る。列間のピッチ又は孔間のピッチも変えた構成、及び
列間と孔間の両方のピッチも変える方法などで異密度層
を形成できる。また、オリフィスの断面積を変えて吐出
時の圧力損失差を付与すると、溶融した熱可塑性弾性樹
脂を同一ノズルから一定の圧力で押し出される吐出量が
圧力損失の大きいオリフィスほど少なくなる原理を使っ
て長手方向の区間でオリフィスの断面積が異なる列を少
なくとも複数有するノズルを用い異繊度線条からなる網
状構造体を製造することができる。次いで、該ノズルよ
り下方に向けて吐出させ、ル−プを形成させつつ溶融状
態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつ
つ、引取りネットで挟み込み、網状体の表面の溶融状態
の曲がりくねった吐出線条を４５°以上折り曲げて変形
させて表面をフラット化すると同時に曲げられていない
吐出線条との接触点を接着して構造を形成後、連続して
冷却媒体（通常は室温の水を用いるのが冷却速度を早く
でき、コスト面でも安くなるので好ましい）で急冷して
本発明の３次元立体網状構造体化した網状体を得る。ノ
ズル面と引取り点の距離は少なくとも４０cm以下にする
ことで吐出線条が冷却され接触部が融着しなくなること
を防ぐのが好ましい。吐出線条の吐出量５ｇ／分孔以上
と多い場合は１０cm〜４０cmが好ましく、吐出線条の吐
出量５ｇ／分孔未満と少ない場合は５cm〜２０cmが好ま
しい。網状体の厚みは溶融状態の３次元立体構造体両面
を挟み込む引取りネットの開口幅（引取りネット間の間
隔）で決まる。本発明では上述の理由から引取りネット
の開口幅は５mm以上とする。次いで水切り乾燥するが冷
却媒体中に界面活性剤等を添加すると、水切りや乾燥が
しにくくなったり、熱可塑性弾性樹脂が膨潤することも
あり好ましくない。尚、ノズル面と樹脂を固化させる冷
却媒体上に設置した引取りコンベアとの距離、樹脂の溶
融粘度（網状体形成時の溶融粘度は好ましくは５００ポ
イズから１００００ポイズであり、２００００ポイズを
越えるとル−プ形成速度が遅くなり、緻密な網状構造を
形成しにくくなるので好ましくない。）、オリフィスの
孔径と吐出量などにより所望のループ径や線径をきめら
れる。冷却媒体上に設置した間隔が調整可能な一対の引
取りコンベアで溶融状態の吐出線条を挟み込み停留させ
ることで互いに接触した部分を融着させつつ、連続して
冷却媒体中に引込み固化させ網状体を形成する時、上記
コンベアの間隔を調整することで、融着した網状体が溶
融状態でいる間で厚み調節が可能となり、所望の厚みの
ものが得られる。コンベア速度も速すぎると、接触点の
形成が不充分になったり、融着点が充分に形成されるま
でに冷却され、接触部の融着が不充分になる場合があ
る。また、速度が遅過ぎると溶融物が滞留し過ぎ、密度
が高くなるので、所望の見掛け密度に適したコンベア速
度を設定する必要がある。次いで本発明では、該網状体
とワディング層となるダブルラッセルニットと積層して
クッション体とする。ダブルラッセルニットと該網状体
を接合一体化することもできる。この場合、熱接着層又
は接着剤を別途該網状体とダブルラッセルニット間に使
用して接合一体化してもよく、該網状体の熱接着機能を
使ってダブルラッセルニットと接合一体化してもよい。
本発明の好ましい一体化方法としては、溶融状態の吐出
線条を挟み込み停留させることで互いに接触した部分を
融着させつつ、連続して冷却媒体中に引込み固化させ網
状体を形成する時、引取ネットにダブルラッセルニット
を同時に供給して該網状体表面に溶融接着させる方法が
選択できる。該網状体を一旦冷却後、又はダブルラッセ
ルニットと積層して一体成形したクッション体にした後
等、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可塑
性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でア
ニ−リングよる疑似結晶化処理を行うのがより好ましい
製法である。疑似結晶化処理温度は、少なくとも融点
（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立ち上
がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、融点以
下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないもの（吸
熱ピ−クを有しないもの）より該網状体の耐熱耐へたり
性が著しく向上する。本発明の好ましい該網状体の疑似
結晶化処理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２
０℃）である。単なる熱処理により疑似結晶化させても
耐熱耐へたり性が向上するが、更には、１０％以上の圧
縮変形を付与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり
性が著しく向上するのでより好ましい。また、該網状体
を一旦冷却後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ
−リング温度とすることで同時に疑似結晶化処理を行う
ができる。また、製品化する工程で別途疑似結晶化処理
を行うができる。次いで所望の長さまたは形状に切断し
てクッション材に用いる。本発明では次いで側地でクッ
ション体を被い縫製して、又は縫製した側地を被せてベ
ットマットを得る。
【００１７】本発明のベットマットを用いる場合、その
使用目的により、該網状体に使用する樹脂、線径、ル−
プ径、見掛け密度、厚み等を、及びダブルラッセルニッ
トに使用する樹脂、線径、編み構造、見掛け密度、厚み
等を適切に選択する必要がある。例えば、ソフトなタッ
チと適度の沈み込みと張りのある膨らみを付与するため
には、該網状体をやや高密度で細い繊径の緻密な構造が
好ましく、適度の硬さと圧縮時のヒステリシスを直線的
に変化させて体型保持性を良くし、耐久性を保持させる
ために、該網状体を中密度で太い繊径、やや大きいル−
プ径の層と低密度で細い繊径、細かいル−プ径の層を積
層一体化した構造にするのが好ましい。また、樹脂製造
過程以外でも性能を低下させない範囲で製造過程から網
状体又は、及びダブルラッセルニットに加工し、製品化
する任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥
油化、着色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加工
ができる。本発明のベットマットに用いるクッション層
は、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使
用目的にあった形状に成形して側地を被せるのみで車両
用座席、船舶用座席、ベット、椅子、家具等に用いるこ
ともできる。勿論、用途との関係で要求性能に合うべき
他の素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体や硬綿
クッション材、不織布等と組合せて用いることも可能で
ある。
使用目的により、該網状体に使用する樹脂、線径、ル−
プ径、見掛け密度、厚み等を、及びダブルラッセルニッ
トに使用する樹脂、線径、編み構造、見掛け密度、厚み
等を適切に選択する必要がある。例えば、ソフトなタッ
チと適度の沈み込みと張りのある膨らみを付与するため
には、該網状体をやや高密度で細い繊径の緻密な構造が
好ましく、適度の硬さと圧縮時のヒステリシスを直線的
に変化させて体型保持性を良くし、耐久性を保持させる
ために、該網状体を中密度で太い繊径、やや大きいル−
プ径の層と低密度で細い繊径、細かいル−プ径の層を積
層一体化した構造にするのが好ましい。また、樹脂製造
過程以外でも性能を低下させない範囲で製造過程から網
状体又は、及びダブルラッセルニットに加工し、製品化
する任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥
油化、着色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加工
ができる。本発明のベットマットに用いるクッション層
は、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使
用目的にあった形状に成形して側地を被せるのみで車両
用座席、船舶用座席、ベット、椅子、家具等に用いるこ
ともできる。勿論、用途との関係で要求性能に合うべき
他の素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体や硬綿
クッション材、不織布等と組合せて用いることも可能で
ある。
【００１８】
【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。
【００１９】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 1. 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2. Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3. 室温伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、伸長速度１００％にて３００％伸長
後歪みを０％に戻し、２分間放置後再度破断まで伸長さ
せた時の、再度伸長時に応力が発現する伸長率を３００
％から差し引いた伸長率を３００％で除した値を％で示
す。（ｎ＝３） 4. ７０℃伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、７０℃雰囲気にした加熱オーブン中
で伸長速度１００％にて１０％伸長歪みを付与して２４
時間保持した後、歪みを０％に戻し、５分間放置後再度
破断まで伸長させた時の、再度伸長時に応力が発現する
伸長率を１０％から差し引いた伸長率を１０％で除した
値を％で示す。（ｎ＝３） 5. 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 6. 線条の繊径 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。拡大した断面写真より線径を求め、拡大倍率で叙
した値（ｎ＝１０の平均値） 7. 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 8. 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の厚みと
の比を％で示す（ｎ＝３の平均値） 9. 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、側地、ワディ
ング層、クッション層がずれたり外れないように、界面
の四隅を縫い糸で接合したものを、島津製作所製サ−ボ
パルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％の厚み
まで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万回後の
試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の
厚みとの比を％で示す。（ｎ＝３の平均値） 10.通気度 試料を直径１０cmの円筒状に打ち抜き、側面をシ−ルで
きる試料厚みに相当する高さの内径１０cmの金属筒に５
％圧縮した状態で入れ、上下を５％圧縮厚み分のパッキ
ンでシ−ルして横漏れしないようにしたサンプルを作成
し、株式会社テクノワ−ルド社製（コスモ計器設計品）
通気量測定器、高圧タイプを用い測定した通気量（cc／
cm2 秒）を通気度として示す。 11.折り曲げ性 クッション層とワディング層を積層して作成したクッシ
ョン体に所定のサイズに縫製された東洋紡績製ハイムか
らなるポリエステル織物の側地を被って作成したベット
マットを水平面から片端を抑えて押し出し、４５°に切
り欠いた勾配面に接するまでの長さを以下の基準で示
す。５０cm未満：◎、１００cm未満：○、１５０cm未
満：△、１５０cm以上：× 12.水切り性 ベットマットの重量を測定後に水槽に浸して１０分後に
取り出し、出来るだけ水切りしない状態での重量を測定
した後、水切りして、３０℃ＲＨ６５％の雰囲気の室内
で壁に立てかけ１２時間放置後の重量を測定して残留水
分の量を求め、以下の基準で評価した。残留水分が２％
以下：◎、残留水分が３％以下：○、残留水分が５％以
下：△、残留水分が５％以上：× 13.寝心地 クッション層とワディング層を積層して作成したクッシ
ョン体に所定のサイズに縫製された東洋紡績製ハイムか
らなるポリエステル織物の側地を被って作成したベット
マットをベットフレ−ムにセットして、２８℃ＲＨ７５
％室内でパネラ−を寝かせて以下の評価をおこなった。
（ｎ＝５）なお、ベットマット上にはシ−ツを敷き、掛
け布団にはダウン／フェザ−：９０／１０混合羽毛１．
８kg入り、枕は自宅で使用中のものを使用させた。 (1) 違和感：寝たときの「背中に感じる違和感」の程度
を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆ど感じな
い；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 沈み込み：寝たときの体型保持状況の程度を感覚的
に定性評価した。適度の沈み込みで非常に心地よい；
◎、沈み込みやや少又はやや大で心地良い；○、沈み込
み小又は大で心地よさにやや欠ける；△、沈み込み過ぎ
又は沈み込まないで心地よさを感じない；× (3) 蒸れ感：２時間寝ていて、臀部や背中等のベットマ
ットと接する部分に感じる蒸れ感を感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (4) 体圧の圧迫感：寝てから動かないでどの程度我慢し
ていられるか：３０分以内；×、１時間以内；△、２時
間以内；○、２時間以上；◎ (5) 総合評価： (1)から(5) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。
た。 1. 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2. Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3. 室温伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、伸長速度１００％にて３００％伸長
後歪みを０％に戻し、２分間放置後再度破断まで伸長さ
せた時の、再度伸長時に応力が発現する伸長率を３００
％から差し引いた伸長率を３００％で除した値を％で示
す。（ｎ＝３） 4. ７０℃伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、７０℃雰囲気にした加熱オーブン中
で伸長速度１００％にて１０％伸長歪みを付与して２４
時間保持した後、歪みを０％に戻し、５分間放置後再度
破断まで伸長させた時の、再度伸長時に応力が発現する
伸長率を１０％から差し引いた伸長率を１０％で除した
値を％で示す。（ｎ＝３） 5. 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 6. 線条の繊径 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。拡大した断面写真より線径を求め、拡大倍率で叙
した値（ｎ＝１０の平均値） 7. 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 8. 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の厚みと
の比を％で示す（ｎ＝３の平均値） 9. 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、側地、ワディ
ング層、クッション層がずれたり外れないように、界面
の四隅を縫い糸で接合したものを、島津製作所製サ−ボ
パルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％の厚み
まで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万回後の
試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の
厚みとの比を％で示す。（ｎ＝３の平均値） 10.通気度 試料を直径１０cmの円筒状に打ち抜き、側面をシ−ルで
きる試料厚みに相当する高さの内径１０cmの金属筒に５
％圧縮した状態で入れ、上下を５％圧縮厚み分のパッキ
ンでシ−ルして横漏れしないようにしたサンプルを作成
し、株式会社テクノワ−ルド社製（コスモ計器設計品）
通気量測定器、高圧タイプを用い測定した通気量（cc／
cm2 秒）を通気度として示す。 11.折り曲げ性 クッション層とワディング層を積層して作成したクッシ
ョン体に所定のサイズに縫製された東洋紡績製ハイムか
らなるポリエステル織物の側地を被って作成したベット
マットを水平面から片端を抑えて押し出し、４５°に切
り欠いた勾配面に接するまでの長さを以下の基準で示
す。５０cm未満：◎、１００cm未満：○、１５０cm未
満：△、１５０cm以上：× 12.水切り性 ベットマットの重量を測定後に水槽に浸して１０分後に
取り出し、出来るだけ水切りしない状態での重量を測定
した後、水切りして、３０℃ＲＨ６５％の雰囲気の室内
で壁に立てかけ１２時間放置後の重量を測定して残留水
分の量を求め、以下の基準で評価した。残留水分が２％
以下：◎、残留水分が３％以下：○、残留水分が５％以
下：△、残留水分が５％以上：× 13.寝心地 クッション層とワディング層を積層して作成したクッシ
ョン体に所定のサイズに縫製された東洋紡績製ハイムか
らなるポリエステル織物の側地を被って作成したベット
マットをベットフレ−ムにセットして、２８℃ＲＨ７５
％室内でパネラ−を寝かせて以下の評価をおこなった。
（ｎ＝５）なお、ベットマット上にはシ−ツを敷き、掛
け布団にはダウン／フェザ−：９０／１０混合羽毛１．
８kg入り、枕は自宅で使用中のものを使用させた。 (1) 違和感：寝たときの「背中に感じる違和感」の程度
を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆ど感じな
い；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 沈み込み：寝たときの体型保持状況の程度を感覚的
に定性評価した。適度の沈み込みで非常に心地よい；
◎、沈み込みやや少又はやや大で心地良い；○、沈み込
み小又は大で心地よさにやや欠ける；△、沈み込み過ぎ
又は沈み込まないで心地よさを感じない；× (3) 蒸れ感：２時間寝ていて、臀部や背中等のベットマ
ットと接する部分に感じる蒸れ感を感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (4) 体圧の圧迫感：寝てから動かないでどの程度我慢し
ていられるか：３０分以内；×、１時間以内；△、２時
間以内；○、２時間以上；◎ (5) 総合評価： (1)から(5) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。
【００２０】実施例１ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％及び難燃剤
１０％（燐含有量５０００〜１００００ｐｐｍ）を添加
混合後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得ら
れた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％及び難燃剤
１０％（燐含有量５０００〜１００００ｐｐｍ）を添加
混合後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得ら
れた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】幅１２０cm、長さ１０cmのノズル有効面に
幅方向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mm
の千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．
６mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料を別々の押出機にて
溶融し、Ａ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコア成分とな
るようにオリフィス直前で分配し、溶融温度２４５℃に
て単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／
分、Ａ−２：１ｇ／分）にてノズル下方に吐出させ、ノ
ズル面１２cm下に冷却水を配し、幅１４０cmのステンレ
ス製エンドレスネットを平行に１０cm間隔で一対の引取
りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状
態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部
分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態
の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面を
フラット化した後引取り、水切り後、連続して１２０℃
の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ
冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体は断面形状
がシ−スコア構造の三角おむすび型の中空断面で中空率
が４０％、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱
ピープをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は
殆ど融着により接合され、両面は実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み２．８％、耐熱耐久性１１．２％
であった。別途、地糸に５０デニ−ル／３６フィラメン
トのポリエステル繊維、パイル糸に線径０．０５mmのポ
リエステルエラストマ−（Ａ−２）繊維を用い、常法に
より、亀甲形格子となる厚み５mm、見かけ密度が０．０
６ｇ／cm2 、空隙率９６％のダブルラッセルニットを作
成した。次いで、１２０℃の加熱空気を循環させたセッ
タ−中で１５分間熱処理し、冷却後所定の大きさに切断
して、２枚の該網状体の両面に積層した。次いで、所定
の大きさに縫製された東洋紡績製ハイムからなるポリエ
ステル繊維からなる側地に挿入して本発明のベットマッ
トを得た。得られたベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折
り曲げ性、水切り性に優れ、寝心地の良好なベットマッ
トである。なお、このベットマットは難燃性を示し、燃
焼ガスの毒性指数は５．１であった。このことから、火
災時の安全性も高いベットマットであることが分かる。
幅方向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mm
の千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．
６mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料を別々の押出機にて
溶融し、Ａ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコア成分とな
るようにオリフィス直前で分配し、溶融温度２４５℃に
て単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／
分、Ａ−２：１ｇ／分）にてノズル下方に吐出させ、ノ
ズル面１２cm下に冷却水を配し、幅１４０cmのステンレ
ス製エンドレスネットを平行に１０cm間隔で一対の引取
りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状
態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部
分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態
の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面を
フラット化した後引取り、水切り後、連続して１２０℃
の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ
冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体は断面形状
がシ−スコア構造の三角おむすび型の中空断面で中空率
が４０％、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱
ピープをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は
殆ど融着により接合され、両面は実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み２．８％、耐熱耐久性１１．２％
であった。別途、地糸に５０デニ−ル／３６フィラメン
トのポリエステル繊維、パイル糸に線径０．０５mmのポ
リエステルエラストマ−（Ａ−２）繊維を用い、常法に
より、亀甲形格子となる厚み５mm、見かけ密度が０．０
６ｇ／cm2 、空隙率９６％のダブルラッセルニットを作
成した。次いで、１２０℃の加熱空気を循環させたセッ
タ−中で１５分間熱処理し、冷却後所定の大きさに切断
して、２枚の該網状体の両面に積層した。次いで、所定
の大きさに縫製された東洋紡績製ハイムからなるポリエ
ステル繊維からなる側地に挿入して本発明のベットマッ
トを得た。得られたベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折
り曲げ性、水切り性に優れ、寝心地の良好なベットマッ
トである。なお、このベットマットは難燃性を示し、燃
焼ガスの毒性指数は５．１であった。このことから、火
災時の安全性も高いベットマットであることが分かる。
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例２ 幅１２０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、得
られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１５cm下に冷
却水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネッ
トを平行に平行に４．５cm間隔で一対の引取りコンベア
を水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線
状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着さ
せつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の
両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化
した後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加熱空気
を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却後、所
定の大きさに切断して得た網状体は、断面形状が丸断面
で、線径が０．９mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、両面が実質的にフラット化され、平
均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、
繰返し圧縮歪み７．５％、耐熱耐久性１８．４％であっ
た。次いで、実施例１で使用したダブルラッセルニット
を１２０℃の加熱空気を循環させたセッタ−中で１５分
間熱処理し、冷却後所定の大きさに切断して、２枚の該
網状体の両面に積層した。次いで、所定の大きさに縫製
された東洋紡績製ハイムからなるポリエステル繊維から
なる側地に挿入して本発明のベットマットを得た。得ら
れたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、水切
り性に優れ、寝心地の良好なベットマットである。な
お、このベットマットは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性
指数は５．１であった。このことから、火災時の安全性
も高いベットマットであることが分かる。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、得
られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１５cm下に冷
却水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネッ
トを平行に平行に４．５cm間隔で一対の引取りコンベア
を水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線
状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着さ
せつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の
両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化
した後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加熱空気
を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却後、所
定の大きさに切断して得た網状体は、断面形状が丸断面
で、線径が０．９mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、両面が実質的にフラット化され、平
均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、
繰返し圧縮歪み７．５％、耐熱耐久性１８．４％であっ
た。次いで、実施例１で使用したダブルラッセルニット
を１２０℃の加熱空気を循環させたセッタ−中で１５分
間熱処理し、冷却後所定の大きさに切断して、２枚の該
網状体の両面に積層した。次いで、所定の大きさに縫製
された東洋紡績製ハイムからなるポリエステル繊維から
なる側地に挿入して本発明のベットマットを得た。得ら
れたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、水切
り性に優れ、寝心地の良好なベットマットである。な
お、このベットマットは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性
指数は５．１であった。このことから、火災時の安全性
も高いベットマットであることが分かる。
【００２５】実施例３ 幅１２０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmでトリプル
ブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得られた熱
可塑性弾性樹脂Ａ−３を押出機にて溶融し、溶融温度２
３５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分にてノズル
下方に吐出させ、ノズル面１２cm下に冷却水を配し、幅
１４０cmのステンレス製エンドレスネットを平行に６cm
間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように
配して、実施例１で用いたダブルラッセルニットをコン
ベアの両側から供給しつつ、該溶融状態の吐出線状を曲
がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させつつ
３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を
ダブルラッセルニットで挟み込みつつダブルラッセルニ
ットとも融着させつつ、毎分１ｍの速度で２５℃の冷却
水中へ引込み固化させた後引取り、水切り後、連続して
１２０℃の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間
通過させ冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体の
両面は実質的にフラット化された状態で両面をダブルラ
ッセルニットと接合されたクッション体を得た。クッシ
ョン体中の網状体は、断面形状は中空おむすび型断面
で、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／
cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み５．８％、耐熱耐
久性１０．８％であった。次いで、所定の大きさに縫製
された東洋紡績製ハイムからなるポリエステル繊維から
なる側地に挿入して本発明のベットマットを得た。得ら
れたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、水切
り性に優れ、寝心地の良好なベットマットである。な
お、このベットマットは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性
指数は５．１であった。このことから、火災時の安全性
も高いベットマットであることが分かる。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmでトリプル
ブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得られた熱
可塑性弾性樹脂Ａ−３を押出機にて溶融し、溶融温度２
３５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分にてノズル
下方に吐出させ、ノズル面１２cm下に冷却水を配し、幅
１４０cmのステンレス製エンドレスネットを平行に６cm
間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように
配して、実施例１で用いたダブルラッセルニットをコン
ベアの両側から供給しつつ、該溶融状態の吐出線状を曲
がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させつつ
３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を
ダブルラッセルニットで挟み込みつつダブルラッセルニ
ットとも融着させつつ、毎分１ｍの速度で２５℃の冷却
水中へ引込み固化させた後引取り、水切り後、連続して
１２０℃の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間
通過させ冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体の
両面は実質的にフラット化された状態で両面をダブルラ
ッセルニットと接合されたクッション体を得た。クッシ
ョン体中の網状体は、断面形状は中空おむすび型断面
で、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／
cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み５．８％、耐熱耐
久性１０．８％であった。次いで、所定の大きさに縫製
された東洋紡績製ハイムからなるポリエステル繊維から
なる側地に挿入して本発明のベットマットを得た。得ら
れたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、水切
り性に優れ、寝心地の良好なベットマットである。な
お、このベットマットは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性
指数は５．１であった。このことから、火災時の安全性
も高いベットマットであることが分かる。
【００２６】実施例４ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】得られた熱可塑性弾性樹脂（シ−ス成分：
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）を溶融温度２２０℃とした
以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−スコ
ア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中空率
４０％、線径が１．１mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピ
ークをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆
ど融着により接合され、両面が実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm 2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み３．６％、耐熱耐久性７．５％で
あった。次いで、実施例１で使用したダブルラッセルニ
ットを１２０℃の加熱空気を循環させたセッタ−中で１
５分間熱処理し、冷却後所定の大きさに切断して、４枚
の該網状体の両面に積層した。次いで、所定の大きさに
縫製された東洋紡績製ハイムからなるポリエステル繊維
からなる側地に挿入して本発明のベットマットを得た。
得られたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で
明らかごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、
水切り性に優れ、寝心地の良好なベットマットである。
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）を溶融温度２２０℃とした
以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−スコ
ア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中空率
４０％、線径が１．１mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピ
ークをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆
ど融着により接合され、両面が実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm 2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み３．６％、耐熱耐久性７．５％で
あった。次いで、実施例１で使用したダブルラッセルニ
ットを１２０℃の加熱空気を循環させたセッタ−中で１
５分間熱処理し、冷却後所定の大きさに切断して、４枚
の該網状体の両面に積層した。次いで、所定の大きさに
縫製された東洋紡績製ハイムからなるポリエステル繊維
からなる側地に挿入して本発明のベットマットを得た。
得られたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で
明らかごとく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、
水切り性に優れ、寝心地の良好なベットマットである。
【００２９】比較例１ メルトインデックス１２のポリプロピレン（ＰＰ）単成
分のみを溶融温度を２５０℃とした以外、実施例２と同
様にして得た網状体は、中実丸断面で、線径が１．８m
m、の融点以外に１２６℃に吸熱ピークをもつ線条が、
形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合さ
れ、両面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度
が０．０４７ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み
３０．２％、耐熱耐久性４９．５％であった。次いで、
実施例１で使用したダブルラッセルニットを１２０℃の
加熱空気を循環させたセッタ−中で１５分間熱処理し、
冷却後所定の大きさに切断して、１枚の該網状体の両面
に積層した。次いで、所定の大きさに縫製された東洋紡
績製ハイムからなるポリエステル繊維からなる側地に挿
入して本発明のベットマットを得た。得られたベットマ
ットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、非
弾性オレフィンからなる網状体のため、通気性、水切り
性には優れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、寝心地
が著しく劣るベットマットであり、難燃性も不合格にな
り火災時には問題がでるベットマットである。
分のみを溶融温度を２５０℃とした以外、実施例２と同
様にして得た網状体は、中実丸断面で、線径が１．８m
m、の融点以外に１２６℃に吸熱ピークをもつ線条が、
形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合さ
れ、両面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度
が０．０４７ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み
３０．２％、耐熱耐久性４９．５％であった。次いで、
実施例１で使用したダブルラッセルニットを１２０℃の
加熱空気を循環させたセッタ−中で１５分間熱処理し、
冷却後所定の大きさに切断して、１枚の該網状体の両面
に積層した。次いで、所定の大きさに縫製された東洋紡
績製ハイムからなるポリエステル繊維からなる側地に挿
入して本発明のベットマットを得た。得られたベットマ
ットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、非
弾性オレフィンからなる網状体のため、通気性、水切り
性には優れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、寝心地
が著しく劣るベットマットであり、難燃性も不合格にな
り火災時には問題がでるベットマットである。
【００３０】比較例２ 幅１２０cm、長さ１０cmのノズル有効面に幅方向の孔間
ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列と
したオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２３５℃にて単孔当たりの吐出量３．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面５cm下に冷却
水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネット
を平行に平行に９．５cm間隔で一対の引取りコンベアを
水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状
を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させ
つつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両
面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で
２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化し
た後引取り、水切り後、所定の大きさに切断して得た網
状体は、断面形状が丸断面で、線径が５．９mmの融点以
外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互
いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的に
フラット化され、平均の見掛け密度が０．０７４ｇ／cm
2 、厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１８．３％、耐熱耐
久性２８．４％であった。次いで、実施例１で使用した
ダブルラッセルニットを２枚の該網状体の両面に積層し
た。次いで、所定の大きさに縫製された東洋紡績製ハイ
ムからなるポリエステル繊維からなる側地に挿入して得
られたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明
らかごとく、通気性、水切り性、蒸れ感の少ない点に優
れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、蒸れ感以外の寝
心地が劣るベットマットである。なお、このベットマッ
トは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性指数は５．１であっ
た。このことから、火災時の安全性は高いベットマット
であることが分かる。
ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列と
したオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２３５℃にて単孔当たりの吐出量３．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面５cm下に冷却
水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネット
を平行に平行に９．５cm間隔で一対の引取りコンベアを
水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状
を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させ
つつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両
面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で
２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化し
た後引取り、水切り後、所定の大きさに切断して得た網
状体は、断面形状が丸断面で、線径が５．９mmの融点以
外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互
いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的に
フラット化され、平均の見掛け密度が０．０７４ｇ／cm
2 、厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１８．３％、耐熱耐
久性２８．４％であった。次いで、実施例１で使用した
ダブルラッセルニットを２枚の該網状体の両面に積層し
た。次いで、所定の大きさに縫製された東洋紡績製ハイ
ムからなるポリエステル繊維からなる側地に挿入して得
られたベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明
らかごとく、通気性、水切り性、蒸れ感の少ない点に優
れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、蒸れ感以外の寝
心地が劣るベットマットである。なお、このベットマッ
トは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性指数は５．１であっ
た。このことから、火災時の安全性は高いベットマット
であることが分かる。
【００３１】比較例３ 溶融温度２４５℃にて、ノズル面３０cm下に引取りコン
ベアネットを配し、引き取り速度を０．３ｍ／分とした
以外、比較例２と同様の方法で得た網状体は、断面形状
が丸断面で、線径が１．９mmの融点以外に吸熱ピークを
もたない線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど
融着により接合され、両面が実質的にフラット化され、
平均の見掛け密度が０．２４ｇ／cm2 、厚み９．５cm、
繰返し圧縮歪み１９．８％、耐熱耐久性２９．４％であ
った。次いで、比較例２と同様にして得たベットマット
の評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、通気
性、水切り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、
耐久性、折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット
マットである。なお、このベットマットは難燃性を示
し、燃焼ガスの毒性指数は５．１であり、火災時の安全
性は高いベットマットである。
ベアネットを配し、引き取り速度を０．３ｍ／分とした
以外、比較例２と同様の方法で得た網状体は、断面形状
が丸断面で、線径が１．９mmの融点以外に吸熱ピークを
もたない線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど
融着により接合され、両面が実質的にフラット化され、
平均の見掛け密度が０．２４ｇ／cm2 、厚み９．５cm、
繰返し圧縮歪み１９．８％、耐熱耐久性２９．４％であ
った。次いで、比較例２と同様にして得たベットマット
の評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、通気
性、水切り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、
耐久性、折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット
マットである。なお、このベットマットは難燃性を示
し、燃焼ガスの毒性指数は５．１であり、火災時の安全
性は高いベットマットである。
【００３２】比較例４ 単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、引き取り速度を１．９
ｍ／分とした以外、比較例３と同様の方法で得た網状体
は、断面形状が丸断面で、線径が０．４mmの融点以外に
吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互いの
接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的にフラ
ット化され、平均の見掛け密度が０．００４ｇ／cm2 、
厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１３．６％、耐熱耐久性
２２．４％であった。次いで、比較例２と同様にして得
たベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明らか
ごとく、通気性、折り曲げ性、水切り性に優れるが、耐
熱性、耐久性、寝心地が劣るベットマットである。
に引取りコンベアネットを配し、引き取り速度を１．９
ｍ／分とした以外、比較例３と同様の方法で得た網状体
は、断面形状が丸断面で、線径が０．４mmの融点以外に
吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互いの
接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的にフラ
ット化され、平均の見掛け密度が０．００４ｇ／cm2 、
厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１３．６％、耐熱耐久性
２２．４％であった。次いで、比較例２と同様にして得
たベットマットの評価結果を表２に示す。表２で明らか
ごとく、通気性、折り曲げ性、水切り性に優れるが、耐
熱性、耐久性、寝心地が劣るベットマットである。
【００３３】比較例５ 溶融温度２３０℃にて、単孔当たりの吐出量１．５ｇ／
分とし、ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配
し、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例２と同
様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が
１．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条となる
が、線条がル−プを形成しないで接触点が殆どできず、
網状体を形成しなかった。この線条を無理に見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 、厚み９．５cmのウエッブ状とし、
次いで、比較例２と同様にして得たベットマットの評価
結果を表２に示す。表２で明らかごとく、接触点が接合
されない場合は、寝心地が劣るベットマットになる。な
お、このベットマットは寝心地が劣悪なため他の評価を
していない。
分とし、ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配
し、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例２と同
様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が
１．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条となる
が、線条がル−プを形成しないで接触点が殆どできず、
網状体を形成しなかった。この線条を無理に見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 、厚み９．５cmのウエッブ状とし、
次いで、比較例２と同様にして得たベットマットの評価
結果を表２に示す。表２で明らかごとく、接触点が接合
されない場合は、寝心地が劣るベットマットになる。な
お、このベットマットは寝心地が劣悪なため他の評価を
していない。
【００３４】比較例６ 溶融温度２４５℃にて、単孔当たりの吐出量１．５ｇ／
分とし、ノズル面２０cm下に引取りコンベアネットを配
し、片側のコンベアネットの表面に５mmの凹凸を付けた
ものとし、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例
２と同様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、
線径が０．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条
が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接
合され、片面は実質的にフラット化されているが、他面
は凹凸を有する、平均の見掛け密度が０．０３５ｇ／cm
2 、最も厚い場所の厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１
９．５％、耐熱耐久性２９．２％であった。次いで、比
較例２と同様にして得たベットマットの評価結果を表２
に示す。表２で明らかごとく、通気性、折り曲げ性、水
切り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性
がやや劣り、凸凹側を使った寝心地では違和感があり、
蒸れ感以外の寝心地がやや劣るベットマットである。な
お、このベットマットは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性
指数は５．１であり、火災時の安全性は高いベットマッ
トである。
分とし、ノズル面２０cm下に引取りコンベアネットを配
し、片側のコンベアネットの表面に５mmの凹凸を付けた
ものとし、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例
２と同様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、
線径が０．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条
が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接
合され、片面は実質的にフラット化されているが、他面
は凹凸を有する、平均の見掛け密度が０．０３５ｇ／cm
2 、最も厚い場所の厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１
９．５％、耐熱耐久性２９．２％であった。次いで、比
較例２と同様にして得たベットマットの評価結果を表２
に示す。表２で明らかごとく、通気性、折り曲げ性、水
切り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性
がやや劣り、凸凹側を使った寝心地では違和感があり、
蒸れ感以外の寝心地がやや劣るベットマットである。な
お、このベットマットは難燃性を示し、燃焼ガスの毒性
指数は５．１であり、火災時の安全性は高いベットマッ
トである。
【００３５】比較例７ 幅１２０cm、長さ１cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルを用い、
単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、０．４cm間隔で一対の
引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、引き
取り速度を１．０ｍ／分とした以外、比較例３と同様の
方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
４mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０６４ｇ／cm2 、厚み０．４cm、繰返し圧縮歪み１８．
６％、耐熱耐久性２９．８％であった。次いで、比較例
２と同様にして得たベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、通気性、折り曲げ性、水切り
性に優れるが、耐熱性、耐久性が劣り、クッション層が
薄すぎて寝心地が著しく劣るベットマットである。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルを用い、
単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、０．４cm間隔で一対の
引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、引き
取り速度を１．０ｍ／分とした以外、比較例３と同様の
方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
４mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０６４ｇ／cm2 、厚み０．４cm、繰返し圧縮歪み１８．
６％、耐熱耐久性２９．８％であった。次いで、比較例
２と同様にして得たベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、通気性、折り曲げ性、水切り
性に優れるが、耐熱性、耐久性が劣り、クッション層が
薄すぎて寝心地が著しく劣るベットマットである。
【００３６】比較例８ 水切り後、連続して熱処理しない以外、実施例２と同様
にして得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み７．５
％、耐熱耐久性１８．４％であった。次いで、見掛け密
度が０．０５ｇ／cm3 の市販のポリエステル硬綿を厚み
５mmにスライスし、所定の大きさに切断して、１枚の該
網状体の両面に市販のゴム系接着接着剤を塗布して積層
した硬綿を網状体と接着し、所定の大きさに縫製された
ポリエステル繊維からなる側地に挿入して得られたベッ
トマットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごと
く、寝心地はやや良いが、耐熱性、耐久性、通気性、折
り曲げ性、水切り性が劣るベットマットである。
にして得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み７．５
％、耐熱耐久性１８．４％であった。次いで、見掛け密
度が０．０５ｇ／cm3 の市販のポリエステル硬綿を厚み
５mmにスライスし、所定の大きさに切断して、１枚の該
網状体の両面に市販のゴム系接着接着剤を塗布して積層
した硬綿を網状体と接着し、所定の大きさに縫製された
ポリエステル繊維からなる側地に挿入して得られたベッ
トマットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごと
く、寝心地はやや良いが、耐熱性、耐久性、通気性、折
り曲げ性、水切り性が劣るベットマットである。
【００３７】比較例９ 厚み１０cm、見掛け密度０．０５ｇ／cm3 の市販のポリ
エステル硬綿をクッション材とし、実施例１で使用した
ダブルラッセルニットをワディング層として積層し、所
定の大きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地
に挿入して得られたベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが沈み込み
が少なく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、水切
り性は劣るベットマットである。
エステル硬綿をクッション材とし、実施例１で使用した
ダブルラッセルニットをワディング層として積層し、所
定の大きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地
に挿入して得られたベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが沈み込み
が少なく、耐熱性、耐久性、通気性、折り曲げ性、水切
り性は劣るベットマットである。
【００３８】比較例１０ 厚み１０cm、見掛け密度０．０５ｇ／cm3 の市販の発泡
ポリウレタンをクッション材とし、実施例１で使用した
ダブルラッセルニットをワディング層として積層し、所
定の大きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地
に挿入して得られたベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性は優れている
が、通気性、折り曲げ性、水切り性、寝心地が劣るベッ
トマットである。
ポリウレタンをクッション材とし、実施例１で使用した
ダブルラッセルニットをワディング層として積層し、所
定の大きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地
に挿入して得られたベットマットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性は優れている
が、通気性、折り曲げ性、水切り性、寝心地が劣るベッ
トマットである。
【００３９】実施例５ 実施例２で得た網状体の両面に実施例１で用いたワディ
ング層を積層して、所定の大きさに縫製された側地に挿
入して敷布団を得た。得られた敷布団の評価結果では、
耐熱耐久性、通気性、折り曲げ性、水切り性、寝心地が
共に優れた敷布団であった。
ング層を積層して、所定の大きさに縫製された側地に挿
入して敷布団を得た。得られた敷布団の評価結果では、
耐熱耐久性、通気性、折り曲げ性、水切り性、寝心地が
共に優れた敷布団であった。
【００４０】実施例６ 実施例２で得た網状体の両面に実施例１で用いたワディ
ング層を積層して、所定の大きさに縫製された側地に挿
入して座布団を得た。得られた敷布団の評価結果では、
耐熱耐久性、通気性、折り曲げ性、水切り性、座り心地
が共に優れた座布団であった。
ング層を積層して、所定の大きさに縫製された側地に挿
入して座布団を得た。得られた敷布団の評価結果では、
耐熱耐久性、通気性、折り曲げ性、水切り性、座り心地
が共に優れた座布団であった。
【００４１】
【発明の効果】伸長回復性の良い熱可塑性弾性樹脂から
なる線条が融着一体化され表面をフラット化した網状体
をクッション層にし、熱可塑性樹脂からなる繊維を使用
したダブルラッセルニットをワディング層に積層された
ベットマットであるので、蒸れ難く寝心地が良好で、耐
熱耐久性、形態保持性、クッション性に優れ、折り曲げ
性も良好で使い易く、火災時に有毒ガスの発生が少な
く、難燃性で、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去するための洗濯
ができて水切り性の良好な、更には、リサイクルも可能
な一般家庭用、病院用及びホテル用等のベットに最適な
ベットマットを提供できる。更に敷布団や家具用にも適
するクッション体として使用できる有用なベットマット
を提供できる。
なる線条が融着一体化され表面をフラット化した網状体
をクッション層にし、熱可塑性樹脂からなる繊維を使用
したダブルラッセルニットをワディング層に積層された
ベットマットであるので、蒸れ難く寝心地が良好で、耐
熱耐久性、形態保持性、クッション性に優れ、折り曲げ
性も良好で使い易く、火災時に有毒ガスの発生が少な
く、難燃性で、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去するための洗濯
ができて水切り性の良好な、更には、リサイクルも可能
な一般家庭用、病院用及びホテル用等のベットに最適な
ベットマットを提供できる。更に敷布団や家具用にも適
するクッション体として使用できる有用なベットマット
を提供できる。
Claims (14)
- 【請求項１】 クッション層の少なくとも上面にワディ
ング層が積層され、且つ、全体面が側地で被われたベッ
トマットであり、クッション層は、熱可塑性弾性樹脂か
らなる線径が５ｍｍ以下の連続した線条を曲がりくねら
せランダムループを形成し、それぞれのループの接触部
の大部分が融着されてなる三次元立体構造網状体で形成
され、該三次元立体構造網状体は上、下両面が実質的に
フラット化されており、見掛密度が０．０５〜０．１ｇ
／cm3 、厚みが５ｍｍ以上であり、ワディング層は、熱
可塑性樹脂からなる繊維を用いたダブルラッセルニット
からなり、該ワディング層の見掛密度が０．２ｇ／cm3
以下であることを特徴とするベットマット。 - 【請求項２】 クッション層を構成する熱可塑性弾性樹
脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以上で
ある請求項１記載のベットマット。 - 【請求項３】 クッション層を構成する網状体の線径が
０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ／cm3 から
０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上である請求項１記
載のベットマット。 - 【請求項４】 クッション層を構成する網状体の線径が
０．１mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．０２ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上５００mm以
下である請求項１記載のベットマット。 - 【請求項５】 ワディング層の空隙率が９０％以上で厚
みが２ｍｍ以上１０ｍｍ以下である請求項１記載のベッ
トマット。 - 【請求項６】 クッション層とワディング層が熱可塑性
樹脂で熱融着により接合一体化した請求項１記載のベッ
トマット。 - 【請求項７】 クッション層に熱可塑性弾性樹脂からな
る成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以
上融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いた請
求項１記載のベットマット。 - 【請求項８】 クッション層を構成する網状体の該線条
の断面形状が中空断面又は及び異形断面である請求項１
記載のベットマット。 - 【請求項９】 通気度が５０cc／cm2 秒以上である請求
項１記載のベットマット。 - 【請求項１０】 クッション層を構成する熱可塑性弾性
樹脂及びワディング層を構成する熱可塑性樹脂がポリエ
ステルである請求項記載のベットマット。 - 【請求項１１】 熱可塑性樹脂からなる繊維で形成され
た側地を被せて構成した請求項１記載のベットマット。 - 【請求項１２】 複数のオリフィスを持つ多列ノズルよ
り熱可塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶
融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状
態で連続線条のループを形成し、それぞれのループを互
いに接触し、融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り
装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた三次
元構造体の上、下両面又は片面に熱可塑性樹脂からなる
ダブルラッセルニットを積層し、側地を被せることを特
徴とするベットマットの製法。 - 【請求項１３】 網状体を形成する時、引取ネットにダ
ブルラッセルニットを同時に供給して該網状体表面に溶
融接着させてクッション体を形成する請求項１２記載の
ベットマットの製法。 - 【請求項１４】 製品化に至る任意の工程で網状体を構
成する熱可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以
下の温度でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行う請求
項１２記載のベットマットの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14357995A JP3585003B2 (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | ベットマット及びその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14357995A JP3585003B2 (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | ベットマット及びその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08336443A true JPH08336443A (ja) | 1996-12-24 |
| JP3585003B2 JP3585003B2 (ja) | 2004-11-04 |
Family
ID=15342025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14357995A Expired - Lifetime JP3585003B2 (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | ベットマット及びその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3585003B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5602934B1 (ja) * | 2013-12-28 | 2014-10-08 | 株式会社カズマ | 寝具用マットレス |
| US9615670B2 (en) | 2014-02-23 | 2017-04-11 | C-Eng Co., Ltd. | Core material for cushion, and cushion |
| WO2023190964A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 東洋紡エムシー株式会社 | 立体網状構造体及びその製造方法 |
| CN117158743A (zh) * | 2023-08-15 | 2023-12-05 | 山东谷悦康养器具有限公司 | 一种一体成型的分区双面体感空气纤维床垫及制造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04215710A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-08-06 | Mitsubishi Motors Corp | 通気性シート |
| JPH05311559A (ja) * | 1992-05-01 | 1993-11-22 | Teijin Ltd | 新規高性能クッション構造体およびその製造方法 |
| JPH06296535A (ja) * | 1993-04-13 | 1994-10-25 | Toray Ind Inc | 立体絡合繊維基材 |
| JPH0723834A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-01-27 | Toyobo Co Ltd | 積層体 |
| JPH0768061A (ja) * | 1993-02-26 | 1995-03-14 | Toyobo Co Ltd | クッション用網状構造体及び製法 |
-
1995
- 1995-06-09 JP JP14357995A patent/JP3585003B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04215710A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-08-06 | Mitsubishi Motors Corp | 通気性シート |
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| JPH0768061A (ja) * | 1993-02-26 | 1995-03-14 | Toyobo Co Ltd | クッション用網状構造体及び製法 |
| JPH06296535A (ja) * | 1993-04-13 | 1994-10-25 | Toray Ind Inc | 立体絡合繊維基材 |
| JPH0723834A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-01-27 | Toyobo Co Ltd | 積層体 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5602934B1 (ja) * | 2013-12-28 | 2014-10-08 | 株式会社カズマ | 寝具用マットレス |
| US9615670B2 (en) | 2014-02-23 | 2017-04-11 | C-Eng Co., Ltd. | Core material for cushion, and cushion |
| WO2023190964A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 東洋紡エムシー株式会社 | 立体網状構造体及びその製造方法 |
| CN117158743A (zh) * | 2023-08-15 | 2023-12-05 | 山东谷悦康养器具有限公司 | 一种一体成型的分区双面体感空气纤维床垫及制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3585003B2 (ja) | 2004-11-04 |
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