JPH08336705A - 切刃のすくい面がすぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素焼結体製切削工具 - Google Patents
切刃のすくい面がすぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素焼結体製切削工具Info
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- JPH08336705A JPH08336705A JP7164598A JP16459895A JPH08336705A JP H08336705 A JPH08336705 A JP H08336705A JP 7164598 A JP7164598 A JP 7164598A JP 16459895 A JP16459895 A JP 16459895A JP H08336705 A JPH08336705 A JP H08336705A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 切刃のすくい面がすぐれた耐摩耗性を示すＣ
−ＢＮ焼結体製切削工具を提供する。 【構成】 Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具の切刃部を、切刃
部のすくい面（上面）に平行指向してＣ−ＢＮの（１１
１）面が配向し、かつ前記（１１１）面の平行指向割合
をＸ線回折で測定した場合、（１１１）面のピーク高さ
が（２００）面のピーク高さの３０倍以上を示すＣ−Ｂ
Ｎ焼結体で構成する。
−ＢＮ焼結体製切削工具を提供する。 【構成】 Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具の切刃部を、切刃
部のすくい面（上面）に平行指向してＣ−ＢＮの（１１
１）面が配向し、かつ前記（１１１）面の平行指向割合
をＸ線回折で測定した場合、（１１１）面のピーク高さ
が（２００）面のピーク高さの３０倍以上を示すＣ−Ｂ
Ｎ焼結体で構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、切刃のすくい面がす
ぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素（以下、Ｃ−Ｂ
Ｎで示す）焼結体製切削工具に関するものである。
ぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素（以下、Ｃ−Ｂ
Ｎで示す）焼結体製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工
具が、（ａ） 原料粉末として、平均平面粒径：４μｍ
以下×厚さ：数１００nmの円盤形状、および図３（ａ）
の結晶構造を有し、かつ円盤形状の上下面に平行して
（００２）面が配向する純度：９９．７％以上の六方晶
窒化ほう素（以下、ｈ−ＢＮで示す）粉末を用い、
（ｂ） 上記ｈ−ＢＮ粉末に、０．１〜０．５ＧＰａの
圧力を上下方向（１軸）からかけて、例えば直径：１０
mm×厚さ：２mmの圧粉体にプレス成形し、（ｃ） この
圧粉体を、大気中、温度：２０００〜２５００℃、圧
力：６〜７ＧＰａの条件で高温高圧焼結（この焼結で原
料粉末のｈ−ＢＮは図３（ｂ）に示される結晶構造をも
ったＣ−ＢＮに変化する、さらに詳述すればｈ−ＢＮの
（００２）面がＣ−ＢＮの（１１１）面となる）して、
例えば直径：１０mm×厚さ：１mmの寸法をもったＣ−Ｂ
Ｎ焼結体を形成し、このＣ−ＢＮ焼結体を、例えば一辺
長さ：５mmの３角形に切出し、（ｄ） ついで、上記３
角形Ｃ−ＢＮ焼結体を、図４に例示されるように、例え
ば３角形のＷＣ基超硬合金製チップ本体の切刃部にろう
付けすること、以上（ａ）〜（ｄ）の工程により製造さ
れることは良く知られるところである。また、上記Ｃ−
ＢＮ焼結体製切削工具が、例えば鋳鉄や焼入れ鋼などの
仕上切削に用いられていることも知られている。
具が、（ａ） 原料粉末として、平均平面粒径：４μｍ
以下×厚さ：数１００nmの円盤形状、および図３（ａ）
の結晶構造を有し、かつ円盤形状の上下面に平行して
（００２）面が配向する純度：９９．７％以上の六方晶
窒化ほう素（以下、ｈ−ＢＮで示す）粉末を用い、
（ｂ） 上記ｈ−ＢＮ粉末に、０．１〜０．５ＧＰａの
圧力を上下方向（１軸）からかけて、例えば直径：１０
mm×厚さ：２mmの圧粉体にプレス成形し、（ｃ） この
圧粉体を、大気中、温度：２０００〜２５００℃、圧
力：６〜７ＧＰａの条件で高温高圧焼結（この焼結で原
料粉末のｈ−ＢＮは図３（ｂ）に示される結晶構造をも
ったＣ−ＢＮに変化する、さらに詳述すればｈ−ＢＮの
（００２）面がＣ−ＢＮの（１１１）面となる）して、
例えば直径：１０mm×厚さ：１mmの寸法をもったＣ−Ｂ
Ｎ焼結体を形成し、このＣ−ＢＮ焼結体を、例えば一辺
長さ：５mmの３角形に切出し、（ｄ） ついで、上記３
角形Ｃ−ＢＮ焼結体を、図４に例示されるように、例え
ば３角形のＷＣ基超硬合金製チップ本体の切刃部にろう
付けすること、以上（ａ）〜（ｄ）の工程により製造さ
れることは良く知られるところである。また、上記Ｃ−
ＢＮ焼結体製切削工具が、例えば鋳鉄や焼入れ鋼などの
仕上切削に用いられていることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削機械
の高性能化および高出力化に伴ない、切削加工も高速化
の傾向にあるが、上記の従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具
においては、これを鋳鉄や焼入れ鋼などの高速切削に用
いると、切刃の逃げ面よりはむしろすくい面の摩耗進行
が激しく、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
の高性能化および高出力化に伴ない、切削加工も高速化
の傾向にあるが、上記の従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具
においては、これを鋳鉄や焼入れ鋼などの高速切削に用
いると、切刃の逃げ面よりはむしろすくい面の摩耗進行
が激しく、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切
削工具に着目し、これの高速切削での切刃すくい面の摩
耗抑制をはかるべく研究を行なった結果、 （ａ） Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具の製造において、原
料粉末を、不活性ガス気流中、２０００〜２５００℃の
温度に加熱保持すると、円盤形状粉末の上下面に平行し
て（００２）面が配向したままで粒成長が起って、平均
平面粒径：１０μｍ以下×厚さ：数１００nmであったｈ
−ＢＮ粉末が、平均平面粒径：数１０μｍ×厚さ：数μ
ｍとなり、より大きな円盤形状をもつようになること。 （ｂ） この粒成長したｈ−ＢＮ粉末を相対的に高い１
〜５ＧＰａの圧力で圧粉体に１軸プレス成形すると、ｈ
−ＢＮ粉末の（００２）面が圧粉体の上下面に平行配向
する割合が一段と高くなること。 （ｃ） 上記圧粉体を高温高圧焼結すると、圧粉体にお
けるｈ−ＢＮの（００２）面が焼結でＣ−ＢＮの（１１
１）面になることから、前記（１１１）面が上面に平行
指向する割合が著しく高いＣ−ＢＮ焼結体が得られるよ
うになること。 （ｄ） 上記Ｃ−ＢＮ焼結体の（１１１）面の平行指向
割合をＸ線回折で測定した場合、（１１１）面のピーク
高さが、上記の従来Ｃ−ＢＮ焼結体では、図２に示され
るように（２００）面のピーク高さの２０倍以下であっ
たものが、図１に示されるように（２００）面のピーク
高さの３０倍以上になること。 （ｅ） Ｘ線回折で、（１１１）面のピーク高さが（２
００）面のピーク高さの３０倍以上を示すＣ−ＢＮ焼結
体を、これの上面が切刃すくい面を構成するようにチッ
プ本体の切刃部にろう付けした切削工具は、鋳鉄や焼入
れ鋼などの高速切削でも、切刃すくい面がすぐれた耐摩
耗性を示すこと。 以上（ａ）〜（ｅ）に示される研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、上記の従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切
削工具に着目し、これの高速切削での切刃すくい面の摩
耗抑制をはかるべく研究を行なった結果、 （ａ） Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具の製造において、原
料粉末を、不活性ガス気流中、２０００〜２５００℃の
温度に加熱保持すると、円盤形状粉末の上下面に平行し
て（００２）面が配向したままで粒成長が起って、平均
平面粒径：１０μｍ以下×厚さ：数１００nmであったｈ
−ＢＮ粉末が、平均平面粒径：数１０μｍ×厚さ：数μ
ｍとなり、より大きな円盤形状をもつようになること。 （ｂ） この粒成長したｈ−ＢＮ粉末を相対的に高い１
〜５ＧＰａの圧力で圧粉体に１軸プレス成形すると、ｈ
−ＢＮ粉末の（００２）面が圧粉体の上下面に平行配向
する割合が一段と高くなること。 （ｃ） 上記圧粉体を高温高圧焼結すると、圧粉体にお
けるｈ−ＢＮの（００２）面が焼結でＣ−ＢＮの（１１
１）面になることから、前記（１１１）面が上面に平行
指向する割合が著しく高いＣ−ＢＮ焼結体が得られるよ
うになること。 （ｄ） 上記Ｃ−ＢＮ焼結体の（１１１）面の平行指向
割合をＸ線回折で測定した場合、（１１１）面のピーク
高さが、上記の従来Ｃ−ＢＮ焼結体では、図２に示され
るように（２００）面のピーク高さの２０倍以下であっ
たものが、図１に示されるように（２００）面のピーク
高さの３０倍以上になること。 （ｅ） Ｘ線回折で、（１１１）面のピーク高さが（２
００）面のピーク高さの３０倍以上を示すＣ−ＢＮ焼結
体を、これの上面が切刃すくい面を構成するようにチッ
プ本体の切刃部にろう付けした切削工具は、鋳鉄や焼入
れ鋼などの高速切削でも、切刃すくい面がすぐれた耐摩
耗性を示すこと。 以上（ａ）〜（ｅ）に示される研究結果を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、切刃部が実質的にＣ−ＢＮ焼結
体で構成されたＣ−ＢＮ焼結体製切削工具において、前
記切刃部のすくい面に平行指向してＣ−ＢＮの（１１
１）面が配向し、かつ前記（１１１）面の平行指向割合
をＸ線回折で測定した場合、（１１１）面のピーク高さ
が（２００）面のピーク高さの３０倍以上を示す、切刃
すくい面の耐摩耗性にすぐれたＣ−ＢＮ焼結体製切削工
具に特徴を有するものである。
なされたものであって、切刃部が実質的にＣ−ＢＮ焼結
体で構成されたＣ−ＢＮ焼結体製切削工具において、前
記切刃部のすくい面に平行指向してＣ−ＢＮの（１１
１）面が配向し、かつ前記（１１１）面の平行指向割合
をＸ線回折で測定した場合、（１１１）面のピーク高さ
が（２００）面のピーク高さの３０倍以上を示す、切刃
すくい面の耐摩耗性にすぐれたＣ−ＢＮ焼結体製切削工
具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具を構成す
るＣ−ＢＮ焼結体において、Ｘ線回折での（１１１）面
のピーク高さが（２００）面のピーク高さの３０倍未満
である場合には切刃のすくい面が所望のすぐれた耐摩耗
性を示さない、すなわち３０倍未満になると急激にすく
い面摩耗が進行するようになることから、この発明のＣ
−ＢＮ焼結体製切削工具では、上記の通り（１１１）面
のピーク高さが（２００）面のピーク高さの３０倍以上
を示すＣ−ＢＮ焼結体で構成するように定めたのであ
る。また、この発明のＣ−ＢＮ焼結体製切削工具におけ
る（１１１）面と（２００）面のピーク高さの割合、す
なわち（１１１）面の平行指向割合は、粒成長熱処理後
のｈ−ＢＮ粉末の寸法や圧粉体成形時の１軸プレス圧力
などによって調整することができる。
るＣ−ＢＮ焼結体において、Ｘ線回折での（１１１）面
のピーク高さが（２００）面のピーク高さの３０倍未満
である場合には切刃のすくい面が所望のすぐれた耐摩耗
性を示さない、すなわち３０倍未満になると急激にすく
い面摩耗が進行するようになることから、この発明のＣ
−ＢＮ焼結体製切削工具では、上記の通り（１１１）面
のピーク高さが（２００）面のピーク高さの３０倍以上
を示すＣ−ＢＮ焼結体で構成するように定めたのであ
る。また、この発明のＣ−ＢＮ焼結体製切削工具におけ
る（１１１）面と（２００）面のピーク高さの割合、す
なわち（１１１）面の平行指向割合は、粒成長熱処理後
のｈ−ＢＮ粉末の寸法や圧粉体成形時の１軸プレス圧力
などによって調整することができる。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明のＣ−ＢＮ焼結体製切削工
具を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
平均平面直径：１０μｍ×厚さ：３５０nmの円盤形状を
もった純度：９９．８７％のｈ−ＢＮ粉末を用意し、こ
れに窒素気流中、２０００〜２５００℃の範囲内の所定
温度に５〜２０時間の範囲内の所定時間保持の条件での
粒成長熱処理を施して、平均平面直径：３０〜１００μ
ｍ×厚さ：２〜６μｍの範囲内の所定の寸法をもった各
種の粒成長ｈ−ＢＮ粉末とし、これらの粒成長ｈ−ＢＮ
粉末をそれぞれ１〜５ＧＰａの範囲内の所定の圧力で、
いずれも直径：１０mm×厚さ：２mmの圧粉体に１軸プレ
ス成形し、これらの圧粉体をいずれも温度：２０００
℃、圧力：７ＧＰａ、保持時間：０．５時間の条件で高
温高圧焼結して、直径：１０mm×厚さ：１mmの寸法をも
ったＣ−ＢＮ焼結体とし、これらのＣ−ＢＮ焼結体につ
いて、加速電圧：５５ＫＶ、 電流：３５
ｍＡ、ステップサイズ：０．０５０度、 サンプルタ
イム：０．５０秒、対陰極：Ｃｕ、
フィルター：Ｎｉ、測定角度（２θ）：４０〜６０
度、の条件でＸ線回折を行なったところ図１に示される
通り（１１１）面と（２００）面にピークが現われ、こ
の両ピークの高さを測定し、この両ピーク高さの相対
比、すなわち（１１１）面のピーク高さ÷（２００）面
のピーク高さを算出し（算出結果を表１に示す）、つい
で上記Ｃ−ＢＮ焼結体を一辺長さが５mmの３角形に切出
し、これを図４に示される通り、一辺長さ：１６mm×厚
さ：４．８mmの寸法をもった３角形のＷＣ基超硬合金製
チップ本体の上面角部（切刃部）に、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ
系合金ろう材を用い、Ａｒガス気流中、温度：９５０℃
に３０分間保持の条件でろう付けし、仕上研磨すること
によりＴＮＧＮ３３２のスローアウェイチップ形状をも
った本発明Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具（以下、本発明切
削工具という）１〜１２をそれぞれ製造した。
具を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
平均平面直径：１０μｍ×厚さ：３５０nmの円盤形状を
もった純度：９９．８７％のｈ−ＢＮ粉末を用意し、こ
れに窒素気流中、２０００〜２５００℃の範囲内の所定
温度に５〜２０時間の範囲内の所定時間保持の条件での
粒成長熱処理を施して、平均平面直径：３０〜１００μ
ｍ×厚さ：２〜６μｍの範囲内の所定の寸法をもった各
種の粒成長ｈ−ＢＮ粉末とし、これらの粒成長ｈ−ＢＮ
粉末をそれぞれ１〜５ＧＰａの範囲内の所定の圧力で、
いずれも直径：１０mm×厚さ：２mmの圧粉体に１軸プレ
ス成形し、これらの圧粉体をいずれも温度：２０００
℃、圧力：７ＧＰａ、保持時間：０．５時間の条件で高
温高圧焼結して、直径：１０mm×厚さ：１mmの寸法をも
ったＣ−ＢＮ焼結体とし、これらのＣ−ＢＮ焼結体につ
いて、加速電圧：５５ＫＶ、 電流：３５
ｍＡ、ステップサイズ：０．０５０度、 サンプルタ
イム：０．５０秒、対陰極：Ｃｕ、
フィルター：Ｎｉ、測定角度（２θ）：４０〜６０
度、の条件でＸ線回折を行なったところ図１に示される
通り（１１１）面と（２００）面にピークが現われ、こ
の両ピークの高さを測定し、この両ピーク高さの相対
比、すなわち（１１１）面のピーク高さ÷（２００）面
のピーク高さを算出し（算出結果を表１に示す）、つい
で上記Ｃ−ＢＮ焼結体を一辺長さが５mmの３角形に切出
し、これを図４に示される通り、一辺長さ：１６mm×厚
さ：４．８mmの寸法をもった３角形のＷＣ基超硬合金製
チップ本体の上面角部（切刃部）に、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ
系合金ろう材を用い、Ａｒガス気流中、温度：９５０℃
に３０分間保持の条件でろう付けし、仕上研磨すること
によりＴＮＧＮ３３２のスローアウェイチップ形状をも
った本発明Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具（以下、本発明切
削工具という）１〜１２をそれぞれ製造した。
【０００８】また、比較の目的で、上記の原料粉末であ
るｈ−ＢＮ粉末に対して粒成長熱処理を行なわず、かつ
圧粉体成形を１，３、および５ＧＰａの３通りの圧力で
行なう以外は同一の条件で従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工
具（以下、従来切削工具という）１〜３を製造した。上
記従来切削工具１〜３を構成するＣ−ＢＮ焼結体のＸ線
回折による両ピーク高さの相対比も表１に示した。
るｈ−ＢＮ粉末に対して粒成長熱処理を行なわず、かつ
圧粉体成形を１，３、および５ＧＰａの３通りの圧力で
行なう以外は同一の条件で従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工
具（以下、従来切削工具という）１〜３を製造した。上
記従来切削工具１〜３を構成するＣ−ＢＮ焼結体のＸ線
回折による両ピーク高さの相対比も表１に示した。
【０００９】この結果得られた各種の切削工具につい
て、 被削材：ＦＣ２５の丸棒、 切削速度：１０００ｍ／min.、 切込み：０．１mm、 送り：０．０５mm／rev.、 切削時間：５０分、 の条件で鋳鉄の連続高速仕上切削試験を行ない、切刃の
すくい面摩耗深さと逃げ面摩耗幅を測定した。この測定
結果を表１に示した。
て、 被削材：ＦＣ２５の丸棒、 切削速度：１０００ｍ／min.、 切込み：０．１mm、 送り：０．０５mm／rev.、 切削時間：５０分、 の条件で鋳鉄の連続高速仕上切削試験を行ない、切刃の
すくい面摩耗深さと逃げ面摩耗幅を測定した。この測定
結果を表１に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【発明の効果】表１に示される結果から、いずれも切刃
部が、Ｘ線回折で示した（１１１）面と（２００）面の
ピーク高さの相対比が３０倍以上を示す、すなわち（１
１１）面が切刃のすくい面に平行指向して配向する割合
がきわめて高いＣ−ＢＮ焼結体で構成された本発明切削
工具１〜１２は、前記ピーク高さの相対比がいずれも２
０倍以下であるＣ−ＢＮ焼結体で構成された従来切削工
具１〜３に比して、鋳鉄の高速切削で一段とすぐれた耐
すくい面摩耗性を示すことが明らかである。上述のよう
に、この発明のＣ−ＢＮ焼結体製切削工具は、通常の条
件での切削は勿論のこと、高速切削でも切刃のすくい面
がすぐれた耐摩耗性を示し、切削加工の高速化に十分満
足に対応できるなど工業上有用な特性を有するのであ
る。
部が、Ｘ線回折で示した（１１１）面と（２００）面の
ピーク高さの相対比が３０倍以上を示す、すなわち（１
１１）面が切刃のすくい面に平行指向して配向する割合
がきわめて高いＣ−ＢＮ焼結体で構成された本発明切削
工具１〜１２は、前記ピーク高さの相対比がいずれも２
０倍以下であるＣ−ＢＮ焼結体で構成された従来切削工
具１〜３に比して、鋳鉄の高速切削で一段とすぐれた耐
すくい面摩耗性を示すことが明らかである。上述のよう
に、この発明のＣ−ＢＮ焼結体製切削工具は、通常の条
件での切削は勿論のこと、高速切削でも切刃のすくい面
がすぐれた耐摩耗性を示し、切削加工の高速化に十分満
足に対応できるなど工業上有用な特性を有するのであ
る。
【図１】この発明のＣ−ＢＮ焼結体製切削工具を構成す
るＣ−ＢＮ焼結体のＸ線回折結果を示す図である。
るＣ−ＢＮ焼結体のＸ線回折結果を示す図である。
【図２】従来Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具を構成するＣ−
ＢＮ焼結体のＸ線回折結果を示す図である。
ＢＮ焼結体のＸ線回折結果を示す図である。
【図３】ｈ−ＢＮおよびＣ−ＢＮの結晶構造を示す図で
ある。
ある。
【図４】Ｃ−ＢＮ焼結体製切削工具を示す概略斜視図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】 切刃部が実質的に立方晶窒化ほう素焼結
体で構成された立方晶窒化ほう素焼結体製切削工具にお
いて、 上記切刃部のすくい面（上面）に平行指向して立方晶窒
化ほう素の（１１１）面が配向し、かつ前記（１１１）
面の平行指向割合をＸ線回折で測定した場合、（１１
１）面のピーク高さが（２００）面のピーク高さの３０
倍以上を示すことを特徴とする、切刃のすくい面がすぐ
れた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素焼結体製切削工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7164598A JPH08336705A (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | 切刃のすくい面がすぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素焼結体製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7164598A JPH08336705A (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | 切刃のすくい面がすぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素焼結体製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08336705A true JPH08336705A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=15796228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7164598A Withdrawn JPH08336705A (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | 切刃のすくい面がすぐれた耐摩耗性を示す立方晶窒化ほう素焼結体製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08336705A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006334732A (ja) * | 2005-06-02 | 2006-12-14 | Konica Minolta Opto Inc | 切削工具、切削加工方法、切削加工装置、光学素子成形用金型、光学素子及び光学素子成形用金型の切削加工方法 |
| JP2014055078A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 立方晶窒化ホウ素複合多結晶体およびその製造方法、切削工具、ならびに耐摩工具 |
| US10519068B2 (en) | 2015-02-09 | 2019-12-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Cubic boron nitride polycrystal, cutting tool, wear-resistant tool, grinding tool, and method of producing cubic boron nitride polycrystal |
| US10562822B2 (en) | 2015-02-04 | 2020-02-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Cubic boron nitride polycrystalline material, cutting tool, wear resistant tool, grinding tool, and method of manufacturing cubic boron nitride polycrystalline material |
| JPWO2022138401A1 (ja) * | 2020-12-25 | 2022-06-30 | ||
| CN116568435A (zh) * | 2020-12-25 | 2023-08-08 | 京瓷株式会社 | 刀片和切削刀具 |
-
1995
- 1995-06-07 JP JP7164598A patent/JPH08336705A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
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