JPH0833952A - 双ベルト式連続鋳造方法 - Google Patents
双ベルト式連続鋳造方法Info
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- JPH0833952A JPH0833952A JP6167258A JP16725894A JPH0833952A JP H0833952 A JPH0833952 A JP H0833952A JP 6167258 A JP6167258 A JP 6167258A JP 16725894 A JP16725894 A JP 16725894A JP H0833952 A JPH0833952 A JP H0833952A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 双ベルト式連続鋳造機による連続鋳造方法に
おいて、特に鋳片短辺に横割れ、段差割れ等の鋳片欠陥
が発生しない双ベルト式連続鋳造方法を提供する。 【構成】 本発明は、鋳片の速度に同期して無端状に移
動する一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の
移動短辺ブロックで形成された鋳型を用いた双ベルト式
連続鋳造方法において、該移動短辺ブロックで冷却され
るときの下式で与えられる鋳片冷却指標Ｒが、鋳片表面
から１mm近傍で１００以上であることを特徴とする双ベ
ルト式連続鋳造方法、及びこの冷却指標を得るための冷
却手段である。Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 ここで、
ｄ：２次デンドライトアーム間隔の平均値（mm）であ
る。
おいて、特に鋳片短辺に横割れ、段差割れ等の鋳片欠陥
が発生しない双ベルト式連続鋳造方法を提供する。 【構成】 本発明は、鋳片の速度に同期して無端状に移
動する一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の
移動短辺ブロックで形成された鋳型を用いた双ベルト式
連続鋳造方法において、該移動短辺ブロックで冷却され
るときの下式で与えられる鋳片冷却指標Ｒが、鋳片表面
から１mm近傍で１００以上であることを特徴とする双ベ
ルト式連続鋳造方法、及びこの冷却指標を得るための冷
却手段である。Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 ここで、
ｄ：２次デンドライトアーム間隔の平均値（mm）であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼製造の分野で鋼
（炭素鋼、ステンレス鋼等）の連続鋳造方法として用い
られる双ベルト式連続鋳造方法に関するものである。
（炭素鋼、ステンレス鋼等）の連続鋳造方法として用い
られる双ベルト式連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄鋼の連続鋳造の分野では、鋳片
の薄肉化、鋳造の高速化要請が高まってきており、この
要請に応えるものとして、例えば、鋳型に無端状に移動
する一対のベルトと無端状に移動する一対の移動短辺ブ
ロックを用いる双ベルト式連続鋳造方法の開発が進んで
いる。
の薄肉化、鋳造の高速化要請が高まってきており、この
要請に応えるものとして、例えば、鋳型に無端状に移動
する一対のベルトと無端状に移動する一対の移動短辺ブ
ロックを用いる双ベルト式連続鋳造方法の開発が進んで
いる。
【０００３】この双ベルト式連続鋳造機においては、例
えば図４に示すように、鋳型ｍが、３つのプーリーｐ
ａ，ｐｂ，ｐｃに巻かれ、無端状に移動する、冷却構造
ｗを備えた一対の金属ベルトｂａ，ｂｂと、この一対の
金属ベルト間においてその側端部近傍で無端状に移動す
る一対の移動短辺ブロックｃａ，（ｃｂ）で形成されて
おり、この鋳型内に、タンディッシュ１ｄから注入ノズ
ルｅを介して溶鋼ｓを注入し、この鋳型で冷却、凝固さ
せ、支持ロールで支持しながら引き抜き、薄鋳片ｓｃを
鋳造するように構成されている（例えば特開平１−２５
４３５４号公報参照）。この双ベルト式連続鋳造機によ
る連続鋳造においては、移動短辺ブロックに冷却構造を
付加して、鋳型短辺での冷却能を確保することも提案さ
れている（例えば特開昭６１−５６７５６号公報参
照）。
えば図４に示すように、鋳型ｍが、３つのプーリーｐ
ａ，ｐｂ，ｐｃに巻かれ、無端状に移動する、冷却構造
ｗを備えた一対の金属ベルトｂａ，ｂｂと、この一対の
金属ベルト間においてその側端部近傍で無端状に移動す
る一対の移動短辺ブロックｃａ，（ｃｂ）で形成されて
おり、この鋳型内に、タンディッシュ１ｄから注入ノズ
ルｅを介して溶鋼ｓを注入し、この鋳型で冷却、凝固さ
せ、支持ロールで支持しながら引き抜き、薄鋳片ｓｃを
鋳造するように構成されている（例えば特開平１−２５
４３５４号公報参照）。この双ベルト式連続鋳造機によ
る連続鋳造においては、移動短辺ブロックに冷却構造を
付加して、鋳型短辺での冷却能を確保することも提案さ
れている（例えば特開昭６１−５６７５６号公報参
照）。
【０００４】しかし、この移動短辺ブロックにおける冷
却速度やそれに代わる冷却指標の規定等連続鋳造の安定
操業、鋳片の品質の安定確保のための冷却条件について
言及されたものは見当たらない。現実にこの連続鋳造に
よって得られた鋳片には、例えば短辺側において依然と
して横割れ、段差割れ等の鋳片欠陥が発生しており、そ
の意味では、この双ベルト式連続鋳造方法が十二分に完
成されたものとはいい難い。
却速度やそれに代わる冷却指標の規定等連続鋳造の安定
操業、鋳片の品質の安定確保のための冷却条件について
言及されたものは見当たらない。現実にこの連続鋳造に
よって得られた鋳片には、例えば短辺側において依然と
して横割れ、段差割れ等の鋳片欠陥が発生しており、そ
の意味では、この双ベルト式連続鋳造方法が十二分に完
成されたものとはいい難い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ベルト式
連続鋳造機による連続鋳造方法において、特に鋳片短辺
で割れが発生しない冷却条件を、鋳片短辺の凝固組織解
析から得られた冷却指標に基づいて特定することによ
り、特に鋳片短辺における横割れ、段差割れ等の鋳片欠
陥の発生を防止できる双ベルト式連続鋳造方法を提供す
る。
連続鋳造機による連続鋳造方法において、特に鋳片短辺
で割れが発生しない冷却条件を、鋳片短辺の凝固組織解
析から得られた冷却指標に基づいて特定することによ
り、特に鋳片短辺における横割れ、段差割れ等の鋳片欠
陥の発生を防止できる双ベルト式連続鋳造方法を提供す
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
鋳片の速度に同期して無端状に移動する一対のベルト
と、複数のブロックからなる一対の移動短辺ブロックで
形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法において、移
動短辺ブロックで冷却されるときの（１）式に基づく鋳
片冷却指標Ｒが、鋳片表面から１mm近傍で１００以上で
あることを特徴とする双ベルト式連続鋳造方法である。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） ここで、ｄ：二次デンドライトアーム間隔の平均値（μ
ｍ）である。また第二の発明は、第一の発明を具体化し
たもので、鋳片の速度に同期して無端状に移動する一対
のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短辺ブ
ロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法にお
いて、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶鋼と
接触する前に５０リットル/min以上の冷却水量で冷却さ
れることを特徴とする双ベルト式連続鋳造方法である。
そして、第三の発明は、第二の発明と同じく、第一発明
を具体化したもので、鋳片の速度に同期して無端状に移
動する一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の
移動短辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳
造方法において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて
再び溶鋼と接触する位置から１〜２ｍ前の位置での移動
短辺ブロックの表面温度が１００℃以下であることを特
徴とする双ベルト式連続鋳造方法である。
鋳片の速度に同期して無端状に移動する一対のベルト
と、複数のブロックからなる一対の移動短辺ブロックで
形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法において、移
動短辺ブロックで冷却されるときの（１）式に基づく鋳
片冷却指標Ｒが、鋳片表面から１mm近傍で１００以上で
あることを特徴とする双ベルト式連続鋳造方法である。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） ここで、ｄ：二次デンドライトアーム間隔の平均値（μ
ｍ）である。また第二の発明は、第一の発明を具体化し
たもので、鋳片の速度に同期して無端状に移動する一対
のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短辺ブ
ロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法にお
いて、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶鋼と
接触する前に５０リットル/min以上の冷却水量で冷却さ
れることを特徴とする双ベルト式連続鋳造方法である。
そして、第三の発明は、第二の発明と同じく、第一発明
を具体化したもので、鋳片の速度に同期して無端状に移
動する一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の
移動短辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳
造方法において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて
再び溶鋼と接触する位置から１〜２ｍ前の位置での移動
短辺ブロックの表面温度が１００℃以下であることを特
徴とする双ベルト式連続鋳造方法である。
【０００７】
【作用】本発明は、双ベルト式連続鋳造方法において、
鋳型短辺を形成する移動短辺ブロックによる冷却条件を
最適化することができ、特に鋳片短辺の横割れ、段差割
れ等の欠陥のない品質の良好な薄鋳片を安定的に鋳造す
ることができる。
鋳型短辺を形成する移動短辺ブロックによる冷却条件を
最適化することができ、特に鋳片短辺の横割れ、段差割
れ等の欠陥のない品質の良好な薄鋳片を安定的に鋳造す
ることができる。
【０００８】以下に本発明について説明する。本発明者
等は、双ベルト式連続鋳造方法において、実験、解析を
重ね、鋳片短辺の横割れ、段差割れ等の欠陥は、移動短
辺の冷却条件に起因して発生するということを知見し
た。即ち、移動短辺ブロックの冷却速度が小さい時は、
鋳片短辺に横割れが発生し、移動短辺ブロックの継ぎ目
の段差が鋳片に接触する位置では、該段差に沿った段差
割れが発生しやすいということを知見した。そこで、こ
れらの割れが発生しない冷却条件を、鋳片短辺の凝固組
織から得られた冷却指標を用いて特定することを着想
し、その最適の冷却指標の特定範囲とこの冷却指標を安
定的に得るため具体的手段を見出だし、本発明を完成す
るに至った。
等は、双ベルト式連続鋳造方法において、実験、解析を
重ね、鋳片短辺の横割れ、段差割れ等の欠陥は、移動短
辺の冷却条件に起因して発生するということを知見し
た。即ち、移動短辺ブロックの冷却速度が小さい時は、
鋳片短辺に横割れが発生し、移動短辺ブロックの継ぎ目
の段差が鋳片に接触する位置では、該段差に沿った段差
割れが発生しやすいということを知見した。そこで、こ
れらの割れが発生しない冷却条件を、鋳片短辺の凝固組
織から得られた冷却指標を用いて特定することを着想
し、その最適の冷却指標の特定範囲とこの冷却指標を安
定的に得るため具体的手段を見出だし、本発明を完成す
るに至った。
【０００９】図１は、移動短辺ブロックの冷却指標と鋳
片短辺の横割れ、段差割れ（移動短辺ブロックの継ぎ目
での割れ）の関係を示す。ここで、冷却指標Ｒとは、鋳
片の凝固組織から得られる数値を後述する式を用いて換
算して得られるもので、鋳片の鋳造方向と平行な面を含
む断面をエッチングして凝固組織を顕出させて現れたデ
ンドライトの二次アーム間隔（μｍ）を、鋳片短辺の表
面から０．５mm〜１．５mmの間で、鋳片長さ方向にある
間隔で測定しその測定値の平均値ｄから、以下の（１）
式で求めたものである。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） 図１から、鋳片短辺の冷却指標が、鋳片表面から０．５
mm〜１．５mmの位置で、１００以上であると、鋳片短辺
において横割れ、段差割れとも発生しなくなる。
片短辺の横割れ、段差割れ（移動短辺ブロックの継ぎ目
での割れ）の関係を示す。ここで、冷却指標Ｒとは、鋳
片の凝固組織から得られる数値を後述する式を用いて換
算して得られるもので、鋳片の鋳造方向と平行な面を含
む断面をエッチングして凝固組織を顕出させて現れたデ
ンドライトの二次アーム間隔（μｍ）を、鋳片短辺の表
面から０．５mm〜１．５mmの間で、鋳片長さ方向にある
間隔で測定しその測定値の平均値ｄから、以下の（１）
式で求めたものである。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） 図１から、鋳片短辺の冷却指標が、鋳片表面から０．５
mm〜１．５mmの位置で、１００以上であると、鋳片短辺
において横割れ、段差割れとも発生しなくなる。
【００１０】このように冷却指標が大きくなると横割れ
が発生しなくなる機構は、概ね以下のように説明され
る。即ち、鋳片短辺の横割れは、初期凝固シェル厚の不
均一に起因し、移動短辺ブロックと鋳片間の摩擦力で熱
収縮が阻害されることにより、この凝固シェル厚の薄い
部分、即ち、凝固遅れ部に歪みが集中して割れに至ると
考えられる。これに対して冷却指標を大きくすると、冷
却能が強くなるために凝固遅れ部の成長が促進され、凝
固遅れが解消する結果、割れが発生しなくなる。
が発生しなくなる機構は、概ね以下のように説明され
る。即ち、鋳片短辺の横割れは、初期凝固シェル厚の不
均一に起因し、移動短辺ブロックと鋳片間の摩擦力で熱
収縮が阻害されることにより、この凝固シェル厚の薄い
部分、即ち、凝固遅れ部に歪みが集中して割れに至ると
考えられる。これに対して冷却指標を大きくすると、冷
却能が強くなるために凝固遅れ部の成長が促進され、凝
固遅れが解消する結果、割れが発生しなくなる。
【００１１】このような冷却指標を安定確保するための
手段としては、移動短辺ブロックが鋳片から離れて再び
溶鋼に接触する前に、この移動短辺ブロックを冷却する
必要がある。冷却しなければ、溶鋼および高温の鋳片に
より移動短辺ブロックの温度が上昇し、次に再び溶鋼に
接するまでに温度が降下しないため、冷却能力が低下し
てしまう。
手段としては、移動短辺ブロックが鋳片から離れて再び
溶鋼に接触する前に、この移動短辺ブロックを冷却する
必要がある。冷却しなければ、溶鋼および高温の鋳片に
より移動短辺ブロックの温度が上昇し、次に再び溶鋼に
接するまでに温度が降下しないため、冷却能力が低下し
てしまう。
【００１２】図２は、移動短辺ブロックにかける冷却水
量と冷却指標との関係を示すが、冷却水量が５０リット
ル/min以上あれば、割れが発生しない鋳片短辺の冷却指
標である１００を達成することができる。また、移動短
辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶鋼と接する位置か
ら１〜２ｍ前の位置での短辺ブロックの表面温度を１０
０℃以下にすることによっても、割れが発生しない鋳片
短辺の冷却指標である１００を達成することができる。
量と冷却指標との関係を示すが、冷却水量が５０リット
ル/min以上あれば、割れが発生しない鋳片短辺の冷却指
標である１００を達成することができる。また、移動短
辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶鋼と接する位置か
ら１〜２ｍ前の位置での短辺ブロックの表面温度を１０
０℃以下にすることによっても、割れが発生しない鋳片
短辺の冷却指標である１００を達成することができる。
【００１３】
【実施例】以下に本発明の実施例を双ベルト式連続鋳造
機の例に基づいて説明する。図３は、双ベルト式連続鋳
造機の概要であって、タンディッシュ１へ溶鋼２を供給
し、タンディッシュ１内に、溶鋼２がある程度溜った時
点で、タンディッシュ１に設置したスライディングノズ
ル３を操作し、溶鋼２を注入ノズル４を介して、２つの
プーリー５ａ，５ｂと張力制御装置６で位置制御される
張力調整プーリー５ｃ間に巻かれ無端状に回転移動する
一対のベルト７ａ，７ｂとこの一対のベルトの両側端部
間で無端状に移動する多数のブロックからなる一対の移
動短辺ブロック８ａ，８ｂで形成される鋳型９に注入す
る。
機の例に基づいて説明する。図３は、双ベルト式連続鋳
造機の概要であって、タンディッシュ１へ溶鋼２を供給
し、タンディッシュ１内に、溶鋼２がある程度溜った時
点で、タンディッシュ１に設置したスライディングノズ
ル３を操作し、溶鋼２を注入ノズル４を介して、２つの
プーリー５ａ，５ｂと張力制御装置６で位置制御される
張力調整プーリー５ｃ間に巻かれ無端状に回転移動する
一対のベルト７ａ，７ｂとこの一対のベルトの両側端部
間で無端状に移動する多数のブロックからなる一対の移
動短辺ブロック８ａ，８ｂで形成される鋳型９に注入す
る。
【００１４】ベルト７ａ，７ｂは、鋳型９の長辺を形成
するものであり、溶鋼に接触する位置の裏面は、冷却函
１０内に流れる冷却水により冷却するように構成されて
おり、また、多数の移動短辺ブロック８ａ（８ｂ）は鋳
型９の短辺を形成するもので、無端状に移動するチェー
ン１１に連結リンクを介して連結されガイドレール１２
に沿って移動し、移動過程においてその移動路に沿って
配置された冷却装置１３によって冷却され、水切装置１
４で水切りされた後、溶鋼に接触するように構成されて
いる。溶鋼２は鋳型９で冷却され抜熱されて凝固し、鋳
型９の下方に配設した支持ロール１５によって挟持・引
き抜かれ、薄肉鋳片１６として搬出されるようになって
いる。なお図中１７は移動短辺ブロック表面温度を測定
する温度計である。
するものであり、溶鋼に接触する位置の裏面は、冷却函
１０内に流れる冷却水により冷却するように構成されて
おり、また、多数の移動短辺ブロック８ａ（８ｂ）は鋳
型９の短辺を形成するもので、無端状に移動するチェー
ン１１に連結リンクを介して連結されガイドレール１２
に沿って移動し、移動過程においてその移動路に沿って
配置された冷却装置１３によって冷却され、水切装置１
４で水切りされた後、溶鋼に接触するように構成されて
いる。溶鋼２は鋳型９で冷却され抜熱されて凝固し、鋳
型９の下方に配設した支持ロール１５によって挟持・引
き抜かれ、薄肉鋳片１６として搬出されるようになって
いる。なお図中１７は移動短辺ブロック表面温度を測定
する温度計である。
【００１５】このように構成された双ベルト式連続鋳造
機を用いて、冷却装置１３による移動短辺ブロックの冷
却水量を変化させて低炭素鋼の薄鋳片の連続鋳造を実施
し、得られた薄鋳片の短辺近傍の凝固組織から得られた
冷却指標から、薄鋳片短辺における割れ発生との関係に
ついて、本発明の範囲内の場合と、本発明の範囲外の場
合の効果確認実験を行った。 操業条件 鋼種：炭素鋼｛成分組成（重量％）を表１に示す｝ 鋳造温度：１５３０〜１５７０℃ 鋳造速度：５〜１０ｍ/min 鋳片寸法：厚み５０mm×幅１３００mm，厚み７５mm×幅
１３００mmベルト 材質：炭素鋼 寸法：厚み１．２mm×幅１５００mm 移動短辺ブロック 材質：銅 寸法：５０mmまたは７５mm×５０mm×５０mm 冷却条件：外部から冷却水散布 冷却水散布量 冷却なし ２０リットル/min ３０リットル/min ５０リットル/min ８０リットル/min（冷却装置１３を２段配置：５０＋
３０リットル/min） １５０リットル/min（冷却装置１３を３段配置：５０
リットル/min×３段） 移動短辺ブロックの温度：７０〜１５０℃ （溶鋼と接触する前１〜２mmの位置）
機を用いて、冷却装置１３による移動短辺ブロックの冷
却水量を変化させて低炭素鋼の薄鋳片の連続鋳造を実施
し、得られた薄鋳片の短辺近傍の凝固組織から得られた
冷却指標から、薄鋳片短辺における割れ発生との関係に
ついて、本発明の範囲内の場合と、本発明の範囲外の場
合の効果確認実験を行った。 操業条件 鋼種：炭素鋼｛成分組成（重量％）を表１に示す｝ 鋳造温度：１５３０〜１５７０℃ 鋳造速度：５〜１０ｍ/min 鋳片寸法：厚み５０mm×幅１３００mm，厚み７５mm×幅
１３００mmベルト 材質：炭素鋼 寸法：厚み１．２mm×幅１５００mm 移動短辺ブロック 材質：銅 寸法：５０mmまたは７５mm×５０mm×５０mm 冷却条件：外部から冷却水散布 冷却水散布量 冷却なし ２０リットル/min ３０リットル/min ５０リットル/min ８０リットル/min（冷却装置１３を２段配置：５０＋
３０リットル/min） １５０リットル/min（冷却装置１３を３段配置：５０
リットル/min×３段） 移動短辺ブロックの温度：７０〜１５０℃ （溶鋼と接触する前１〜２mmの位置）
【００１６】
【表１】
【００１７】この実験結果を図１および図２に示す。ま
ず、図１では、薄鋳片短辺の冷却指標と薄鋳片の短辺の
横割れおよび段差割れとの関係を示している。ここでい
う冷却指標Ｒとは、前述したように、薄鋳片の凝固組織
から得られる数値を後述の式を用い換算して得られるも
ので、薄鋳片の鋳造方向と平行な面を含む断面をエッチ
ングし、凝固組織を顕出させて現れたデンドライトの二
次アーム間隔を、薄鋳片短辺の表面から０．５mm〜１．
５mmの間で、薄鋳片長さ方向に５０mmピッチで２０点測
定し、その平均値ｄ（μｍ）から以下の式（１）で求め
たものである。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） この図１から、薄鋳片の冷却指標Ｒが、薄鋳片表面から
０．５mm〜１．５mm位置で、１００以上の場合には、薄
鋳片短辺部において横割れ、段差割れとも発生しない。
ず、図１では、薄鋳片短辺の冷却指標と薄鋳片の短辺の
横割れおよび段差割れとの関係を示している。ここでい
う冷却指標Ｒとは、前述したように、薄鋳片の凝固組織
から得られる数値を後述の式を用い換算して得られるも
ので、薄鋳片の鋳造方向と平行な面を含む断面をエッチ
ングし、凝固組織を顕出させて現れたデンドライトの二
次アーム間隔を、薄鋳片短辺の表面から０．５mm〜１．
５mmの間で、薄鋳片長さ方向に５０mmピッチで２０点測
定し、その平均値ｄ（μｍ）から以下の式（１）で求め
たものである。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） この図１から、薄鋳片の冷却指標Ｒが、薄鋳片表面から
０．５mm〜１．５mm位置で、１００以上の場合には、薄
鋳片短辺部において横割れ、段差割れとも発生しない。
【００１８】また、図２は、移動短辺ブロックにおける
冷却水量と本発明で用いた冷却指標Ｒとの関係を示し、
冷却水量を増加とともに、鋳片の冷却指標は増加し、冷
却水量が５０リットル/min以上あれば、割れが発生しな
い短辺の冷却指標、即ち１００を達成することができ
る。したがって、冷却水量を５０リットル/min以上確保
する必要がある。
冷却水量と本発明で用いた冷却指標Ｒとの関係を示し、
冷却水量を増加とともに、鋳片の冷却指標は増加し、冷
却水量が５０リットル/min以上あれば、割れが発生しな
い短辺の冷却指標、即ち１００を達成することができ
る。したがって、冷却水量を５０リットル/min以上確保
する必要がある。
【００１９】なお、この時、同時に実測した移動短辺ブ
ロックの表面温度は、冷却無しの時の温度は、１５０℃
であるのに対して、冷却水量を増加させ、冷却水量を５
０リットル/minでは９０℃となっていた。したがって、
移動短辺ブロックの表面温度を１００℃以下にすれば、
割れが発生しない短辺の冷却指標、即ち１００を達成す
ることができる。
ロックの表面温度は、冷却無しの時の温度は、１５０℃
であるのに対して、冷却水量を増加させ、冷却水量を５
０リットル/minでは９０℃となっていた。したがって、
移動短辺ブロックの表面温度を１００℃以下にすれば、
割れが発生しない短辺の冷却指標、即ち１００を達成す
ることができる。
【００２０】ここでの移動短辺ブロックの表面温度は、
移動短辺ブロックが鋳片から離れて再び溶鋼と接する位
置から１〜２ｍ前でのものである。これは、この位置が
鋳型に近くかつ溶鋼からの輻射熱の影響が少ない位置で
温度管理の容易性、管理精度の確保等のため、好適であ
るとの判断に基づいて特定するものである。
移動短辺ブロックが鋳片から離れて再び溶鋼と接する位
置から１〜２ｍ前でのものである。これは、この位置が
鋳型に近くかつ溶鋼からの輻射熱の影響が少ない位置で
温度管理の容易性、管理精度の確保等のため、好適であ
るとの判断に基づいて特定するものである。
【００２１】以上のことから、本発明においては、第一
に移動短辺ブロックで冷却される時の鋳片短辺の冷却指
標Ｒを、鋳片表面から１mm近傍で１００以上にするこ
と、第二に移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接する前に、５０リットル/min以上の冷却水量で冷
却すること、そして第三に、移動短辺ブロックが鋳片片
から離れて再び溶鋼と接する位置から１〜２ｍ前の位置
での短辺ブロックの表面温度が１００℃以下にすること
により、特に鋳片短辺において横割れ、段差割れとも発
生のない鋳片を鋳造することを特徴とするものである。
に移動短辺ブロックで冷却される時の鋳片短辺の冷却指
標Ｒを、鋳片表面から１mm近傍で１００以上にするこ
と、第二に移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接する前に、５０リットル/min以上の冷却水量で冷
却すること、そして第三に、移動短辺ブロックが鋳片片
から離れて再び溶鋼と接する位置から１〜２ｍ前の位置
での短辺ブロックの表面温度が１００℃以下にすること
により、特に鋳片短辺において横割れ、段差割れとも発
生のない鋳片を鋳造することを特徴とするものである。
【００２２】
【発明の効果】本発明においては、双ベルト式連続鋳造
方法において、鋳型短辺を形成する移動短辺ブロックに
よる冷却条件を最適化することができ、特に短辺におけ
る横割れ、段差割れ等の欠陥のない品質の良好な薄鋳片
を安定的に鋳造することができる。
方法において、鋳型短辺を形成する移動短辺ブロックに
よる冷却条件を最適化することができ、特に短辺におけ
る横割れ、段差割れ等の欠陥のない品質の良好な薄鋳片
を安定的に鋳造することができる。
【図１】本発明の実施例において確認された双ベルト式
連続鋳造における鋳片冷却指標と鋳片短辺の横割れおよ
び段差割れ発生指数との関係を示す説明図。
連続鋳造における鋳片冷却指標と鋳片短辺の横割れおよ
び段差割れ発生指数との関係を示す説明図。
【図２】本発明の実施例において確認された双ベルト式
連続鋳造における移動短辺ブロックの冷却水量と鋳片冷
却指標との関係を示す説明図。
連続鋳造における移動短辺ブロックの冷却水量と鋳片冷
却指標との関係を示す説明図。
【図３】（ａ）図は本発明の実施例１における双ベルト
式連続鋳造機を示す側断面概要説明図、（ｂ）図は、
（ａ）図のＡａ−Ａｂ矢視断面概要説明図。
式連続鋳造機を示す側断面概要説明図、（ｂ）図は、
（ａ）図のＡａ−Ａｂ矢視断面概要説明図。
【図４】従来公知の双ベルト式連続鋳造機例を示す側断
面概要説明図。
面概要説明図。
１ タンディッシュ ２ 溶鋼 ３ スライディングノズル ４ 浸漬ノズル ５ａ，４ｂ プーリー ５ｃ 張力調整プーリー ６ 張力制御装置 ７ａ，７ｂ ベルト ８ａ，８ｂ 移動短辺ブロック ９ 鋳型 １０ 冷却函 １１ チェーン １２ ガイドレール １３ 冷却装置 １４ 水切り装置 １５ 支持ロール １６ 薄鋳片 １７ 温度計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾 慎二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 小森 俊也 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短
辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法
において、移動短辺ブロックで冷却されるときの（１）
式に基づく鋳片冷却指標Ｒが、鋳片表面から１mm近傍で
１００以上であることを特徴とする双ベルト式連続鋳造
方法。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） ここで、ｄ：二次デンドライトアーム間隔の平均値（μ
ｍ） - 【請求項２】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短
辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法
において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接触する前に５０リットル/min以上の冷却水量で冷
却されることを特徴とする双ベルト式連続鋳造方法。 - 【請求項３】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短
辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法
において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接触する位置から１〜２ｍ前の位置での移動短辺ブ
ロックの表面温度が１００℃以下であることを特徴とす
る双ベルト式連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06167258A JP3095951B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 双ベルト式連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06167258A JP3095951B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 双ベルト式連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0833952A true JPH0833952A (ja) | 1996-02-06 |
| JP3095951B2 JP3095951B2 (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=15846406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06167258A Expired - Fee Related JP3095951B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 双ベルト式連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3095951B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167061A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Hitachi Ltd | 同期回転式鋳造装置の鋳型冷却方法 |
| JPS623856A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-09 | フリ−ド・クルツプ・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 特に鋼鋳造用の複式ベルト型連続鋳造金型 |
| JPH01104449A (ja) * | 1987-07-27 | 1989-04-21 | Nippon Steel Corp | ベルト変形を防止したベルト式連続鋳造方法 |
-
1994
- 1994-07-19 JP JP06167258A patent/JP3095951B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167061A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Hitachi Ltd | 同期回転式鋳造装置の鋳型冷却方法 |
| JPS623856A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-09 | フリ−ド・クルツプ・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 特に鋼鋳造用の複式ベルト型連続鋳造金型 |
| JPH01104449A (ja) * | 1987-07-27 | 1989-04-21 | Nippon Steel Corp | ベルト変形を防止したベルト式連続鋳造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3095951B2 (ja) | 2000-10-10 |
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