JPH0835012A - 高強度高靭性耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度高靭性耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH0835012A JPH0835012A JP19217594A JP19217594A JPH0835012A JP H0835012 A JPH0835012 A JP H0835012A JP 19217594 A JP19217594 A JP 19217594A JP 19217594 A JP19217594 A JP 19217594A JP H0835012 A JPH0835012 A JP H0835012A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度で低温靭性ならびに耐食性に優れた電
縫鋼管を得る。 【構成】 Ｃ：０．０４〜０．０９％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３０％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２０
〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．５０％を基本成分
とし、Ｔｉ：０．０１０〜０．０６０％、Ｎｂ：０．０
１０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．０５０〜０．３５０％
のうちの１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼片を、１１５０〜１３００℃
に加熱後、７５０〜８００℃以下で熱間圧延を施したの
ち、巻取るまでの間を５〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度
で、かつ鋼帯の下面に対する上面の冷却比率を０．８〜
１．３の割合で水冷した後、４００〜５００℃で巻取
り、製管後、電縫溶接部以外には熱処理を施さない。 【効果】 高強度でかつ低温靭性ならびに耐食性に優れ
た電縫鋼管を安定して製造できる。
縫鋼管を得る。 【構成】 Ｃ：０．０４〜０．０９％、Ｓｉ：０．１０
〜０．３０％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２０
〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．５０％を基本成分
とし、Ｔｉ：０．０１０〜０．０６０％、Ｎｂ：０．０
１０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．０５０〜０．３５０％
のうちの１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼片を、１１５０〜１３００℃
に加熱後、７５０〜８００℃以下で熱間圧延を施したの
ち、巻取るまでの間を５〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度
で、かつ鋼帯の下面に対する上面の冷却比率を０．８〜
１．３の割合で水冷した後、４００〜５００℃で巻取
り、製管後、電縫溶接部以外には熱処理を施さない。 【効果】 高強度でかつ低温靭性ならびに耐食性に優れ
た電縫鋼管を安定して製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度で低温靭性なら
びに耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法に関する。
びに耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、原油の油井、天然ガスのガス井
は、原油価格の高騰や、近い将来に予想される石油資源
の枯渇化を目前にして、従来は顧みられなかったような
深層油田や、開発が一端放棄されていたサワーガス田な
どに対する開発が世界的規模で盛んに行われている。こ
のような油井、ガス井は、一般に深度が極めて深く、ま
たその雰囲気は低温あるいは二酸化炭素、硫化水素、塩
素イオン等を含有する極めて厳しい環境となっている。
このような油井、ガス井の採掘に使用される油井管は、
高強度でしかも耐食性と低温靭性を兼ね備えたものが要
求されている。上記用途に供される油井管は、従来熱間
圧延により製造したホットコイルを製管したのち、管全
体を熱処理することにより製造しているが、熱処理に多
大のコストを必要とし、制御圧延の効果が期待できない
などの欠点があった。
は、原油価格の高騰や、近い将来に予想される石油資源
の枯渇化を目前にして、従来は顧みられなかったような
深層油田や、開発が一端放棄されていたサワーガス田な
どに対する開発が世界的規模で盛んに行われている。こ
のような油井、ガス井は、一般に深度が極めて深く、ま
たその雰囲気は低温あるいは二酸化炭素、硫化水素、塩
素イオン等を含有する極めて厳しい環境となっている。
このような油井、ガス井の採掘に使用される油井管は、
高強度でしかも耐食性と低温靭性を兼ね備えたものが要
求されている。上記用途に供される油井管は、従来熱間
圧延により製造したホットコイルを製管したのち、管全
体を熱処理することにより製造しているが、熱処理に多
大のコストを必要とし、制御圧延の効果が期待できない
などの欠点があった。
【０００３】また、Ｃ：０．０７％以下、Ｍｎ：１．０
０〜１．７０％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．０
３％、Ｍｎ／Ｃ≧１２、Ｎｂ：０．１５％以下、Ｖ：
０．０７％以下、脱酸調整することにより残存するｓｏ
ｌ．Ａｌ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延し、６００℃以下で巻取りその後電縫溶接を行
う方法（特開昭５９−１９７５１９号公報）、Ｃ：０．
０１〜０．１４％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．６
〜２．０％、Ｖ：０．００１〜０．０５０％、Ｔｉ：
０．０４％以下、Ｎｂ：０．００１〜０．０５０％、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｎ：０．
０１０％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
素材鋼板を用いて電縫溶接し、その後電縫溶接部を７９
０〜１０５０℃で５秒以上加熱し、７５０〜９５０℃の
温度から３０℃／ｓｅｃ１５０℃／ｓｅｃで急冷したの
ち４００〜７３０℃で１分以内加熱してストレスリリー
フ処理する方法（特開昭６０−１００６２８号公報）等
が提案されている。
０〜１．７０％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．０
３％、Ｍｎ／Ｃ≧１２、Ｎｂ：０．１５％以下、Ｖ：
０．０７％以下、脱酸調整することにより残存するｓｏ
ｌ．Ａｌ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延し、６００℃以下で巻取りその後電縫溶接を行
う方法（特開昭５９−１９７５１９号公報）、Ｃ：０．
０１〜０．１４％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．６
〜２．０％、Ｖ：０．００１〜０．０５０％、Ｔｉ：
０．０４％以下、Ｎｂ：０．００１〜０．０５０％、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００８％以下、Ｎ：０．
０１０％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
素材鋼板を用いて電縫溶接し、その後電縫溶接部を７９
０〜１０５０℃で５秒以上加熱し、７５０〜９５０℃の
温度から３０℃／ｓｅｃ１５０℃／ｓｅｃで急冷したの
ち４００〜７３０℃で１分以内加熱してストレスリリー
フ処理する方法（特開昭６０−１００６２８号公報）等
が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５９−１９
７５１９号公報に開示の方法は、熱間圧延後の巻取温度
を６００℃以下と制限しているが、４００〜５００℃の
比較的低温で巻取ることによる結晶粒微細化効果が期待
できず、また添加する合金成分のコストの面でも不利で
あると共に、熱間圧延、およびその後巻取るまでの水冷
冷却速度について何ら検討されておらず、マルテンサイ
ト等の組織の生成による耐食性の劣化、コイル上下面の
不均一冷却による板厚方向の耐食性の不安定を招くとい
う問題点を有している。また、特開昭６０−１００６２
８号公報に開示の方法は、靭性を劣化させるＣの規定が
０．０１〜０．１４ｗｔ％であるので、０．１０ｗｔ％
を超えると低温靭性が劣化する恐れがあり、しかも、熱
間圧延後のコイルの巻取温度に対し検討されていないの
で、高強度電縫鋼管の製造にあたり、４００〜５００℃
の比較的低温で巻取ることによる結晶粒微細化効果が期
待できないばかりでなく、熱処理コストが大きくなると
いう欠点を有している。
７５１９号公報に開示の方法は、熱間圧延後の巻取温度
を６００℃以下と制限しているが、４００〜５００℃の
比較的低温で巻取ることによる結晶粒微細化効果が期待
できず、また添加する合金成分のコストの面でも不利で
あると共に、熱間圧延、およびその後巻取るまでの水冷
冷却速度について何ら検討されておらず、マルテンサイ
ト等の組織の生成による耐食性の劣化、コイル上下面の
不均一冷却による板厚方向の耐食性の不安定を招くとい
う問題点を有している。また、特開昭６０−１００６２
８号公報に開示の方法は、靭性を劣化させるＣの規定が
０．０１〜０．１４ｗｔ％であるので、０．１０ｗｔ％
を超えると低温靭性が劣化する恐れがあり、しかも、熱
間圧延後のコイルの巻取温度に対し検討されていないの
で、高強度電縫鋼管の製造にあたり、４００〜５００℃
の比較的低温で巻取ることによる結晶粒微細化効果が期
待できないばかりでなく、熱処理コストが大きくなると
いう欠点を有している。
【０００５】この発明の目的は、上記の欠点を解消する
ために、低Ｃ、高Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉをベースとした成分
からなる鋼片を制御圧延により熱間圧延を行い、製管後
電縫溶接部以外には熱処理を施さず、高強度で低温靭性
ならびに耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法を提供する
ことにある。
ために、低Ｃ、高Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉをベースとした成分
からなる鋼片を制御圧延により熱間圧延を行い、製管後
電縫溶接部以外には熱処理を施さず、高強度で低温靭性
ならびに耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法を提供する
ことにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、低Ｃ、
高Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉをベースとした成分からなる鋼片を
熱間圧延後水冷冷却する際、鋼帯上下面をほぼ均一に冷
却することによって、板厚方向各部での耐食性が安定
し、製管後電縫溶接部以外には熱処理を施さず、ＪＩＳ
Ｚ２２４５に規定のロックウエル硬さＣスケール（以
下ＨＲＣという）で２３以下に制限することによってマ
ルテンサイト等の組織の生成を抑制すれば、高強度で低
温靭性ならびに耐食性に優れた電縫鋼管が得られること
を究明し、この発明に到達した。
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、低Ｃ、
高Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉをベースとした成分からなる鋼片を
熱間圧延後水冷冷却する際、鋼帯上下面をほぼ均一に冷
却することによって、板厚方向各部での耐食性が安定
し、製管後電縫溶接部以外には熱処理を施さず、ＪＩＳ
Ｚ２２４５に規定のロックウエル硬さＣスケール（以
下ＨＲＣという）で２３以下に制限することによってマ
ルテンサイト等の組織の生成を抑制すれば、高強度で低
温靭性ならびに耐食性に優れた電縫鋼管が得られること
を究明し、この発明に到達した。
【０００７】すなわちこの発明は、Ｃ：０．０４〜０．
０９％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．００
〜１．５０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００５
％以下、Ｃｕ：０．２０〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．５０％を基本成分とし、Ｔｉ：０．０１０〜０．
０６０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０８０％、Ｍｏ：
０．０５０〜０．３５０％のうちの１種または２種以上
を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片
を、１１５０〜１３００℃に加熱後、７５０〜８００℃
以下で熱間圧延を施したのち、巻取るまでの間を５〜２
０℃／ｓｅｃの冷却速度で、かつ鋼帯の下面に対する上
面の冷却比率を０．８〜１．３の割合で水冷した後、４
００〜５００℃で巻取り、製管後、電縫溶接部以外には
熱処理を施さないことを特徴とする高強度高靭性耐食性
に優れた電縫鋼管の製造方法である。
０９％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．００
〜１．５０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００５
％以下、Ｃｕ：０．２０〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．５０％を基本成分とし、Ｔｉ：０．０１０〜０．
０６０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０８０％、Ｍｏ：
０．０５０〜０．３５０％のうちの１種または２種以上
を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片
を、１１５０〜１３００℃に加熱後、７５０〜８００℃
以下で熱間圧延を施したのち、巻取るまでの間を５〜２
０℃／ｓｅｃの冷却速度で、かつ鋼帯の下面に対する上
面の冷却比率を０．８〜１．３の割合で水冷した後、４
００〜５００℃で巻取り、製管後、電縫溶接部以外には
熱処理を施さないことを特徴とする高強度高靭性耐食性
に優れた電縫鋼管の製造方法である。
【０００８】
【作用】この発明において素材の化学成分を限定した理
由について詳述する。Ｃは必要な引張り強さを得るのに
必要な元素であり、０．０４未満ではその効果が十分で
なく、０．０９％を超えると硬度の上昇に伴う耐食性の
劣化および低温靭性が劣化するため、０．０４〜０．０
９％とした。Ｓｉは必要な引張強さの確保には重要な元
素であり、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、
０．３０％を超えると溶接欠陥であるペネトレーターが
発生し易くなるため、０．１０〜０．３０％とした。Ｍ
ｎは高い引張強さ、結晶粒の微細なフェライト組織を得
るには１．００％以上必要であるが、１．５０％を超え
ると溶接欠陥であるペネトレーターが発生し易くなるた
め、１．００〜１．５０％とした。Ｐは偏析により、靭
性などに悪影響を及ぼすことから０．０２５％以下とし
た。ＳについてもＭｎＳが圧延により伸ばされ靭性劣化
の方向へ作用することから０．００５％以下とした。
由について詳述する。Ｃは必要な引張り強さを得るのに
必要な元素であり、０．０４未満ではその効果が十分で
なく、０．０９％を超えると硬度の上昇に伴う耐食性の
劣化および低温靭性が劣化するため、０．０４〜０．０
９％とした。Ｓｉは必要な引張強さの確保には重要な元
素であり、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、
０．３０％を超えると溶接欠陥であるペネトレーターが
発生し易くなるため、０．１０〜０．３０％とした。Ｍ
ｎは高い引張強さ、結晶粒の微細なフェライト組織を得
るには１．００％以上必要であるが、１．５０％を超え
ると溶接欠陥であるペネトレーターが発生し易くなるた
め、１．００〜１．５０％とした。Ｐは偏析により、靭
性などに悪影響を及ぼすことから０．０２５％以下とし
た。ＳについてもＭｎＳが圧延により伸ばされ靭性劣化
の方向へ作用することから０．００５％以下とした。
【０００９】Ｃｕは耐食性向上に必要な元素であるが、
０．２０％未満ではその効果が十分でなく、また０．５
０％を超えると鋼片表層部に濃化したＣｕにより加熱中
に割れが発生するため、０．２０〜０．５０％とした。
Ｎｉは鋼片表層部に濃化したＣｕにより加熱中に割れが
発生するのを防止する効果を有するが、０．１０％未満
ではその効果が十分でなく、０．５０％を超えると効果
が飽和するばかりでなく、コストの上昇を招くため、
０．１０〜０．５０％とした。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｏは、高
い引張強さを得るのに必要不可欠であるが、Ｎｂは０．
０１０％未満、Ｔｉは０．０１０％未満、Ｍｏは０．０
５％未満ではその効果が十分でなく、また、Ｎｂは０．
０８０％、Ｔｉは０．０６０％、Ｍｏは０．３５％を超
えると硬度が必要以上に上昇するため、Ｎｂは０．０１
０〜０．０８０％、Ｔｉは０．０１０〜０．０６０％、
Ｍｏは０．０５〜０．３５％とし、これらの元素を１種
または２種以上含むこととした。
０．２０％未満ではその効果が十分でなく、また０．５
０％を超えると鋼片表層部に濃化したＣｕにより加熱中
に割れが発生するため、０．２０〜０．５０％とした。
Ｎｉは鋼片表層部に濃化したＣｕにより加熱中に割れが
発生するのを防止する効果を有するが、０．１０％未満
ではその効果が十分でなく、０．５０％を超えると効果
が飽和するばかりでなく、コストの上昇を招くため、
０．１０〜０．５０％とした。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｏは、高
い引張強さを得るのに必要不可欠であるが、Ｎｂは０．
０１０％未満、Ｔｉは０．０１０％未満、Ｍｏは０．０
５％未満ではその効果が十分でなく、また、Ｎｂは０．
０８０％、Ｔｉは０．０６０％、Ｍｏは０．３５％を超
えると硬度が必要以上に上昇するため、Ｎｂは０．０１
０〜０．０８０％、Ｔｉは０．０１０〜０．０６０％、
Ｍｏは０．０５〜０．３５％とし、これらの元素を１種
または２種以上含むこととした。
【００１０】次に鋼片からホットコイル製造にいたる条
件の限定について説明する。鋼片の加熱温度を１１５０
〜１３００℃としたのは、添加元素の十分な固溶の観点
から１１５０℃以上に加熱することが必要であるが、１
３００℃を超えると結晶粒の粗大化を招き、靭性を劣化
させるからである。さらに好ましくは、１２００〜１２
８０℃の領域とする。熱間圧延の温度は、７００℃未満
では温度が低すぎて圧延が困難となり、また結晶粒の微
細化による靭性向上の観点から比較的低温（成分系によ
ってはフェライト、オーステナイトの二相領域）である
８００℃以下とした。圧延終了から巻取までの冷却条件
については、通常水冷を行うが鋼帯上下面の冷却速度が
異なると板厚方向で硬度差が生ずるため、鋼帯下面に対
する上面の冷却比率を０．８〜１．３とした。また冷却
速度が５℃／ｓｅｃ未満では結晶粒が粗大化して高強度
が得られず、逆に冷却速度が２０℃／ｓｅｃを超えると
ベーナイト組織または一部マルテンサイト組織が生じ、
耐食性の観点から好ましくない。よって５〜２０℃／ｓ
ｅｃの冷却速度で、かつコイル表裏面の均一冷却を行う
必要がある。
件の限定について説明する。鋼片の加熱温度を１１５０
〜１３００℃としたのは、添加元素の十分な固溶の観点
から１１５０℃以上に加熱することが必要であるが、１
３００℃を超えると結晶粒の粗大化を招き、靭性を劣化
させるからである。さらに好ましくは、１２００〜１２
８０℃の領域とする。熱間圧延の温度は、７００℃未満
では温度が低すぎて圧延が困難となり、また結晶粒の微
細化による靭性向上の観点から比較的低温（成分系によ
ってはフェライト、オーステナイトの二相領域）である
８００℃以下とした。圧延終了から巻取までの冷却条件
については、通常水冷を行うが鋼帯上下面の冷却速度が
異なると板厚方向で硬度差が生ずるため、鋼帯下面に対
する上面の冷却比率を０．８〜１．３とした。また冷却
速度が５℃／ｓｅｃ未満では結晶粒が粗大化して高強度
が得られず、逆に冷却速度が２０℃／ｓｅｃを超えると
ベーナイト組織または一部マルテンサイト組織が生じ、
耐食性の観点から好ましくない。よって５〜２０℃／ｓ
ｅｃの冷却速度で、かつコイル表裏面の均一冷却を行う
必要がある。
【００１１】巻取温度については、熱間圧延終了後、制
御冷却することにより、微細なフェライトを生成し、高
強度かつ低温靭性に優れたホットコイルを製造する観点
から、５００℃以下とした。しかし、巻取温度を下げる
ことにより硬度が上昇することから、４００℃以上と限
定した。鋼帯下面に対する上面の冷却比率は、０．８〜
１．３の範囲から外れると冷却の大きい面の硬度が上昇
する。
御冷却することにより、微細なフェライトを生成し、高
強度かつ低温靭性に優れたホットコイルを製造する観点
から、５００℃以下とした。しかし、巻取温度を下げる
ことにより硬度が上昇することから、４００℃以上と限
定した。鋼帯下面に対する上面の冷却比率は、０．８〜
１．３の範囲から外れると冷却の大きい面の硬度が上昇
する。
【００１２】この発明においては、上記したとおり、素
材の化学成分、熱間圧延条件、圧延終了から巻取までの
冷却条件ならびに巻取温度を限定することによって、電
縫溶接による製管後に電縫溶接部以外に熱処理を施さ
ず、高強度、低温靭性、耐食性に優れた電縫鋼管を安定
して製造することができる。
材の化学成分、熱間圧延条件、圧延終了から巻取までの
冷却条件ならびに巻取温度を限定することによって、電
縫溶接による製管後に電縫溶接部以外に熱処理を施さ
ず、高強度、低温靭性、耐食性に優れた電縫鋼管を安定
して製造することができる。
【００１３】
実施例１ 表１に示す化学成分の厚さ２１０ｍｍ、巾７００〜１９
５０ｍｍの鋼片を、表２中に示す条件で板厚１１ｍｍま
で熱間圧延したホットコイルから試験片を切り出し、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方法に準じ
て降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）を、ＪＩＳ Ｚ２
２４２に規定の金属材料衝撃試験方法に準じてシャルピ
ー衝撃試験の吸収エネルギーを測定した。また、０．５
％ＣＨ3ＣＯＯＨを添加した５％ＮａＣｌ水溶液にＨ2Ｓ
を飽和させた溶液（ＮＡＣＥ浴）に２００時間試験片を
浸漬するシェルタイプのＳＳＣＣ（硫化物応力腐食割
れ）テストにおけるＳｃ値（臨界応力）を測定した。そ
の結果を表２に示す。なお、靭性は、試験温度−２０℃
におけるシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーで評価
（試験片：２ｍｍＶノッチ１０ｍｍ×１０ｍｍ）した。
その試験結果の硬度と引張強さ（ＴＳ）の関係を図１に
示す。また、前記表２における硬度とＳｃ値（耐食性）
の関係を図２に示す。
５０ｍｍの鋼片を、表２中に示す条件で板厚１１ｍｍま
で熱間圧延したホットコイルから試験片を切り出し、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方法に準じ
て降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）を、ＪＩＳ Ｚ２
２４２に規定の金属材料衝撃試験方法に準じてシャルピ
ー衝撃試験の吸収エネルギーを測定した。また、０．５
％ＣＨ3ＣＯＯＨを添加した５％ＮａＣｌ水溶液にＨ2Ｓ
を飽和させた溶液（ＮＡＣＥ浴）に２００時間試験片を
浸漬するシェルタイプのＳＳＣＣ（硫化物応力腐食割
れ）テストにおけるＳｃ値（臨界応力）を測定した。そ
の結果を表２に示す。なお、靭性は、試験温度−２０℃
におけるシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーで評価
（試験片：２ｍｍＶノッチ１０ｍｍ×１０ｍｍ）した。
その試験結果の硬度と引張強さ（ＴＳ）の関係を図１に
示す。また、前記表２における硬度とＳｃ値（耐食性）
の関係を図２に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表２に示すとおり、本発明の条件を満足さ
せる本発明例の場合は、高強度でかつ低温靭性ならびに
耐食性に優れた電縫鋼管が得られる。これに対し本発明
の条件からいずれかが外れた比較例においては、いずれ
かの特性値が外れている。また、図１に示すとおり、ア
メリカ石油協会（ＡＰＩ）規格のＬ８０クラスのＴＳ＝
６５５Ｎ／ｍｍ2（９５ＫＳＩ）以上、かつ耐食性の観
点からＨＲＣを２３以下にしようとすると、ＴＳの管理
範囲は６５５〜７５０Ｎ／ｍｍ2であることを示してい
る。さらに、図２に示すとおり、硬度の上昇にともない
Ｓｃ値が低下し耐腐食性が劣化する。
せる本発明例の場合は、高強度でかつ低温靭性ならびに
耐食性に優れた電縫鋼管が得られる。これに対し本発明
の条件からいずれかが外れた比較例においては、いずれ
かの特性値が外れている。また、図１に示すとおり、ア
メリカ石油協会（ＡＰＩ）規格のＬ８０クラスのＴＳ＝
６５５Ｎ／ｍｍ2（９５ＫＳＩ）以上、かつ耐食性の観
点からＨＲＣを２３以下にしようとすると、ＴＳの管理
範囲は６５５〜７５０Ｎ／ｍｍ2であることを示してい
る。さらに、図２に示すとおり、硬度の上昇にともない
Ｓｃ値が低下し耐腐食性が劣化する。
【００１７】実施例２ 実施例１における熱間圧延後の巻取るまでの間を、鋼帯
下面に対する上面の冷却比率を０．３〜３．０の範囲で
変化させて水冷冷却して巻取り、上下面の水冷冷却比と
ロックウエル硬さ（ＨＲＣ）との関係を調査した。その
結果を図３に示す。図３に示すとおり、下面に対する上
面の冷却比率が０．８〜１．３とほぼ均一である本発明
例では、板厚方向の硬度差が小さく、板厚方向に対し均
一な組織が得られ、耐食性の不安定が回避できる。これ
に対し下面に対する上面の冷却比率が０．８未満、また
は１．３を超える比較例では、上下面および板厚中央部
の硬度差が大きく、上下片面の硬度がＨＲＣ２３以下で
あっても、他方の片面の硬度がＨＲＣ２３を超え、板厚
方向に亘って不均一な組織となっている。
下面に対する上面の冷却比率を０．３〜３．０の範囲で
変化させて水冷冷却して巻取り、上下面の水冷冷却比と
ロックウエル硬さ（ＨＲＣ）との関係を調査した。その
結果を図３に示す。図３に示すとおり、下面に対する上
面の冷却比率が０．８〜１．３とほぼ均一である本発明
例では、板厚方向の硬度差が小さく、板厚方向に対し均
一な組織が得られ、耐食性の不安定が回避できる。これ
に対し下面に対する上面の冷却比率が０．８未満、また
は１．３を超える比較例では、上下面および板厚中央部
の硬度差が大きく、上下片面の硬度がＨＲＣ２３以下で
あっても、他方の片面の硬度がＨＲＣ２３を超え、板厚
方向に亘って不均一な組織となっている。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、高強度でかつ低温靭性ならびに耐食性に優れた電縫
鋼管を安定して製造することができる。
ば、高強度でかつ低温靭性ならびに耐食性に優れた電縫
鋼管を安定して製造することができる。
【図１】実施例１における引張強さ（ＴＳ）とロックウ
エル硬さ（ＨＲＣ）との関係を示すグラフである。
エル硬さ（ＨＲＣ）との関係を示すグラフである。
【図２】実施例１におけるロックウエル硬さ（ＨＲＣ）
とＳｃ値（耐食性）の関係を示すグラフである。
とＳｃ値（耐食性）の関係を示すグラフである。
【図３】実施例２における上下面の水冷冷却比とロック
ウエル硬さ（ＨＲＣ）との関係を示すグラフである。
ウエル硬さ（ＨＲＣ）との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０４〜０．０９％、Ｓｉ：０．
１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：
０．０２５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．
２０〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．５０％を基本
成分とし、Ｔｉ：０．０１０〜０．０６０％、Ｎｂ：
０．０１０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．０５０〜０．３
５０％のうちの１種または２種以上を含み、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなる鋼片を、１１５０〜１３
００℃に加熱後、７５０〜８００℃以下で熱間圧延を施
したのち、巻取るまでの間を５〜２０℃／ｓｅｃの冷却
速度で、かつ鋼帯の下面に対する上面の冷却比率を０．
８〜１．３の割合で水冷した後、４００〜５００℃で巻
取り、製管後、電縫溶接部以外には熱処理を施さないこ
とを特徴とする高強度高靭性耐食性に優れた電縫鋼管の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19217594A JPH0835012A (ja) | 1994-07-21 | 1994-07-21 | 高強度高靭性耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19217594A JPH0835012A (ja) | 1994-07-21 | 1994-07-21 | 高強度高靭性耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0835012A true JPH0835012A (ja) | 1996-02-06 |
Family
ID=16286933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19217594A Pending JPH0835012A (ja) | 1994-07-21 | 1994-07-21 | 高強度高靭性耐食性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0835012A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110042316A (zh) * | 2019-05-09 | 2019-07-23 | 北京科技大学 | 一种低径厚比高强度高频电阻焊膨胀套管及其制备方法 |
| CN115605625A (zh) * | 2020-08-07 | 2023-01-13 | 日本制铁株式会社（Jp） | 钢板 |
-
1994
- 1994-07-21 JP JP19217594A patent/JPH0835012A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110042316A (zh) * | 2019-05-09 | 2019-07-23 | 北京科技大学 | 一种低径厚比高强度高频电阻焊膨胀套管及其制备方法 |
| CN115605625A (zh) * | 2020-08-07 | 2023-01-13 | 日本制铁株式会社（Jp） | 钢板 |
| CN115605625B (zh) * | 2020-08-07 | 2024-03-22 | 日本制铁株式会社 | 钢板 |
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