JPH0835116A - エアバッグ基布用ポリエステル繊維 - Google Patents
エアバッグ基布用ポリエステル繊維Info
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- JPH0835116A JPH0835116A JP6166925A JP16692594A JPH0835116A JP H0835116 A JPH0835116 A JP H0835116A JP 6166925 A JP6166925 A JP 6166925A JP 16692594 A JP16692594 A JP 16692594A JP H0835116 A JPH0835116 A JP H0835116A
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- JP
- Japan
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- polyester fiber
- airbag
- fiber
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐衝撃性及び通気阻止性に優れ、且つ格納性
も良好なノンコートエアバッグ基布用として好適なポリ
エステル繊維を提供する。 【構成】 固有粘度が０．８以上、単繊維繊度が０．３
〜４．０デニール、引張強度が８．０ｇ／ｄｅ以上、引
張伸度が１４％以上、断面圧縮応力が２０ｋｇ／ｍｍ2
以下であるエアバッグ基布用ポリエステル繊維。
も良好なノンコートエアバッグ基布用として好適なポリ
エステル繊維を提供する。 【構成】 固有粘度が０．８以上、単繊維繊度が０．３
〜４．０デニール、引張強度が８．０ｇ／ｄｅ以上、引
張伸度が１４％以上、断面圧縮応力が２０ｋｇ／ｍｍ2
以下であるエアバッグ基布用ポリエステル繊維。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は安全を確保するためのエ
アバッグに適したポリエステル繊維に関する。さらに詳
しくは、コーティングが施されていなくても耐衝撃性、
耐久性に優れた衝撃吸収性エアバッグを得ることのでき
るポリエステル繊維に関する。
アバッグに適したポリエステル繊維に関する。さらに詳
しくは、コーティングが施されていなくても耐衝撃性、
耐久性に優れた衝撃吸収性エアバッグを得ることのでき
るポリエステル繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車衝突時の乗員安全確保のた
め、エアバッグシステムが実用化されつつある。通常エ
アバッグは、折りたたまれて格納されており、衝突を検
知すると高圧ガスにより膨脹して、乗員の安全を確保す
るよう設置されている。したがって、エアバッグ基布に
要求される重要な特性としては、高圧ガスの通気阻止性
が高く、また瞬間的な膨脹に耐え得る耐衝撃性、長期間
格納が可能な耐久性を有していることがあげられる。
め、エアバッグシステムが実用化されつつある。通常エ
アバッグは、折りたたまれて格納されており、衝突を検
知すると高圧ガスにより膨脹して、乗員の安全を確保す
るよう設置されている。したがって、エアバッグ基布に
要求される重要な特性としては、高圧ガスの通気阻止性
が高く、また瞬間的な膨脹に耐え得る耐衝撃性、長期間
格納が可能な耐久性を有していることがあげられる。
【０００３】しかるに、従来多用されているナイロン繊
維は耐衝撃性は良好であるものの吸湿性が大きいため、
長期間格納により吸湿して単糸径が太くなり、コーティ
ングを施さないノンコートエアバッグ基布とした場合に
は通気阻止性が低下するといった耐久性の点に問題があ
る。
維は耐衝撃性は良好であるものの吸湿性が大きいため、
長期間格納により吸湿して単糸径が太くなり、コーティ
ングを施さないノンコートエアバッグ基布とした場合に
は通気阻止性が低下するといった耐久性の点に問題があ
る。
【０００４】一方特開平３―１６７３１２号公報、及び
特開平３―１６７０４６号公報等には、タフネスが１２
０以上で結節強度が４．１ｇ／ｄ以上の、耐衝撃性が改
善されたエアバッグ用ポリエステル繊維が提案されてい
るが、これらの繊維はいずれも繊維断面方向の圧縮応力
（約２２ｋｇ／ｍｍ2 ）が大きいために、繊維横断面方
向の変形によるエネルギー吸収が小さい。このため、ノ
ンコートエアバッグ基布とした場合には、通気阻止性と
耐衝撃性とを同時に満足させようとすると基布目付が大
きくなって、格納性が低下するという問題がある。
特開平３―１６７０４６号公報等には、タフネスが１２
０以上で結節強度が４．１ｇ／ｄ以上の、耐衝撃性が改
善されたエアバッグ用ポリエステル繊維が提案されてい
るが、これらの繊維はいずれも繊維断面方向の圧縮応力
（約２２ｋｇ／ｍｍ2 ）が大きいために、繊維横断面方
向の変形によるエネルギー吸収が小さい。このため、ノ
ンコートエアバッグ基布とした場合には、通気阻止性と
耐衝撃性とを同時に満足させようとすると基布目付が大
きくなって、格納性が低下するという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
エアバッグ基布用ポリエステル繊維の有する欠点を解消
し、耐衝撃性及び通気阻止性が良好で且つ耐久性及び格
納性にも優れたエアバッグ基布を得ることのできるポリ
エステル繊維を提供することにある。
エアバッグ基布用ポリエステル繊維の有する欠点を解消
し、耐衝撃性及び通気阻止性が良好で且つ耐久性及び格
納性にも優れたエアバッグ基布を得ることのできるポリ
エステル繊維を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的は、繰返し単位
の９０モル％以上がエチレンテレフタレートであるエア
バッグ基布用ポリエステル繊維であって、該繊維が下記
（ａ）〜（ｅ）の要件を同時に満足することを特徴とす
るエアバック基布用ポリエステル繊維により達成され
る。 （ａ） 固有粘度ＩＶが０．８以上 （ｂ） 単繊維繊度Ｄが０．３〜４．０デニール （ｃ） 引張強度Ｔが８．０ｇ／ｄｅ以上 （ｄ） 引張伸度Ｅが１４％以上 （ｅ） 断面圧縮応力Ｆが２０ｋｇ／ｍｍ2 以下 本発明のポリエステル繊維を構成するポリマーは、ポリ
エステルの繰り返し単位の９０％以上がエチレンテレフ
タレートであることが必要であり、好ましくは９５％以
上である。共重合し得る成分としては、従来公知の酸成
分、グリコール成分いずれをもあげることができるが、
なかでも２官能性リン化合物を共重合していることが、
得られるエアバッグの難燃性が向上するので好ましい。
この場合共重合量としては、リン元素量として０．３〜
１．５重量％の範囲が適当で、好ましくは０．６〜１．
１重量％である。リン元素量が０．３重量％未満の場合
には難燃性が不充分となり、一方１．５重量％を越える
場合には繊維の強度が低下する。
の９０モル％以上がエチレンテレフタレートであるエア
バッグ基布用ポリエステル繊維であって、該繊維が下記
（ａ）〜（ｅ）の要件を同時に満足することを特徴とす
るエアバック基布用ポリエステル繊維により達成され
る。 （ａ） 固有粘度ＩＶが０．８以上 （ｂ） 単繊維繊度Ｄが０．３〜４．０デニール （ｃ） 引張強度Ｔが８．０ｇ／ｄｅ以上 （ｄ） 引張伸度Ｅが１４％以上 （ｅ） 断面圧縮応力Ｆが２０ｋｇ／ｍｍ2 以下 本発明のポリエステル繊維を構成するポリマーは、ポリ
エステルの繰り返し単位の９０％以上がエチレンテレフ
タレートであることが必要であり、好ましくは９５％以
上である。共重合し得る成分としては、従来公知の酸成
分、グリコール成分いずれをもあげることができるが、
なかでも２官能性リン化合物を共重合していることが、
得られるエアバッグの難燃性が向上するので好ましい。
この場合共重合量としては、リン元素量として０．３〜
１．５重量％の範囲が適当で、好ましくは０．６〜１．
１重量％である。リン元素量が０．３重量％未満の場合
には難燃性が不充分となり、一方１．５重量％を越える
場合には繊維の強度が低下する。
【０００７】好ましく用いられる２官能性リン化合物と
しては、例えば下記（Ｉ）又は（II）式で表わされるホ
スホン酸誘導体又はホスフィン酸誘導体を例示すること
ができる。
しては、例えば下記（Ｉ）又は（II）式で表わされるホ
スホン酸誘導体又はホスフィン酸誘導体を例示すること
ができる。
【０００８】
【化１】
【０００９】式中、Ｒ1 は炭素数１〜１８の炭化水素基
を表わし、Ｒ2 、Ｒ3 はそれぞれ同じか又は異なる基で
あって水素原子又は炭化水素基を表わし、Ｒ4 は２価の
有機基を表わし、Ｘはカルボキシル基又はそのエステル
を表わす。具体的にはフェニルホスホン酸ジメチル、
（２―カルボキシルエチル）メチルホスフィン酸などが
好ましく用いられる。
を表わし、Ｒ2 、Ｒ3 はそれぞれ同じか又は異なる基で
あって水素原子又は炭化水素基を表わし、Ｒ4 は２価の
有機基を表わし、Ｘはカルボキシル基又はそのエステル
を表わす。具体的にはフェニルホスホン酸ジメチル、
（２―カルボキシルエチル）メチルホスフィン酸などが
好ましく用いられる。
【００１０】次に本発明のポリエステル繊維の固有粘度
は０．８０以上、好ましくは０．８〜１．０とすること
によって、エアバッグの強度、耐久性が向上し、またエ
アバッグが瞬間的に膨脹した時の衝撃吸収性を向上する
ことができる。固有粘度が０．８０未満の場合には、強
度と√（伸度）で表わされるタフネスを大きくすること
ができず、耐衝撃性は不充分となる。なお、固有粘度は
高くなりすぎると紡糸性が低下する傾向があるので、
１．０以下であることが好ましい。
は０．８０以上、好ましくは０．８〜１．０とすること
によって、エアバッグの強度、耐久性が向上し、またエ
アバッグが瞬間的に膨脹した時の衝撃吸収性を向上する
ことができる。固有粘度が０．８０未満の場合には、強
度と√（伸度）で表わされるタフネスを大きくすること
ができず、耐衝撃性は不充分となる。なお、固有粘度は
高くなりすぎると紡糸性が低下する傾向があるので、
１．０以下であることが好ましい。
【００１１】単繊維繊度Ｄは、エアバッグの格納性（柔
軟性）、通気性の点から０．５〜４．０デニール、好ま
しくは１．０〜２．０デニールの範囲とすることが大切
である。４．０デニールを越える場合には、基布の柔軟
性が低下して格納性が低下するだけでなく、通気阻止性
も低下するため好ましくない。一方０．５デニール未満
の場合には、エアバッグ基布用として高密度織物に製織
する際、毛羽が発生し易くなって安定に製織することが
できなくなる。
軟性）、通気性の点から０．５〜４．０デニール、好ま
しくは１．０〜２．０デニールの範囲とすることが大切
である。４．０デニールを越える場合には、基布の柔軟
性が低下して格納性が低下するだけでなく、通気阻止性
も低下するため好ましくない。一方０．５デニール未満
の場合には、エアバッグ基布用として高密度織物に製織
する際、毛羽が発生し易くなって安定に製織することが
できなくなる。
【００１２】また引張強度Ｔは、８．０ｇ／ｄｅ以上で
あり、引張伸度Ｅが１４％以上であることが必要であ
る。引張強度が８．０ｇ／ｄ未満の場合には、エアバッ
グの強度を大きくするためには基布目付を大きくするこ
とが必須となり、エアバッグの格納性が低下する。一方
引張強度が充分大きくても引張伸度が１４％未満の場合
には、衝撃時の高いエネルギーを吸収することが困難と
なり、エアバッグ用繊維としては不充分となる。なお、
引張強度は大きくなりすぎると引張伸度が不充分とな
り、逆に引張伸度が大きくなりすぎると引張強度が不充
分となる傾向があるので、夫々１０ｇ／ｄ以下、２０％
以下とすることが望ましい。
あり、引張伸度Ｅが１４％以上であることが必要であ
る。引張強度が８．０ｇ／ｄ未満の場合には、エアバッ
グの強度を大きくするためには基布目付を大きくするこ
とが必須となり、エアバッグの格納性が低下する。一方
引張強度が充分大きくても引張伸度が１４％未満の場合
には、衝撃時の高いエネルギーを吸収することが困難と
なり、エアバッグ用繊維としては不充分となる。なお、
引張強度は大きくなりすぎると引張伸度が不充分とな
り、逆に引張伸度が大きくなりすぎると引張強度が不充
分となる傾向があるので、夫々１０ｇ／ｄ以下、２０％
以下とすることが望ましい。
【００１３】本発明のポリエステル繊維は、上記の特性
に加えて、エアバッグ作動時に基布に負荷される引張方
向への衝撃力を低減させるため、断面圧縮応力Ｆが２０
ｋｇ／ｍｍ2 以下、好ましくは２０〜１５ｋｇ／ｍｍ2
であることが肝要である。かくすることにより、基布を
構成している繊維の織り交点で、繊維横断面方向の変形
が発生して衝撃エネルギーが吸収されるため、耐衝撃性
を向上させることが可能となる。
に加えて、エアバッグ作動時に基布に負荷される引張方
向への衝撃力を低減させるため、断面圧縮応力Ｆが２０
ｋｇ／ｍｍ2 以下、好ましくは２０〜１５ｋｇ／ｍｍ2
であることが肝要である。かくすることにより、基布を
構成している繊維の織り交点で、繊維横断面方向の変形
が発生して衝撃エネルギーが吸収されるため、耐衝撃性
を向上させることが可能となる。
【００１４】なおここでいう断面圧縮応力Ｆとは、微小
圧縮試験機（島津製、ＭＣＴＭ―５００）を用い、平面
圧子（５０μｍ径）で単繊維横断面方向に圧縮し、単繊
維径の４０％圧縮した時に発生した荷重を測定し、Ｆ＝
（発生荷重／平面圧子との接触面積）で算出したもので
ある。
圧縮試験機（島津製、ＭＣＴＭ―５００）を用い、平面
圧子（５０μｍ径）で単繊維横断面方向に圧縮し、単繊
維径の４０％圧縮した時に発生した荷重を測定し、Ｆ＝
（発生荷重／平面圧子との接触面積）で算出したもので
ある。
【００１５】以上に説明した本発明のポリエステル繊維
は、例えば以下の方法で得られる。すなわち、固有粘度
を固相重合等により高めたポリエステル、通常は０．８
５以上のポリマーを、約３００℃で溶融吐出し３００℃
以上の加熱域を通過させた後冷却固化させ、油剤を付与
した後５００〜１０００ｍ／分の引取速度で巻とる。次
いで得られた未延伸糸は、断面方向の圧縮応力Ｆを低下
させるために、まず５０℃〜ガラス転移点温度の加熱ロ
ーラーに少なくとも１秒間接触させて予熱後、ガラス転
移点以上１５０℃以下の加熱雰囲気中を非接触で少なく
とも１秒間通過させながら延伸倍率２．５〜４．０で第
１段延伸し、次いで２００〜２３０℃の加熱雰囲気中を
非接触で少なくとも１秒間通過させながら全延伸倍率が
４．０〜６．０となるように第２段延伸し、さらに加熱
ローラーに接触させることなく２００〜２３０℃の加熱
雰囲気中を非接触で少なくとも１秒間通過させながら５
〜１５％弛緩収縮熱処理することにより得られる。いい
かえるならば、加熱延伸及び弛緩熱処理を行なう熱源と
して非接触式のものを用いることにより、繊維表面の結
晶化を抑制することが大切であり、伝熱方式である加熱
ローラー等を用いると繊維表面部の結晶化が進むためと
推定され、断面圧縮応力の低い繊維を得ることはできな
い。
は、例えば以下の方法で得られる。すなわち、固有粘度
を固相重合等により高めたポリエステル、通常は０．８
５以上のポリマーを、約３００℃で溶融吐出し３００℃
以上の加熱域を通過させた後冷却固化させ、油剤を付与
した後５００〜１０００ｍ／分の引取速度で巻とる。次
いで得られた未延伸糸は、断面方向の圧縮応力Ｆを低下
させるために、まず５０℃〜ガラス転移点温度の加熱ロ
ーラーに少なくとも１秒間接触させて予熱後、ガラス転
移点以上１５０℃以下の加熱雰囲気中を非接触で少なく
とも１秒間通過させながら延伸倍率２．５〜４．０で第
１段延伸し、次いで２００〜２３０℃の加熱雰囲気中を
非接触で少なくとも１秒間通過させながら全延伸倍率が
４．０〜６．０となるように第２段延伸し、さらに加熱
ローラーに接触させることなく２００〜２３０℃の加熱
雰囲気中を非接触で少なくとも１秒間通過させながら５
〜１５％弛緩収縮熱処理することにより得られる。いい
かえるならば、加熱延伸及び弛緩熱処理を行なう熱源と
して非接触式のものを用いることにより、繊維表面の結
晶化を抑制することが大切であり、伝熱方式である加熱
ローラー等を用いると繊維表面部の結晶化が進むためと
推定され、断面圧縮応力の低い繊維を得ることはできな
い。
【００１６】延伸糸の総繊度は２１０〜８４０デニール
の範囲が適当である。得られた延伸糸は、無撚又は有撚
状態で整経され製織されるが、無撚状態で製織する場合
には、製織性及び得られる基布の気密性をさらに向上さ
せるために、該繊維には２０〜５０個／ｍ程度の交絡が
付与されていることが好ましい。
の範囲が適当である。得られた延伸糸は、無撚又は有撚
状態で整経され製織されるが、無撚状態で製織する場合
には、製織性及び得られる基布の気密性をさらに向上さ
せるために、該繊維には２０〜５０個／ｍ程度の交絡が
付与されていることが好ましい。
【００１７】製織方法は特に限定されないが、エアバッ
グ基布用には通常織密度（本／インチ）×√（糸条繊
度）の値が９２０〜１０２５の範囲となるよう製織し、
精練、熱セット後１３０〜２００℃に加熱されたローラ
を用いてカレンダー加工を行い更に高密度の織物に仕上
げる。その際、織物にシワ等が発生しないようにピンテ
ンター等により張力をかけておくことが好ましい。
グ基布用には通常織密度（本／インチ）×√（糸条繊
度）の値が９２０〜１０２５の範囲となるよう製織し、
精練、熱セット後１３０〜２００℃に加熱されたローラ
を用いてカレンダー加工を行い更に高密度の織物に仕上
げる。その際、織物にシワ等が発生しないようにピンテ
ンター等により張力をかけておくことが好ましい。
【００１８】
【発明の作用効果】本発明のポリエステル繊維は、単繊
維繊度が小さいので気密性の高い高密度織物を容易に得
ることができる。また、強度及び伸度が大きいことに加
えて、単繊維断面方向の圧縮応力が小さいので断面方向
の繊維変形によっても衝撃エネルギーを吸収することが
できる結果、基布目付を小さくしても充分な耐衝撃性を
達成することができ、格納性が向上する。
維繊度が小さいので気密性の高い高密度織物を容易に得
ることができる。また、強度及び伸度が大きいことに加
えて、単繊維断面方向の圧縮応力が小さいので断面方向
の繊維変形によっても衝撃エネルギーを吸収することが
できる結果、基布目付を小さくしても充分な耐衝撃性を
達成することができ、格納性が向上する。
【００１９】
【実施例】以下実施例により本発明をさらに詳細に説明
する。なお、各測定項目は下記に従った。 固有粘度（ＩＶ） オルソクロルフェノールを溶媒とし３５℃で測定した溶
液粘度より求めた。 引張強伸度（Ｔ．Ｅ） 引張荷重測定器（島津製、オートグラフ）を用い、ＪＩ
Ｓ Ｌ―１０７４―６４に従って測定した。 断面圧縮応力Ｆ 微小圧縮試験機（島津製、ＭＣＴＭ―５００）を用い、
平面圧子（５０μｍ径）で単繊維を断面緯方向に圧縮
し、単繊維径の４０％圧縮したときの発生応力を測定
し、下記の式よりＦを算出した。 Ｆ＝４０％圧縮時の発生応力／平面圧子と繊維の接触面
積 基布の引張強伸度 ＪＩＳ Ｌ―１０９６のストリップ法で測定した。 通気度 ＪＩＳ Ｌ―１０９６のフラジール法で測定した。 インフレーション内圧 ドライバー席用６０リットルのエアバックを収納したモ
ジュールに、Morton International社製、タイプ４型イ
ンフレーションを装着して、これを９５℃で６時間加熱
して直ちにインフレーションを実施した。このときの内
圧をストレインゲージ（共和電業（株）製）で測定し
た。このインフレーション内圧が０．３ｋｇ／ｃｍ2 以
上あれば、耐衝撃性は良好である。
する。なお、各測定項目は下記に従った。 固有粘度（ＩＶ） オルソクロルフェノールを溶媒とし３５℃で測定した溶
液粘度より求めた。 引張強伸度（Ｔ．Ｅ） 引張荷重測定器（島津製、オートグラフ）を用い、ＪＩ
Ｓ Ｌ―１０７４―６４に従って測定した。 断面圧縮応力Ｆ 微小圧縮試験機（島津製、ＭＣＴＭ―５００）を用い、
平面圧子（５０μｍ径）で単繊維を断面緯方向に圧縮
し、単繊維径の４０％圧縮したときの発生応力を測定
し、下記の式よりＦを算出した。 Ｆ＝４０％圧縮時の発生応力／平面圧子と繊維の接触面
積 基布の引張強伸度 ＪＩＳ Ｌ―１０９６のストリップ法で測定した。 通気度 ＪＩＳ Ｌ―１０９６のフラジール法で測定した。 インフレーション内圧 ドライバー席用６０リットルのエアバックを収納したモ
ジュールに、Morton International社製、タイプ４型イ
ンフレーションを装着して、これを９５℃で６時間加熱
して直ちにインフレーションを実施した。このときの内
圧をストレインゲージ（共和電業（株）製）で測定し
た。このインフレーション内圧が０．３ｋｇ／ｃｍ2 以
上あれば、耐衝撃性は良好である。
【００２０】［実施例１］固有粘度が１．００のポリエ
チレンテレフタレートチップを３００℃の温度で溶融
後、２００ｇ／分の吐出量で孔径０．３５ｍｍの吐出孔
を２４９ホール有する紡糸口金から吐出し、長さ２００
ｍｍ温度３５０℃に加熱保持された帯域を通した後、温
度２５℃風速０．３ｍ／秒の冷却風を３３０ｍｍの吹き
出し長さに亘って吹付けて冷却固化させ、オイリングロ
ーラーで油剤を付与して９００ｍ／分の速度で引取り一
旦巻取った。
チレンテレフタレートチップを３００℃の温度で溶融
後、２００ｇ／分の吐出量で孔径０．３５ｍｍの吐出孔
を２４９ホール有する紡糸口金から吐出し、長さ２００
ｍｍ温度３５０℃に加熱保持された帯域を通した後、温
度２５℃風速０．３ｍ／秒の冷却風を３３０ｍｍの吹き
出し長さに亘って吹付けて冷却固化させ、オイリングロ
ーラーで油剤を付与して９００ｍ／分の速度で引取り一
旦巻取った。
【００２１】得られた未延伸糸を６０℃の加熱ローラー
で１秒間予熱後１５０℃の乾熱浴中で加熱しながら３．
３倍に第一段延伸し、次いで２２０℃の乾熱浴中で１秒
間加熱しながら１．６倍に延伸した後、さらに２２０℃
の乾熱浴中で７％弛緩処理し、引き続いて圧力２．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 の圧空を用いて交絡処理して３００ｍ／分の
速度で巻き取った。
で１秒間予熱後１５０℃の乾熱浴中で加熱しながら３．
３倍に第一段延伸し、次いで２２０℃の乾熱浴中で１秒
間加熱しながら１．６倍に延伸した後、さらに２２０℃
の乾熱浴中で７％弛緩処理し、引き続いて圧力２．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 の圧空を用いて交絡処理して３００ｍ／分の
速度で巻き取った。
【００２２】次いで得られたマルチフィラメントをウォ
ータージェットルーム織機で、織密度が経５３本／イン
チ、緯５３本／インチの平織物に製織した後、精練加
工、熱セットを施した。次に金属ロールの温度が１８０
℃の一対の金属ロール／弾性ロールカレンダーを用い、
線圧が２００ｋｇ／ｃｍ、速度６ｍ／分で熱加工を施し
た。結果を表１に示す。
ータージェットルーム織機で、織密度が経５３本／イン
チ、緯５３本／インチの平織物に製織した後、精練加
工、熱セットを施した。次に金属ロールの温度が１８０
℃の一対の金属ロール／弾性ロールカレンダーを用い、
線圧が２００ｋｇ／ｃｍ、速度６ｍ／分で熱加工を施し
た。結果を表１に示す。
【００２３】［実施例２〜４、比較例１〜７］ポリエチ
レンテレフタレートの固有粘度、及び延伸条件を表１に
記載の如く変更する以外は実施例１と同様に行なった。
なお吐出量は得られる延伸糸の単繊維繊度が表１記載と
なるよう変更し、比較例２は吐出孔数９６の紡糸口金を
用い、また比較例６、７は加熱ローラーを使用して加熱
延伸を行なった。結果は表１にまとめて示す。
レンテレフタレートの固有粘度、及び延伸条件を表１に
記載の如く変更する以外は実施例１と同様に行なった。
なお吐出量は得られる延伸糸の単繊維繊度が表１記載と
なるよう変更し、比較例２は吐出孔数９６の紡糸口金を
用い、また比較例６、７は加熱ローラーを使用して加熱
延伸を行なった。結果は表１にまとめて示す。
【００２４】
【表１】
Claims (1)
- 【請求項１】 繰返し単位の９０モル％以上がエチレン
テレフタレートであるエアバッグ基布用ポリエステル繊
維であって、該繊維が下記（ａ）〜（ｅ）の要件を同時
に満足することを特徴とするエアバック基布用ポリエス
テル繊維。 （ａ） 固有粘度ＩＶが０．８以上 （ｂ） 単繊維繊度Ｄが０．３〜４．０デニール （ｃ） 引張強度Ｔが８．０ｇ／ｄｅ以上 （ｄ） 引張伸度Ｅが１４％以上 （ｅ） 断面圧縮応力Ｆが２０ｋｇ／ｍｍ2 以下
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6166925A JP2944891B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | エアバッグ基布用ポリエステル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6166925A JP2944891B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | エアバッグ基布用ポリエステル繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0835116A true JPH0835116A (ja) | 1996-02-06 |
| JP2944891B2 JP2944891B2 (ja) | 1999-09-06 |
Family
ID=15840208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6166925A Expired - Fee Related JP2944891B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | エアバッグ基布用ポリエステル繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2944891B2 (ja) |
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