JPH083645A - リンクチェーン及びその製造方法 - Google Patents
リンクチェーン及びその製造方法Info
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- JPH083645A JPH083645A JP6131977A JP13197794A JPH083645A JP H083645 A JPH083645 A JP H083645A JP 6131977 A JP6131977 A JP 6131977A JP 13197794 A JP13197794 A JP 13197794A JP H083645 A JPH083645 A JP H083645A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 各リンクの外層に靱性をもたせ、リンクの引
張応力が発生する部分の表面層に圧縮残留応力を付与す
ることにより、クラックの発生しないリンクチェーンを
得る。 【構成】 鋼製の冷間引抜コイル材１をリンクに曲げて
チェーンを形成するチェーン形成ステップ２と、チェー
ンの各リンクを溶接する溶接ステップ４と、各リンクを
溶接したチェーンの焼入焼き戻しステップ６、７とより
なるリンクチェーンの製造方法において、チェーン形成
ステップ２は、潤滑剤を使用するウェットプロセスで行
い、溶接ステップ４の前に、潤滑剤除去ステップ３を行
い、溶接ステップ４の後に、ガス雰囲気制御熱処理装置
により外層処理を行う外層処理ステップ５と、焼入焼戻
しステップ６、７後に、残留応力付与ステップ８を行
う。
張応力が発生する部分の表面層に圧縮残留応力を付与す
ることにより、クラックの発生しないリンクチェーンを
得る。 【構成】 鋼製の冷間引抜コイル材１をリンクに曲げて
チェーンを形成するチェーン形成ステップ２と、チェー
ンの各リンクを溶接する溶接ステップ４と、各リンクを
溶接したチェーンの焼入焼き戻しステップ６、７とより
なるリンクチェーンの製造方法において、チェーン形成
ステップ２は、潤滑剤を使用するウェットプロセスで行
い、溶接ステップ４の前に、潤滑剤除去ステップ３を行
い、溶接ステップ４の後に、ガス雰囲気制御熱処理装置
により外層処理を行う外層処理ステップ５と、焼入焼戻
しステップ６、７後に、残留応力付与ステップ８を行
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チェーンブロック、チ
ェーンレバーホイスト、電気チェーンブロックなどにお
けるロードチェーン、チェーンスリング用チェーン、及
びコンベヤ用チェーン等に使用する高強度リンクチェー
ンに関するものである。
ェーンレバーホイスト、電気チェーンブロックなどにお
けるロードチェーン、チェーンスリング用チェーン、及
びコンベヤ用チェーン等に使用する高強度リンクチェー
ンに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】リンクチェーンは、図１に示すように、
溶接されたリンクＬを連鎖したものであり、高強度即
ち、破断荷重の高いこと、破断伸びが優れていることが
要求される。リンクチェーンはすべて安全性及び品質の
信頼性が要求される。図１に示すように、リンクＬはリ
ンク平行部の中央で電気抵抗溶接又はフラッシュバット
溶接部Ｗによって溶接されている。
溶接されたリンクＬを連鎖したものであり、高強度即
ち、破断荷重の高いこと、破断伸びが優れていることが
要求される。リンクチェーンはすべて安全性及び品質の
信頼性が要求される。図１に示すように、リンクＬはリ
ンク平行部の中央で電気抵抗溶接又はフラッシュバット
溶接部Ｗによって溶接されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、リンクチェー
ンに引張力が負荷されると、図２に示すように、リンク
肩部Ｓの外側に引張応力、リンク平行部Ｐの内側にも引
張応力が発生する。
ンに引張力が負荷されると、図２に示すように、リンク
肩部Ｓの外側に引張応力、リンク平行部Ｐの内側にも引
張応力が発生する。
【０００４】一般的に、リンクチェーンに引張力が負荷
されるとＰO-90点（リンク肩部外側頂点）において引張
応力σt が最大で、リンク肩部外側のＡ点とＢ点（リン
ク肩部の曲率中心で見て水平ラインに対して４５°の角
度をなす位置）との間でクラックが発生し、特に、Ｐ
O-90点においてクラック発生量が最も多い。このクラッ
クによってチェーンは破断する。
されるとＰO-90点（リンク肩部外側頂点）において引張
応力σt が最大で、リンク肩部外側のＡ点とＢ点（リン
ク肩部の曲率中心で見て水平ラインに対して４５°の角
度をなす位置）との間でクラックが発生し、特に、Ｐ
O-90点においてクラック発生量が最も多い。このクラッ
クによってチェーンは破断する。
【０００５】従って、本発明の目的は、このようなクラ
ック発生の頻度が低い高強度リンクチェーンを得るにあ
る。
ック発生の頻度が低い高強度リンクチェーンを得るにあ
る。
【０００６】この目的を達成するため、本発明は、鋼製
のリンクチェーンにおいて、靱性のある外層と強度のあ
る焼入焼戻し組織からなる芯部と、引張力により表面に
引張応力の発生する部分の表面層に圧縮残留応力が存在
するリンクの連鎖よりなることを特徴とする。
のリンクチェーンにおいて、靱性のある外層と強度のあ
る焼入焼戻し組織からなる芯部と、引張力により表面に
引張応力の発生する部分の表面層に圧縮残留応力が存在
するリンクの連鎖よりなることを特徴とする。
【０００７】本発明は、更に、鋼製冷間引抜コイル材を
リンクに曲げてチェーンを形成するチェーン形成ステッ
プと、チェーンの各リンクを溶接する溶接ステップと、
各リンクを溶接したチェーンを焼き入れ及び焼き戻しす
る焼入焼き戻しステップとよりなるリンクチェーンの製
造方法において、チェーン形成ステップは、潤滑剤を使
用するウェットプロセスで行い、溶接ステップの前に、
潤滑剤を除去する潤滑剤除去ステップと、溶接ステップ
の後に、ガス雰囲気制御熱処理装置により外層処理を行
う外層処理ステップと、焼入焼戻しステップ後に、残留
応力付与加工を行う残留応力付与ステップとよりなるこ
とを特徴とする。
リンクに曲げてチェーンを形成するチェーン形成ステッ
プと、チェーンの各リンクを溶接する溶接ステップと、
各リンクを溶接したチェーンを焼き入れ及び焼き戻しす
る焼入焼き戻しステップとよりなるリンクチェーンの製
造方法において、チェーン形成ステップは、潤滑剤を使
用するウェットプロセスで行い、溶接ステップの前に、
潤滑剤を除去する潤滑剤除去ステップと、溶接ステップ
の後に、ガス雰囲気制御熱処理装置により外層処理を行
う外層処理ステップと、焼入焼戻しステップ後に、残留
応力付与加工を行う残留応力付与ステップとよりなるこ
とを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明によれば、リンクチェーンの各リンク
は、靱性があり、しかも圧縮残留応力が存在する外層に
よって、クラックの発生を減少することができ、従っ
て、破断の危険性を少なくすることができる。
は、靱性があり、しかも圧縮残留応力が存在する外層に
よって、クラックの発生を減少することができ、従っ
て、破断の危険性を少なくすることができる。
【０００９】
【実施例】次に、図面につき本発明の好適な実施例を説
明する。
明する。
【００１０】〔第１実施例〕図３は、本発明によるリン
クチェーンを製造する第１の実施例の製造プロセスの流
れ図を示す。ステップ１において、以下の諸元の表面平
滑（キズ、サビ、スケールがない）な鋼製引抜コイル材
を選択する。
クチェーンを製造する第１の実施例の製造プロセスの流
れ図を示す。ステップ１において、以下の諸元の表面平
滑（キズ、サビ、スケールがない）な鋼製引抜コイル材
を選択する。
【００１１】材料：0.38% Ｃ，0.11% Ｓｉ，0.34% Ｍ
ｎ，0.001%Ｐ，0.0009% Ｓ，0.03% Ｎｉ，1.27% Ｃｒ，
0.39% Ｍｏ，0.018%Ｎｂ，0.0021% ＢのＣｒ−Ｍｏ−Ｂ
−Ｎｂ鋼 オーステナイト粒度：１２ 線径：１０ｍｍ
ｎ，0.001%Ｐ，0.0009% Ｓ，0.03% Ｎｉ，1.27% Ｃｒ，
0.39% Ｍｏ，0.018%Ｎｂ，0.0021% ＢのＣｒ−Ｍｏ−Ｂ
−Ｎｂ鋼 オーステナイト粒度：１２ 線径：１０ｍｍ
【００１２】ステップ２において、上述の諸元の鋼製冷
間引抜コイル材を、それぞれ潤滑剤を使用するウェット
プロセスで鋼製冷間引抜コイル材を曲げ、ピッチが３０
ｍｍのリンク連鎖のチェーンを形成する。従来のチェー
ン形成ステップは、潤滑剤を使用しないドライプロセス
である。
間引抜コイル材を、それぞれ潤滑剤を使用するウェット
プロセスで鋼製冷間引抜コイル材を曲げ、ピッチが３０
ｍｍのリンク連鎖のチェーンを形成する。従来のチェー
ン形成ステップは、潤滑剤を使用しないドライプロセス
である。
【００１３】ステップ３で潤滑剤を除去した後、ステッ
プ４においてアプセットバット溶接（電気抵抗溶接）又
はフラッシュバット溶接により、リンクに曲げたコイル
材の突き合わせ端部を溶接（Ｗ）する。
プ４においてアプセットバット溶接（電気抵抗溶接）又
はフラッシュバット溶接により、リンクに曲げたコイル
材の突き合わせ端部を溶接（Ｗ）する。
【００１４】第１の実施例ではステップ５において、ガ
ス雰囲気制御熱処理装置内に溶接したリンクチェーンを
配置し、このとき、装置のガス雰囲気は、材料の炭素含
有量ＣM （0.38% Ｃ）よりも低い値の炭素ポテンシャル
ＣPS（例えば、ＣPS= 0.10〜0.25% Ｃ）となるよう制御
し（ＣPS< ＣM ）、約８５０°の温度で約１５分間にわ
たり外層の熱処理を行う。この外層処理により、各リン
クの外層及び芯部にわたる炭素含有量は図４に示すグラ
フのようになる。
ス雰囲気制御熱処理装置内に溶接したリンクチェーンを
配置し、このとき、装置のガス雰囲気は、材料の炭素含
有量ＣM （0.38% Ｃ）よりも低い値の炭素ポテンシャル
ＣPS（例えば、ＣPS= 0.10〜0.25% Ｃ）となるよう制御
し（ＣPS< ＣM ）、約８５０°の温度で約１５分間にわ
たり外層の熱処理を行う。この外層処理により、各リン
クの外層及び芯部にわたる炭素含有量は図４に示すグラ
フのようになる。
【００１５】この外層処理後に、ステップ６において約
９００℃の温度で約１５分間加熱後油焼入れを行い、ス
テップ７において約２００℃の温度で約１時間の加熱後
に水冷する焼戻しを行う。
９００℃の温度で約１５分間加熱後油焼入れを行い、ス
テップ７において約２００℃の温度で約１時間の加熱後
に水冷する焼戻しを行う。
【００１６】この外層処理ステップと焼入焼戻しステッ
プにより、表面から０．１ｍｍ〜０．２ｍｍの外層部分
は、低炭素焼戻マルテンサイト＋少量のフェライトの組
織を生じ、芯部は、中炭素焼戻マルテンサイトの組織を
生ずる。この外層処理ステップと焼入焼戻しステップに
より、各リンクの外層及び芯部にわたる靱性値（Ｋｉ
ｃ）と硬さ（ＨＶ）は図５に示すグラフのようになり、
第１の実施例では、外層表面の硬さは１５０〜２５０Ｈ
Ｖ、芯部硬さは４６０〜５５０ＨＶ、外層の靱性値は４
５〜７０ＭＰａ・ｍ1/2 、芯部の靱性値は２５〜３５Ｍ
Ｐａ・ｍ1/2 となる。
プにより、表面から０．１ｍｍ〜０．２ｍｍの外層部分
は、低炭素焼戻マルテンサイト＋少量のフェライトの組
織を生じ、芯部は、中炭素焼戻マルテンサイトの組織を
生ずる。この外層処理ステップと焼入焼戻しステップに
より、各リンクの外層及び芯部にわたる靱性値（Ｋｉ
ｃ）と硬さ（ＨＶ）は図５に示すグラフのようになり、
第１の実施例では、外層表面の硬さは１５０〜２５０Ｈ
Ｖ、芯部硬さは４６０〜５５０ＨＶ、外層の靱性値は４
５〜７０ＭＰａ・ｍ1/2 、芯部の靱性値は２５〜３５Ｍ
Ｐａ・ｍ1/2 となる。
【００１７】次に、ステップ８において、チェーンに対
してリンクの軸線方向に引張力を加えて残留応力付与加
工を行う。残留応力付与加工の応力（引張力／リンク断
面積）をσR 、リンクチェーンの破断応力をσBC、リン
クチェーンの降伏応力をσYとすれば、σY < σR < σ
BCであり、σR = ｆ・σBCにおいて、第１の実施例で
は、ｆ= ０．７５〜０．９０とし、リンクの外層に破断
応力の一歩手前の引張応力、例えば、９００ＭＰａの引
張応力を所定時間加え続けることにより、引張力を取り
除いたときに、外層表面に圧縮応力が残留する。
してリンクの軸線方向に引張力を加えて残留応力付与加
工を行う。残留応力付与加工の応力（引張力／リンク断
面積）をσR 、リンクチェーンの破断応力をσBC、リン
クチェーンの降伏応力をσYとすれば、σY < σR < σ
BCであり、σR = ｆ・σBCにおいて、第１の実施例で
は、ｆ= ０．７５〜０．９０とし、リンクの外層に破断
応力の一歩手前の引張応力、例えば、９００ＭＰａの引
張応力を所定時間加え続けることにより、引張力を取り
除いたときに、外層表面に圧縮応力が残留する。
【００１８】残留応力付与加工後のリンク断面における
応力分布は図６のグラフに示すようになる。外層表面に
おける圧縮残留応力は、９００ＭＰａの引張応力で残留
応力付与加工する第１の実施例では−７２０〜−２５０
ＭＰａとなる。
応力分布は図６のグラフに示すようになる。外層表面に
おける圧縮残留応力は、９００ＭＰａの引張応力で残留
応力付与加工する第１の実施例では−７２０〜−２５０
ＭＰａとなる。
【００１９】第１実施例の諸元の材料により製造したリ
ンクチェーンの破断応力、破断全伸び、疲れ強さを、本
発明方法で製造したリンクチェーンと従来方法（ステッ
プ３、５、８がない）で製造したリンクチェーンとを比
較すると以下の〔表１〕のようになる。
ンクチェーンの破断応力、破断全伸び、疲れ強さを、本
発明方法で製造したリンクチェーンと従来方法（ステッ
プ３、５、８がない）で製造したリンクチェーンとを比
較すると以下の〔表１〕のようになる。
【００２０】
【表１】 破断応力（ＭＰａ） 破断全伸び（％） 疲れ強さ（ＭＰａ） 本発明 １２３０〜１２８０ ２８〜３３ ７２０〜７５０ 従来法 ９５０〜１０８０ １９〜２５ ４１０〜４３０
【００２１】次に、本発明によるリンクチェーンの製造
方法の第２及び第３の実施例のプロセスの流れ図を図７
につき説明する。この第２及び第３の実施例のプロセス
は、第１実施例のプロセスの溶接ステップ４と外層処理
ステップ５との間に浸炭処理又は浸炭窒化処理を行う浸
炭又は浸炭窒化処理ステップ５′が加わっている点が異
なる。
方法の第２及び第３の実施例のプロセスの流れ図を図７
につき説明する。この第２及び第３の実施例のプロセス
は、第１実施例のプロセスの溶接ステップ４と外層処理
ステップ５との間に浸炭処理又は浸炭窒化処理を行う浸
炭又は浸炭窒化処理ステップ５′が加わっている点が異
なる。
【００２２】〔第２実施例〕ステップ１において、以下
の諸元の表面平滑（キズ、サビ、スケールがない）な鋼
製冷間引抜コイル材を選択する。
の諸元の表面平滑（キズ、サビ、スケールがない）な鋼
製冷間引抜コイル材を選択する。
【００２３】材料：0.23% Ｃ，0.11% Ｓｉ，0.32% Ｍ
ｎ，0.0009 %Ｐ，0.003%Ｓ，1.12% Ｃｒ，0.27% Ｍｏ，
0.023%Ｎｂ，0.0020% Ｂ, のＣｒ−Ｍｏ−Ｂ−Ｎｂ鋼 オーステナイト粒度：１２ 線径：１０ｍｍ
ｎ，0.0009 %Ｐ，0.003%Ｓ，1.12% Ｃｒ，0.27% Ｍｏ，
0.023%Ｎｂ，0.0020% Ｂ, のＣｒ−Ｍｏ−Ｂ−Ｎｂ鋼 オーステナイト粒度：１２ 線径：１０ｍｍ
【００２４】ステップ２、３及びステップ４は図３の第
１実施例と同様に行う。
１実施例と同様に行う。
【００２５】溶接ステップ４の後、ガス雰囲気制御熱処
理装置内にリンクチェーンを配置し、この装置内をＣＯ
／ＣＨ4 又はＮＨ3 雰囲気にして材料にＣ又はＣ／Ｎを
浸炭又は浸炭窒化させる浸炭又は浸炭窒化ステップ５′
を行う。このとき、装置のガス雰囲気は、材料の炭素含
有量ＣM （0.23% Ｃ）よりも高い値の炭素ポテンシャル
ＣPC（例えば、ＣPC＝0.65% Ｃ）となるよう制御する
（ＣPC＞ＣM ）。このような雰囲気において９３０°の
温度で４５分間にわたり浸炭又は浸炭窒化処理を行う。
この浸炭又は浸炭窒化処理により、各リンクの外層及び
芯部にわたる硬さ分布は図８に示すグラフようになる。
理装置内にリンクチェーンを配置し、この装置内をＣＯ
／ＣＨ4 又はＮＨ3 雰囲気にして材料にＣ又はＣ／Ｎを
浸炭又は浸炭窒化させる浸炭又は浸炭窒化ステップ５′
を行う。このとき、装置のガス雰囲気は、材料の炭素含
有量ＣM （0.23% Ｃ）よりも高い値の炭素ポテンシャル
ＣPC（例えば、ＣPC＝0.65% Ｃ）となるよう制御する
（ＣPC＞ＣM ）。このような雰囲気において９３０°の
温度で４５分間にわたり浸炭又は浸炭窒化処理を行う。
この浸炭又は浸炭窒化処理により、各リンクの外層及び
芯部にわたる硬さ分布は図８に示すグラフようになる。
【００２６】第２の実施例では外層処理ステップ５にお
いて、ガス雰囲気制御熱処理装置内に溶接したリンクチ
ェーンを配置し、この装置のガス雰囲気は、材料の炭素
含有量ＣM （0.23% Ｃ）よりも高いが、浸炭又は浸炭窒
化ステップ５′における炭素炭素ポテンシャルＣPC（例
えば、ＣPC＝0.65% Ｃ）よりも低い値の炭素ポテンシャ
ルＣPS（例えば、ＣPS＝0.3%Ｃ）となるよう制御し（Ｃ
M ＜ＣPS＜ＣPC）、約９００°の温度で約１５分間にわ
たり外層の熱処理を行う。
いて、ガス雰囲気制御熱処理装置内に溶接したリンクチ
ェーンを配置し、この装置のガス雰囲気は、材料の炭素
含有量ＣM （0.23% Ｃ）よりも高いが、浸炭又は浸炭窒
化ステップ５′における炭素炭素ポテンシャルＣPC（例
えば、ＣPC＝0.65% Ｃ）よりも低い値の炭素ポテンシャ
ルＣPS（例えば、ＣPS＝0.3%Ｃ）となるよう制御し（Ｃ
M ＜ＣPS＜ＣPC）、約９００°の温度で約１５分間にわ
たり外層の熱処理を行う。
【００２７】この外層処理後に、ステップ６において約
９００℃より油焼入れを行い、ステップ７において約２
００℃の温度で約１時間の加熱後に水冷する焼戻しを行
う。
９００℃より油焼入れを行い、ステップ７において約２
００℃の温度で約１時間の加熱後に水冷する焼戻しを行
う。
【００２８】この外層処理ステップと焼入焼戻しステッ
プにより、各リンクの外層及び芯部にわたる靱性値（Ｋ
ｉｃ）と硬さ（ＨＶ）は図５に示すグラフのようにな
る。
プにより、各リンクの外層及び芯部にわたる靱性値（Ｋ
ｉｃ）と硬さ（ＨＶ）は図５に示すグラフのようにな
る。
【００２９】次に、残留応力付与ステップ８は第１の実
施例と同様であるが、σR = ｆ・σBCにおいて、第２の
実施例では、ｆ= ０．７５〜０．８５とし、外層表面に
圧縮応力を残留させる。
施例と同様であるが、σR = ｆ・σBCにおいて、第２の
実施例では、ｆ= ０．７５〜０．８５とし、外層表面に
圧縮応力を残留させる。
【００３０】第２実施例の諸元の材料により製造したリ
ンクチェーンの破断応力、破断全伸び、疲れ強さを、本
発明方法で製造したリンクチェーンと従来方法（ステッ
プ３、５、８がない）で製造したリンクチェーンとを比
較すると以下の〔表２〕のようになる。
ンクチェーンの破断応力、破断全伸び、疲れ強さを、本
発明方法で製造したリンクチェーンと従来方法（ステッ
プ３、５、８がない）で製造したリンクチェーンとを比
較すると以下の〔表２〕のようになる。
【００３１】
【表２】 破断応力（ＭＰａ） 破断全伸び（％） 疲れ強さ（ＭＰａ） 本発明 ９５０〜１１００ １３〜１６ ７８０〜８６０ 従来法 ８３０〜 ８９０ ６〜１１ ４８０〜４９０
【００３２】〔第３実施例〕ステップ１において、第２
実施例と同様の諸元の表面平滑（キズ、サビ、スケール
がない）な鋼製冷間引抜コイル材を選択する。
実施例と同様の諸元の表面平滑（キズ、サビ、スケール
がない）な鋼製冷間引抜コイル材を選択する。
【００３３】ステップ２、３、４及びステップ５′は図
７の第１及び第２の実施例と同様に行う。
７の第１及び第２の実施例と同様に行う。
【００３４】溶接ステップ４の後、第２の実施例と同様
の浸炭又は浸炭窒化ステップ５′を行う。このときも、
装置のガス雰囲気は、材料の炭素含有量ＣM （0.23%
Ｃ）よりも高い値の炭素ポテンシャルＣPC（例えば、Ｃ
PC= 0.65% Ｃ）となるよう制御する（ＣPC >ＣM ）。こ
のような雰囲気において９３０°の温度で４５分間にわ
たり浸炭又は浸炭窒化処理を行う。
の浸炭又は浸炭窒化ステップ５′を行う。このときも、
装置のガス雰囲気は、材料の炭素含有量ＣM （0.23%
Ｃ）よりも高い値の炭素ポテンシャルＣPC（例えば、Ｃ
PC= 0.65% Ｃ）となるよう制御する（ＣPC >ＣM ）。こ
のような雰囲気において９３０°の温度で４５分間にわ
たり浸炭又は浸炭窒化処理を行う。
【００３５】第３の実施例では外層処理ステップ５にお
いて、ガス雰囲気制御熱処理装置内に溶接したリンクチ
ェーンを配置し、この装置のガス雰囲気は、材料の炭素
含有量ＣM （0.23% Ｃ）よりも高くかつ、浸炭又は浸炭
窒化ステップ５′における炭素炭素ポテンシャルＣ
PC（例えば、ＣPC= 0.65% Ｃ）よりも高い値の炭素ポテ
ンシャルＣPH（例えば、ＣPH= 0.85% Ｃ）となるよう制
御し（ＣM < ＣPC< ＣPH）、約９００°の温度で約１５
分間にわたり外層の熱処理を行う。
いて、ガス雰囲気制御熱処理装置内に溶接したリンクチ
ェーンを配置し、この装置のガス雰囲気は、材料の炭素
含有量ＣM （0.23% Ｃ）よりも高くかつ、浸炭又は浸炭
窒化ステップ５′における炭素炭素ポテンシャルＣ
PC（例えば、ＣPC= 0.65% Ｃ）よりも高い値の炭素ポテ
ンシャルＣPH（例えば、ＣPH= 0.85% Ｃ）となるよう制
御し（ＣM < ＣPC< ＣPH）、約９００°の温度で約１５
分間にわたり外層の熱処理を行う。
【００３６】この外層の熱処理後に、ステップ６におい
て約９００℃より油焼入れを行い、ステップ７において
約２００℃の温度で約１時間の加熱後に水冷する焼戻し
を行う。この外層処理及び焼入焼戻し処理により、各リ
ンクの外層及び芯部にわたるオーステナイト含有量は図
９に示すグラフのようになり、外層には残留オーステナ
イト組織を生じ、芯部にはオーステナイトは存在せず、
焼戻マルテンサイト組織を生じ、外層と芯部との間の中
間層には浸炭又は浸炭窒化層及び拡散層を生ずる。
て約９００℃より油焼入れを行い、ステップ７において
約２００℃の温度で約１時間の加熱後に水冷する焼戻し
を行う。この外層処理及び焼入焼戻し処理により、各リ
ンクの外層及び芯部にわたるオーステナイト含有量は図
９に示すグラフのようになり、外層には残留オーステナ
イト組織を生じ、芯部にはオーステナイトは存在せず、
焼戻マルテンサイト組織を生じ、外層と芯部との間の中
間層には浸炭又は浸炭窒化層及び拡散層を生ずる。
【００３７】この外層処理ステップと焼入焼戻しステッ
プにより、各リンクの外層及び芯部にわたる靱性値（Ｋ
ｉｃ）と硬さ（ＨＶ）は、やはり図５に示すグラフのよ
うになる。
プにより、各リンクの外層及び芯部にわたる靱性値（Ｋ
ｉｃ）と硬さ（ＨＶ）は、やはり図５に示すグラフのよ
うになる。
【００３８】次に、残留応力付与ステップ８は第２の実
施例と同様であるが、σR = ｆ・σBCにおいて、第２の
実施例では、ｆ= ０．８〜０．８８とし、外層表面に圧
縮応力を残留させる。
施例と同様であるが、σR = ｆ・σBCにおいて、第２の
実施例では、ｆ= ０．８〜０．８８とし、外層表面に圧
縮応力を残留させる。
【００３９】第３実施例の諸元の材料により製造したリ
ンクチェーンの破断応力、破断全伸び、疲れ強さを、本
発明方法で製造したリンクチェーンと従来方法（ステッ
プ３、５、８がない）で製造したリンクチェーンとを比
較すると以下の〔表３〕のようになる。
ンクチェーンの破断応力、破断全伸び、疲れ強さを、本
発明方法で製造したリンクチェーンと従来方法（ステッ
プ３、５、８がない）で製造したリンクチェーンとを比
較すると以下の〔表３〕のようになる。
【００４０】
【表３】 破断応力（ＭＰａ） 破断全伸び（％） 疲れ強さ（ＭＰａ） 本発明 ９３０〜１０５０ １２〜１４ ６８０〜８４０ 従来法 ８２０〜 ８６０ ６〜７ ４１０〜４６０
【００４１】本発明方法における残留応力付与加工ステ
ップにおいて、チェーンに引張力を負荷することの他
に、上述の条件、即ち、 σY < σR < σBC σR = ｆ・σBC に相当する衝撃エネルギーを付与するショットピーニン
グ加工を行ってもよい。
ップにおいて、チェーンに引張力を負荷することの他
に、上述の条件、即ち、 σY < σR < σBC σR = ｆ・σBC に相当する衝撃エネルギーを付与するショットピーニン
グ加工を行ってもよい。
【００４２】チェーンが鎖車に噛み合うリンクチェーン
の用途の場合、例えば、ロードチェーン又はコンベヤチ
ェーンのような場合、リンクの肩部外面における鎖車の
歯が接触す領域は、外層処理ステップでの処理を受けな
いように、この領域をマスキングして外層処理を行うよ
うにすると好適である。
の用途の場合、例えば、ロードチェーン又はコンベヤチ
ェーンのような場合、リンクの肩部外面における鎖車の
歯が接触す領域は、外層処理ステップでの処理を受けな
いように、この領域をマスキングして外層処理を行うよ
うにすると好適である。
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、外層に靱性があり、し
かも圧縮残留応力が存在するため、クラックが発生する
危険性が少なくなり、破断荷重及び破断全伸びがともに
向上し、高強度となり、かつ疲れ強さも高く、従って、
寿命が長くなるという効果が得られる。
かも圧縮残留応力が存在するため、クラックが発生する
危険性が少なくなり、破断荷重及び破断全伸びがともに
向上し、高強度となり、かつ疲れ強さも高く、従って、
寿命が長くなるという効果が得られる。
【図１】リンクチェーンの説明図である。
【図２】リンクにおける応力分布を示す説明図である。
【図３】本発明リンクチェーン製造方法の第１実施例の
プロセス流れ図である。
プロセス流れ図である。
【図４】図３の第１実施例により生ずるリンクの断面に
おける炭素含有量を示すグラフである。
おける炭素含有量を示すグラフである。
【図５】本発明による方法により製造したリンクチェー
ンのリンク断面の靱性値及び硬さの状況を示すグラフで
ある。
ンのリンク断面の靱性値及び硬さの状況を示すグラフで
ある。
【図６】本発明による方法により製造したリンクチェー
ンのリンク断面における残留応力分布を示すグラフであ
る。
ンのリンク断面における残留応力分布を示すグラフであ
る。
【図７】本発明リンクチェーン製造方法の第２及び第３
の実施例のプロセス流れ図である。
の実施例のプロセス流れ図である。
【図８】第２の実施例における浸炭又は浸炭窒化処理し
たリンク断面における硬さ分布を示すグラフである。
たリンク断面における硬さ分布を示すグラフである。
【図９】第３の実施例において形成されるリンク断面に
おける残留オーステナイト量の分布を示すグラフであ
る。
おける残留オーステナイト量の分布を示すグラフであ
る。
Ｌ リンク Ｐ リンク平行部 Ｓ リンク肩部 Ｗ 溶接部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｈ Ｃ２３Ｃ 8/22 8/30
Claims (7)
- 【請求項１】鋼製のリンクチェーンにおいて、靱性のあ
る外層と強度のある焼入焼き戻し組織からなる芯部と、
引張力により表面に引張応力の発生する部分の表面層に
圧縮残留応力が存在するリンクの連鎖よりなることを特
徴とするリンクチェーン。 - 【請求項２】前記焼入焼き戻し組織は、外層の炭素含有
量が芯部の炭素含有量よりも低い値を有する構成とした
請求項１記載のリンクチェーン。 - 【請求項３】外層にはオーステナイト組織が存在し、外
層の下部には浸炭又は浸炭窒化層が存在し、芯部には焼
戻しマルテンサイト組織が存在する請求項１記載のリン
クチェーン。 - 【請求項４】鋼製冷間引抜コイル材をリンクに曲げてチ
ェーンを形成するチェーン形成ステップと、チェーンの
各リンクを溶接する溶接ステップと、各リンクを溶接し
たチェーンを焼き入れ及び焼き戻しする焼入焼き戻しス
テップとよりなるリンクチェーンの製造方法において、 チェーン形成ステップは、潤滑剤を使用するウェットプ
ロセスで行い、 溶接ステップの前に、潤滑剤を除去する潤滑剤除去ステ
ップと、 溶接ステップの後に、ガス雰囲気制御熱処理装置により
外層処理を行う外層処理ステップと、 焼入焼戻しステップ後に、残留応力付与加工を行う残留
応力付与ステップとよりなることを特徴とするリンクチ
ェーンの製造方法。 - 【請求項５】溶接ステップと外層処理ステップとの間
に、ガス雰囲気制御熱処理装置内で浸炭処理又は浸炭窒
化処理を行う浸炭又は浸炭窒化処理ステップを設けた請
求項４記載のリンクチェーンの製造方法。 - 【請求項６】浸炭又は浸炭窒化処理ステップにおけるガ
ス雰囲気制御熱処理装置におけるガス雰囲気の炭素ポテ
ンシャルを鋼製冷間引抜コイル材の炭素含有％よりも相
当高い値にし、外層処理ステップにおけるガス雰囲気制
御熱処理装置におけるガス雰囲気の炭素ポテンシャルは
鋼製冷間引抜コイル材の炭素含有％よりも僅かに高い値
となるようにし、焼入焼戻しステップ後には、外層に低
炭素マルテンサイト組織、芯部に高炭素マルテンサイト
組織を生ずるようにした請求項５記載のリンクチェーン
の製造方法。 - 【請求項７】浸炭又は浸炭窒化処理ステップにおけるガ
ス雰囲気制御熱処理装置におけるガス雰囲気の炭素ポテ
ンシャルを鋼製冷間引抜コイル材の炭素含有％よりも相
当高い値にし、外層処理ステップにおけるガス雰囲気制
御熱処理装置におけるガス雰囲気の炭素ポテンシャルは
浸炭又は浸炭窒化処理ステップにおけるガス雰囲気制御
熱処理装置におけるガス雰囲気の炭素ポテンシャルより
も更に高い値となるようにし、焼入焼戻しステップ後に
は、外層に残留オーステナイト組織、芯部に焼戻マルテ
ンサイト組織を生ずるようにした請求項５記載のリンク
チェーンの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6131977A JP2978059B2 (ja) | 1994-06-14 | 1994-06-14 | リンクチェーン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6131977A JP2978059B2 (ja) | 1994-06-14 | 1994-06-14 | リンクチェーン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083645A true JPH083645A (ja) | 1996-01-09 |
| JP2978059B2 JP2978059B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=15070660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6131977A Expired - Fee Related JP2978059B2 (ja) | 1994-06-14 | 1994-06-14 | リンクチェーン |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2978059B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001300685A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-10-30 | Luk Lamellen & Kupplungsbau Gmbh | リンクチェーン |
| JP2007167931A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Jtekt Corp | 無段変速機用動力伝達チェーンの製造方法 |
| JP2010150576A (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-08 | Yamaha Motor Co Ltd | コンロッド、内燃機関、輸送機器およびコンロッドの製造方法 |
| JP2010235965A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 曲げ加工性および打抜き加工性に優れた鋼板 |
| CN102205482A (zh) * | 2011-05-13 | 2011-10-05 | 山东良达发兴圆环链有限公司 | 一种圆环链生产方法 |
| CN108620759A (zh) * | 2018-06-22 | 2018-10-09 | 北京建工四建工程建设有限公司 | 高强钢多雨高湿环境下的焊接工艺 |
| CN117821706A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-04-05 | 宁夏天地奔牛链条有限公司 | 矿用防腐链条及制造方法 |
| CN119177332A (zh) * | 2024-11-14 | 2024-12-24 | 中运锚链(江苏)有限公司 | 一种用于系泊链的热处理设备 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5761112Y2 (ja) * | 1978-03-16 | 1982-12-27 |
-
1994
- 1994-06-14 JP JP6131977A patent/JP2978059B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5761112Y2 (ja) * | 1978-03-16 | 1982-12-27 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001300685A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-10-30 | Luk Lamellen & Kupplungsbau Gmbh | リンクチェーン |
| JP2007167931A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Jtekt Corp | 無段変速機用動力伝達チェーンの製造方法 |
| JP2010150576A (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-08 | Yamaha Motor Co Ltd | コンロッド、内燃機関、輸送機器およびコンロッドの製造方法 |
| JP2010235965A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 曲げ加工性および打抜き加工性に優れた鋼板 |
| CN102205482A (zh) * | 2011-05-13 | 2011-10-05 | 山东良达发兴圆环链有限公司 | 一种圆环链生产方法 |
| CN108620759A (zh) * | 2018-06-22 | 2018-10-09 | 北京建工四建工程建设有限公司 | 高强钢多雨高湿环境下的焊接工艺 |
| CN117821706A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-04-05 | 宁夏天地奔牛链条有限公司 | 矿用防腐链条及制造方法 |
| CN119177332A (zh) * | 2024-11-14 | 2024-12-24 | 中运锚链(江苏)有限公司 | 一种用于系泊链的热处理设备 |
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| JP2978059B2 (ja) | 1999-11-15 |
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