JPH0839319A - ３枚刃ドリル - Google Patents
３枚刃ドリルInfo
- Publication number
- JPH0839319A JPH0839319A JP19610994A JP19610994A JPH0839319A JP H0839319 A JPH0839319 A JP H0839319A JP 19610994 A JP19610994 A JP 19610994A JP 19610994 A JP19610994 A JP 19610994A JP H0839319 A JPH0839319 A JP H0839319A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- angle
- drill
- tip
- hole
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミ合金等の穴あけ加工において、下穴の
ない深穴加工はもちろん、鋳抜き穴を有する高速穴あけ
加工でも安定した穴あけ加工のできるドリルを提供す
る。 【構成】 ３枚刃ドリルにおいて、切削油剤をドリル先
端から噴出させるための油穴をねじれ角にそってランド
部内に有し、ねじれ角βを３０°〜４５°、先端角αを
１４０°〜１６０°、シンニング角度γを２５°〜３５
°、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜３／５
Ｄ、及び溝部の角度θ２とランド部の角度θ１の比によ
って表される溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜２．５
／１としたものである。
ない深穴加工はもちろん、鋳抜き穴を有する高速穴あけ
加工でも安定した穴あけ加工のできるドリルを提供す
る。 【構成】 ３枚刃ドリルにおいて、切削油剤をドリル先
端から噴出させるための油穴をねじれ角にそってランド
部内に有し、ねじれ角βを３０°〜４５°、先端角αを
１４０°〜１６０°、シンニング角度γを２５°〜３５
°、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜３／５
Ｄ、及び溝部の角度θ２とランド部の角度θ１の比によ
って表される溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜２．５
／１としたものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ合金等の軟質材
の穴あけ用のドリルに関する。
の穴あけ用のドリルに関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミ合金等の軟質材の穴あけ加工で
は、高精度の穴あけ用として３枚刃ドリルが知られてい
る（特開平５−３０１１０８号）。
は、高精度の穴あけ用として３枚刃ドリルが知られてい
る（特開平５−３０１１０８号）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の３枚
刃ドリルでは、例えば穴深さＬがドリル先端の外径Ｄの
３〜５倍以上の深穴加工を高速（切削速度３００〜５０
０ｍ／ｍｉｎ以上）で加工しようとすると、次のような
問題点がある。
刃ドリルでは、例えば穴深さＬがドリル先端の外径Ｄの
３〜５倍以上の深穴加工を高速（切削速度３００〜５０
０ｍ／ｍｉｎ以上）で加工しようとすると、次のような
問題点がある。
【０００４】高速ゆえ、刃先温度が上昇し過ぎる。
【０００５】排出される切りくずにより、切削油が刃
先までかからない。
先までかからない。
【０００６】高速ゆえ、切りくず排出速度も早いの
で、切りくず排出が一瞬でも滞ると切りくずづまりを起
こしやすく、ビビリ、ひいてはドリル折損をきたす等に
より、ドリル寿命が極端に短くなり安定性に欠け実用に
耐えない。
で、切りくず排出が一瞬でも滞ると切りくずづまりを起
こしやすく、ビビリ、ひいてはドリル折損をきたす等に
より、ドリル寿命が極端に短くなり安定性に欠け実用に
耐えない。
【０００７】そこで、本発明の目的は、上述した従来の
技術が有する問題点を解消し、アルミ合金等の穴あけ加
工において、下穴のない深穴加工はもちろん、鋳抜き穴
を有する高速穴あけ加工でも安定した穴あけ加工のでき
るドリルを提供する。
技術が有する問題点を解消し、アルミ合金等の穴あけ加
工において、下穴のない深穴加工はもちろん、鋳抜き穴
を有する高速穴あけ加工でも安定した穴あけ加工のでき
るドリルを提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明は、３枚刃ドリルにおいて、切削油剤を
ドリル先端から噴出させるための油穴をねじれ角にそっ
てランド部内に有し、ねじれ角βを３０°〜４５°、先
端角αを１４０°〜１６０°、シンニング角度γを２５
°〜３５°、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜
３／５Ｄ、及び溝部の角度θ２とランド部の角度θ１の
比によって表される溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜
２．５／１としたものである。
に、第１の発明は、３枚刃ドリルにおいて、切削油剤を
ドリル先端から噴出させるための油穴をねじれ角にそっ
てランド部内に有し、ねじれ角βを３０°〜４５°、先
端角αを１４０°〜１６０°、シンニング角度γを２５
°〜３５°、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜
３／５Ｄ、及び溝部の角度θ２とランド部の角度θ１の
比によって表される溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜
２．５／１としたものである。
【０００９】第２の発明は、溝部の少なくとも刃先先端
を含めた部分に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド等か
らなる硬質物質を１層又は複層形成したものである。
を含めた部分に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド等か
らなる硬質物質を１層又は複層形成したものである。
【００１０】
【作用】本発明の３枚刃ドリルは、３枚刃なので鋳抜き
穴などの下穴がある加工でも、通常の２枚刃と比べてマ
ージン部によるガイド性が増し穴拡大穴曲り等に伴うビ
ビリもなく安定切削できる。又、下穴のない深穴加工で
も、確実に刃先先端に切削油を供給できるので、以下の
優れた特徴がある。
穴などの下穴がある加工でも、通常の２枚刃と比べてマ
ージン部によるガイド性が増し穴拡大穴曲り等に伴うビ
ビリもなく安定切削できる。又、下穴のない深穴加工で
も、確実に刃先先端に切削油を供給できるので、以下の
優れた特徴がある。
【００１１】イ）刃先冷却により摩耗進行を遅らせられ
る。
る。
【００１２】ロ）刃先に生じる溶着を少なくできる。
【００１３】ハ）給油圧により切りくず排出も円滑にな
る。
る。
【００１４】又、ねじれ角はバイトのすくい角に相当
し、切れ味及び切りくず排出の点で３０°以上必要であ
るが、刃先強度の点で４５°以下とした。
し、切れ味及び切りくず排出の点で３０°以上必要であ
るが、刃先強度の点で４５°以下とした。
【００１５】次に、シンニング角度γは２５°より小さ
い方が切りくず排出性は良いが、先端チゼル部が強度低
下をきたし欠けやすくなる。３５°より大きくなると切
りくず排出性が悪くなり、切りくずづまり及び中心近傍
切れ刃の溶着の原因となる。そこで、シンニング角度γ
は２５°〜３５°とした。
い方が切りくず排出性は良いが、先端チゼル部が強度低
下をきたし欠けやすくなる。３５°より大きくなると切
りくず排出性が悪くなり、切りくずづまり及び中心近傍
切れ刃の溶着の原因となる。そこで、シンニング角度γ
は２５°〜３５°とした。
【００１６】先端角αは、ねじり剛性向上及び３枚刃に
おける切りくず流出方向を考慮し、α＝１４０°〜１６
０°とした。
おける切りくず流出方向を考慮し、α＝１４０°〜１６
０°とした。
【００１７】心厚ωは大きい程ねじり剛性が増すがフル
ートが浅くなるため切りくず排出性が悪くなる。高速切
削になる程、安定性、信頼性の点からも通常作業以上に
ねじり剛性及び切りくず排出性に配慮が必要である。そ
こで、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜３／５
Ｄと大きめにして剛性を確保し、溝幅比θ２／θ１、ね
じれ角β、先端角α、及びシンニング角度γを組み合わ
せることにより、切りくず排出性の向上を計った。
ートが浅くなるため切りくず排出性が悪くなる。高速切
削になる程、安定性、信頼性の点からも通常作業以上に
ねじり剛性及び切りくず排出性に配慮が必要である。そ
こで、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜３／５
Ｄと大きめにして剛性を確保し、溝幅比θ２／θ１、ね
じれ角β、先端角α、及びシンニング角度γを組み合わ
せることにより、切りくず排出性の向上を計った。
【００１８】溝部の少なくとも刃先先端を含めた部分に
ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド等からなるコーティン
グ層を１層又は複層形成すれば、コーティングにより耐
摩耗性が向上し、かつ切削速度の遅くなる中心軸近傍の
凝着を少なくできる。特にアルミ合金に穴あけ加工する
場合には、溶着が少なく硬さの高いダイヤモンド膜又は
アモルファス状のダイヤライクカーボン膜を設けること
が好ましい。
ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド等からなるコーティン
グ層を１層又は複層形成すれば、コーティングにより耐
摩耗性が向上し、かつ切削速度の遅くなる中心軸近傍の
凝着を少なくできる。特にアルミ合金に穴あけ加工する
場合には、溶着が少なく硬さの高いダイヤモンド膜又は
アモルファス状のダイヤライクカーボン膜を設けること
が好ましい。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づき説明
する。
する。
【００２０】図１において、１００は３枚刃ドリルのド
リル先端部を示し、このドリル先端部１００には言うま
でもなく３枚の刃部１００ａが設けられる。３枚刃ドリ
ルのランド部３には、切削油剤をドリル先端から噴出さ
せるための油穴４が設けられ、この油穴４はねじれ角β
にそって延びている。
リル先端部を示し、このドリル先端部１００には言うま
でもなく３枚の刃部１００ａが設けられる。３枚刃ドリ
ルのランド部３には、切削油剤をドリル先端から噴出さ
せるための油穴４が設けられ、この油穴４はねじれ角β
にそって延びている。
【００２１】そして、この実施例によれば、後述する実
験の結果に従って、ドリル先端部１００の各種寸法がつ
ぎのように定められる。
験の結果に従って、ドリル先端部１００の各種寸法がつ
ぎのように定められる。
【００２２】図１、及び図２を参照し、ねじれ角βは３
０°〜４５°、先端角αは１４０°〜１６０°、シンニ
ング角度γは２５°〜３５°、心厚ωはドリル先端の外
径Ｄの１／３Ｄ〜３／５Ｄ、溝部１の角度θ２とランド
部３の角度θ１の比によって表される溝幅比はθ２／θ
１＝１．５／１〜２．５／１と定められる。
０°〜４５°、先端角αは１４０°〜１６０°、シンニ
ング角度γは２５°〜３５°、心厚ωはドリル先端の外
径Ｄの１／３Ｄ〜３／５Ｄ、溝部１の角度θ２とランド
部３の角度θ１の比によって表される溝幅比はθ２／θ
１＝１．５／１〜２．５／１と定められる。
【００２３】つぎに、実験例を示す。
【００２４】まず、ねじれ角αと溝幅比θ２／θ１につ
いて、外径Ｄ寸法８ｍｍの超硬合金製３枚刃油穴付きド
リルを使用して、立型マシニングセンタにて切削試験を
行なった。ねじれ角及び溝幅比以外の寸法は、 外径Ｄ＝８ｍｍ 先端角α＝１５０° シンニング角度γ＝３０° マージン部２（ｔ＝０．８ｍｍ）の当たり幅ｂ＝０．４
ｍｍ 心厚ω＝３．６ｍｍ（＝０．４５Ｄ） 油穴径ｄ＝１．０ｍｍ バックテーパ＝０．１５／１００ であり、該ドリルの超硬丸棒素材は押出し成形時にドリ
ル外径Ｄで所定のねじれ角になるようなねじれに伴って
穴が１２０°等配に３カ所あいており、一般超硬同様焼
結にて製作した。
いて、外径Ｄ寸法８ｍｍの超硬合金製３枚刃油穴付きド
リルを使用して、立型マシニングセンタにて切削試験を
行なった。ねじれ角及び溝幅比以外の寸法は、 外径Ｄ＝８ｍｍ 先端角α＝１５０° シンニング角度γ＝３０° マージン部２（ｔ＝０．８ｍｍ）の当たり幅ｂ＝０．４
ｍｍ 心厚ω＝３．６ｍｍ（＝０．４５Ｄ） 油穴径ｄ＝１．０ｍｍ バックテーパ＝０．１５／１００ であり、該ドリルの超硬丸棒素材は押出し成形時にドリ
ル外径Ｄで所定のねじれ角になるようなねじれに伴って
穴が１２０°等配に３カ所あいており、一般超硬同様焼
結にて製作した。
【００２５】切削試験条件は、 被削材 ＡＤＣ１２ 回転数（切削速度） １０００ｍｉｎ-1（３８０ｍ／ｍｉｎ） １回転当たりの送り量 ０．１２ｍｍ／ｒｅｖ 穴深さ ４０ｍｍ 切削油 水溶性切削油 であり、この時の結果の評価を表１に示す。
【００２６】尚、評価基準は切りくず排出性、ビビリ振
動及び穴あけ精度（穴の面粗さ、拡大代、倒れ量）より
判断し、全般的評価の良好なものから不良なものへ順次
◎（優）、○（良）、△（可）、ｘ（不良）の記号で表
中に示した。
動及び穴あけ精度（穴の面粗さ、拡大代、倒れ量）より
判断し、全般的評価の良好なものから不良なものへ順次
◎（優）、○（良）、△（可）、ｘ（不良）の記号で表
中に示した。
【００２７】
【表１】表１において、ねじれ角５５°では、ビビリが
激しく、刃先にチッピング欠損を生じているものもあ
り、正常な切削ができなかった。これは、 ａ）同じ溝幅比θ２／θ１でもねじれの弱いものと比べ
て、ねじれに直角にみた溝部の有効断面積が狭くなって
いるので、切りくず詰まりを起こし易くなっている、 ｂ）ねじれ角５５°ではアルミ切削とはいえくさび角が
小さくなりすぎて刃先強度の低下をきたす、等のためと
思われる。
激しく、刃先にチッピング欠損を生じているものもあ
り、正常な切削ができなかった。これは、 ａ）同じ溝幅比θ２／θ１でもねじれの弱いものと比べ
て、ねじれに直角にみた溝部の有効断面積が狭くなって
いるので、切りくず詰まりを起こし易くなっている、 ｂ）ねじれ角５５°ではアルミ切削とはいえくさび角が
小さくなりすぎて刃先強度の低下をきたす、等のためと
思われる。
【００２８】又、溝幅比θ２／θ１に関してみると、θ
２／θ１＝１．５／１〜２．５／１が良好な範囲と考え
られる。
２／θ１＝１．５／１〜２．５／１が良好な範囲と考え
られる。
【００２９】つぎに、外径Ｄ寸法６．８ｍｍのドリルに
て、鋳抜き穴加工を想定し偏心した下穴ありでのテスト
を以下の切削条件で行なった。
て、鋳抜き穴加工を想定し偏心した下穴ありでのテスト
を以下の切削条件で行なった。
【００３０】使用ドリルは３枚刃油穴付きドリル（超硬
合金製、Ｋ１０相当） 外径Ｄ＝６．８ｍｍ 先端角α＝１５０° ねじれ角β＝３５° シンニング角度γ＝３０° 溝幅比θ２／θ１＝１．８／１ 心厚ω＝３．５ｍｍ（＝０．５１Ｄ） マージン幅ｔ＝０．４ｍｍ 油穴径ｄ＝０．８ｍｍ バックテーパ＝０．１５／１００ 切削条件 被削材 ＡＤＣ１２ 回転数 １２０００、１５０００ ｍｉｎ-1 切削速度 ２５６ ３２０ ｍ／ｍｉｎ １回転当たりの送り量 ０．１ｍｍ／ｒｅｖ 穴深さ１６ｍｍ、但し下穴あり（φ４ｍｍ、深さ２０ｍｍ、 芯ずれ量０．８ｍｍ） 切削油 水溶性切削油 なお、比較のため刃数を２枚にした比較品（刃数以外の
形状は、本発明品と基本的に同一）も一緒にテストし
た。
合金製、Ｋ１０相当） 外径Ｄ＝６．８ｍｍ 先端角α＝１５０° ねじれ角β＝３５° シンニング角度γ＝３０° 溝幅比θ２／θ１＝１．８／１ 心厚ω＝３．５ｍｍ（＝０．５１Ｄ） マージン幅ｔ＝０．４ｍｍ 油穴径ｄ＝０．８ｍｍ バックテーパ＝０．１５／１００ 切削条件 被削材 ＡＤＣ１２ 回転数 １２０００、１５０００ ｍｉｎ-1 切削速度 ２５６ ３２０ ｍ／ｍｉｎ １回転当たりの送り量 ０．１ｍｍ／ｒｅｖ 穴深さ１６ｍｍ、但し下穴あり（φ４ｍｍ、深さ２０ｍｍ、 芯ずれ量０．８ｍｍ） 切削油 水溶性切削油 なお、比較のため刃数を２枚にした比較品（刃数以外の
形状は、本発明品と基本的に同一）も一緒にテストし
た。
【００３１】比較品の２枚刃ドリルでは、切削初期より
ビビリが激しかったが、本発明品は偏心下穴加工でもビ
ビリが無く切削音も静かだった。この状態の差は、この
時に測定した図２に示す切削負荷（軸方向分力〈スラス
ト力〉、半径方向分力〈曲げ力〉）において、本発明品
は比較品に比べ切削速度２５６、３２０ｍ／ｍｉｎのい
ずれの条件でも半径方向分力の平均値及びその変動が極
端に小さく安定していることからもうかがうことができ
る。
ビビリが激しかったが、本発明品は偏心下穴加工でもビ
ビリが無く切削音も静かだった。この状態の差は、この
時に測定した図２に示す切削負荷（軸方向分力〈スラス
ト力〉、半径方向分力〈曲げ力〉）において、本発明品
は比較品に比べ切削速度２５６、３２０ｍ／ｍｉｎのい
ずれの条件でも半径方向分力の平均値及びその変動が極
端に小さく安定していることからもうかがうことができ
る。
【００３２】さらに、同一条件にて、下穴なしでの穴加
工も行なった。この時の加工する穴深さは３０ｍｍであ
る。
工も行なった。この時の加工する穴深さは３０ｍｍであ
る。
【００３３】これによれば、本発明のドリル先端外径Ｄ
＝６．８ｍｍ３枚刃ドリルは切れ刃中心部近傍に溶着は
あるものの、内部給油の効果もあり切りくずづまりを起
こすことなく安定して穴あけ加工することができた。
＝６．８ｍｍ３枚刃ドリルは切れ刃中心部近傍に溶着は
あるものの、内部給油の効果もあり切りくずづまりを起
こすことなく安定して穴あけ加工することができた。
【００３４】なお、刃先に生じた溶着は、ダイヤライク
カーボン膜をコーティングしたドリルを使用することに
より、格段に少なくすることができ、穴あけ精度、及び
寿命の向上を計ることができた。
カーボン膜をコーティングしたドリルを使用することに
より、格段に少なくすることができ、穴あけ精度、及び
寿命の向上を計ることができた。
【００３５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、第１の
発明によれば、３枚刃ドリルでオイルホール付きとし、
かつ、ねじれ角、溝幅比、シンニング角度、心厚、及び
溝幅比を特定することにより、下穴のない深穴加工はも
ちろん、鋳抜き穴を有する高速安定した切削が可能とな
り、加工精度の向上を計ることができる。
発明によれば、３枚刃ドリルでオイルホール付きとし、
かつ、ねじれ角、溝幅比、シンニング角度、心厚、及び
溝幅比を特定することにより、下穴のない深穴加工はも
ちろん、鋳抜き穴を有する高速安定した切削が可能とな
り、加工精度の向上を計ることができる。
【００３６】又、第２の発明によれば、刃先先端を含む
溝部にアルミとの親和性の低いダイヤライク膜等をコー
ティングすることにより、信頼性を向上し、更に加工精
度の向上を計ることができる。
溝部にアルミとの親和性の低いダイヤライク膜等をコー
ティングすることにより、信頼性を向上し、更に加工精
度の向上を計ることができる。
【図１】本願発明の一実施例の正面図を示す。
【図２】図１の底面図を示す。
【図３】切削抵抗の軸方向分力（スラスト力）と主軸動
力の測定結果を示す。
力の測定結果を示す。
１ 溝部 ２ マージン部 ３ ランド部 ４ 油穴 ｂ マージン部の当たり幅 Ｄ 外径 γ シンニング角度 α 先端角 β ねじれ角 ω 心厚 θ１ ランド部の角度 θ２ 溝幅の角度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長谷川 清 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 野中 延恭 神奈川県海老名市上今泉2100番地 日立精 工株式会社内 (72)発明者 菅野 悦臣 東京都江東区東陽四丁目１番13号 日立ツ ール株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 ３枚刃ドリルにおいて、切削油剤をドリ
ル先端から噴出させるための油穴をねじれ角にそってラ
ンド部内に有し、ねじれ角βを３０°〜４５°、先端角
αを１４０°〜１６０°、シンニング角度γを２５°〜
３５°、心厚ωをドリル先端の外径Ｄの１／３Ｄ〜３／
５Ｄ、及び溝部の角度θ２とランド部の角度θ１の比に
よって表される溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜２．
５／１としたことを特徴とする３枚刃ドリル。 - 【請求項２】 請求項１記載の３枚刃ドリルにおいて、
溝部の少なくとも刃先先端を含めた部分に、ＴｉＮ、Ｔ
ｉＣＮ、ダイヤモンド等からなる硬質物質を１層又は２
層被覆したことを特徴とする３枚刃ドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19610994A JPH0839319A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | ３枚刃ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19610994A JPH0839319A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | ３枚刃ドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0839319A true JPH0839319A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16352393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19610994A Withdrawn JPH0839319A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | ３枚刃ドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0839319A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001068334A1 (en) * | 2000-03-15 | 2001-09-20 | Kabushiki Kaisha Miyanaga | Drill bit |
| US8070398B2 (en) | 2008-02-19 | 2011-12-06 | Irwin Industrial Tool Company | Multi-blade self feed bit |
| JP2013521899A (ja) * | 2010-03-19 | 2013-06-13 | シーピーエル ホールディングス プロプライエタリー リミテッド | ドリルビット |
| JP2014054699A (ja) * | 2012-09-13 | 2014-03-27 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | ３枚刃ドリル |
| WO2014155527A1 (ja) | 2013-03-26 | 2014-10-02 | オーエスジー株式会社 | 切削液供給穴付３枚刃ドリル |
| US9604286B2 (en) | 2013-01-29 | 2017-03-28 | Osg Corporation | Drill |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP19610994A patent/JPH0839319A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001068334A1 (en) * | 2000-03-15 | 2001-09-20 | Kabushiki Kaisha Miyanaga | Drill bit |
| US6817428B1 (en) | 2000-03-15 | 2004-11-16 | Kabushiki Kaisha Miyanaga | Drill bit |
| US8070398B2 (en) | 2008-02-19 | 2011-12-06 | Irwin Industrial Tool Company | Multi-blade self feed bit |
| JP2013521899A (ja) * | 2010-03-19 | 2013-06-13 | シーピーエル ホールディングス プロプライエタリー リミテッド | ドリルビット |
| JP2014054699A (ja) * | 2012-09-13 | 2014-03-27 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | ３枚刃ドリル |
| US9604286B2 (en) | 2013-01-29 | 2017-03-28 | Osg Corporation | Drill |
| WO2014155527A1 (ja) | 2013-03-26 | 2014-10-02 | オーエスジー株式会社 | 切削液供給穴付３枚刃ドリル |
| US9623490B2 (en) | 2013-03-26 | 2017-04-18 | Osg Corporation | Three-bladed drill with cutting fluid supply hole |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0559961B1 (en) | Highly stiff end mill | |
| WO2021230176A1 (ja) | ドリル及び切削加工物の製造方法 | |
| JP2010069578A (ja) | 高送り加工用刃先交換式回転工具 | |
| JPH0839319A (ja) | ３枚刃ドリル | |
| JP4975395B2 (ja) | ボールエンドミル | |
| JP4097515B2 (ja) | ボールエンドミル | |
| JP7314418B2 (ja) | ドリル | |
| JP3438578B2 (ja) | 中ぐりバイト | |
| JP3337804B2 (ja) | エンドミル | |
| JP7763258B2 (ja) | ドリル | |
| JP2006281407A (ja) | 非鉄金属加工用ドリル | |
| JP2008142834A (ja) | ドリル | |
| JP2003039220A (ja) | 穴明け工具 | |
| JPH0839318A (ja) | ツイストドリル | |
| JP4954044B2 (ja) | ドリル | |
| JPWO2023032180A5 (ja) | ||
| JP4053295B2 (ja) | 穴明け工具 | |
| JPH0313004B2 (ja) | ||
| JPS6246492Y2 (ja) | ||
| JP2006231430A (ja) | センタリングドリル及びそれを用いた加工方法 | |
| JPH11138320A (ja) | ドリル | |
| JP7596716B2 (ja) | ドリル | |
| JP3180574B2 (ja) | ガンリーマ | |
| JP4756609B2 (ja) | 回転切削工具 | |
| JP2000015511A (ja) | ツイストドリル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |