JPH0842510A - 空気圧シリンダ - Google Patents
空気圧シリンダInfo
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- JPH0842510A JPH0842510A JP18365194A JP18365194A JPH0842510A JP H0842510 A JPH0842510 A JP H0842510A JP 18365194 A JP18365194 A JP 18365194A JP 18365194 A JP18365194 A JP 18365194A JP H0842510 A JPH0842510 A JP H0842510A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】簡単な構成で移動ストローク区間と作業ストロ
ーク区間とでそれぞれ適した出力が得られ、しかもエネ
ルギーロスを大幅に減少することのできる空気圧シリン
ダを提供する。 【構成】空気圧シリンダ１は小シリンダ３、大シリンダ
２とが連結して配置され、移動ストローク区間での移動
が小シリンダ３への空気の給排により行われ、大シリン
ダ２はヘッド室１０とロッド室１１とが実質連通されて
いる。従って、移動ストローク区間での大シリンダ２は
空気を放出しないで、後退時ではヘッド室１０の空気が
ロッド室１１に回り込み、前進時ではロッド室１１の空
気がヘッド室１０に回り込む。
ーク区間とでそれぞれ適した出力が得られ、しかもエネ
ルギーロスを大幅に減少することのできる空気圧シリン
ダを提供する。 【構成】空気圧シリンダ１は小シリンダ３、大シリンダ
２とが連結して配置され、移動ストローク区間での移動
が小シリンダ３への空気の給排により行われ、大シリン
ダ２はヘッド室１０とロッド室１１とが実質連通されて
いる。従って、移動ストローク区間での大シリンダ２は
空気を放出しないで、後退時ではヘッド室１０の空気が
ロッド室１１に回り込み、前進時ではロッド室１１の空
気がヘッド室１０に回り込む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、被加工物に近接或いは
退避するための移動ストローク区間と、被加工物に直接
を行う作業ストローク区間とを有し、該作業ストローク
区間の出力が前記移動ストローク区間の出力よりも大き
く設定されている空気圧シリンダに関する。
退避するための移動ストローク区間と、被加工物に直接
を行う作業ストローク区間とを有し、該作業ストローク
区間の出力が前記移動ストローク区間の出力よりも大き
く設定されている空気圧シリンダに関する。
【０００２】
【従来の技術】上記形式の空気圧シリンダは知られてお
り、空気圧プレスやクランプ等の装置に用いられてい
る。従来の空気圧プレスやクランプ等では、出力に差を
生ずる移動ストローク区間と作業ストローク区間とを得
るため、種々の提案がなされている。例えば、高出力低
ストロークシリンダと低出力高ストロークシリンダをク
ラッチ等によりストローク上で機械的に連結することで
出力を可変に構成したり、リンク・カム等で機械的にシ
リンダ出力を増力している。また、高低２種類の空油増
圧器を用いて２段階の空油源を構成し、移動ストローク
区間を低圧源とし、作業ストローク区間で高圧源に切り
換えることも行われている。
り、空気圧プレスやクランプ等の装置に用いられてい
る。従来の空気圧プレスやクランプ等では、出力に差を
生ずる移動ストローク区間と作業ストローク区間とを得
るため、種々の提案がなされている。例えば、高出力低
ストロークシリンダと低出力高ストロークシリンダをク
ラッチ等によりストローク上で機械的に連結することで
出力を可変に構成したり、リンク・カム等で機械的にシ
リンダ出力を増力している。また、高低２種類の空油増
圧器を用いて２段階の空油源を構成し、移動ストローク
区間を低圧源とし、作業ストローク区間で高圧源に切り
換えることも行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の空気圧プレスやクランプ等では何れの方法にお
いても機構が複雑で装置のコストが高くなり、しかも信
頼性も十分でないという問題があった。
た従来の空気圧プレスやクランプ等では何れの方法にお
いても機構が複雑で装置のコストが高くなり、しかも信
頼性も十分でないという問題があった。
【０００４】ところで、空気圧シリンダは空気源の圧縮
駆動エネルギーに比べ１０％程度の仕事しか発生せず、
仕事量が大きい場合には消費エネルギーが多くなってし
まい、シリンダコストをはるかに上回る電気量を消費し
ている。従って、仕事絶対量が大きい箇所にて空気圧シ
リンダは使用されない。特に、空気圧プレスやクランプ
等で前進ストローク終端のみに大出力を必要とする場合
には、全ストローク分の空気を注入するため、さらにエ
ネルギーロスが大きくなってしまうという問題もあっ
た。
駆動エネルギーに比べ１０％程度の仕事しか発生せず、
仕事量が大きい場合には消費エネルギーが多くなってし
まい、シリンダコストをはるかに上回る電気量を消費し
ている。従って、仕事絶対量が大きい箇所にて空気圧シ
リンダは使用されない。特に、空気圧プレスやクランプ
等で前進ストローク終端のみに大出力を必要とする場合
には、全ストローク分の空気を注入するため、さらにエ
ネルギーロスが大きくなってしまうという問題もあっ
た。
【０００５】本発明は、上記した従来の事情に鑑み、簡
単な構成で移動ストローク区間と作業ストローク区間と
でそれぞれ適した出力が得られ、しかもエネルギーロス
を大幅に減少することのできる空気圧シリンダを提供す
ることを目的としている。
単な構成で移動ストローク区間と作業ストローク区間と
でそれぞれ適した出力が得られ、しかもエネルギーロス
を大幅に減少することのできる空気圧シリンダを提供す
ることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、被加工物に近接或いは退避するための移動
ストローク区間と、被加工物に直接を行う作業ストロー
ク区間とを有し、該作業ストローク区間の出力が前記移
動ストローク区間の出力よりも大きく設定されている空
気圧シリンダにおいて、ピストンロッドが互いに連結さ
れた大口径複動シリンダ及び小口径複動シリンダを備
え、前記移動ストローク区間では前記大口径複動シリン
ダの両ポートがともに空気圧源と連通され、前記小口径
複動シリンダへの空気の給排による出力で移動されるこ
とを特徴としている。
に本発明は、被加工物に近接或いは退避するための移動
ストローク区間と、被加工物に直接を行う作業ストロー
ク区間とを有し、該作業ストローク区間の出力が前記移
動ストローク区間の出力よりも大きく設定されている空
気圧シリンダにおいて、ピストンロッドが互いに連結さ
れた大口径複動シリンダ及び小口径複動シリンダを備
え、前記移動ストローク区間では前記大口径複動シリン
ダの両ポートがともに空気圧源と連通され、前記小口径
複動シリンダへの空気の給排による出力で移動されるこ
とを特徴としている。
【０００７】さらに、上記目的を達成するために本発明
は、ピストンロッドが互いに連結された大口径複動シリ
ンダ及び小口径複動シリンダを備え、前記移動ストロー
ク区間では前記大口径複動シリンダの両ポートがともに
空気圧源と連通され、前記小口径複動シリンダへの空気
の給排で移動され、前記作業ストローク区間では前記小
口径複動シリンダへの空気の給排による出力と、前記大
口径複動シリンダの出力側のポートと空気圧源との連通
を止めて排気することによる出力との両出力で移動され
ることを特徴としている。
は、ピストンロッドが互いに連結された大口径複動シリ
ンダ及び小口径複動シリンダを備え、前記移動ストロー
ク区間では前記大口径複動シリンダの両ポートがともに
空気圧源と連通され、前記小口径複動シリンダへの空気
の給排で移動され、前記作業ストローク区間では前記小
口径複動シリンダへの空気の給排による出力と、前記大
口径複動シリンダの出力側のポートと空気圧源との連通
を止めて排気することによる出力との両出力で移動され
ることを特徴としている。
【０００８】さらにまた、上記目的を達成するために本
発明は、前記移動ストローク区間から前記作業ストロー
ク区間に達したことを検知する検知手段と、該検知手段
の検知により前記大口径複動シリンダの出力側のポート
を空気圧源と連通状態から排気状態に切り換える切り換
え手段とを有することを特徴とを特徴としている。
発明は、前記移動ストローク区間から前記作業ストロー
ク区間に達したことを検知する検知手段と、該検知手段
の検知により前記大口径複動シリンダの出力側のポート
を空気圧源と連通状態から排気状態に切り換える切り換
え手段とを有することを特徴とを特徴としている。
【０００９】
【作用】上記構成によれば、ピストンロッドが互いに連
結された大口径複動シリンダ及び小口径複動シリンダを
備え、移動ストローク区間では大口径複動シリンダの両
ポートがともに空気圧源と連通され、小口径複動シリン
ダへの空気の給排で移動されるので、消費エネルギーの
ロスを低減することができる。
結された大口径複動シリンダ及び小口径複動シリンダを
備え、移動ストローク区間では大口径複動シリンダの両
ポートがともに空気圧源と連通され、小口径複動シリン
ダへの空気の給排で移動されるので、消費エネルギーの
ロスを低減することができる。
【００１０】
【実施例】図１は、本発明に係る空気圧シリンダを示す
回路説明図である。
回路説明図である。
【００１１】図１において、空気圧シリンダ１は大口径
複動シリンダ（以下、大シリンダという）２及び小口径
複動シリンダ（以下、小シリンダという）３で構成さ
れ、両シリンダ２，３のピストン２ａ，３ａは径が均一
な共通のピストンロッド４で連結されている。この場
合、空気圧シリンダ１は前進方向において小シリンダ
３、大シリンダ２の順に連結して配置され、小シリンダ
３のロッドカバーと大シリンダ２のヘッドカバーは共通
の中央カバー５で構成されている。なお、符号６は小シ
リンダ３のヘッドカバー、７は大シリンダ２のロッドカ
バーである。小シリンダ３のヘッドカバー６には、その
ヘッド側のシリンダ室（以下、ヘッド室という。）８に
通ずる配管口１２が、中央カバー５には小シリンダ３の
ピストンロッド側のシリンダ室（以下、ロッド室とい
う。）９に通ずる配管口１３と大シリンダ２のヘッド室
１０に通ずる配管口１４が、そして大シリンダ２のロッ
ドカバー７にはロッド室１１に通ずる配管口１５がそれ
ぞれ設けられている。
複動シリンダ（以下、大シリンダという）２及び小口径
複動シリンダ（以下、小シリンダという）３で構成さ
れ、両シリンダ２，３のピストン２ａ，３ａは径が均一
な共通のピストンロッド４で連結されている。この場
合、空気圧シリンダ１は前進方向において小シリンダ
３、大シリンダ２の順に連結して配置され、小シリンダ
３のロッドカバーと大シリンダ２のヘッドカバーは共通
の中央カバー５で構成されている。なお、符号６は小シ
リンダ３のヘッドカバー、７は大シリンダ２のロッドカ
バーである。小シリンダ３のヘッドカバー６には、その
ヘッド側のシリンダ室（以下、ヘッド室という。）８に
通ずる配管口１２が、中央カバー５には小シリンダ３の
ピストンロッド側のシリンダ室（以下、ロッド室とい
う。）９に通ずる配管口１３と大シリンダ２のヘッド室
１０に通ずる配管口１４が、そして大シリンダ２のロッ
ドカバー７にはロッド室１１に通ずる配管口１５がそれ
ぞれ設けられている。
【００１２】上記空気圧シリンダ１は、図示していない
空気供給装置から大気圧力より高い空気が供給される空
気圧源としての供給部１６が４ポート２位置切換弁１７
を介して小シリンダ３に配管口１２，１３に接続されて
いる。この４ポート切換弁１７は、そのソレノイド１８
が励磁されると、図２に示すように、供給部１６とヘッ
ド室８が連通し、ロッド室９は排出ポートに通じる。ま
た、４ポート切換弁１７はソレノイド１８が消磁される
と、図１に示すように、供給部１６とロッド室９が連通
し、ヘッド室８は排出ポートに通じる。従って、ソレノ
イド１８のＯＮ・ＯＦＦによって小シリンダ３の給排が
制御される。
空気供給装置から大気圧力より高い空気が供給される空
気圧源としての供給部１６が４ポート２位置切換弁１７
を介して小シリンダ３に配管口１２，１３に接続されて
いる。この４ポート切換弁１７は、そのソレノイド１８
が励磁されると、図２に示すように、供給部１６とヘッ
ド室８が連通し、ロッド室９は排出ポートに通じる。ま
た、４ポート切換弁１７はソレノイド１８が消磁される
と、図１に示すように、供給部１６とロッド室９が連通
し、ヘッド室８は排出ポートに通じる。従って、ソレノ
イド１８のＯＮ・ＯＦＦによって小シリンダ３の給排が
制御される。
【００１３】上記供給部１６は、大シリンダ２のヘッド
室１０と常時連通され、さらに大シリンダ２のロッド室
１１とは切換手段としての３ポート２位置切換弁１９を
介して通じている。この３ポート切換弁１９は、そのソ
レノイド２０が消磁されているときには、図１及び図２
に示すように、供給部１６と大シリンダ２のヘッド室１
０及びロッド室１１の両室とも連通されているが、ソレ
ノイド２０が励磁されると、図３に示すように、ロッド
室１１が供給部１６とヘッド室１０が連通し、ロッド室
１１が排出ポートＲに通じる。
室１０と常時連通され、さらに大シリンダ２のロッド室
１１とは切換手段としての３ポート２位置切換弁１９を
介して通じている。この３ポート切換弁１９は、そのソ
レノイド２０が消磁されているときには、図１及び図２
に示すように、供給部１６と大シリンダ２のヘッド室１
０及びロッド室１１の両室とも連通されているが、ソレ
ノイド２０が励磁されると、図３に示すように、ロッド
室１１が供給部１６とヘッド室１０が連通し、ロッド室
１１が排出ポートＲに通じる。
【００１４】この空気圧シリンダ１は、空気圧プレスや
クランプ等の装置に用いられるものであり、前進ストロ
ーク終端のみに大出力を必要とする。すなわち、前進ス
トローク終端側が被加工物に直接を行う作業ストローク
区間である。そこで、大シリンダ２のピストン２ａに磁
石（図示せず）を取り付け、このピストン２ａが前進ス
トローク終端に近づいたとき、これを検知する検知手段
としてのリードスイッチ２１を大シリンダ２の外側に設
けている。そして、リードスイッチ２１が大シリンダ２
のピストン２ａの近接によってＯＮすると、上記３ポー
ト２位置切換弁１９のソレノイド２０が通電されて励磁
するように構成されている。
クランプ等の装置に用いられるものであり、前進ストロ
ーク終端のみに大出力を必要とする。すなわち、前進ス
トローク終端側が被加工物に直接を行う作業ストローク
区間である。そこで、大シリンダ２のピストン２ａに磁
石（図示せず）を取り付け、このピストン２ａが前進ス
トローク終端に近づいたとき、これを検知する検知手段
としてのリードスイッチ２１を大シリンダ２の外側に設
けている。そして、リードスイッチ２１が大シリンダ２
のピストン２ａの近接によってＯＮすると、上記３ポー
ト２位置切換弁１９のソレノイド２０が通電されて励磁
するように構成されている。
【００１５】かく構成の空気圧シリンダ１は、通常３ポ
ート２位置切換弁１９のソレノイド２０が消磁されてお
り、このとき大シリンダ２のヘッド室１０のピストン２
ａの受圧面積をＡ３、ロッド室１１のピストン２ａの受
圧面積をＡ４とすると、受圧面積Ａ３とＡ４は等しく、
さらに大シリンダ２のヘッド室１０とロッド室１１とも
供給部１６と連通している。従って、３ポート２位置切
換弁１９のソレノイド２０が消磁されているときには空
気圧シリンダ１が小シリンダ３への空気の給排による出
力で移動され、このときを移動ストローク区間という。
移動ストローク区間は、被加工物に近接或いは退避する
ための区間であって、図１に示す後退時では供給部１６
の空気圧をＰ、小シリンダ３のロッド室９のピストン３
ａの受圧面積をＡ２とすると、図４のグラフに示すよう
に、Ｐ×Ａ２の出力で移動する。また、図２に示す前進
時では小シリンダ３のヘッド室８のピストン３ａの受圧
面積をＡ１とすると、Ｐ×Ａ１の出力で移動し、同じ移
動ストローク区間でも受圧面積Ａ１がＡ２よりピストン
ロッド４分大きいため、前進時の出力が後退時のそれよ
りも若干大きくなる。
ート２位置切換弁１９のソレノイド２０が消磁されてお
り、このとき大シリンダ２のヘッド室１０のピストン２
ａの受圧面積をＡ３、ロッド室１１のピストン２ａの受
圧面積をＡ４とすると、受圧面積Ａ３とＡ４は等しく、
さらに大シリンダ２のヘッド室１０とロッド室１１とも
供給部１６と連通している。従って、３ポート２位置切
換弁１９のソレノイド２０が消磁されているときには空
気圧シリンダ１が小シリンダ３への空気の給排による出
力で移動され、このときを移動ストローク区間という。
移動ストローク区間は、被加工物に近接或いは退避する
ための区間であって、図１に示す後退時では供給部１６
の空気圧をＰ、小シリンダ３のロッド室９のピストン３
ａの受圧面積をＡ２とすると、図４のグラフに示すよう
に、Ｐ×Ａ２の出力で移動する。また、図２に示す前進
時では小シリンダ３のヘッド室８のピストン３ａの受圧
面積をＡ１とすると、Ｐ×Ａ１の出力で移動し、同じ移
動ストローク区間でも受圧面積Ａ１がＡ２よりピストン
ロッド４分大きいため、前進時の出力が後退時のそれよ
りも若干大きくなる。
【００１６】また、空気圧シリンダ１は移動ストローク
区間での移動が小シリンダ３への空気の給排により行わ
れており、このとき大シリンダ２はヘッド室１０とロッ
ド室１１とが実質連通されている。このため、移動スト
ローク区間の大シリンダ２は後退時ではヘッド室１０の
空気がロッド室１１に回り込み、前進時ではロッド室１
１の空気がヘッド室１０に回り込むだけである。従っ
て、移動ストローク区間では小シリンダ３に注入した空
気は排気するが、大シリンダ２に注入した空気を排気し
ない。なお、移動ストローク区間時の出力Ｐ×Ａ１及び
Ｐ×Ａ２はプレス型等の構造重力に打ち勝つだけの大き
さがあれば良い。
区間での移動が小シリンダ３への空気の給排により行わ
れており、このとき大シリンダ２はヘッド室１０とロッ
ド室１１とが実質連通されている。このため、移動スト
ローク区間の大シリンダ２は後退時ではヘッド室１０の
空気がロッド室１１に回り込み、前進時ではロッド室１
１の空気がヘッド室１０に回り込むだけである。従っ
て、移動ストローク区間では小シリンダ３に注入した空
気は排気するが、大シリンダ２に注入した空気を排気し
ない。なお、移動ストローク区間時の出力Ｐ×Ａ１及び
Ｐ×Ａ２はプレス型等の構造重力に打ち勝つだけの大き
さがあれば良い。
【００１７】そして、前進時において移動ストローク区
間から作業ストローク区間に達すると、ピストン３ａに
よってリードスイッチ２１がＯＮし、３ポート２位置切
換弁１９のソレノイド２０が通電される。このとき、ロ
ッド室１１が排出ポートＲに通じるため、空気圧シリン
ダ１は小シリンダ３の出力と大シリンダ２の出力とを加
えたＰ（Ａ１＋Ａ３）の出力で作動される。
間から作業ストローク区間に達すると、ピストン３ａに
よってリードスイッチ２１がＯＮし、３ポート２位置切
換弁１９のソレノイド２０が通電される。このとき、ロ
ッド室１１が排出ポートＲに通じるため、空気圧シリン
ダ１は小シリンダ３の出力と大シリンダ２の出力とを加
えたＰ（Ａ１＋Ａ３）の出力で作動される。
【００１８】かくして、空気圧シリンダ１は仕事を行う
作業ストローク区間で大きな出力が得られ、しかも移動
ストローク区間では小シリンダ３に注入した空気は排気
するが、大シリンダ２に注入した空気を排気しないの
で、空気圧シリンダ１のエネルギーロスを大幅に低減で
きる。さらに、作業ストローク区間では大シリンダ２の
ロッド室１１の空気を排気するが、作業ストローク区間
が前進ストローク終端のみであれば、ロッド室１１の空
気は比較的少量であり、エネルギーロスが少なくて済
む。
作業ストローク区間で大きな出力が得られ、しかも移動
ストローク区間では小シリンダ３に注入した空気は排気
するが、大シリンダ２に注入した空気を排気しないの
で、空気圧シリンダ１のエネルギーロスを大幅に低減で
きる。さらに、作業ストローク区間では大シリンダ２の
ロッド室１１の空気を排気するが、作業ストローク区間
が前進ストローク終端のみであれば、ロッド室１１の空
気は比較的少量であり、エネルギーロスが少なくて済
む。
【００１９】
【発明の効果】請求項１の構成によれば、空気圧シリン
ダは移動ストローク区間では大口径複動シリンダの両ポ
ートがともに空気圧源と連通され、小口径複動シリンダ
への空気の給排で移動されるので、消費エネルギーのロ
スを低減することができる。
ダは移動ストローク区間では大口径複動シリンダの両ポ
ートがともに空気圧源と連通され、小口径複動シリンダ
への空気の給排で移動されるので、消費エネルギーのロ
スを低減することができる。
【００２０】請求項２の構成によれば、空気圧シリンダ
は作業ストローク区間では前記小口径複動シリンダへの
空気の給排による出力と、前記大口径複動シリンダの出
力側のポートと空気圧源との連通を止めて排気すること
による出力との両出力で移動されるので、作業ストロー
ク区間で大きな出力が得られ、しかも作業ストローク区
間では押し退け体積に含まれる空気を放出するだけであ
り、無駄な空気消費を防止できる。
は作業ストローク区間では前記小口径複動シリンダへの
空気の給排による出力と、前記大口径複動シリンダの出
力側のポートと空気圧源との連通を止めて排気すること
による出力との両出力で移動されるので、作業ストロー
ク区間で大きな出力が得られ、しかも作業ストローク区
間では押し退け体積に含まれる空気を放出するだけであ
り、無駄な空気消費を防止できる。
【００２１】請求項３の構成によれば、空気圧シリンダ
は移動ストローク区間と作業ストローク区間とが簡単な
構造で得られる。
は移動ストローク区間と作業ストローク区間とが簡単な
構造で得られる。
【図１】本発明に係る空気圧シリンダを示す後退時の回
路説明図である。
路説明図である。
【図２】その前進時の移動ストローク区間での回路説明
図である。
図である。
【図３】その前進時の作動ストローク区間での回路説明
図である。
図である。
【図４】本発明のストローク区間の出力を大きさを示す
グラフである。
グラフである。
１ 空気圧シリンダ ２ 大シリンダ ３ 小シリンダ ４ ピストンロッド １０ 大シリンダのヘッド室 １１ 大シリンダのロッド室 １６ 供給部 １９ ３ポート２位置切換弁 ２１ リードスイッチ
Claims (3)
- 【請求項１】 被加工物に近接或いは退避するための移
動ストローク区間と、被加工物に直接を行う作業ストロ
ーク区間とを有し、該作業ストローク区間の出力が前記
移動ストローク区間の出力よりも大きく設定されている
空気圧シリンダにおいて、 ピストンロッドが互いに連結された大口径複動シリンダ
及び小口径複動シリンダを備え、前記移動ストローク区
間では前記大口径複動シリンダの両ポートがともに空気
圧源と連通され、前記小口径複動シリンダへの空気の給
排による出力で移動されることを特徴とする空気圧シリ
ンダ。 - 【請求項２】 被加工物に近接或いは退避するための移
動ストローク区間と、被加工物に直接を行う作業ストロ
ーク区間とを有し、該作業ストローク区間の出力が前記
移動ストローク区間の出力よりも大きく設定されている
空気圧シリンダにおいて、 ピストンロッドが互いに連結された大口径複動シリンダ
及び小口径複動シリンダを備え、前記移動ストローク区
間では前記大口径複動シリンダの両ポートがともに空気
圧源と連通され、前記小口径複動シリンダへの空気の給
排で移動され、前記作業ストローク区間では前記小口径
複動シリンダへの空気の給排による出力と、前記大口径
複動シリンダの出力側のポートと空気圧源との連通を止
めて排気することによる出力との両出力で移動されるこ
とを特徴とする空気圧シリンダ。 - 【請求項３】 請求項２に記載の空気圧シリンダにおい
て、前記移動ストローク区間から前記作業ストローク区
間に達したことを検知する検知手段と、該検知手段の検
知により前記大口径複動シリンダの出力側のポートを空
気圧源と連通状態から排気状態に切り換える切り換え手
段とを有することを特徴とする空気圧シリンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18365194A JPH0842510A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | 空気圧シリンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18365194A JPH0842510A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | 空気圧シリンダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0842510A true JPH0842510A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16139538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18365194A Pending JPH0842510A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | 空気圧シリンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0842510A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008057732A (ja) * | 2006-09-01 | 2008-03-13 | Taiyo Ltd | 流体圧シリンダ装置 |
| JP2010203500A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Ckd Corp | エアシリンダ |
| CN102829015A (zh) * | 2012-09-26 | 2012-12-19 | 保定标正机床有限责任公司 | 双活塞油缸 |
| JP2013515928A (ja) * | 2009-12-24 | 2013-05-09 | ジェネラル コンプレッション インコーポレイテッド | 液圧作動システムの効率を最適化するシステム及び方法 |
| CN104595275A (zh) * | 2014-11-30 | 2015-05-06 | 贵州红林机械有限公司 | 一种三位置精密气缸 |
| WO2021219789A1 (en) * | 2020-04-30 | 2021-11-04 | Atlas Copco Industrial Technique Ab | A cylinder connection assembly, cylinder and tightening module |
| CN117943472A (zh) * | 2024-01-19 | 2024-04-30 | 成都飞机工业（集团）有限责任公司 | 一种防止衬套脱落的冲击收口装置 |
-
1994
- 1994-08-04 JP JP18365194A patent/JPH0842510A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008057732A (ja) * | 2006-09-01 | 2008-03-13 | Taiyo Ltd | 流体圧シリンダ装置 |
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| CN115605315A (zh) * | 2020-04-30 | 2023-01-13 | 阿特拉斯·科普柯工业技术公司（Se） | 气缸连接组件、气缸以及拧紧模组 |
| US12135047B2 (en) | 2020-04-30 | 2024-11-05 | Atlas Copco Industrial Technique Ab | Cylinder connection assembly, cylinder and tightening module |
| CN117943472A (zh) * | 2024-01-19 | 2024-04-30 | 成都飞机工业（集团）有限责任公司 | 一种防止衬套脱落的冲击收口装置 |
| CN117943472B (zh) * | 2024-01-19 | 2026-08-11 | 成都飞机工业（集团）有限责任公司 | 一种防止衬套脱落的冲击收口装置 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040309 |