JPH0842649A

JPH0842649A - テンショナ

Info

Publication number: JPH0842649A
Application number: JP17681094A
Authority: JP
Inventors: Tatsushi Seiyuu; 達志清友
Original assignee: Bando Chemical Industries Ltd
Current assignee: Bando Chemical Industries Ltd
Priority date: 1994-07-28
Filing date: 1994-07-28
Publication date: 1996-02-16

Abstract

(57)【要約】【目的】テンショナにおけるスプリングサポート１
５、インサートベアリング１６等のダンピング部材に対
し、その摺動時の寸法変化を小さくし、耐摩耗性を長期
に亘って安定させられるようにする。【構成】結晶性樹脂である従来のポリアミド６−６に
代えて非晶性のポリエーテルサルホン樹脂を主成分と
し、これに２〜８ｗｔ％のポリテトラフルオロエチレン
樹脂と、２〜２０ｗｔ％のアラミド繊維とをそれぞれ添
加した樹脂材料でダンピング部材を構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、例えば自動車エンジ
ンによる補機類駆動のためのＶベルト等に所定の張力を
付与しかつその張力変動に応じて張力調整動作に対する
ダンピング力を変化させるようにしたテンショナに関
し、特にダンピング部材の組成の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種のテンショナとしては、例えば特
公昭６２−２１８２号公報で示されるものが一般的に知
られており、駆動プーリと複数の従動プーリとの間に巻
き掛けられたベルトのプーリ間スパンを押圧して、駆動
プーリの回転力を全ての従動プーリに安定して伝達させ
るために用いられる。

【０００３】具体的には、図１に例示するように、軸部
４を有して自動車エンジン等の固定体に固定される固定
部材１と、この固定部材１の軸部４に回動可能に外嵌合
されたボス部７を有するとともに、先端においてボス部
７の回動軸心Ｐと平行な軸心Ｑ回りにプーリ８を回転自
在に支持するアーム部９が突設され、上記ボス部７にお
いて固定部材１に回動可能に支持された回動部材２とを
備えている。また、この回動部材２のボス部７外周側に
は、該回動部材２を固定部材１に対し所定方向に回動付
勢する捩りコイルばね３が配設されている。

【０００４】さらに、上記捩りコイルばね３内周と回動
部材２のボス部７外周との間には鍔付き円筒状のスプリ
ングサポート１５が、また回動部材２のボス部７内周と
固定部材１の軸部４外周との間には円筒状のインサート
ベアリング１６が、それぞれ回動部材２の回動をダンピ
ングするための合成樹脂製ダンピング部材として配設さ
れている。そして、上記ベルトの張力変動に伴い、回動
部材２が回動付勢方向とは逆の方向に回動されるとき
に、回動部材２が回動付勢方向に回動するときよりも大
きな力でその回動をダンピングし、このことで、ベルト
の振動を効果的に抑制できるようになされている。

【０００５】また、上記公報に示されるものでは、大き
なダンピング力は必要ではないが、振幅の大きいベルト
振動をダンピングする場合のダンピング部材の樹脂材料
として、ザイテル（Ｚｙｔｅｌ〔登録商標〕）を用いる
ことが提案されている。このザイテルは、ポリアミド６
−６樹脂を主たる成分とするものであって、比較的耐摩
耗性が高くかつ低摩擦性を有するものとされている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ポ
リアミド６−６樹脂等のポリアミド樹脂は、ガラス転位
点の低い結晶性樹脂であるために、摺動時の発熱に伴う
寸法変化が大きいという難点がある。

【０００７】つまり、テンショナのダンピング部材とし
て用いた場合に、実際には寸法変化に起因して摺動部分
でのクリアランスが必要以上に小さくなることがあり、
そのときにはトルク変動が大きくなる。逆に、摺動部分
でのクリアランスが必要以上に大きくなると、今度はベ
ルトの振動を効果的に抑制することができず、摺動面の
摩耗が著しく多くなって内部発熱により寿命が短くなる
とともに、騒音が大きくなる。尚、耐摩耗性を改善する
ために、摺動面にグリースを塗布しておくことも考えら
れるが、この場合には、使用期間が長くなるのに応じて
グリースが飛散してしまうので、根本的な対策とはなら
ない。

【０００８】この発明は斯かる諸点に鑑みてなされたも
のであり、その主な目的は、上記のようにベルトに所定
の張力を付与しかつダンピング部材の作動でベルト振動
を抑えるようにしたテンショナにおいて、ダンピング部
材の組成を改良することで、該ダンピング部材の寸法安
定性及び耐摩耗性を向上させることにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、請求項１の発明では、ダンピング部材の主な成分と
して、結晶性樹脂であるポリアミド樹脂よりもガラス転
位点の高い非晶性のポリエーテルサルホン樹脂（以下、
ＰＥＳと称す）を用いるようにした。

【００１０】具体的には、この発明では、固定体に固定
可能な固定部材と、ベルトを押圧するためのプーリを有
し、該プーリがベルトを押圧する方向に移動可能に上記
固定部材により支持された可動部材と、これら固定部材
及び可動部材間に介装され、可動部材を固定部材に対し
所定方向に付勢する付勢手段と、これら固定部材及び可
動部材間に介装され、可動部材の移動をダンピングする
ダンピング部材とを備え、上記付勢手段の付勢力により
上記プーリにベルトを押圧させて所定の張力を付与する
一方、ベルト張力の変動時に可動部材が上記付勢方向と
は逆の方向に移動されるときにその移動をダンピング部
材によりダンピングするようになされたテンショナに対
し、上記ダンピング部材はＰＥＳを主成分とする樹脂組
成物で構成されたものとする。

【００１１】請求項２の発明では、上記請求項１の発明
において、ダンピング部材は、２〜８ｗｔ％のポリテト
ラフルオロエチレン樹脂（以下、ＰＴＦＥと称す）と、
２〜２０ｗｔ％のアラミド繊維と、残部のＰＥＳとから
なる樹脂組成物で構成されたものとする。

【００１２】請求項３の発明では、上記請求項２の発明
において、固定部材は軸部を有するものとし、可動部材
は、上記固定部材の軸部にその先端側から回動可能に外
嵌合されるボス部を有するものとする。また、付勢手段
は、上記可動部材のボス部外周側に配置されかつ該可動
部材を固定部材に対し所定方向に回動付勢する捩りコイ
ルばねとする。そして、上記ダンピング部材は、上記捩
りコイルばねと可動部材のボス部との間に介装されかつ
固定部材側に回止めされた状態で内周面がボス部外周面
に摺接可能なスプリングサポートとする。

【００１３】請求項４の発明では、上記請求項２の発明
において、テンショナの固定部材、可動部材及び付勢手
段が請求項５の発明と同じものである場合に、ダンピン
グ部材は、可動部材のボス部と固定部材の軸部との間に
介装されかつ固定部材側に回止めされた状態で外周面が
ボス部内周面に摺接可能なインサートベアリングとす
る。

【００１４】請求項５の発明では、上記請求項３又は４
の発明において、少なくとも可動部材のボス部はアルミ
ニウム合金からなるものとする。

【００１５】

【作用】以上の構成により、請求項１の発明では、ダン
ピング部材の樹脂組成物の主な成分として用いられるＰ
ＥＳは非晶性樹脂の１つであって、ポリアミド樹脂と比
べてガラス転位点が高いので、高温時の寸法安定性に優
れ、高温時の耐摩耗性にも優れている。したがって、ダ
ンピング部材の高温時における寸法安定性及び耐摩耗性
が向上し、このことで高温時の寸法変化に起因するトル
ク変動や、摺動部分での摩耗増大で内部発熱して寿命が
低下したり騒音を発生する等の事態が生じ難くなる。

【００１６】請求項２の発明では、ダンピング部材は上
記ＰＥＳにＰＴＦＥが添加された樹脂組成物により構成
されているので、このＰＴＦＥの添加により、ダンピン
グ部材の摩擦係数を調整できるようになる。このとき、
ＰＴＦＥの添加量が２ｗｔ％未満であると摩擦係数が大
きくなり過ぎて耐摩耗性が悪化する一方、添加量が８ｗ
ｔ％を超えると摩擦係数が小さくなり過ぎるので、ＰＴ
ＦＥが２〜８ｗｔ％の範囲で添加されることにより、適
正な範囲の摩擦係数が得られる。尚、ＰＴＦＥの添加
は、摩擦係数の経時変化を小さくする作用も有する。

【００１７】また、上記ＰＥＳにアラミド繊維が添加さ
れることにより、ＰＥＳ単体の場合に比べて耐衝撃性及
び耐摩耗性が向上する。このとき、アラミド繊維の添加
量が２ｗｔ％未満であると耐摩耗性が不十分になる一
方、添加量が２０ｗｔ％を超えると摩擦係数が小さくな
り過ぎるので、アラミド繊維が２〜２０ｗｔ％の範囲で
添加されることにより、摩擦係数を低下させることなく
適正な耐衝撃性及び耐摩耗性が得られる。さらに、アラ
ミド繊維では、ガラス繊維やカーボン繊維を添加した場
合と異なり、アルミニウム合金等の金属を傷付けたり摩
耗させたりする事態が生じ難い。

【００１８】請求項３の発明では、上記ダンピング部材
が、捩りコイルばねと可動部材のボス部との間に介装さ
れかつ固定部材側に回止めされた状態で内周面がボス部
外周面に摺接可能なスプリングサポートであり、請求項
４の発明では、ダンピング部材が、可動部材のボス部と
固定部材の軸部との間に介装されてその外周面がボス部
内周面に摺接可能なインサートベアリングであるので、
これら発明では上記請求項２の発明での作用が具体的に
営まれる。

【００１９】請求項５の発明では、少なくとも可動部材
のボス部がアルミニウム合金からなるものであるので、
上記請求項２の発明での作用が十分に発揮される。

【００２０】

【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基づいて説
明する。図１は実施例に係るテンショナＴの全体構成を
示し、このテンショナＴは、基本構成として、自動車エ
ンジン等の固定体に固定可能なアルミニウム合金からな
る固定部材１と、この固定部材１に組み付けられて回動
軸心Ｐ回りに回動可能に支持されたアルミニウム合金製
の可動部材としての回動部材２と、これら固定部材１及
び回動部材２間に縮装され、回動部材２を固定部材１に
対し図２の反時計回り方向に回動付勢する付勢手段とし
ての捩りコイルばね３とを備えている。

【００２１】上記固定部材１は、先端側（図１の左下方
側）が開口された有底円筒状のリヤカップ部１ａと、該
リヤカップ部１ａの底壁中央から回動軸心Ｐ方向先端側
に向けて延びる軸部４と、リヤカップ部１ａの外周に半
径方向外方に向けて延設された２つの取付部５とを有
し、これら取付部５に設けられた３箇所のボルト挿通孔
６において図外の取付ボルトにより固定体に固定するよ
うになされている。また、図示はしないが、上記リヤカ
ップ部１ａの周壁には、この周壁を半径方向に貫通する
基端側係止孔が形成されている。

【００２２】上記回動部材２は、基端側（図１の右上方
側）が開口されかつその開口部が上記リヤカップ部１ａ
の開口部と対向するフロントカップ部２ａと、該フロン
トカップ部２ａの底壁中央から回動軸心Ｐ方向基端側に
向けて延び、かつ固定部材１の軸部４にその先端側から
外嵌合されるボス部７と、上記フロントカップ部２ａの
外周に半径方向外方に向けて突設され、その突端にボス
部７の回動軸心Ｐと平行な軸心Ｑ回りにプーリ８が回転
自在に支持されたアーム部９とを有する。この回動部材
２は、ボス部７において固定部材１に回動可能に支持さ
れ、かつ固定部材１の軸部４先端に取り付けた略円形状
の金属板からなるフロントプレート１０により合成樹脂
製のスラストワッシャ１１を介して抜止めがなされてい
る。また、このフロントプレート１０には規制片１０ａ
が半径方向外方に向けて突設されており、フロントカッ
プ部２ａの底壁外面側周壁の一部を切り欠いて設けられ
た切欠部１２に該規制片１０ａが係合することで回動部
材２の回動範囲を規制するようになされている。一方、
上記アーム部９の突端には上記軸心Ｑ方向に延びてプー
リ８を軸支する軸部９ａが突設されており、プーリ８は
ダストシールド１３を介してプーリボルト１４により抜
止めがなされている。また、上記フロントカップ部２ａ
の周壁には、この周壁を半径方向に貫通する図外の先端
係止孔が形成されている。

【００２３】上記捩りコイルばね３は、本体が左巻き
で、基端３ａ及び先端３ｂの何れもが本体から半径方向
外方に向けて突出する形状とされている。そして、上記
基端３ａは固定部材１のリヤカップ部１ａ周壁における
基端側係止孔に、また先端３ｂは回動部材２のフロント
カップ部２ａ周壁における先端側係止孔にそれぞれ半径
方向に貫通して係止され、このことで、各端部３ａ，３
ｂは周方向の移動が規制されている。そして、これら両
端部３ａ，３ｂが係止された状態で本体が拡径する方向
に動作することにより、回動部材２を所定方向（図１の
反時計回り方向）に回動付勢するようになされている。

【００２４】そして、上記回動部材２のボス部７外周側
には、ダンピング部材としてのスプリングサポート１５
が介装されている。このスプリングサポート１５は全体
形状が鍔付き円筒状をなしていて、その円筒状の本体部
１５ａの内周面がボス部７外周面に摺接可能とされてい
る。また、本体部１５ａの基端側開口縁にはリヤカップ
部１ａの底壁内面に接する外向きフランジ状の鍔部１５
ｂが周設されていて、この鍔部１５ａが捩りコイルばね
３の圧縮付勢力で上記底壁内面に押し付けられること
で、該スプリングサポート１５が固定部材１側に固定さ
れるようになっている。

【００２５】また、上記回動部材２のボス部７内周と固
定部材１の軸部４外周との間には、ダンピング部材とし
てのインサートベアリング１６が介装されている。この
インサートベアリング１６は両端が開口された円筒状を
なしている。そして、インサートベアリング１６の外周
面及び回動部材２のボス部７内周面は、それぞれ先端側
が基端側よりも僅かに小径となる断面テーパ状に形成さ
れている。さらに、インサートベアリング１６の内周面
及び固定部材１の軸部４外周面も、それぞれ先端側が基
端側よりも僅かに小径となる断面テーパ状に形成されて
いる。そして、図示はしないが、軸部４の外周には回動
軸心Ｐ方向に延びるキー溝が、またインサートベアリン
グ１６の内周には上記キー溝に係入するキー部がそれぞ
れ設けられており、このことで、インサートベアリング
１６の固定部材１側における回止めがなされている。

【００２６】かくして、上記のように構成されたテンシ
ョナＴは、例えば図２に示すような自動車エンジンの補
機類駆動機構に用いられる。ここでは、エンジンのクラ
ンクシャフト２１に回転一体に連結した駆動プーリ２２
と、パワーステアリング装置やオルタネータ、エアコン
ディショナ等の補器類をそれぞれ駆動するための複数の
従動プーリ２３との間に巻き掛けられて同図矢印で示す
方向に走行されるＶリブドベルトｔに所定の張力を付与
すべく使用されている。上記テンショナＴでは、回動部
材２のプーリ８に巻き掛けられたベルトｔの張力変動に
伴い、スプリングサポート１５の本体部１５ａが捩りコ
イルばね３の半径方向内方への押圧力で回動部材２のボ
ス部７に押し付けられて該本体部１５ａ内周面の一部と
ボス部７外周面の一部との間に、また回動部材２のボス
部７が上記押圧力でインサートベアリング１６に押し付
けられてボス部７内周面の一部と該インサートベアリン
グ１６外周面の一部との間にそれぞれ摩擦力が生じ、こ
の摩擦力により上記回動部材２の回動がダンピングされ
る。そして、回動部材２が回動付勢方向と逆の方向（図
１の時計回り方向及び図２の反時計回り方向）に回動す
る際に、その回動をダンピングする摩擦力が回動付勢方
向に回動する際の摩擦力よりも大きくなされるので、ベ
ルト張力が急激に増大したときには回動部材２の回動が
抑えられ、このことで、ベルトｔのばたつきが防止され
るようになる。

【００２７】この発明の特徴として、上記スプリングサ
ポート１５及びインサートベアリング１６の樹脂組成物
は、何れも下記の構造式で示されるＰＥＳ（ポリエーテ
ルサルホン樹脂）を主成分とし、かつ２〜８ｗｔ％のＰ
ＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン樹脂）と、２〜２
０ｗｔ％のアラミド繊維とがそれぞれ添加されたもので
ある。

【００２８】

【式１】

【００２９】したがって、この実施例によれば、スプリ
ングサポート１５及びインサートベアリング１６の樹脂
組成物の主成分として、ガラス転位点の高い非晶性樹脂
であるＰＥＳを用いたので、結晶性樹脂であるポリアミ
ド６−６樹脂を主成分とする従来のスプリングサポート
及びインサートベアリングに比べて、高温時の寸法安定
性を向上させることができる。

【００３０】これにより、高温時の寸法変化に起因する
摺動部分のクリアランスの変化を抑制することができる
ので、上記クリアランスが必要以上に小さくなることに
起因するトルク変動や、該クリアランスが必要以上に大
きくなることに起因する問題、つまり、ベルト振動の抑
制が不十分になって摺動部分での摩耗が著しく大きくな
るために内部発熱により寿命が低下するとともに騒音を
発生する等の問題が生じ難くなる。さらに、高温時の耐
摩耗性を向上させることもできる。

【００３１】上記ＰＥＳの一例として、例えば米国ＩＣ
Ｉ社製「ＶＩＣＴＲＥＸ（商品名）」の４１００Ｇ及び
４８００Ｇのグレードのものでは、ポリアミド６−６樹
脂のガラス転位点ＴｇがＴｇ＝６５℃程度であるのに対
し、Ｔｇ＝２２５℃と高いので、ポリアミド６−６樹脂
と比べて高温時の寸法安定性に優れている。また、高温
時の耐摩耗性にも優れている。加えて、エーテル基（−
Ｏ−）が存在していることから溶融相における高分子鎖
の易動性、つまり加工性が良好である。また、ｐ−フェ
ニレン単位がスルホン基（−ＳＯ₂−）とエーテル基と
で交互に結ばれているために、化学薬品に対して安定で
ある。さらに、コストパフォーマンスに優れているとい
う利点も有する。

【００３２】また、上記ＰＥＳにＰＴＦＥを添加するこ
とにより、スプリングサポート１５及びインサートベア
リング１６の摩擦係数を適正な値に調整することができ
る。このとき、ＰＴＦＥの添加量が２ｗｔ％未満である
と摩擦係数が大きくなり過ぎて耐摩耗性が悪化する一
方、添加量が８ｗｔ％を超えると摩擦係数が小さくなり
過ぎるので、ＰＴＦＥが２〜８ｗｔ％の範囲で添加され
ることにより、適正な範囲の摩擦係数を得ることができ
る。その上、ＰＴＦＥの添加は、摩擦係数の経時変化を
小さくできるという利点も有する。

【００３３】さらに、上記ＰＥＳにアラミド繊維が添加
されることにより、ＰＥＳ単体の場合に比べて耐衝撃性
及び耐摩耗性を向上させることができる。このとき、ア
ラミド繊維の添加量が２ｗｔ％未満であると耐摩耗性が
不十分になる一方、添加量が２０ｗｔ％を超えると摩擦
係数が小さくなり過ぎるので、アラミド繊維が２〜２０
ｗｔ％の範囲で添加されることにより、摩擦係数を低下
させることなく適正な耐衝撃性及び耐摩耗性を得ること
ができる。また、アラミド繊維では、ガラス繊維やカー
ボン繊維を添加する場合と異なり、アルミニウム合金か
らなる回動部材２のボス部７を傷付けたり摩耗させるこ
とが少ないというメリットもある。

【００３４】尚、上記実施例では、スプリングサポート
１５及びインサートベアリング１６のみをＰＥＳを主成
分とする樹脂組成物で構成したが、スラストワッシャ１
１を同じ樹脂組成物で構成してもよい。

【００３５】また、上記実施例では、捩りコイルばね３
がスプリングサポート１５及びインサートベアリング１
６を回動部材２のボス部７に押し付けてダンピング力を
発生させるようにしているが、具体的なダンピング発生
機構はこれと異なっていてもよい。

【００３６】また、上記実施例では、付勢手段として捩
りコイルばね３を用いているが、例えば板ばね等を用い
てもよい。

【００３７】さらに、上記実施例では、可動部材として
の回動部材２を固定部材１に回動可能に支持させている
が、可動部材の運動形態は回動運動に限定されるもので
はなく、例えば直線的に往復運動するものであってもよ
い。

【００３８】ここで、上記ダンピング部材の具体例につ
いて説明する。次の表１に示す配合でダンピング部材と
しての７種類の発明例１〜７を作製し、これらについて
動摩擦係数及び摩耗速度の試験を行った。尚、材料はＰ
ＥＳとして三井東圧化学（株）製のものを、またアラミ
ド繊維として東レ（株）製のケブラー（登録商標）をそ
れぞれ使用した。

【００３９】

【表１】

【００４０】上記表１に示すように、発明例１では、Ｐ
ＴＦＥ及びアラミド繊維の各添加量が最も少なく、２．
５ｗｔ％のＰＴＦＥ及び２．０ｗｔ％のアラミド繊維
を、残部である９５．５ｗｔ％のＰＥＳにそれぞれ添加
した。そして、発明例２〜７ではＰＴＦＥ及びアラミド
繊維の各添加量を徐々に増やしていき、各添加量の最も
多い発明例７では、７．５ｗｔ％のＰＴＦＥ及び２０．
０ｗｔ％のアラミド繊維を、残部である７２．５ｗｔ％
のＰＥＳにそれぞれ添加した。

【００４１】また、比較のために比較例１〜５を作製
し、これらについても動摩擦係数及び摩耗速度を試験し
た。すなわち、上記表１に示すように、比較例１はＰＥ
Ｓが１００ｗｔ％であって、ＰＴＦＥ及びアラミド繊維
は何れも添加されていない。比較例２では９７．０ｗｔ
％のＰＥＳに３．０ｗｔ％のＰＴＦＥのみを、また比較
例３では９８．０ｗｔ％のＰＥＳに２．０ｗｔ％のアラ
ミド繊維のみをそれぞれ添加した。そして、比較例４で
は７０．０ｗｔ％のＰＥＳに１０．０ｗｔ％のＰＴＦＥ
及び２０．０ｗｔ％のアラミド繊維を添加した。また、
比較例５として、従来の主要成分であるポリアミド６−
６樹脂にＰＴＦＥ及びアラミド繊維を添加した。すなわ
ち、５．０ｗｔ％のＰＴＦＥと５．０ｗｔ％のアラミド
繊維とを、残部である９０．０ｗｔ％のポリアミド６−
６樹脂に添加した。

【００４２】試験の具体的手順は次のとおりである。先
ず、上記各樹脂組成物を射出成形して直径が４０ｍｍで
高さが５ｍｍである円板状の成形品を得た後、各成形品
から直径が６ｍｍで高さが５ｍｍである円筒状の試験片
を切削により作製した。そして、図３に示す高サイクル
型の往復摩擦試験機で、各々、試験片３１と相手材３２
とを所定の荷重で重ね合わせつつ該相手材３２を同図上
下方向に所定の振幅で往復移動させ、動摩擦係数及び摩
耗速度を調べた。試験条件としては、相手材３２にはテ
ンショナＴと同じアルミニウム合金からなるアルミダイ
カスト製の引張試験用ダンベルを用い、試験荷重を５７
ｋｇｆ（圧力：２０ＭＰａ）、往復振幅を±１．８ｍ
ｍ、試験周波数を１３．８８８Ｈｚ（サイン波）とし、
さらに自動車走行中のエンジンルーム内の状態を想定し
て１１０℃の雰囲気温度下で２４時間に亘り行った。
尚、同図において、３３は試験片３１が相手材３２に押
し付けられる荷重を検出する面圧検出用ロードセル、３
４は試験片３１と相手材３２との間の摩擦力を検出する
摩擦力検出用ロードセルである。

【００４３】そして、試験を開始して２４時間が経過し
た後の押付荷重と摩擦力とに基づいて動摩擦係数を、ま
た試験前後における試験片３１の高さ及び重量に基づい
て摩耗速度をそれぞれ算出した。この場合、評価基準と
して、動摩擦係数については０．１以上で大きなダンピ
ング力が期待できるものとし、また摩耗速度〔単位：ｍ
ｍ³／ｈ〕では低いほど好適ではあるが、１．０ｍｍ³
／ｈ以下であれば十分に使用に耐え得るものとした。
尚、以下の説明では、簡単のために摩耗速度は単位を省
略して示す。

【００４４】以上の結果を、上記表１に併せて示す。先
ず、ＰＴＦＥ及びアラミド繊維が共に５．０ｗｔ％ずつ
添加された発明例３及び比較例５を対比すると、動摩擦
係数が０．０６７から０．１４６へと約２．２倍に増大
するとともに、摩耗速度が１．３２０から０．４１５へ
と１／３以下に低減している。つまり、主成分を従来の
ポリアミド６−６樹脂からＰＥＳに変更することで、大
きな摺動摩擦が得られてその分だけ高ダンピング化が図
れるとともに、耐摩耗性が大幅に向上するという効果の
得られることが判る。

【００４５】次に、上記の効果が得られるＰＴＦＥ及び
アラミド繊維の各添加量の範囲について考察する。先
ず、発明例１〜７から、ＰＴＦＥの添加量が２．５〜
７．５ｗｔ％でかつアラミド繊維の添加量が２．０〜２
０．０ｗｔ％であれば、動摩擦係数が０．１以上であり
かつ摩耗速度が１．０以下であって、評価基準を満たす
ことが判る。

【００４６】ここで、上記ＰＴＦＥの添加量の好適な範
囲について、さらに考察すると、発明例１及び比較例３
の対比により、ＰＴＦＥの添加量が２．５ｗｔ％から０
ｗｔ％に減少する際に、摩耗速度が０．８６２から２．
８７６へと変化して１．０を超えることが判る。同時
に、動摩擦係数も０．１５３から０．２６５に増大して
いる。つまり、ＰＴＦＥの添加量が２．０ｗｔ％よりも
少ない場合には、摩耗速度が１．０を超える虞れがあ
る。したがって、ＰＴＦＥの添加量の下限値は２．０ｗ
ｔ％であればよいことが判る。尚、ＰＴＦＥの添加量が
２．０ｗｔ％未満のときには、動摩擦係数についても
０．２以上と大きくなり過ぎて耐摩耗性が悪化すること
になる。

【００４７】一方、発明例７及び比較例４の対比によ
り、ＰＴＦＥの添加量が７．５ｗｔ％から１０．０ｗｔ
％へと増加する際に、動摩擦係数は０．１０４から０．
０７０へと変化して０．１よりも小さくなる。すなわ
ち、ＰＴＦＥの添加量が８．０ｗｔ％のときに動摩擦係
数は略１．０となる。したがって、ＰＴＦＥの添加量の
上限値は８．０ｗｔ％であれば好ましいことが判る。
尚、ＰＴＦＥの添加量が８．０ｗｔ％を超えると、動摩
擦係数についても０．１未満と小さくなり過ぎて十分な
ダンピング力が得られ難くなる。これらのことから、Ｐ
ＴＦＥの添加量が２．０〜８．０ｗｔ％で、かつアラミ
ド繊維の添加量が３．０〜２０．０ｗｔ％であるとき
に、上記テンショナＴのダンピング部材としての評価基
準をクリアすることが判る。

【００４８】また、上記アラミド繊維の添加量が上記
２．０〜２０．０ｗｔ％の範囲から外れた場合について
も考察しておく。先ず、下限値である２．０ｗｔ％に満
たない場合では、発明例１及び２の対比から、摩耗速度
が１．０を超えることが判る。次に、上限値である２
０．０ｗｔ％を超える場合では、発明例６及び７の対比
から、動摩擦係数が０．１よりも小さくなることが判
る。

【００４９】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、固定体に固定可能な固定部材と、ベルトを押圧
するためのプーリを有し、該プーリがベルトを押圧する
方向に移動可能に上記固定部材により支持された可動部
材と、これら固定部材及び可動部材間に介装され、可動
部材を固定部材に対し所定方向に付勢する付勢手段と、
上記固定部材及び可動部材間に介装され、可動部材の移
動をダンピングするダンピング部材とを備えたテンショ
ナにおいて、上記ダンピング部材をＰＥＳが主成分であ
る樹脂組成物により構成したので、ポリアミド６−６樹
脂が主成分である従来のものと比べて、高温時の寸法安
定性及び耐摩耗性を向上させることができ、高温時の寸
法変化に起因するトルク変動或いは摺動部分での摩耗増
大による内部発熱により寿命の低下や騒音の発生する等
の事態を防止することができる。

【００５０】請求項２の発明によれば、上記ダンピング
部材を、２〜８ｗｔ％のＰＴＦＥと、２〜２０ｗｔ％の
アラミド繊維と、残部のＰＥＳとからなる樹脂組成物に
より構成したので、ダンピング部材の動摩擦係数及び耐
摩耗性を適正な範囲に調整することができるとともに、
耐衝撃性を向上させることができ、しかも摺動相手部材
がアルミニウム合金等の金属である場合に該相手部材に
傷を付けたり摩耗させるという事態を抑えることができ
る。

【００５１】請求項３の発明によれば、上記可動部材が
ボス部において固定部材の軸部に回動可能に外嵌合され
る一方、該可動部材のボス部外周側に配置された捩りコ
イルばねにより固定部材に対し所定方向に回動付勢され
るテンショナに対し、上記ダンピング部材を、上記捩り
コイルばねと可動部材のボス部との間に介装されかつ固
定部材側に回止めされた状態で内周面がボス部外周面に
摺接可能なスプリングサポートで構成した。また、請求
項４の発明によれば、同様のテンショナに対し、ダンピ
ング部材を、可動部材のボス部と固定部材の軸部との間
に介装されかつ固定部材側に回止めされた状態で外周面
がボス部内周面に摺接可能なインサートベアリングで構
成した。したがって、これら発明によると、上記請求項
２の発明による効果を具体的に得ることができる。

【００５２】請求項５の発明によれば、少なくとも上記
可動部材のボス部をアルミニウム合金からなるものとし
たので、上記請求項２の発明による効果を十分に発揮さ
せることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施例に係るテンショナを示す分解
斜視図である。

【図２】テンショナの使用例を示す正面図である。

【図３】往復摩耗試験機の要部を部分的に示す正面図で
ある。

【符号の説明】

１固定部材２回動部材（可動部材）３捩りコイルばね（付勢手段）４軸部７ボス部８プーリ１５スプリングサポート（ダンピング部材）１６インサートベアリング（ダンピング部材）Ｐ回動軸心Ｑ軸心ＴテンショナｔＶリブドベルト（ベルト）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０８Ｌ 77:00 27:18）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】固定体に固定可能な固定部材と、ベルトを押圧するためのプーリを有し、該プーリがベル
トを押圧する方向に移動可能に上記固定部材により支持
された可動部材と、上記固定部材及び可動部材間に介装され、可動部材を固
定部材に対し所定方向に付勢する付勢手段と、上記固定部材及び可動部材間に介装され、可動部材の移
動をダンピングするダンピング部材とを備え、上記付勢手段の付勢力により上記プーリにベルトを押圧
させて所定の張力を付与する一方、ベルト張力の変動時
に可動部材が上記付勢方向とは逆の方向に移動されると
きにその移動をダンピング部材によりダンピングするよ
うになされたテンショナにおいて、上記ダンピング部材は、ポリエーテルサルホン樹脂を主
成分とする樹脂組成物で構成されていることを特徴とす
るテンショナ。
【請求項２】請求項１記載のテンショナにおいて、ダンピング部材は、２〜８ｗｔ％のポリテトラフルオロ
エチレン樹脂と、２〜２０ｗｔ％のアラミド繊維と、残
部のポリエーテルサルホン樹脂とからなる樹脂組成物で
構成されていることを特徴とするテンショナ。
【請求項３】請求項２記載のテンショナにおいて、固定部材は軸部を有するものであり、可動部材は、上記固定部材の軸部にその先端側から回動
可能に外嵌合されるボス部を有するものであり、付勢手段は、上記可動部材のボス部外周側に配置されか
つ該可動部材を固定部材に対し所定方向に回動付勢する
捩りコイルばねであり、ダンピング部材は、上記捩りコイルばねと可動部材のボ
ス部との間に介装されかつ固定部材側に回止めされた状
態で内周面がボス部外周面に摺接可能なスプリングサポ
ートであることを特徴とするテンショナ。
【請求項４】請求項２記載のテンショナにおいて、固定部材は軸部を有するものであり、可動部材は、上記固定部材の軸部にその先端側から回動
可能に外嵌合されるボス部を有するものであり、付勢手段は、上記可動部材のボス部外周側に配置されか
つ該可動部材を固定部材に対し所定方向に回動付勢する
捩りコイルばねであり、ダンピング部材は、上記可動部材のボス部と固定部材の
軸部との間に介装されかつ固定部材側に回止めされた状
態で外周面がボス部内周面に摺接可能なインサートベア
リングであることを特徴とするテンショナ。
【請求項５】請求項３又は４記載のテンショナにおい
て、少なくとも可動部材のボス部はアルミニウム合金からな
るものであることを特徴とするテンショナ。