JPH084646B2

JPH084646B2 - ゴルフクラブ用シャフト

Info

Publication number: JPH084646B2
Application number: JP3238702A
Authority: JP
Inventors: 恒夫赤塚; 啓博本木; 敬原田
Original assignee: Somar Corp
Current assignee: Somar Corp
Priority date: 1991-08-26
Filing date: 1991-08-26
Publication date: 1996-01-24
Anticipated expiration: 2011-01-24
Also published as: JPH0549717A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は軽量でかつ剛性の高いゴ
ルフクラブ用シャフト（以下、単にシャフトとも言う）
に関するものである。

【０００２】

【従来技術及びその問題点】近年、炭素繊維強化プラス
チックからなるシャフト（ＣＦＲＰシャフト）が軽量で
かつ打球の飛距離も大きいことから広く普及している。
ＣＦＲＰシャフトにおいて、曲げ剛性及びねじれ剛性に
すぐれたものとして、炭素繊維をシャフトの軸方向に対
し±２５°〜±６５°に配向させた強化プラスチック層
を内層とし、±１５°以内に配向させた強化プラスチッ
ク層を外層とするものは知られている（特公昭６０−３
９３８８号公報参照）。

【０００３】しかし、このようなＣＦＲＰシャフトの場
合でも、その曲げ剛性は未だ不十分で、ヘッドスピード
の速いゴルファー、いわゆるハードヒッターにとっては
不満足のものであった。即ち、剛性が不十分であるシャ
フトをハードヒッターが使用すると、トップ及びダウン
スインクにおけるシャフトのぶれ及びインパクト時にお
けるシャフトのしなりにより、ヘッドの追隨が遅れるた
めイメージしたボールコントロールができないという問
題がある。シャフトの剛性を高めるには、シャフトの肉
厚を大きくすればよいが、この場合には、シャフトの重
量が重くなり、ゴルフクラブを振りづらくなり、スウィ
ングにおけるヘッドスピードが遅くなる。以上のよう
に、ＣＦＲＰシャフトにおいて、ハードヒッターに適し
た軽量でかつ高剛性のものは、未だ提案されていない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ハードヒッ
ターの使用に好適な軽量でかつ高剛性のＣＦＲＰシャフ
トを提供することをその課題とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、炭素繊維をシャフト
の軸方向に対して±３０°〜±８０°の範囲内の角度に
配向させた炭素繊維強化プラスチック層を内層（Ａ）と
し、炭素繊維をシャフトの軸方向に対して±１５°以内
の角度で配向させた炭素繊維強化プラスチック層を外層
（Ｂ）とし、かつシャフトのチップ部及びグリップ部に
補強層（Ｃ）を有する炭素繊維強化プラスチックゴルフ
シャフトであって、該外層（Ｂ）を２層構造に形成し、
その内層（ａ）に高弾性高強度炭素繊維及びその外層
（ｂ）に高強度炭素繊維を各使用し、該内層（ａ）の重
量割合が全外層（Ｂ）の重量の１５〜５０重量％であ
り、かつ内層（Ａ）及び外層（Ｂ）の炭素繊維含有率が
各７３重量％以上であり、さらに、シャフト全体の重量
が４５インチ長さ換算で６３ｇ以下であるゴルフクラブ
用シャフトが提供される。

【０００６】以下、本発明を更に詳細に説明する。ハー
ドヒッターの使用に適するゴルフクラブ用シャフトは、
シャフトの剛性が高く、例えば後記する測定法による振
動数値で表わした場合、２２０〜２４０ＣＰＭのものが
好ましく、しかもスウィングにおけるヘッドスピードを
速くするためにはその重量も軽量であることが好まし
い。本発明のゴルフクラブ用シャフトは、前記従来例
（特公昭６０−３９３８８号公報参照）のゴルフクラブ
用シャフトの有する欠点を解消したものであり、特にハ
ードヒッターの使用に適するように、軽量でかつ高剛性
であることを特徴とする。即ち、本発明のシャフトは、
４５インチ長さの換算のシャフト重量が６３ｇ以下であ
り、かつ剛性に優れた、例えば剛性を示す振動数値が２
２０〜２４０ＣＰＭを示すものである。本明細書におい
て、４５インチ長さ換算のシャフト重量は、そのシャフ
トのチップ側先端からグリップ側先端への距離をＸ（イ
ンチ）とし、その距離に対応する長さのシャフトの重量
をＹ（ｇ）としてＸとＹとの関係をグラフ化した時に、
その距離Ｘが４５インチの時のシャフト重量Ｙを意味す
るものである。従って、シャフト長さが４５インチでな
い場合には、そのグラフに示されたＸとＹの関係によ
り、Ｘが４５インチにおけるＹの値を算出し、その値を
シャフト重量とする。また、剛性を示す振動数値は、後
記する測定法に従って得られた値を示す。

【０００７】本発明による軽量でかつ剛性にすぐれたシ
ャフトにおける具体的構成例について以下に示す。本発
明のＣＦＲＰシャフトにおいて、その内層（Ａ）を構成
する炭素繊維強化プラスチック層に含まれる繊維配向
は、ねじれ剛性を大きくするため、シャフトの軸方向に
対し±３０°〜±８０°、好ましくは、±４０゜〜±７
０°の角度である。該繊維配向の角度が前記範囲を外れ
ると、ねじれ剛性は低下する。内層（Ａ）に用いる炭素
繊維は、高強度炭素繊維及び／又は高弾性炭素繊維が用
いられる。一般的には、弾性率が２３，０００ｋｇ／ｍ
ｍ^２〜６５，０００ｋｇ／ｍｍ^２の炭素繊維が用いられ
る。内層（Ａ）における炭素繊維含有率は７３重量％以
上、好ましくは７５〜７７重量％である。炭素繊維含有
率がこれより少ないと、炭素繊維による強化効果が発揮
されない。また、その炭素繊維の容積含有率は、６５容
積％以上、好ましくは６７〜７０容積％である。

【０００８】本発明のシャフトの外層（Ｂ）を構成する
炭素繊維強化プラスチックに含まれる繊維配向は、曲げ
剛性を大きくするため、シャフトの軸方向に対し、±１
５°以内の角度である。該繊維配向の角度が該範囲を越
えると曲げ剛性が急速に低下する。本発明においては、
この外層（Ｂ）は、２種類の異った炭素繊維を用いて構
成される。即ち、その１つのものは、高弾性高強度炭素
繊維（弾性率：３５０００ｋｇ／ｍｍ^２以上、引張強
度：４００ｋｇ／ｍｍ^２以上）であり、他のものは、高
強度炭素繊維（弾性率：２３，０００〜３０，０００ｋ
ｇ／ｍｍ^２、引張強度：４００ｋｇ／ｍｍ^２以上）であ
る。前記高弾性高強度炭素繊維としては、例えば、東レ
（株）製品：Ｍ３５Ｊ，Ｍ４０Ｊ，Ｍ４６Ｊ，Ｍ５０
Ｊ，Ｍ５５Ｊや、東邦レーヨン（株）製品：ＨＭＳ−４
０、ＨＭＳ−４６、ＨＭＳ−５５、ＨＭＳ−６３等の市
販品を用いることができる。一方、高強度炭素繊維とし
ては、例えば、東レ（株）製品：Ｔ７００Ｓ，Ｔ４０
０，Ｔ８００，Ｍ３０，Ｍ３０Ｓ等や、東邦レーヨン
（株）製品：ＳＴ−３，ＩＭ−４００，ＩＭ−５００等
の市販品を用いることができる。本発明のシャフトにお
ける外層（Ｂ）は、これらの２種類の炭素繊維を用いる
とともに、その外層構造を２層構造とし、その内層
（ａ）を高弾性高強度炭素繊維で構成し、外層（ｂ）を
高強度炭素繊維で構成する。全外層（Ｂ）における炭素
繊維含有率は７３重量％以上、好ましくは７５〜７７重
量％である。炭素繊維含有率がこれより少ないと、炭素
繊維による強化効果が発揮されない。また、その炭素繊
維の含有率は６５容積％以上、好ましくは６７〜７０容
積％である。外層（Ｂ）における内層（ａ）に含まれる
炭素繊維重量は、外層（Ｂ）全体に含まれる炭素繊維重
量の１５〜５０重量％、好ましくは２０〜４０重量％に
規定するのがよい。内層（ａ）に含まれる炭素繊維が前
記範囲より大きくなると、シャフトの強度が低下し、一
方、前記範囲より小さくなると、シャフトの重量が増加
する。

【０００９】本発明のシャフトにおいて、内層（Ａ）
と、外層（Ｂ）との重量比は、内層（Ａ）の重量比が３
０〜６０重量％、好ましくは４０〜５０重量％の範囲に
なる割合である。内層（Ａ）の重量比がこの範囲より大
きくなると、シャフトの重量が増加し、一方、この範囲
より小さくなると剛性及び座屈強度が低下するようにな
る。本発明のシャフトは、前記した内層（Ａ）と外層
（Ｂ）からなるが、本発明のシャフトは、軽量になるよ
うに構成されていることから、そのシャフトのチップ側
（先端側）とグリップ側（バット側）には、補強層
（Ｃ）を設けるのが好ましい。チップ側の補強層（Ｃ
（ｔ））においては、炭素繊維としては、各種のものが
使用され、その種類は特に限定されないが、好ましくは
高強度炭素繊維が用いられる。また、その補強層（Ｃ
（ｔ））は、シャフト先端から５０〜５００ｍｍ、好ま
しくは１００〜３００ｍｍの距離までのシャフト部分に
対して配設するのがよい。この補強層（Ｃ（ｔ））にお
ける炭素繊維の配向角度は、シャフトの軸方向に対し
て、０〜１５度、好ましくは０〜５度である。また、そ
の炭素繊維含有率は６３〜７６重量％、好ましくは６６
〜７２重量％である。また、その炭素繊維の容積含有率
は５２〜７０容積％、好ましくは５７〜６３容積％であ
る。このチップ側の補強層（Ｃ（ｔ））は、シャフトの
曲げ強度及び衝撃強度を向上させる。グリップ側の補強
層（Ｃ（ｇ））においては、炭素繊維としては各種のも
のが用いられ、その種類は特に限定されないが、好まし
くは高強度炭素繊維が用いられる。また、その補強層
（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側先端から１００
〜８００ｍｍ、好ましくは２５０〜７００ｍｍの距離ま
でのシャフト部分に対して配設するのがよい。この補強
層（Ｃ（ｇ））における炭素繊維の配向角度は、シャフ
トの軸方向に対して、８０〜１００度、好ましくは８５
〜９５である。また、その炭素繊維含有率は６３〜７６
重量％、好ましくは６６〜７２重量％である。また、そ
の炭素繊維の容積含有率は５３〜７０容積％、好ましく
は５７〜６３容積％である。このグリップ側の補強層
（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側の座屈強度を向
上させる。前記したチップ側及びグリップ側の補強層
（Ｃ）の形成は、本発明による内層（Ａ）及び外層
（Ｂ）の形成に先立って行われ、内層（Ａ）の下層に配
設される。また、本発明の補強層（ｃ）は、内層（Ａ）
の下層に配設し得る他、内層（Ａ）と外層（Ｂ）との間
に配設することもできる。

【００１０】本発明のシャフトにおいて、内層（Ａ）及
び外層（Ｂ）の合計重量は、全シャフト重量の７５重量
％以上、好ましくは７５〜９０重量％であり、全補強層
（Ｃ）の重量は、全シャフト重量の２５重量％以下、好
ましくは１０〜２５重量％である。本発明のシャフト全
体に対する全炭素繊維の容積含有率は６５容積％以上、
好ましくは６５〜７０容積％である。

【００１１】本発明のシャフトの内層（Ａ）、外層
（Ｂ）及び補強層（Ｃ）を構成する樹脂としては、エポ
キシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂が
用いられるが、一般には、エポキシ樹脂が好ましく用い
られる。また、それらの各層を形成する方法としては、
従来公知の方法、例えば、フィラメントワインディング
法や、シートワインディング法が単独又は組合せて用い
られる。本発明のシャフトにおいては、内層（Ａ）及び
外層（Ｂ）はシャフト全長にわたって形成され、補強層
（Ｃ）は、シャフト先端部及びグリップ部のみに形成さ
れる。本発明のシャフトの横断面の内外形は、実質的に
真円である。本発明のシャフトのねじれ角度は任意に設
定することができる。この場合、ねじれ角度は、内層
（Ａ）に使用する炭素繊維の弾性率や、内層（Ａ）の炭
素繊維の巻付け角度、内層（Ａ）における炭素繊維の体
積含有率等で調節することができる。

【００１２】

【発明の効果】本発明のシャフトは、軽量でかつ剛性に
すぐれたもので、その長さは４１〜４６インチであり、
その重量は、４５インチ換算重量で、６３ｇ以下、好ま
しくは５３〜６３ｇである。また、チップ側先端部の内
径は２〜６ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍであり、そのチ
ップ側先端部の肉厚は１．２〜３．２ｍｍ、好ましくは
１．７〜２．７ｍｍである。一方、グリップ側先端部の
内径は１１．５〜１４．５ｍｍ、好ましくは１２．５〜
１３．５ｍｍであり、そのグリップ側先端部の肉厚は
０．５〜２．０ｍｍ、好ましくは０．７〜１．５ｍｍで
ある。シャフトの剛性は、振動数値で表わして２２０〜
２４０ＣＰＭの値を有するものである。このような軽量
性と剛性を同時に有するシャフトは、未だ開発されてい
ない。

【００１３】本発明のシャフトは、軽量性と剛性を兼備
したものであることから、ヘッドスピードの速いハード
ヒッター用ゴルフクラブ用シャフトとして好適のもので
ある。この場合、シャフトに付設するヘッドの重量は、
シャフトが軽量性でかつ剛性にもすぐれていることか
ら、従来のヘッドより重くすることができ、例えば、ク
ラブシャフト長さ４３インチの一番ウッドで、１９５〜
２４０ｇのヘッドを本発明シャフトに対して付設するこ
とができ、これによって打球の飛距離も向上する。

【００１４】

【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、本発明のシャフトの内層、外層及び補強層
を形成させるために、以下に示すプリプレグシートを用
いた。

【００１５】（１）内層形成用シートＡ多数の高弾性炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ４０Ｊ、弾性
率４０，０００ｋｇ／ｍｍ^２、張引強度４００ｋｇ／ｍ
ｍ^２、伸度１．０％）を一方向に引き揃えたものに、半
固型状のフェノールノボラック型エポキシ樹脂と液状及
び固体状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物
に硬化剤を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤を用いて
含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６％、炭
素繊維容積含有率６８．４％、厚さ０．０６ｍｍのプリ
プレグシート。（２）外層形成用シートＢ（１）多数の高弾性高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ４６
Ｊ、弾性率（４６，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度４３
０ｋｇ／ｍｍ^２、伸度０．９％）を一方向に引き揃えた
ものに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成
物を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量
含有率７６％、炭素繊維容積含有率６７．５％、厚さ
０．１２ｍｍのプリプレグシート。（３）外層形成用シートＢ（２）多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ３０
Ｓ、弾性率３０，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５３０
ｋｇ／ｍｍ^２、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたも
のに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物
を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含
有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．９％、厚さ０．
１７ｍｍのプリプレグシート。（４）前記と同様にして、外層形成用シートＢ（３）
〜Ｂ（１４）を得た。前記外層シートＢ（１）〜Ｂ（１４）の性状を後記表１
に示す。（５）外層形成用シートＢ（１５）高弾性高強度炭素繊維Ｐ（東レ（株）製、Ｍ６４Ｊ、弾
性率４６，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度４３０ｋｇ／
ｍｍ^２、伸度０．９％）と、中弾性高強度炭素繊維Ｑ
（東レ（株）製、Ｍ３０Ｓ、弾性率３０，０００ｋｇ／
ｍｍ^２、引張強度５３０ｋｇ／ｍｍ^２、伸度１．８％）
とを、横方向にＰ、Ｑ、Ｑ、Ｐ、Ｑ、Ｑという繰返し配
列にしてならべ、それらを一方向に引き揃えたもの（そ
のならべたものにおけるＰとＱとの重合割合はほぼ１：
２）に、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成
物を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた炭素繊維重量含
有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．２％、厚さ０．
１５ｍｍのプリプレグシート。（６）チップ側補強シートＣ（ｔ−１）多数の高強度高耐衝撃性炭素繊維（東レ（株）製、Ｔ７
００Ｓ、弾性率２３５，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度
５００ｋｇ／ｍｍ^２、伸度２．１％）を一方向に引き揃
えたものに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂
組成物を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維
重量含有率６７．０％、炭素繊維容積含有率５７．８
％、厚さ０．１４ｍｍのプリプレグシート。（７）チップ側補強シートＣ（ｔ−２）前記チップ側補強シートＣ（ｔ−１）と同じものを用い
た。（８）グリップ側補強シートＣ（ｇ）多数の高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｔ７００Ｓ、弾
性率２３，５００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５００ｋｇ／
ｍｍ^２、伸度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、
シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤
を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率６
７％、炭素繊維容積含有率５７．８％、厚０．１ｍｍの
プリプレグシート。

【００１６】

【表１】

【００１７】また、以下において示すシャフトの性能評
価項目の測定法は、以下の通りである。（１）ねじれ角度（ウッドシャフトの場合）シャフトのチップ側先端より、１インチと４０インチの
２点をつかみ、シャフトのチップ側つかみ位置に１３．
８３ｋｇ・ｃｍ（１ｆｔ．１ｂ）のトルクを与えたとき
のその点のねじれる角度を測定。（２）シャフトの剛性（振動数）測定シャフト長さ１１４３ｍｍでグリップ側８３ｍｍを固定
し、２８５ｇの重量を有するモデルヘッドをチップ側先
端細径部に取り付けて、自由振動の振動数として測定す
る。測定装置としては、Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ社製振動測
定機（ＰｒｅｃｉｓｉｏｎＦＭ）を用いて行った。
（単位：サイクル／分＝略記号ＣＰＭ）（３）３点曲げ試験シャフトのチップ側先端から２００ｍｍの位置をカット
し、その試験片をスパン１２０ｍｍで支持し、その試験
片の中間点の位置を破壊させたときの最大破壊荷重を測
定。（４）片持ち曲げ破壊テストシャフトのチップ側先端より、１．５インチをヘッドホ
ーゼルに差し込み、差し込み口より、４インチの位置に
荷重をかけて破壊するまでの荷重を測定する。（５）衝撃破壊試験アイゾット衝撃試験機にて、シャフトのチップ側先端か
ら６０ｍｍの位置をカットし、試験片の中間点３０ｍｍ
で、最大破壊エネルギー２４０ｋｇ・ｃｍのハンマーに
て衝撃破壊させ、その時の衝撃吸収エネルギーを測定。

【００１８】実施例１一端の直径４．３ｍｍ、他端の直径１３．３ｍｍ、長さ
１２０ｃｍのスチール製マンドレルの表面にシリコーン
離型剤を塗布した。このマンドレルに対し、先ず、チッ
プ側補強シートＣ（ｔ−１）を、マンドレルに対する繊
維配向角度（以下、単に巻角度という）が０°になるよ
うに、かつシャフトのチップ側先端から３００ｍｍまで
の部分がこの補強シートで補強されるように、４回巻成
固定化して補強層（Ｃ（ｔ−１））を形成した。この補
強層の厚さは０．５６ｍｍであり、その重量は３．０ｇ
であった。次に、前記チップ側補強層を形成したマンド
レルに対して、グリップ側補強シートＣ（ｇ）を、巻角
度が９０゜になるように、かつシャフトのグリップ側先
端から５００ｍｍまでの部分がこの補強シートで補強さ
れるように、１回巻成固定化して補強層Ｃ（ｇ）を形成
した。この補強層の厚さは０．１ｍｍであり、その重量
は４．８ｇであった。次に、前記２種類の補強層を形成
したマンドレルに対し、内層形成用シートＡを、その各
補強層を含む全長にわたって、巻角度±４５°で３回巻
成固定化して内層Ａを形成した。この内層の厚さは０．
３６ｍｍであり、その重量は２０．３ｇであった。次
に、前記内層を形成したマンドレルに対して、チップ側
補強シートＣ（ｔ−２）を、巻角度０゜で、シャフトの
チップ側先端から２００ｍｍまでの部分が補強されるよ
うに７回巻成固定化して補強層Ｃ（ｔ−２）を形成し
た。この補強層の厚さは０．９８ｍｍであり、その重量
は４．２ｇであった。次に、前記補強層Ｃ（ｔ−２）形
成したマンドレルに対して、その補強層Ｃ（ｔ−２）及
び内層Ａを含む全長にわたって、外層形成用シートＢ
（１）を、巻角度０°で１回巻成固定化して外層Ｂ
（ａ）を形成した。この外層Ｂ（ａ）の厚さは０．１２
ｍｍであり、その重量は８．０ｇであった。次に、前記
外層Ｂ（ａ）を形成したマンドレルに、外層形成用シー
トＢ（２）を、巻角度０°で２回巻成固定化して外層Ｂ
（ｂ）を形成した。この外層Ｂ（ｂ）の厚さは０．３４
ｍｍであり、その重量は２１．９ｇであった。次いで全
体を合成樹脂テープで巻いて変形を防止したのち、熱風
炉に挿入し、完全に加熱硬化させる。この硬化物からマ
ンドレルを引き抜き、細径端を１ｃｍ、太径端を１ｃｍ
切り落し、長さ約１１４ｃｍ（４５インチ）とし、さら
にシャフトの周面を削って断面が円形のウッド用シャフ
トを製造した。このシャフトはチップ先端の外径８．５
ｍｍ、内径４．３５ｍｍ、グリップ側先端の外径１５．
１ｍｍ、内径１３．３ｍｍを有し、全重量５９．５ｇ、
内層Ａと外層Ｂとの重量比４３：５７、外層Ｂにおける
内層Ｂ（ａ）と外層Ｂ（ｂ）の重量比は３０：７０であ
った。また、外層Ｂの層構成を表２に示すように種々変
化させた以外は同様にしてゴルフシャフトを得た。前記
のようにして得た各ゴルフシャフトの外層Ｂの層構成と
シャフト重量を表２にまとめて示す。

【００１９】

【表２】

【００２０】比較例１実施例１において、外層Ｂを表３に示す構成にして比較
用のシャフトを得た。なお、表３に示したシャフトにお
いて、Ｎｏ．８のシャフトは、表２に示したＮｏ．３の
シャフトにおいて、外層Ｂの内層Ｂ（１）と外層Ｂ
（２）を入れ換えたもので、外層Ｂ（ｂ）に高弾性繊維
プリプレグシートＢ（１）を用いたものである。

【００２１】

【表３】

【００２２】次に、前記実施例１及び比較例１で得たシ
ャフトの性能評価結果を表４にまとめて示す。なお、シ
ャフト性能において、その３点曲げ最大荷重は、１００
ｋｇ以上あれば合格で、片持ち曲げ最大荷重は３５ｋｇ
以上であれば合格で、衝撃破壊衝撃値は１００ｋｇ・ｃ
ｍ以上であれば合格である。

【００２３】

【表４】

【００２４】表４に示したねじれ角度５．６度、、剛性
振動数２３２ＣＰＭの各シャフトにおいて、本発明のＮ
ｏ．２〜Ｎｏ．５のシャフトは、軽量性、剛性及び強度
においてもすぐれたものである。これに対して、比較品
であるＮｏ．６〜Ｎｏ．９、Ｎｏ．１１のシャフトは、
強度の点で問題があり、Ｎｏ．１及びＮｏ．１０のシャ
フトは重量が大きすぎて問題がある。

【００２５】実施例２実施例１において、外層ＢをシャフトＮｏ．３と同一と
し、内層の構成を表５のように種々変化させた以外は同
様にしてゴルフシャフトを得るとともに、そのシャフト
の性能評価を行った。その結果を表５に示す。

【００２６】

【表５】

【００２７】表５に示した内層形成用シートの内容は以
下の通りである。（１）内層形成用シートＡ（１）多数の高弾性炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ４０Ｊ、弾性
率４０，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度４００ｋｇｍｍ
^２、伸度１．０％）を−方向に引き揃えたものに、半固
形状フェノールノベラック型エポキシ樹脂と液状及び固
体状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物に硬
化剤を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤にて溶解した
溶液を用いて含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊
維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．４％、
厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。（２）内層形成用シートＡ（２）多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ３０
Ｓ、弾性率３０，０００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５３ｋ
ｇ／ｍｍ^２、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたもの
に、シートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組
成物を同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭
素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８％、
厚さ０．１３ｍｍのプリプレグシート。（３）内層形成用シートＡ（３）多数の高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｔ７００Ｓ、弾
性率２３，５００ｋｇ／ｍｍ^２、引張強度５００ｋｇ／
ｍｍ^２伸度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、シ
ートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を
同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維
重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．０、厚さ
０．１３ｍｍのプリプレグシート。（４）内層形成用シートＡ（４）多数の高弾性炭素繊維（東邦レーヨン（株）製、ＨＭＳ
−６３、弾性率６１，３００ｋｇ／ｍｍ^２、引張り強度
４１０ｋｇ／ｍｍ^２、伸度０．７％）を一方向に引揃え
たものに、シートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ
樹脂組成物を同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させ
た。炭素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６
６．４％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炭素繊維をシャフトの軸方向に対して±
３０°〜±８０°の範囲内の角度に配向させた炭素繊維
強化プラスチック層を内層（Ａ）とし、炭素繊維をシャ
フトの軸方向に対して±１５°以内の角度で配向させた
炭素繊維強化プラスチック層を外層（Ｂ）とし、かつシ
ャフトのチップ部及びグリップ部に補強層（Ｃ）を有す
る炭素繊維強化プラスチックゴルフシャフトであって、
該外層（Ｂ）を２層構造に形成し、その内層（ａ）に高
弾性高強度炭素繊維及びその外層（ｂ）に高強度炭素繊
維を各使用し、該内層（ａ）の重量割合が全外層（Ｂ）
の重量の１５〜５０重量％であり、かつ内層（Ａ）及び
外層（Ｂ）の炭素繊維含有率が各７３重量％以上であ
り、さらに、シャフト全体の重量が４５インチ長さ換算
で６３ｇ以下であるゴルフクラブ用シャフト。